1、第一章 編制依據1.施工圖紙：中體奧園B-1#樓、B-2#樓、B-3#樓工圖紙2，中體奧園B區工程施工組織設計3主要規范、標準、規程、圖集3.1建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JGJ130-20013.2建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-913.3北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20023.4普通碳素鋼技術條件（GB700-188）3.5建筑機械使用安全技術規程JGJ 33-20013.6建筑施工安全檢查標準JGJ 59-993.7建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)3.8鋼結構設計規范(GB 50017-2003)3.9關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知京

2、建材200672號第二章 工程概況第一節 、工程基本概況序號 項目 基本概況1工程名稱中體奧園B區B-1#樓B-3#樓2工程地址京市豐臺區長辛店鎮崔村3建設單位北京創世愿景房地產開發有限公司4施工單位北京康利達建筑工程有限責任公司5設計單位北京維拓時代建筑設計有限公司6監理單位北京方恒基業工程咨詢有限公司7勘察單位北京城建勘測設計研究院有限責任公司8質量監督單位北京市豐臺區建筑工程質量監督站9建筑面積18849.5510結構形式鋼筋砼框架結構11建筑層數地上6層，地下1層12建筑高度及0.00018m；B1#樓B3#樓0.000分別為88.300m,88.500m,88.300m13開工日期-

3、竣工日期開工日期2011年8月5日，竣工日期2011年7月30日第二節、現場概況B-1#樓、B-2#樓、B-3#樓均在地下車庫頂板上，且車庫頂板為B-1#樓、B-2#樓、B-3#樓地下夾層地面。目前車庫底板已全部澆筑完，B-1#樓地下夾層即將要施工至0.000位置、B-2#樓、B-3#樓地下夾層也將很快展開。現場除車庫北側外，車庫東側、南側、西側肥槽均需填土，車庫頂板上（B-1#樓、B-2#樓、B-3#樓座之間范圍內）也需普遍覆蓋1.65m3.0m厚回填土。現場地形復雜，施工面狹窄，整體地勢南高北低，且只有施工現場西側一條通道，同時進行主體結構和回填土施工非常困難。第三章 施工部署第一節、方案

4、選擇 考慮到現場各種因素，并確保冬施期間B-1#樓、B-2#樓、B-3#樓主體結構全部封頂的同時能進行部分回填土施工、明年的二次結構結構及裝修施工，并為建設單位明年的外線施工創造條件，本工程考慮全部使用懸挑腳手架，懸挑鋼梁設在夾層頂板上，懸挑架總高約20米。選擇方案時，充分考慮以下幾點： 1架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實

5、際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用型鋼懸挑式雙排扣件鋼管腳手架。 腳手架搭設高度20m立桿縱距 1.5m 立桿橫距 0.90步距 1.8m 連墻件布置 二步三跨 懸挑梁型號 16號工字鋼 鋼絲繩直徑 15mm 懸挑長度 1.30m 錨固長度 1.7m 樓板錨固圓鋼直徑 20mm 樓板錨固圓鋼直徑 20mm 第二節、組織機構外架搭設由外架工長負責組織實施，其他人員配合。 外架所需材料、勞動力計劃均由外架工長負責編制，材料員、勞職員負責組織進場。由技術負責人進行技術與安全交底工作。 第三節、材料準備1材料要求 （1）鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm 。腳手架鋼管采用現行國家標準直縫電焊

6、鋼管（GB/T 13793）中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 腳手架工程施工方案 5 700）中Q235-A級鋼的規定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。（2）扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活。 （3）安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監

7、督管理部門發放的準用證。（4）主要材料計劃名稱及規格 用途 單位 總需用量 備注 6m 長管 縱向水平桿 根 租賃6m 長管 立桿 根 租賃6m 長管 剪刀撐 根 租賃3m 長管 調整節頭位置 根 租賃1.5m 短管 橫向水平桿 根 租賃 2.5m 短管 連墻桿 根 租賃1.5m 短管 連墻件柱箍 根 租賃 2000mm200mm50mm 木腳手板 腳手板與基礎墊板 根 租賃直角扣件 個 租賃 直角扣件 個 旋轉扣件 個 租賃 旋轉扣件 個 對接扣件 個 租賃 對接扣件 個 6m1.8m2000 目安全網 張 采購 6m1.8m2000 目安全網 張 第四節、機具準備 1.搭、拆架子所需機具主

8、要有架子扳手、吊線，由架子工自備。 2.項目部應配備如下檢查工具：名稱 數量 用途 扭力扳手 1 把 檢查扣件擰緊力度 游標卡尺 1 把 檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度 塞尺 1 把 檢查鋼管兩端面切斜偏差 鋼卷尺 1 把 檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度 水平尺 1 把 檢查水平桿高差 角尺 1 把 檢查剪刀撐與地面的傾角 第五節、技術準備根據現場情況、結構情況提出腳手架的選用方案； 按相關規范規定進行腳手架設計，完成相關圖紙； 編制詳細的腳手架專項施工方案； 編制安全作業指導書，對操作工人進行技術交底與崗前培訓、安全教育。若人員有變動，應重新交底。第四章 施工工藝第一節、腳手架

9、搭設施工工藝 懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。 雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根， 互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。第二節、腳手架拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆

10、除順序為：安全網攔桿腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。 不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時， 要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件， 然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。 分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設連墻件加固。 應保證拆除后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固后再拆連墻件。第五章 構造要求及技術措施第一節、立

11、桿1.立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：（1）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當產桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。如下圖：1橫向掃地桿；2縱向掃地桿縱、橫向掃地桿構造(2)立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500

12、mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； (3) 在頂部采用搭接接長時,搭接長度不小于1m，必須等間距3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。 2立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m第二節、 大橫桿1 縱向水平桿設置在立桿內側，長度不小于3 跨。 2、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接，搭應符合下列規定： (1) 縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不要設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3，如下圖：大橫桿對接接頭布置圖a

13、. 接頭不在同步內（立面）;b.接頭不在同跨內（平面）1.立桿 2.大橫桿 3.小橫桿(2)搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm；第三節、小橫桿1、主節點處必須設置一根小橫桿桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。 2、作業層上非主節點處的小橫桿，最大間距不大于縱距1/2； 3、小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。第四節、腳手板1、作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm； 2、腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時

14、，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用塔接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，如下圖；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，如下圖：3、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。第五節、連墻件1、連墻件采用剛性連接方式，采用4m長架管設雙扣件與樓層進行拉結。 2、連墻件從底層第一步縱向水平桿處開始設置，靠近主節點設置，偏離主節點

15、的距離不大于300mm； 3、優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 4、連墻件中的連墻桿呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 5、連墻件拉結如下圖所示：第六節、剪刀撐 在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；剪刀撐斜桿的接長采用搭接，固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2-4 個扣節點，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。 每道剪刀撐跨越立桿的根數按下表規定確定，每道剪刀撐寬度不小于4 跨，且不小于6 米。斜桿與地面的夾角在45-60 度之間。在懸挑架子縱向兩端應設之字型斜撐。剪刀撐跨越立

16、桿的最多根數剪刀撐跨越立桿的最多根數 765剪刀撐斜桿與地面的傾角 45 度50 度60 度第七節、安全網腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m6.0m規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.4m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網，往上每隔10.8m（6步高）設一層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m和1.2m處設兩道防護欄桿，底部側面設不小于18cm高的擋腳板。第六章 懸挑架技術措施 第一節、懸挑型鋼與固定本工程采用型鋼懸挑扣件式雙排鋼管腳手架，立桿直接支承在型鋼上。懸挑型鋼采用16號工字鋼， 每根長3米，懸挑長度1.

17、3米，錨固長度1.7米。間距基本模數為米1.5米，視柱間距長度而有所變化，詳見懸挑腳手架平面布置圖。 樓層混凝土施工時預埋二道 20圓鋼用以固定懸挑型鋼，伸入砼內30d。如下圖所示：第二節、鋼絲繩與吊環本工程采用 15mm 鋼絲繩吊拉，鋼絲繩上端固定在預埋于上層樓板的預留洞位置處，采用直徑15mm的鋼絲繩對張緊度進行調節，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。鋼絲繩端部均設配套繩夾每端3 只，間距150mm，緊固牢固，鋼絲繩自由端長度不得小于200mm。第三節、通道口部位作法0.000層通道口處懸挑型鋼移至首層頂板處，通道寬3m、長度不小于6m，頂部設雙層架板和一道密目網進行防

18、護，兩側采用密目網封閉，如下圖所示。第七章 質量標準及驗收第一節、構配件檢查與驗收1、新鋼管的檢查應符合下列規定： （1）應有產品質量合格證； （2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規定。腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793） 或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3 號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中 Q235-A 級鋼的規定。 （3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； （4）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別

19、符合規范允許偏差； （5）鋼管必須涂有防銹漆。 2、舊鋼管的檢查應符合下列規定： （1）表面銹蝕深度應符合規范規定。銹蝕檢查應每年一次 。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用； （2）鋼管彎曲變形應符合規范規定。 3、扣件的驗收應符合下列規定： （1）新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定抽樣檢測； （2）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換； （3）新、舊扣件均應進行防銹處理。 4、木

20、腳手板的檢查應符合下列規定： 木腳手板的 寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm；其質量應符合本標準第 條第3 項的規定；腐朽的腳手板不得使用； 5、構配件的允許偏差表：第二節、腳手架檢查與驗收1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收： （1）基礎完工后及腳手架搭設前；（2）作業層上施加荷載前； （3）每搭設完1013m 高度后；（4）達到設計高度后； （5）遇有六級大風與大雨后，寒冷地區開凍后，（6）停用超過一個月。 2、進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件： （1）第2.32.5 條的相關規定； （2）施工組織設計及變更文件；（3）技術交底文件。 3、腳手架使用中，應定期

21、檢查下列項目： （1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2）底座是否松動，立桿是否懸空； （3）扣件螺栓是否松動； （4）高度在24m 以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范規定； （5）安全防護措施是否符合要求； （6）是否超載。 4、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定：5、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按下表規定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。第八章、安全施工技術與管理措施 第一節、構配件安全技術管理措施1、鋼管 （1）腳手架鋼管采用現行國家標

22、準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）中規定的3 號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A 級鋼的規定； （2）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。腳手架鋼管的尺寸、表面質量和外形應符合規范規定； （3）鋼管上嚴禁打孔。 2、扣件 （1）扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定； （2）禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。 3、腳手板 木腳手板應采用杉木或松木制作，每塊質量不大于30kg。其材質應符合現行國家標準木結構設計規范（GB 50005-2003）中級材質的規定。腳手板厚度不小于5

23、0mm，兩端應各設直徑為4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。 4、連墻件 連墻件采用鋼管，其材質符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235-A級鋼的要求。 第二節、腳手架搭設安全技術管理措施1、腳手架搭設與拆除人員必須是經過按現行地方標準北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-2002第3.6條考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。 3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時停

24、止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業有防滑措施，并掃除積雪。 5、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 6、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。 7、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。8、搭拆腳手架時，劃出工作標志區，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。9、懸挑架樓層的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能進行懸挑架施工。 10、腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全。未完成的腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。11、腳手

25、架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。12、當作業層高出其下連墻件3m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。 13、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 第三節、腳手架拆除安全技術管理措施1、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿，連墻件。2、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。 3、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括外腳手架、地面的設施等各類障礙物、連墻桿及被拆除架體各附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉

26、。 4、拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。 5、拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。 6、拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8、連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。 9、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。 10、所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上

27、附著扣件或兩桿連著送至地面。 11、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。 12、拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊， 嚴禁從高空拋擲。 13、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。14、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經項目部技術人員同意后由架子工操作。 15、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。16、不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 17、要保證腳手架體的整體性，不得

28、與施工電梯架子等一并拉結，不得截斷架體。第四節、防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-2005） 標準。 工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。架頂設置4 根避雷針，避雷針采用 12 鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用404 的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2 道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂

29、以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m 設置一個，位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2 倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10 ，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。第九章、文明施工措施 1、進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標識牌。 2、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。3、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。 4、施工人員做到活完料凈腳下清，確保

30、腳手架施工材料不浪費。5、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。 6、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。第十章、環保措施 1、在架體底部鋪設一層密目網防止灰塵及小垃圾從架體上向下飄落。2、及時清理架體上和安全網內的垃圾。 3、搭設架體的鋼管、扣件、連墻件等材料統一刷油漆。 4、擋腳板按要求制作好后, 統一刷油漆。 5、封閉架體的安全網,選用統一顏色,統一尺寸的密目安全網。 6、

31、安全網重復進行使用前，必須進行清洗。 7、在架體上設計并張貼安全宣傳標語。第十一章、應急預案高空跌落和物體打擊應急預案責任對象發現確認發現人緊急措施報告接受部門現場救助現場保護傷亡判斷事故處理問題分析記錄發現人高空跌落或打擊 立即報急救組 報告120 幫助受傷者協助救助現場最高負責人立即赴現場組織人員救助保護現場核實傷亡情況120立即赴現場執行救助項目安全組長立即赴現場 組織人員救助， 按職責分工進行，確保人員生命安全核實傷亡情況立即組織事故調查記錄事故發生的經過和原因分析，必要時包括預防措施制定、驗證和培訓。應急協調員立即赴現場協助醫務人員工作協助調查急救組送醫院搶救附件：懸挑腳手架平面布置

32、圖（從夾層頂板開始懸挑）：懸挑腳手架剖面示意圖： 鋼絲繩拉結節點示意圖挑梁大樣： 懸挑腳手架計算書 、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 20.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數

33、(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 北京地區，基本風壓為0.400，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載；4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板；5.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16#工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度 1.70 米

34、。 樓板混凝土標號:C30；6.拉繩參數 支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物拉結。 鋼絲繩安全系數為:10.000； 鋼絲繩與墻距離為(m):1.200 、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=

35、1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.2002+0.101.4701.2002 =0.232 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.4701.2002 =-0.272 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算

36、： =Max(0.232106,0.272106)/5080.0=53.543 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 53.543 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1431200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105121900.0

37、) = 0.939 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表。 大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN； 活荷載標準值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN

38、； 荷載的計算值: P=1.2(0.046+0.126)+1.4 1.260 = 1.970 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.9701.050/3 = 0.690 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.696 kN.m； = M / W = 0.696106/5080.000=137.013 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205

39、.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.126+1.260 = 1.432 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1432.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.343 mm； 最大撓度和

40、V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.343 = 2.367 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!； 、扣件抗滑力的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN

41、； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3001.0501.200/2=0.189 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.040+0.189)+1.41.890=2.921 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11620.000 = 2.322 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)：標準

42、值為0.30 NG2= 0.30041.200(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.200/2 = 0.264 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20020.000 = 0.120 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.678 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.00

43、01.0501.2002/2 = 3.780 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4000.7400.649 = 0.134 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.678+ 1.

44、43.780= 9.706 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.678+ 0.851.43.780= 8.912 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.200 1.8002/10 = 0.062 kN.m； 、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.706 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照

45、扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9706.000/(0.186489.000)=106.709 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 106.709 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

46、 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.912 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8911.800/(0.186489.00

47、0)+62216.799/5080.000 = 110.229 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 110.229 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.134 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.960 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 2.440 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL=

48、 NLw + No= 7.440 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.4400.6 的時候，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B.12 式bb=0.929 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到強度 = 14.751106 /( 0.929141000.00 )= 1

49、12.61 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 = 112.61 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! 、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力； RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 當RAH0時，水平鋼梁受壓；當RAH0時，水平鋼梁受拉；當RAH=0時，水平鋼梁不受力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式計算得到鋼絲繩的拉力為 RU1=8.446kN 、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩的內力計算： 鋼絲拉繩的軸力R

50、U我們均取最大值進行計算，分別為 RU = 8.446kN RD = 9.560kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取8.446kN，=0.820,K=10.000,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于15.000mm才能滿足要求! 、懸挑梁與樓板錨固處作法如下圖：（一）預埋件強度計算 計算懸挑梁

51、與樓板錨固件強度時，鋼絲繩不作為懸挑支撐結構的受力構件，經計算RB=9.274kN； 按照混凝土結構設計規范GB50010-2002條規定，每個吊環按兩個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2，預埋圓鋼直徑20mm，強度計算如下：=N/A=N/(2d2/4)=9274/2*3.14*20*20/4=14.77 f=50 N/mm2 滿足要求（二）預埋件在混凝土樓板內錨固長度計算 預埋件與混凝土的容許粘接強度，按照混凝土結構設計規范GB50010-2002表，計算中取1.43N/mm2；HN/dft=9274/3.14*20*1.43=103.27經計算，圓鋼預埋件錨固深度必須大于103.27

52、0mm。另外必須滿足構造要求，按照混凝土結構設計規范GB50010-2002條規定，預埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上，應伸入樓板鋼筋網下。中體奧園B區1-3#樓懸挑工字鋼費用測算材料費一、1#樓周長174.811m，工字鋼124根。二、2#樓周長184.662m，工字鋼130根。三、3#樓周長127.76m， 工字鋼92根。四、合計 工字鋼346根。五、每根長4m，錨固鋼筋單根長1.5m，架子管固定鋼筋每根0.2m，鋼絲繩每根4.5m長，卡子6個。六、工字鋼造價：4*20.5*4.95=405.9元錨固鋼筋造價：1.5*2*1.999*4.84=29.03元固定鋼筋： 0.2*2*3.856*4.91=7.57元鋼絲繩： 4.5*8.2=36.9卡子： 6*5.5=33 以上合計 512.4元七、1#樓工字鋼挑架造價 124*512.4=63537.6元2#樓工字鋼挑架造價 130*512.4=66612元3#樓工字鋼挑架造價 92*442.5=47140.8元以上合計 177290.4元人工費（6400+6838+4438）*2元/=35352元材料人工合計 212642.4元