1、蘇州市福星污水處理廠綜合改造工程模板支撐系統專項施工方案編制人 ： 審核人： 審批人： 編制單位：常州市市政建設工程有限公司 編制時間：二O一一年十月目 錄一、工程概況3二、編制依據3三、施工準備3四、施工工藝流程6五、支撐形式選用與設計65.1支撐形式選擇及搭設參數65.2、腳手架基礎處理65.3、支架及模板設計計算7六、模板支架施工方案216.1測量放樣216.2支架搭設技術要求216.3支架的搭設及拆除226.4模板檢查和驗收要求24七、腳手架安全措施：24八、鋼管腳手架的防電、避雷措施258.1、防電措施258.2、避雷措施25九、鋼管腳手架的維護與管理26十、施工現場安全管理和措施2

2、610.1、安全管理2610.2、安全管理組織機構2710.3、安全生產保證體系2810.4 、安全保證措施29十一、應急預案2911.1、應急組織2911.2、物資準備2911.3、應急措施2911.4、事故上報程序3011.5、應急救援醫院路線31十二、組織管理31一、工程概況福星污水處理廠升級改造工程位于蘇州福運路與寶帶西路交叉口，工程內容包括拆除部分現狀構筑物、新建部分構筑物和原有構筑物的改建。主要新建構筑物有：綜合反應池、二沉池、鼓風機房、2#變電所、生物濾池等，其中綜合反應池、二沉池、鼓風機房位于已建一期交替反應池范圍內，需在老池體拆除完成后方能施工。綜合反應池短邊長87.4m，長

3、邊長89.8m，池體高度為9.2m，局部10.2m，支架高度8.5m，局部9.5m，頂板標高2.35，底板標高-6.15。反應池頂板最大厚度250mm，梁最大截面400950mm，凈跨11.5m。反應池被完全縫分割成9個板塊，被隔墻分割長56個區域。池壁分2-4次施工完成；二沉池有兩座，單座短邊長36.1m，長邊長44.85m，池體高度5m，局部8.6m。梁最大截面350900mm，凈跨8.6m。二期反應池短邊長93.3m，長邊長183.3m，支架高度8.85m，頂板標高2.90m，底板頂標高-6.10m，板厚150mm，梁最大截面300700mm，凈跨8.5m，此水池為改造工程，只施工立柱及

4、頂板。根據工程特點，本次模板支撐系統選取最大支架高度9.5m為模板面板和最大梁截面400mm950mm進行計算和專家論證。建設單位：蘇州市清源建設有限公司設計單位：上海市政工程設計研究總院（集團）有限公司監理單位：安徽天翰工程咨詢有限責任公司施工單位：常州市市政建設工程有限公司施工工期：2011年4月1日-2012年12月31日工程造價：9960萬元二、編制依據1、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）2、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）3、市政工程公用工程質量檢驗評定標準匯編4、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）5、建筑結構荷載規范

5、（GB 50009-2001）6、建筑施工手冊第四版縮印本（中國建筑工業出版社）（以下簡稱施工手冊）三、施工準備3.1、施工技術準備（1）、施工前應認真熟悉設計圖紙、有關技術資料和構造大樣圖；進行模板設計，編制施工方案；做好技術交底，確保施工質量，同時必須要對架子工進行安全施工技術措施技術交底，交底清晰，明確詳細的施工方案。 （2）、根據設計圖紙和施工方案，作好測量放線工作。準確地標定測量數據，如標高、中心軸線、預埋件的位置，并在立桿上設置支架變形觀測點。（3）、必須要對架體搭設技術措施安全技術交底，合理的組織人員，搭設安全的施工腳手架；現場搭設的腳手架時， 應有我項目部管理人員監督，同時防止

6、出現意外情況。（4）、合理地選擇模板的安裝順序，保證模板的強度、剛度及穩定性。一般情況下，模板應自下而上安裝。在安裝過程中，應設置臨時支撐使模板完全就位。待校正后方進行固定。（5）、模板的支柱，應在同一條豎向中心線上。支柱必須座落在堅實的基土和承載體上。（6）、模板安裝應注意解決工序之間的矛盾，并應互相配合、創造施工條件。模板安裝應與鋼筋組裝、各種管線安裝密切配合。對預埋管、線和預埋件，應先在模板的相應部位劃出位置線，作好標記，然后將預埋的管件按照設計位置進行裝配，并應加以固定。（7）、對于跨度等于及大于4m 的梁應在其模板跨中起拱，起拱值可按設計要求和規范規定，取跨度的0.1%-0.3%。（

7、8）、模板設計應便于安裝、應用和拆除，卡具要工具化。模板的強度是保證結構安全的關鍵，所以，對于有梁板結構的模板，其梁模應“幫包底”。這樣，能在不拆梁模底板和支柱的情況下，先拆除梁模側板及平板模板。（9）、模板在安裝全過程中應隨時進行檢查，嚴格控制垂直度、中心線、標高及各部分尺寸，模板接縫必須緊密。（10）、樓板的模板安裝完畢后，要測量標高。梁模測量中央一點及兩端點的標高；平板的模板測量支柱上方一點的標高；梁模底板板面標高應符合梁底設計標高；平板模板板面標高應符合平板底面設計標高。如有不符，可通過調節頂托來加以調整。（11）、澆筑混凝土時，要注意觀察模板受荷后的情況，發現位移、膨脹、下沉、漏漿、

8、支撐振動等現象，應及時采取有效措施予以處理。（12）、應嚴格控制隔離劑的應用，特別應限制使用油質類化合物隔離劑，以防止對結構性能和裝飾的影響。(13)、腳手架縱橫水平桿與池壁、柱子應緊密接觸，鋼管與池壁之間必須使用模板進行支墊，避免損傷池壁。3.2、施工材料準備（1）、本工程腳手架為水工構筑物頂板承重用，選用落地扣件式多排鋼管腳手架，現澆梁、模板采用915183015mm優質膠合板，木方采用40*90mm及90*90mm兩種。（2）、鋼管規格為482.5mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。鋼管應涂刷防銹漆作防腐處理，并定期復涂以保持其完好。（3

9、）、扣件應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（4）、脫模劑、對拉螺桿應根據現場用量及規格型號分別預制，對拉螺桿鋼筋為圓鋼12。（5）、人員、材料及機械表一序號材料名稱材料規格單位數量備注1支架扣件式m1930232頂托KTC.50個80083方木4*9cm及9*9m94/794膠合板1950*915*15mm79

10、15表二序號工種人數備注1模板工40 2鋼筋工403架子工404普工10表三序號機械數量備注1汽車吊225t 2塔吊1地基處理四、施工工藝流程搭設支架事故信息登記分析事故原因組織搶修人員機械到位向建設單位和監理報告檢查確認搶修結果實施搶修確定搶修方案技術組 張守德事故調查組 周林搶修專業組 岳昌彬善后處理組 陳尚芳項目經理 夏厚學總工程師 朱光銀項目副經理 夏厚明物資保障組 夏厚才拼裝支架制作模板 鋪設縱、橫方木 安裝底模安裝頂板鋼筋筋預留孔道管道砼澆筑養生拆除支架五、支撐形式選用與設計5.1支撐形式選擇及搭設參數（1）本工程采用扣件式鋼管腳手架。超重梁（主要為400*950）的模板支撐也和頂

11、板支撐一樣采取扣件式鋼管腳手架的模板支撐體系。由于頂板梁規格較多，現以最大的400*950為例其余梁參照此施工，梁模板支撐采用鋼管+頂托+方木形式。梁底木方90*90mm平行于梁軸線布置，梁底加設雙排承重立桿，梁底跨度方向立桿間距為1000mm。梁邊第一道板底支撐立桿不大于300mm，梁側對拉螺栓為單排12450mm，梁側立楞方木為40*90mm200。頂板支撐計算以最大板厚250mm為例，立桿縱橫間距均為1000mm。（詳見支架布設圖）（2）剪刀撐布置1、模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置。2、模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下

12、每隔2步設置一道水平剪刀撐。3、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。5.2、腳手架基礎處理根據規范要求，腳手架搭設支架前，必須對既有地基進行處理，以滿足頂板施工過程中承載力的要求。對于綜合反應池及二沉池，由于滿堂支架直接立于70cm、50cm厚的底板之上，基礎條件遠好于立桿地基基礎構造表中明示的無需進行地基基礎驗算的條件。池內排水將雨水引致JSJ管井內，然后集中排放。5.3、支架及模板設計計算查建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）可以查出蘇州基本風壓值為0.30kN/m2，故此不考慮風壓對滿堂支架造成的影響（基本風壓值小于0.35 kN/

13、m2的地區且搭設高度低于50m，無需考慮風壓產生的影響，且滿堂支架位于隔墻內，被墻遮擋，無風力作用）。二期反應池、綜合反應池及二沉池頂板模板支撐架立桿布置為井字布局，立桿步距h=1.5m，立桿縱距la=1m，立桿橫距lb=1m，剪刀撐采用4排1道。模板采用15mm膠合板，木楞采用4cm*9cm，9cm*9cm，板下間距25cm，梁下間距20cm，鋼管外直徑48mm，壁厚2.5mm。滿堂支架示意圖詳見附圖。5.3.1、頂板(250mm厚)支撐體系模板及支架計算1、參數信息（1）、模板支架參數橫向間距或排距(m):1.0；縱距(m):1.0；步距(m):1.50；模板支架搭設高度(m):9.50；

14、采用的鋼管(mm):482.5mm ；板底支撐連接方式:頂托+方木支撐。（2）、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.35；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25；人員及設備荷載標準值(kN/m2):1.5；振搗混凝土產生的荷載(kN/m2)：2.0。（3）、材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；板底小楞支撐采用方木；木方的間隔距離(mm):250；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13；大楞材料為方木90mm90mm。2、模板面板計算面板為受彎構件,需要驗算其

15、抗彎強度和剛度，模板面板按照三跨連續梁計算，取寬度1000mm，跨度250mm作為計算單元。面板的截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W =bh2/6= 1000mm152/6 =37500mm3；I = bh3/12=1000mm153/12 =281250mm4。 荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 2510.25+0.351=6.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1.51=1.5kN/m；(3)振搗混凝土產生的荷載(kN/m)：q3 =2.01=2kN/m；強度計算 M=ql2/10其中：q=1.26.6+1.4（1

16、.5+2）=12.82kN/m最大彎矩M=ql2/10=12.82kN/m0.252m2/10=0.08KNm；面板最大應力計算值= Mmax/W=80000Nmm/37500mm3=2.1N/mm2；f=15 N/mm2；膠合板滿足要求!撓度計算撓度計算公式為 v = 0.667ql4 / 100EI v = l / 400其中q =12.82kN/m面板最大撓度計算值 w= 0.66712.82N/mm2504 mm4 /(1006000N/mm2281250mm4)= 0.2mm； 面板最大允許撓度 f=250mm/400=0.625mm；面板的最大撓度計算值 0.2mm 小于面板的最大

17、允許撓度0.625mm,滿足要求!3、支撐方木（小楞）的計算方木采用40mm90mm，按照簡支梁計算，取一根方木作為線荷載驗算，截面抵抗矩和W截面慣性矩I分別為:W=bh2/6=4cm9cm9cm/6 =54cm3；I= bh3/12=4cm9cm9cm9cm /12 =243cm4；荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1= 250.250.25 = 1.563 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.0875 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值1.5KN/m2與振搗混凝土時產生的荷載2.0KN/m2 ：q3= (1.5 + 2

18、.0)0.25 = 0.875kN；q=1.2（q1+ q2）+1.4 q3=3.2 kN/m；方木最大彎矩驗算:Mmax=ql2/10=3.2 KN/m12/10=0.32KNm方木最大應力驗算：= M /W=0.32106Nmm/54000mm3=6N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為6N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!撓度驗算公式:f=0.667ql4/100EI最大撓度計算值 f= 0.6673.2N/mm10004mm4 /(1009000N/mm2243104 mm4)=0.98 mm最大允許撓度 f=

19、1000mm/400=2.5mm；方木的最大撓度計算值0.98mm 小于方木的最大允許撓度2.5mm,滿足要求!4、支撐大楞（方木）計算方木采用900mm900mm，按照三跨連續梁計算，取一根方木作為線荷載驗算，截面抵抗矩和W截面慣性矩I分別為:W=bh2/6=9cm9cm9cm/6 =121.5cm3；I= bh3/12=9cm9cm9cm9cm /12 =546.75cm4；方木彈性模量E=9000MPa荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1= 25KN/m30.25m1m=6.25kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m2):q2= 0.35 kN/m21m =

20、0.35 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：q3 = (1.5+ 2.0)1m =3.5kN/m；q=1.2（q1+ q2）+1.4q3=12.82KN/m；強度驗算：跨中最大彎矩：M=qL2/10=12.8212/10=1.282KNm=M/W=1.282106 Nm /121.5103mm3=10.55MPa鋼材強度極限值為=13Mpa. 符合要求！撓度驗算撓度公式：f=0.667qL4/100EI=0.66712.82N/mm10004 mm4 / (1009000 N/mm2546.7104 mm4)=1.71000/400=2.5mm木方撓

21、度滿足要求。5、模板支架立桿荷載標準值(軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。5.1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重NG1 (kN)：本支架高度最高處為9.5m ，9.5/1.5=6.3檔水平桿，取8檔（包含掃地桿）NG1=3.33Kg/m（9.5+82）10-2=0.85kN；其中鋼管：3.33/m，每檔鋼管分配橫桿的長度：2m），考慮到剪刀撐等未考慮荷載，此處取1kN。 (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35kN；(3)混凝土板自重(kN)：NG3 = 250.2511=6.25kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =7.6k

22、N；5.2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (1.5+2.0)11= 3.5kN；5.3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.27.6+1.43.5=14.02kN；6、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/Af其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 14.02kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 3.57 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：

23、W=3.86 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5= 2.95 m；Lo/i = 2950mm / 15.9 mm=185.5 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=

24、N/A=14020/(0.209358) = 187N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 187 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！6.3.2、頂板梁模板(400mm950mm)計算1、參數信息(1).模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.4；梁截面高度 D(m):0.95;混凝土板厚度(mm):250；跨度方向間距La(m):1.0；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：9.50；承重架支設:雙根承重立桿，梁底小楞采用9090mm方木支撐，間距200mm，梁底大楞采用482.5鋼管，立桿橫向間距或排距Lb(m):0.35+0.3

25、+0.35，縱向間距La（m）:1.0。(2).荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋混凝土容重（kN/m3):25；考慮梁體鋼筋較多取鋼筋重度（kN/m3)：1.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):28.8；人員及設備荷載(kN/m2):1.5；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0(3).材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；面板類型：膠合面板。面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；2、梁底模板計算面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，

26、按三等跨連續梁驗算。面板的截面抵抗矩和W截面慣性矩I分別為: W =bh2/6=1000mm15mm15mm/6 =37500mm3； I =bh3/12=1000mm15mm15mm15mm/12 =281250mm4；抗彎強度驗算新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（25.00+1.50）0.951=30.21kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351=0.42kN/m；振搗混凝土荷載、人員及設備荷載設計值：q3: 1.4（2.0+1.5）1=4.9kN/m；q = q1 + q2 + q3=35.53kN/m；跨中彎矩及應力計算公式如下: M=ql2/10 = Mmax /

27、W其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；Mmax =35.53KN/m0.22m2/10=0.142KNm； = Mmax /W=0.142106Nmm / 37500mm=3.8N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.8N/mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！撓度驗算最大撓度計算公式如下: v = 0.667ql4 / 100EI v = l / 400其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =3

28、5.53KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200/400 =0.5mm；面板的最大撓度計算值: = 0.66735.532004/(1006000281250)=0.22mm；結論:面板的最大撓度計算值 =0.22mm小于面板的最大允許撓度值: = 200 / 400 = 0.5mm，滿足要求！3、梁底支撐木方（小楞）的計算方木（小楞）按照三等跨連續梁計算，取一根方木作為線荷載驗算，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W=bh2/6=9cm9cm9cm/6 = 121.5cm3；I= b

29、h3/12=9cm9cm9cm9cm /12 =546.75cm4；荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (25+1.5)0.20.95=5.035 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.2=0.07 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)； P1 = (1.5+2)0.2=0.7 kN/m；荷載設計值 q = 1.2（5.035+0.07）+1.40.7=6.126+0.98 = 7.1 kN/m；支撐方木驗算： M=ql2/10=7.1KNm12 m 2/10=0.71KNm；方木最大應力計算值： =Mm

30、ax /W =0.71106 Nmm /121.5103mm =5.8N/mm2；方木的最大撓度：=0.6677.1N/mm10004mm4/（1009000N/mm2546.7104 mm4）=0.96 mm；方木的允許撓度：= 1000/400=2.5mm；方木最大應力計算值 5.8N/mm2小于方木抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.96mm小于方木的最大允許撓度 =2.5 mm，滿足要求！4、梁底鋼管驗算鋼管按照簡支梁計算，取一根鋼管作為線荷載驗算，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:鋼管采用：鋼管(單鋼管) :482.5mm；W=（R4-r4）

31、/R =3.14（244 mm 4-21.54mm4）/24=3.86 cm3；I=（R4-r4）=3.14（244 mm 4-21.54mm4）=9.28 cm4；鋼管彈性模量E=2.06105Mpa；荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (25+1.5)0.951=25.175kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.351=0.35kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)； P1 = (1.5+2)1=3.5kN/m；荷載設計值 q = 1.2（25.175+0.35）+1.43.5=35.53kN/m；支撐鋼管按

32、照均布荷載作用下的三跨簡支梁計算；q=35.53KN/m.支撐鋼管計算荷載分布簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算變形圖(mm)經求解知支座1、4反力F1=0.35KN；支座2、3反力F2=7.46KN；最大彎矩 Mmax = 0.23kNm ；最大應力 = Mmax /W=0.23106 /3.86103 =59.6N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值59.6N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度位于第二跨可以視作均布荷載作用下簡支梁計算，撓度取滿載布置。

33、max=5ql4/2384EI=535.533004/（23842.061059.28104）=0.1，300/400=0.75mm,滿足要求!5、支架立桿荷載標準值(軸力)由荷載剪力圖可知，梁底部中心橫桿受到的剪力最大V=5.33+2.13=7.46KN，可知梁底部中心立桿承受的軸力最大值F=7.46KN，查規范，知每根立桿軸向承受最大壓力為30KN。故立桿滿足要求。6、梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 通過剪力圖知梁底支撐最大支座反力： N1 =7.46kN ； 腳手架鋼管的自重N2 取1kN； N =7.46+1=8.46kN； - 軸心受壓立

34、桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 3.57； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 3.86； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.15

35、51.71.5 = 2.94m；Lo/i = 2940mm / 15.9 mm= 185.2；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8.46103N /(0.209357mm2) = 113N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 113N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7 、扣件抗滑移的計算雙扣件承載力設計值取12.00kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.0 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用

36、力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算梁底鋼管剪力圖結果得到 R=8.46 kN；R 12.0 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 8、400950mm梁穿墻螺桿計算梁腰部采用一排對拉螺桿加雙鋼管背楞，布置在梁底上方約45cm處，并且在梁底端增設單鋼管進行二次背楞，對拉螺栓強度N=abF,其中a為對拉螺栓橫向間距，取450mm，b為對拉螺栓豎向間距本工程取700mm（此數字為保守取值，因為梁底加固鋼管也相當于一排對拉螺桿），F為新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于側模上的壓力設計值。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土

37、時產生的荷載。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.95(rGG4k+rQQ3k) 或G4k=rH并取較小值經計算采用G4k=rH=250.95=23.75N/m2F=0.95(1.3523.75+1.46)=38.4KNN=abF=0.70.4538.4=12.1KN12.9KN12對拉螺桿的容許拉力12.9KN，滿足要求。六、模板支架施工方案6.1測量放樣首先，在底板測設出隔墻軸線并放出梁的底板上的垂直投影位置，用紅油漆標識。其次，按支架平面布置圖及梁底標高計算出支架高度，搭設支架，采用測設四角點標高，平均后測設頂面標高。支架底模鋪設后，

38、測放頂板底模控制軸線，對梁體進行橫斷面定位并調整底模標高。底模標高=設計梁底或板底標高+支架的變位。底模標高和線形調整結束，經監理檢查合格后，立側模并按底模的方式控制線性及標高。6.2支架搭設技術要求6.2.1立桿 （1）、支架立桿下為700mm厚C30底板，無需基礎處理。 （2）、托梁采用方木，木方位置需居中。 （3）、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（4）、立桿接長必須采用對接，不得采用搭接。(5)、在立桿上設置標高觀測點，按照10m10m點布置，并且在梁底進行加密

39、布置，頂板澆筑前中后進行進行觀測，掌握支架變形情況（見附表）。6.2.2、水平桿 （1）、水平桿接長宜采用對接扣件連接。（2）、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距離的1/3。（3）、主節點處必須設置一道橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心間距不應大于150mm。（4）、每步的縱橫水平應雙向拉通。6.2.3、剪刀撐（1）、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾斜角宜在45-60度之間，傾角為45度時，剪刀撐跨越立

40、桿的根數不應超過7根，傾斜角為60度時，則不應超過5根。（2）、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接。（3）、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。6.2.4、頂橫桿當最上部的水平桿距頂托頂超過60cm時，需設置頂橫桿，頂橫桿距頂托頂不大于60cm。6.2.5、頂托 頂托自由端懸空不能大于20cm。6.2.6、模板要求 （1）、保證結構的構件各部分外形尺寸，相互位置的正確。 （2）、跨度4000的梁按設計2要求起拱，跨度4000的板起拱高度為跨度的1-3。 （3）、固定在模板上鄂預埋件、預留孔和預留洞不得遺留，且安裝牢固，其質量要滿

41、足規范要求。 （4）、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。 （5）、模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，涂刷時不得沾染鋼筋，最好采用水性隔離劑，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程的隔離劑。 （6）、腳手架搭設的相關數據要按設計進行，不得隨意更改6.3支架的搭設及拆除6.3.1模板安裝前的準備工作 （1）、模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。（2）、模板的基準定位工作首先引測池體的邊線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及

42、外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 （3）、標高測量利用水準儀將構筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。（4）、支模前對前一道工序標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。 （5）、腳手架搭設前，工程技術負責人應按照施工組織設計要求向搭設和使用人員做技術安全交底。安全技術交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。安全技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字確認。6.3.2模板支立（以板、梁為例） （1）、梁模板安裝工藝：彈梁軸線并復核搭設模架安裝梁底模并固定梁底起拱扎梁鋼筋安裝側模側模對拉螺桿復核梁模尺寸、標高、位置與相鄰

43、模板連固頂板模板安裝工藝：搭支架測水平擺50*100木楞調整頂板起拱鋪模板清理、刷油檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。（2）、梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋提供施工面。（3）、所有跨度4m的梁必須起拱1-2，防止繞度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形。6.3.3模板拆除 （1）、拆模前現進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。 （2）、拆除模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。 （3）、模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模。 、側模在混凝土強度能保證構

44、件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。 、頂板底模待混凝土達到100%方可拆除。 、梁底模拆除梁長8米，混凝土強度需達到100%；8米混凝土強度需達到75%，懸臂構件需達到100%方可拆模。 、模板拆除，先拆除斜拉桿或斜支撐再卸掉串心螺桿，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞至地面。（4）、拆除支撐架注意事項 架體拆除作業應設專人指揮，當有多人同時指揮時操作時，應明確分工、統一行動，應具有足夠的操作面。、拆除支撐前，清除支撐架上的材料、工具和雜物。 模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 、腳手架的拆除作業必須由上而下逐層進

45、行，嚴禁上下同時作業，連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段大于兩步時，應增加連墻件加固。、在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結。 、通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到相關的門架時方可拆除。 、工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。6.4模板檢查和驗收要求 模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 在涂刷模板隔離劑時，不得沾染鋼筋和混凝土接搓處。預埋件和預留空洞的允許偏差表項 目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔

46、中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10 ，0預埋螺栓中心線位置2 外露長度+10 ，0預留孔中心線位置10尺寸+10 ，0模板安裝的允許偏差及檢查方法項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查梁、柱+4，-5鋼尺檢查層垂直度不大于5米6經緯儀、鋼尺檢查大于5米8經緯儀、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度5靠尺或塞尺檢查七、腳手架安全措施：（1）、禁止任意改變構架結構及其尺寸。（2）、禁止架體傾斜或連接點松馳。（3）、禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業。（4）、搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護

47、用品。（5）、禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載。（6）、禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施也未相應加高。（7）、不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。（8）、不得在架上搬運重物。（9）、不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續施工。（10）、腳手架長期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用。（11）、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。（12）、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（13）、腳手架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業。（14）、拆下的桿件以安全方式運下，

48、集中堆碼整齊。八、鋼管腳手架的防電、避雷措施8.1、防電措施（1）、鋼管腳手架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。（2）、鋼管腳手架應作接地處理，每隔25m左右設一接地極，接地極入土深度為2-2.5m。（3）、夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。8.2、避雷措施（1）、避雷針：設在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為25-32mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。（2）、接地極：按腳手架連續長度不超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新

49、填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.5-2.5m，直徑為2550mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。（3）、接地線：優先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。（4）、接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。（5）、接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。（6）、雷雨天氣，鋼管腳手架上的操作人員應立即離開。九、鋼管腳手架的維護與管理（1）、鋼管腳手使用完畢后要及

50、時回收構件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設支墊。宜堆放在室內，露天堆放應加以覆蓋。（2）、鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內壁宜每24年涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。（3）、扣件及螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。（4）、長鋼管搬運時應有防彎曲措施。（5）、建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。（6）、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（7）、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。十、施工現場安全管理和

51、措施10.1、安全管理（1）、安全工作由專業安全員張惠平負責現場安全工作。（2）、壁板柱在施工過程中，必須搭設安全腳手架，再支設模板，模板四面采用鋼管進行搭設。（3）、梁在施工過程中，特別是在支設梁的側模時，必須用200503000m的腳手板鋪設兩塊寬并必須一板三楞。（4）、當兩區段交差施工時，在后施工的區段內搭設兩米寬的臨時防護，并用腳手板鋪設，外圍用密目網張設雙層，以防人員墜落。（5）、所有現場施工人員，必須全部佩戴安全帽，并系好安全帶，嚴禁光背，光腳，酒后上班。（6）、本工程現場配專業電工2名，搭設臨時用電及照明電線等。嚴禁任何個人私拉亂接。10.2、安全管理組織機構項目經理 技術負責人

52、 楊建勝 許曉欣安 全 員 蔣敏求電 工 夏占明施工員 彭 杰技術員 葉 果架子班袁成義修補班姜綱寶清理班吳成信瓦工班王天寶裝飾班史曉峰安裝班楊志平拆除班陸林江鋼筋班黃建強目標：杜絕死亡、重傷事故，重大交通、重大火災事故，年負傷率12以下作業隊、班組自我控制、措施落實教育、貫徹、執行、控制制定制度、監督教育宏觀指導、控制、教育管理層次管理手段施工環境機械設備安全施工項目部總部公司項目全體人員施工安全管理安全制度安全行為安全管理民主管理行政管理國家監督安全基礎工作獎罰教育規范活動規范教育各種崗位責任制包保責任制各隊、班組建議檢查、評比、總結各種制度責任兌現各種形式競賽文明施工安全預防措施各種崗位

53、責任安全技術措施交底安全標準作業法制紀律安全方針、政策工人上崗前教育典型事例職業道德安全知識規章制度10.3、安全生產保證體系10.4 、安全保證措施（1）、在主要施工部位、作業點、危險區、主要通道口掛安全宣傳標語或安全警告牌。（2）、施工現場全體人員嚴格執行建筑安裝工程安全技術規程和建筑安裝工人安全技術操作規程。（3）、施工現場杜絕任意拉線接電。（4）、配電系統設總配電箱、分配電箱、開關箱、實行分級配電。開關箱裝設漏電保護器。（5）、施工機械進場安裝后經安全檢查合格后投入使用。（6）、起重機嚴禁超載吊裝，滿載工作時，左右回轉范圍不得超過90，禁止橫吊，以免傾翻。（7）、雨天及時排除積水，并采

54、取邊坡防護措施。（8）、特殊作業編制單項的施工安全方案。（9）、個人安全、現場工作人員必須按規定戴安全帽和防護眼鏡，高空作業佩安全帶。、工作時間，在工作場所，嚴禁打鬧、斗毆和脫崗，嚴禁酒后作業。、非經允許，不得動用他人機械和設備。（10）防火防爆、施工現場設有足夠的消防器材和消防水源，有嚴格的防火制度。、在禁火區動火，要辦理動火證并在指定的動火區內動火。、施工現場嚴禁吸煙。、現場乙炔氣瓶、氧氣瓶在使用時與火保持規定的安全距離，氣瓶的附件保持完好，夏季搭設防曬棚。十一、應急預案11.1、應急組織組 長： 楊建勝副組長： 許曉欣 馮健成 員： 孔維維 查飛飛 房登國 彭杰 張惠平 吳德章 賴衛聰1

55、1.2、物資準備施工前，在料庫備足搶險所需的應急物資，由現場材料員負責管理和取用。現場準備的主要設備有吊機1臺，救護車2輛，小汽車2輛。主要的材料有滅火器 擔架 輪椅 11.3、應急措施（1）、澆筑砼過程中，如果支撐有什么情況，必須馬上停止施工，上部作業人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐施工人員進行檢查排除各種存在的安全隱患，加強對高支模的檢查和驗收工作，根據腳手架的驗收規范嚴格執行，保證不超載施工。（2）、一旦在砼施工過程中，一處板或梁出現輕微下陷，施工人員應馬上通知項目部，及時疏散施工人員，馬上卸掉板上的砼，停止施工，再加強底板部分支撐架的支撐力，對整個支撐架進行加顧通過驗收合格

56、后再施工，保證高支模安全。（3）、發生火災事故時，現場救援準也人員立即用干粉滅火器滅火，并報告項目部指揮人員立即到現場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產和現場保護。（4）、墜落情況發生時采取的應急措施：一旦發現有人員從高處墜落，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員的反應，瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握傷者致命傷部位，同時及時與120或附近醫院取得聯系，爭取急救人員盡快趕到現場。對疑似有骨折的傷員，這時千萬不要區輕易搬運，以免加強傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。（5）、扣件破壞或下滑導致梁板下沉：馬上停止該部位砼

57、施工，疏散上部人員和全部荷載，在下沉梁底部位加設橫桿，用千斤頂把梁頂復位后再把扣件更換和緊固螺栓。（6）、梁、柱爆模：馬上停止該部位施工，清理全部荷載，模板縫內砼用清水進行沖洗干凈后，重新貼好海綿條合模后加固模板，繼續澆筑混凝土。（7）、報警聯絡方式：火警報告：119 急救電話12011.4、事故上報程序現場出現險情或發生安全事故后，現場施工負責人立即按照應急預案組織搶險。與此同時現場防護人員及時準確上報經理部安全負責人，經理部安全負責人上報經理部，經理部再上報指揮部，再逐級上報。施工現場負責人要在險情發生的第一時間趕到現場指揮搶險工作，準確作出判斷，采取相應搶救措施，確保既有人身安全。11.

58、5、應急救援醫院路線污水廠一期福運路石湖大橋寶帶西路 蘇州市中醫醫院污水廠二期福運路楊素路十二、組織管理（1）、本工程結構造型比較獨特，壁板的高度相對較高，我公司在施工過程認真重視，其工程的重要性，組織了一套強有力的管理人員，對本工程從基礎到交付使用，全面監督管理。（2）、組織班組長以上認真學習圖紙內容，計算各區段材料用量，對施工人員分班、分段進行交底，做到每一區，每一段有專人負責。（3）、采用這種支模方式，有效地將勞動力合理分配在模板施工的前期，有效的充分的分配了勞動力。（4）、在質量方面上，有效地解決了施工中混凝土面上留有部分釘子和模板拼縫不嚴，有效合理的控制了防水混凝土的施工質量及解決混

59、凝土漏漿的問題。（5）、在周轉料的投入方面，大量的方木節省出來取而代之鋼管，不但提高了施工質量，還減少了方木的用量，控制了工程成本。（6）、在拆模方面，減少了由于未起模板上的釘子而造成堆模板的損傷，增加了模板的周轉次數。十三、質量驗收支撐系統搭設前，項目部對施工班組進行交底，搭設過程中隨時組織班組進行自檢、互檢，對不符合方案要求的進行及時整改，頂板砼澆筑前由項目技術負責人組織專職質檢員、專職安全員、施工班組長依照方案對支架、模板進行全面檢查，合格后再報監理工程師進行驗收，監理工程師同意后方可進行砼澆筑。砼澆筑過程中安排專人對支架檢查觀測，發現異常情況及時上報項目部及監理。十四、混凝土澆筑砼澆筑

60、時做到均勻對稱澆筑，避免偏心受力，詳見混凝土澆筑方案。 現澆頂板支架高程數據記錄表 附表一（1）（2）（3）（4）觀測點位模板安裝前（mm）砼澆筑前（mm）砼澆筑后（mm）1#2#3#4#5# 模板支架驗收記錄表 附表2項目名稱福星污水處理廠綜合改造工程搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組長操作人員持證人數證書符合性專項方案編審程序符合性技術交底情況安全交底情況鋼管扣件進場前質量驗收情況材質、規格與方案的符合性使用前質量檢測情況外觀質量檢查情況檢查內容允許偏差方案要求實際質量情況符合性立桿間距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立桿垂直度0.75%且60mm扣件擰緊4065Nm立桿基礎掃地桿設置拉結點設置立桿搭接方式縱、橫向水平桿設置剪刀撐垂直縱、橫向水平(道數)其 他施工單位檢查結論結論： 檢查日期： 年 月 日項目檢查人員： 項目技術負責人： 項目經理：監理單位驗收結論結論： 監理單位： 驗收日期：