1、*樓 腳手架施工方案編制： 審核： 審批： 、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、腳手架方案的選擇及用途:2四、腳手架工程施工安排:3五、材料要求5六、腳手架施工方案6七、腳手架的安全防護18八、腳手架搭設構造要求18九、腳手架使用和圍護20十、腳手架的質量檢查及驗收和管理20十一、腳手架的拆除21十二、腳手架配件的管理和保養(yǎng)21十三、腳手架安全技術措施22十四、腳手架應急預案23十五、其他防護措施26腳手架施工方案一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302011；2、建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）3、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ8091）4、安全

2、網(GB5725-2009)5、安全帶(GB6095-2009)6、建筑施工安全技術（參考書）7、扣件式鋼管腳手架搭設要求與設計計算（中國建筑工業(yè)出版社）；8、施工圖紙和相關文件；9、施工組織設計二、工程概況1、工程名稱：*2、工程地址：*。3、質量目標：達到國家現行建筑工程質量標準合格等級。4、建設單位：*5、監(jiān)理單位：*6、設計單位：*7、勘探單位：*，位于*千山西路南側、貿易街西側；17#樓住宅樓，剪力墻結構，東西長34米，南北寬17.75米，*建筑面積為11286.05m2，地上十八層，地下二層，高度53.95米，住宅樓負一層層高2.92、負二層層高3.22米，一層層高為3.6m，二層

3、層高為3.3m，三到十八層層高均為2.9米。自然條件：基本風壓：0.35KN/m2，地面粗糙度B類;基本雪壓0.30KN/m2，標準凍結深度650mm；建筑場地類別為類，屬可進行建設的一般場地，天然地基承載力為120Kpa。本工程0.00米相當于絕對標高45.45米。施工工期擬定為： 2015年10月10日開工，2016年12月30日竣工。總工期日歷天數450天。三、腳手架方案的選擇及用途:地下室至三層頂采用落地式鋼管腳手架，腳手架搭設高度為15.94m。根據施工組織設計的要求及本工程的具體情況，自3層頂開始搭設懸挑式腳手架，懸挑梁采用16#工字鋼，工字鋼梁間距為1.500m。所有挑梁尾端均采

4、用預埋16鋼筋套環(huán)，一次懸挑6層（即17.4m），分3次懸挑，懸挑樓層分別為3、9、15。因該外架為結構腳手架、防護腳手架，施工荷載（作業(yè)層上人員、材料、器具的重量）的標準值取2kN/m2。四、腳手架工程施工安排:1.腳手架工程施工組織機構：施工，其主要組織機構見下圖：項目部組織機構圖資料員：*技術負責人：*項目經理：*測量員：*庫管員： *材料員：*安全員：*質檢員：*2.勞動力安排：本工程腳手架工程計劃投入勞動力詳見下表：工種 人數住宅樓架子工12人塔吊司機及信號工4人3.工程施工流水段劃分本工程為單體工程，整棟樓作為一個施工段。4.材料進場安排：根據本工程腳手架施工所需材料量制定材料進場

5、計劃表如下：名 稱規(guī) 格數 量48鋼管6m1980根4m200根1.5m840根鋼管扣件直角扣10000個旋轉扣1800個對接扣2000個木腳手板2504000mm300塊墊板0.050.24m90根安全網綠色密目網1.56m3900m2大眼網白色大眼網36m500m2鋼絲繩619+1，繩芯13000m5.作業(yè)人員證件：施工前首先檢查各工種是否有上崗證和上崗證有效性，對沒有上崗證的不允許上崗，上崗證過期的責令其進行年審，并辦理相關手續(xù)。6.技術準備：a、組織各崗位管理人員到位，進行相關培訓。B、審圖：組織施工技術人員認真查閱圖紙，對各樓層層高、外輪廓變化部位以及埋件部位進行仔細核對。C、技術交

6、底：進行逐級技術交底。腳手架搭設前，由項目技術負責人組織腳手架施工方案向腳手架工程責任工程師、安全員進行施工方案交底。施工方案交底后，由腳手架責任工程師根據腳手架施工方案，結合本工程實際情況對施工作業(yè)班組進行書面交底。交底應注重針對性和可操作性。7.機具準備：備齊腳手架搭設所用的力矩扳手等工具，力矩扳手應有相關合格證明和手續(xù)。五、材料要求1、扣件本工程腳手架采用鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定；在螺栓檸緊扭力矩達65N.m時，扣件不得發(fā)生破壞。扣件使用前必須全數檢查，表面有裂紋、氣孔、疏松、砂眼、變形、滑絲等鍛造缺陷的扣件必須剔除，禁止使用。2、

7、鋼管鋼管采用現行國家標準直徑電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規(guī)定。型號選取用483.0MM鋼管，每根鋼管的最大質量不超過25kg，最大長度6米，鋼管表面應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、打孔和深的劃道；鋼管外徑、壁礙、端面偏差都必須控制在規(guī)范允許的范圍內；使用前進行內外除銹和防銹處理，并定期復涂以保持良好。3、型鋼選取用16號標準工字鋼，其質量應符合GB309282規(guī)定，有銹蝕彎曲、損壞裂紋者均應剔除；在外端部焊接（25鋼筋）、高150mm

8、，作為立桿插點刷防銹漆；用以限制立管滑脫；使用前進行內外除銹和防銹處理，并定期復涂, 以保證外觀形象。4、腳手板本工程所采用的腳手板均為杉木或松木較堅硬的木板，其寬度為200300mm，其材質應符合國家標準木結構設計規(guī)范（GBJ5）中級材質的規(guī)定。腳手板厚度為50mm，長度為4000mm，單塊板不宜超過30Kg。但在施工過程中根據需要進行調整。局部采用有一定強度的竹腳板補強。腳手板使用前在板兩端100mm處用為8#的鍍鋅鉛絲箍兩道，腐朽、扭曲、斜紋、破裂的板不得用于本工程。5、安全網立面采用綠色聚乙烯密目網，每100CM2不少于2000目的密目安全網;所有外腳手架管里側，均采用61.5m的密目

9、安全網封閉。本工程平面采用棉綸材料制成的棱形安全網，網眼不得大于10cm；安全網必須有生產許可證和質量合格證。安全網應阻燃，在儲運中必須通風、遮光、隔熱，同時避免化學物品的侵蝕，搬運禁止使用鉤子。已使用過的安全網必須經過檢查和試驗后方可使用，超過使用期限的安全網嚴禁使用。6、擋腳板采用10mm厚200mm高木板，外側刷醒目油漆標志。六、腳手架施工方案（一）雙排落地腳手架：落地式腳手架步距h=1.8m、縱距L=1.5m、橫距b=0.8m；內排立桿距墻外皮0.3m，接頭必須錯開，并布置在不同的布局內，其接頭距大橫桿的距離不應大于步距的1/3，立桿垂直偏差不大于架高的1/200，同時全高不大于100

10、mm,立桿開始搭設時，應每隔6跨設直一根拋撐，直至架體安裝穩(wěn)定，方可根據情況拆除；大橫桿與立桿要用十字扣件扣緊，不能隔步設置或遺漏，上下橫桿接頭位置錯開布置；小橫桿伸出內、外排立桿0.1m每層樓與主體進行可靠連接，保證架體整體穩(wěn)定；一層樓層處及作業(yè)層鋪設腳手板，下設隨層網，且沿腳手架全高范圍內每隔10米設一道層間兜網；腳手架里側滿掛密目網，設剪刀撐，在兩端及中間不得超過15米。剪刀撐與水平面夾角宜為45度左右，剪刀撐沿架高連續(xù)設置，并與相交的立桿或大橫桿扣緊，斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點的距離不大于200mm，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不大于500mm，對接扣件應朝上或朝內，各桿件端頭伸出扣件

11、蓋邊緣的長度不小于100mm。腳手板鋪設：每層的工作面必須鋪設腳手板，并且設置護身欄桿和擋腳板，欄桿和擋腳板必須設置在外立管的內側，上欄桿的上皮高度不小于1.2m，擋腳板高度不小于180mm，中欄桿應居中設置；作業(yè)層腳手板滿鋪、鋪穩(wěn)，離開墻面120-150mm,腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m，可支撐在兩根水平桿上，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設可采用對接平鋪，也可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130-150mm,兩塊板外伸長度的和不大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須在橫向水平管上，搭接長度大于2

12、00mm，其伸出水平桿的長度不小于100mm；作業(yè)層端部腳手板探頭長度取150mm，其板長兩端均應與支撐桿可靠的固定；在腳手板（的兩端、轉角；沿板長方向間隔1.5-2.0mm；坡道和平臺的兩端；其它可能發(fā)生滑移和翹起的部位）、必須固定。在搭設腳手架時，每完成一步必須及時校正立桿的垂直度、大小橫桿的水平度，使腳手架的步距、排距、縱距上下始終保持一致。大小橫桿伸出腳手架外立面的長度基本一致。3、落地式腳設順序手架搭:搭設順序：做好搭設前的準備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底等）鋪設墊板放置縱向掃地桿根據立桿間距逐根樹立桿，并與縱向掃地桿扣牢安裝橫向掃地桿，并與立桿或橫向掃地桿扣牢安裝第一步大

13、橫桿（與各立桿扣牢）安裝第一小橫桿（與各立桿或大橫桿扣牢）第二步大橫桿第二步小 橫桿加設臨時拋撐（上端與第二步大橫桿扣牢）設置聯墻后即可折除第三、四大小橫桿設聯墻桿立立桿加設剪力撐鋪腳手板護身欄桿和擋腳板立掛安全網（剪刀撐及各聯墻點、斜桿等拉結桿件隨搭升的架體一起設置。搭設前先將基底平整、夯實，不得積水并按照規(guī)定挖好排水溝；搭設時架子底部鋪設30050mm的松木板作為腳手架底墊，最下層立桿底部做鐵板支墊。自一個角部依次向兩邊延伸交圈搭設，豎底立桿，底端與縱、橫向掃地桿鏈接固定后，每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向水向桿（與立桿扣件固定）和橫向水平桿（小橫桿、靠近立桿并與縱向水平桿扣接固定

14、），開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，以保護腳手架的穩(wěn)定性。校正立桿垂直和水平桿水平，使其符合要求后，按4565Nm力矩擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再檢查一遍構造質量，嚴格確保設計要求和構造質量，設置連墻件，按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設第二步、第三步。隨著搭設過程及時裝設連墻件和剪刀撐，剪刀撐距離不得超過15米，裝設作業(yè)層間橫桿、鋪設腳手板和裝設作業(yè)層欄桿、擋腳板及架體內掛密目網，底部設隨層平網，向上10米設一道兜網，使整個腳手架全封閉。（二）懸挑腳手架搭設前的準備工作1、根據本方案設計要求，在三層結構層頂板上部懸挑梁采用1

15、6#標準工字鋼，在建筑物樓層正對腳手架立桿處設置兩道16 U型預埋，一道設在離外墻1.7m處，一道設在離外墻1.5米處。用來固定懸挑梁；每層設卸載點來提高腳手架的保險系數，卸載材料采用6191鋼絲繩，與連墻相連接。固定連墻件洞口使用結構預埋專用短鋼管、剪力墻預留洞和門窗洞口。同時按照懸挑梁設計伸出位置在剪力墻根部預留孔洞，規(guī)格：寬高=130mm190mm。2、本工程懸挑梁采用16#標準工字鋼，搭設前根據本方案中設計的橫距尺寸，及懸挑梁計算需要長度，準備懸挑梁，同時在梁上鋪設50mm厚的腳手板。3、結構加強措施：由于陽角處為關鍵部位，為了提高整體強度懸挑梁處采用6191鋼絲繩進行拉結。25焊接鋼

16、筋挑梁錨固段4、懸挑鋼梁做法：鋼梁頂端向里100mm處、900mm處分別焊一根200mm高的小于立桿內徑的鋼管或直徑為25的鋼筋插入立桿內固定。懸挑鋼梁焊接鋼筋示意圖（三）懸挑腳手架搭設形式及施工工藝 1、搭設形式本工程三層頂以上采用分段懸挑斜拉式鋼管腳手架，每六層懸挑一次。腳手架為雙排扣件式鋼管腳手架，立桿縱距L=1.5m、橫距b=0.80m,橫桿步距h=1.5m；伸出內立桿0.1m，懸挑梁采用16#普通熱扎工字鋼，一端通過預埋鐵環(huán)與建筑物梁板錨固，另一端挑出建筑物；2步3跨設置一道水平連墻件與主體結構連接，連墻件連接方式見下圖；腳手架底部及作業(yè)層鋪設腳手板，同時下設層間和每隔10m設層間兜

17、網，腳手架外立桿里側滿掛密目網。2、施工工藝（1）懸挑梁固定工藝：將懸挑梁貼著結構層樓面，垂直建筑物工字鋼懸挑梁懸挑長度1.2m,錨固長度1.7m；角部挑梁用懸挑長度2.1m,錨固長度3.1 m；用木塞填塞鐵環(huán)與工字鋼之間的空隙，限制工字鋼上下左右擺動；一端穿過剪力墻，與剪力墻錨固或穿過門窗洞口、通過扣件鋼管與建筑物連接。 連墻件雙扣件連接示意圖（2）腳手架與建筑物拉接：2步3跨設置一道水平鋼管連接件，連墻件采用扣件連接。鋼管一端通過扣件與腳手架縱向水平桿相連，另一端穿過剪力墻，與剪力墻錨固或穿過門窗洞口、框架柱，通過扣件鋼管與建筑物連接。注：1.拉點按兩步三跨設一組進行連接。2.拉點與主體梁

18、、柱連接，里外鎖緊卡牢。3.拉接橫桿，探出外架體立桿不少于100mm。4.拉點必須連接在外腳手架的兩根大橫桿上。混凝土墻體外雙排架連墻件2步3跨設置示意圖（3）腳手架外側剪刀撐設置：水平方向按立桿縱距4跨，斜桿與地面的傾角成4560連續(xù)豎向向上設置，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于15cm。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長度不小于100cm，用三個扣件等距離布置，扣件位置距鋼管端頭處不小于10cm處。剪刀撐節(jié)點詳圖（四）、懸挑腳手架搭設順序1、搭設順序：根據懸空尺寸放置懸挑梁根據上述施工工藝固定底層立桿套入懸挑部位焊制的立桿底

19、座上其余搭設過程同三層以下落地式腳手架。（五）卸料平臺搭設：卸料平臺寬度為3米，從外墻外側挑出5米；卸料平臺要求活荷載重不大于2KN/平米，最大材料堆放荷載不大于2KN；主次梁及加勁板均采用普通碳素鋼，并采用相應焊條焊接，主龍骨采用16b號槽鋼，次吊龍骨采用12.6號槽鋼，間距0.5m，牽引鋼絲繩及保險繩采用619+1鋼絲繩；外側鋼絲繩上固定點應垂直卸料平臺5340mm處，水平距離主體結構4000mm，兩道鋼絲繩距離0.5m。斜拉鋼絲繩應為大于45度角。腳手板采用50mm厚木板，擋腳板采用10mm厚木板，不得有腐朽，護身欄桿采用普通架管，中間橫桿高度0.6m,上橫桿高度為1.2m,用密目網封閉

20、。（示意圖見附圖）（六）轉角處的腳手架搭設：采用雙排腳手架，鋼管類型為483.0，搭設高度為17.4米，立桿采用單立管；懸挑水平鋼梁及懸挑水平鋼梁上面的聯梁均采用16#工字鋼，懸挑水平鋼梁最大挑出長度2.3米,最小錨固長度3.5米，挑梁最大間距不大于2.1米；立桿的縱距1.50m，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.60米，立桿的步距1.50米；連墻件采用2步3跨，豎向間距2.40米，水平間距4.20米；懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，第一道支撐與墻的距離為2.20米，而拉桿采用選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑20.0mm。卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，上部拉繩點與

21、墻支點的距離為2.9米，鋼絲繩預埋拉環(huán)規(guī)格同懸挑水平鋼梁的預埋（示意圖見附圖）附圖一附圖二 16#鋼絲繩斜拉斷頭用三個扣件緊固結構樓面 兩根48架管斜頂 結構樓面 3333333 懸挑構件系統(tǒng)在陽角處布置圖（七）、進門防護棚：本工程進門防護棚長6米，寬度為門洞兩側各向外0.5米，防護棚上面鋪雙層50mm厚木板，上下間隔60Cm,防護棚兩側設兩道防護欄桿，立面掛密目安全網。七、腳手架的安全防護 本工程外腳手架立桿里側采用綠色密目安全網封閉，安全網采用12#鉛絲將網與縱向水平桿綁扎牢固；本工程腳手架作業(yè)層下設一道水平安全網，腳手架與結構外墻之間采用腳手板或水平安全網封閉；本工程腳手架施工操作面外側

22、設一道1200mm高護身欄桿、一道60cm中欄桿以及一道180mm高的擋腳板，建筑物臨邊四周，未砌筑、安裝維護結構時，必須設置兩道防護欄桿，并掛安全網。八、腳手架搭架設構造要求1、立桿：立桿縱距1.5米，立桿橫距0.8米，允許搭設偏新式5mm，垂直允許偏差10mm。除頂層步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿頂端須高出女兒墻上皮1米，高出檐口上皮1.5米。立桿對接、搭接符合下列規(guī)定。a、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主接點的距離不大于步距1/3。b、搭接長度不應

23、小于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，頂端扣件蓋板的確良邊緣至桿端距離不應小于100mm。2、縱向水平桿：步距1.8米，設置在立桿內側，其長度不小于3跨；全長平整度不能超過10mm；采用對接扣件連接。對接搭接應符合下列規(guī)定：a、縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向借開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于縱距的1/3；b、縱向水平桿作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上，同一步中縱向水平桿應四周交圈。3、橫向水平桿：主接點處必須設置一

24、根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點上直角兩扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端外伸懸挑部分長度不應小于200；作業(yè)層上非主節(jié)點處設橫向水平桿，根據腳手板的需要等間距設置，最大間隔距不應大于縱距的1/2；橫向水平桿用直角扣件固定在縱向水平桿上。4、扣件：a、對接操件開口應朝上或朝內；b、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不應小于100mm。5、作業(yè)層、斜道的欄桿和檔腳板的搭設應符合：a、欄桿和檔腳板均應搭設在外立桿的內側；b、上欄桿上皮高度應為1.2米c、擋腳板高度不應小于180mm；d、中欄桿應居中設置。6、腳手板鋪設：a、首層和作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定

25、在支撐桿件上，離開墻面120150cm；b、在拐角、斜面平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。c、腳手架四角應有防雷擊裝置，將架體與結構預留避雷鋼筋通過鍍鋅扁鐵焊接成一體。7、安全網的張設a、安全網的技術要求安全網繩必須使用優(yōu)質合格產品，并經物資部、安全部實測檢查驗收合格后方可投入使用。所有繩的濕干能力比不得低于75%。b、安全網的使用規(guī)則和搭設方法：（1）使用規(guī)則新網必須有產品質量合格證,舊網必須有允許使用的證明書或合格的檢驗記錄。安裝時，在每個系結點上，邊繩應與支撐物（架）靠緊，并用一根獨立的系繩連接，系結點沿網邊均勻分布，其距離不得大于750mm。系結點應符合搭結方便，連接牢

26、固又容易解開，受力后不會散脫的原則。有筋繩的網在安裝時也必須把筋繩連接在支撐物（架）上。多張網連接使用時，相鄰部分應靠緊或重疊，連接繩材料與網相同，強力不得低于其網繩強力。安裝平網應外高里低，以15為宜, 網不宜綁緊；安裝立網時要注意安裝平面與水平面垂直，立網底部必須與腳手架全部封嚴。要保證安全網受力均勻，必須經常清理網上落物,網內不得有積物。安全網安裝后，必須經專職安全員檢查驗收合格簽字后方能使用。（2）水平安全網的搭設方法架子上水平兜網設置，每10m架設一道兜，兜網設置在小橫桿上方,周邊用12#鉛絲與架子綁扎牢固。施工作業(yè)面外側防護不低于1.5m，同時張設水平網與鋼管架子綁扎牢固。架體外側

27、全部張掛密目安全網。九、腳手架使用與維護1、由于本腳手架按照防護腳手架設計，不得在腳手架堆放荷載，嚴禁懸掛起重設備。2、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。3、作業(yè)人員在腳手架的最大作業(yè)高度應以可以進行正常操作為度，不得在架體上墊加器物以增加高度。4、未經項目經理、技術負責人、和項目安全員共同簽字審批，任何人不得隨意拆除腳手架上的構架桿件、整體性桿件、連續(xù)緊箍固件和連墻件。5、項目部專人定期清理腳手架上的建筑垃圾，更換破損安全網，檢查連墻件等是否松動，發(fā)現異常現象及時整改。任何工種上架作業(yè)時必須提前檢查腳手架，確保無安全隱患方能上人。十、腳手架的質量檢查及驗收和管理1在架子

28、基礎、分段荷載措施完成后，應由技術、工程、分包等部門（單位）按分段、部位、搭設和防護等項目進行檢查、驗收，并填寫驗收單，合格方可進行搭設和使用。2在搭設過程中，如需使用，必須由施工負責人組織相關人員進行檢查，符合要求后方可上人。3架子未經檢查、驗收前，除架子工外，嚴禁其他人員攀登，驗收后任何人不得拆改，需做局部拆改時，須經施工負責人同意后由架子工操作。4建立有效的外架安全管理機構和定期檢查、復查制度，由安全主管主持檢查和驗收。十一、腳手架的拆除1、拆除準備工作a、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求：b、應根據檢查結果補充完善施工方案中的拆除順序和措施，經項目部技術、

29、安全主管部門批準后方可實施。c、應由工長和安全員進行拆除安全技術交底。d、應腳手架上雜物及地面障礙物全部清除。2、拆除腳手架時，應符合下列規(guī)定：a、拆除作業(yè)必須由上至下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)；b、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如果高差大于兩步應增設連墻件加固；c、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；d、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規(guī)范的規(guī)定設置連墻件和橫向斜撐加固；e、拆下的桿件與零配件，應分堆，用吊車吊下，嚴禁高空拋物；f、拆

30、下的桿件與零配件運至地面時，應隨時按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管；g、當遇惡劣天氣（如風力在5級以上）影響施工安全時，不得進行高空腳手架的拆除工作。十二、腳手架配件的管理和保養(yǎng)1、使用完畢的腳手架應及時回收入庫、分類存放。露天堆放時，場地平整。排水良好，下設支墊，并用防水材料覆蓋。配件、零件應入庫存度。2、凡彎曲、變形的桿件應先調直，損壞的構件應修復，方能入庫存放，否則應更換。3、要定期對腳手架的構配件進行除銹、防銹處理，凡濕度較大地區(qū)每年應涂刷油漆一次。扣件要涂油。4、腳手架的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失，在搭拆施工時應及時回收、保養(yǎng)、入庫。5、建立健全腳手架工具材料的領發(fā)、回收

31、、檢查、維修制度，按照誰使用、誰維修、誰管理的原則，實行限額領用或租賃的方法，以減少丟失和損耗。十三、腳手架安全技術措施1、技術質量要求1）質量要求a、扣件的使用不得缺少，腳手架扣件螺栓應擰緊，以免影響結構安全。b密目安全網懸掛整齊、美觀、牢固。c、鋼管涂刷的油漆顏色均勻、美觀。剪刀撐刷蘭漆。2)技術要求a、鋼管上嚴禁打孔、開槽，嚴禁48與51鋼管混用。b主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，嚴禁擅自拆除。c、立桿除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。d、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。e、剪刀撐、橫向斜撐等應隨立桿、縱橫向水平桿等同

32、步搭設。2、安全措施a、搭拆腳手架必須由經按現行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)程（GB5036）培訓并考核合格的持證架子工承擔；并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業(yè)者，不得上腳手架操作。b、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件應放入工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。c、腳手架登高扶梯必須在腳手架外側單獨設置，并應于腳手架連接，數量可根據工程而定，但不得使用腳手架內的直爬梯，嚴禁在腳手架、井架等處上下攀登。d、如果上下層同時進行工作，上下兩層間必須設有專用防護棚或其它隔離措施，否則不允許在同一垂直線的下方工作。e、搭設腳手架起步時，應設臨

33、時剪刀撐及臨時支撐，搭設中要隨時按規(guī)定做好腳手架與主體結構的拉撐工作、鋪好腳手板，同時設一道隨腳手架高度提升的安全網。f、吊運腳手板及腳手架鋼管等須用專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩(wěn)，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。j、在搭拆腳手架時，如果桿件等尚未綁扎牢固，或已拆開綁扎，均不得中途停止。k、嚴禁在腳手架上堆放物料，鋼模板、木料及施工多余的材料應放置在樓層內，以確保腳手架暢通，不超載使用。嚴禁在腳手架上拉纜風繩和設置起重把桿或搭掛三角小平臺。l、架子安裝后，應經上級主管部門驗收合格后方準使用。m、外裝修、結構交叉施工階段雙排腳手架上口應張掛6m寬雙層平網，且網上加設雙層密目安全網，以

34、上按每4層設一道3m寬平網防護。n、遇有惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時，不得進行高空腳手架搭拆工作和高空作業(yè)。o、施工現場中的腳手板、斜道板、跳板和交通運輸道路，都應該隨時清掃；雨期施工中必須采取適當的防滑措施。p、腳手板必須使用50mm厚的堅固木板，凡是腐朽扭撓、破裂和橫向透節(jié)的木板都不能使用。q、腳手架的活載負荷量，本腳手架按照圍護腳手架設計不得堆放荷載，如果負荷量時，架子應當適當加固并經重新驗算。i、各種形式的腳手架在使用過程中，在未經過技術、安全部門批準的情況下嚴禁私自拆改腳手架的構件和防護十四、腳手架應急預案1、應急預案的原則堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優(yōu)先

35、，保護環(huán)境優(yōu)先”的方針，貫徹“常備不懈、統(tǒng)一指揮、高效協調、持續(xù)改進”的原則。更好地適應法律和經濟活動的要求；給企業(yè)員工的工作和施工場區(qū)周圍居民提供更好更安全的環(huán)境；保證各種應急資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)；指導應急行動按計劃有序地進行；防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現應急行動的快速、有序、高效；充分體現應急救援的“應急精神”。2、危險性分析腳手架搭設、拆除與使用作業(yè)過程中，可能引發(fā)事故的危險因素有：基礎不平、未夯實；無排水系統(tǒng)基礎易積水；無底座或墊板；鋼管無產品質量合格證，鋼管表面不平直光滑，有裂縫、結疤、分層、錯位

36、、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管未涂防銹漆，鋼管打孔；舊鋼管銹蝕嚴重，鋼管彎曲變形；扣件無生產許可證；材質不符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定；扣件有裂縫、變形，螺栓出現滑絲；扣件未作防銹處理；扣件螺栓擰緊扭力矩小于40Nm或大于65Nm；沖壓鋼腳手板有裂紋、開焊與硬彎，腳手板未涂防銹漆；木腳手板的寬度小于200mm，厚度小于50mm，使用有腐朽、裂縫、斜紋及大橫透節(jié)的板材；立桿未設置可靠連接，或連墻件布置間距不符合要求，或未設置攬風繩；腳手架未設剪刀撐 ；兩根相鄰縱向水平桿的對接接頭設置在同步或同跨內；相鄰接頭在水平方向錯開的距離小于500mm；接頭中心至最近主節(jié)點的距

37、離大于縱距的1/3；作業(yè)層腳手板未鋪滿、鋪穩(wěn)，腳手板有探頭板；不設置上下專用通道或專用通道設置不符合要求；腳手架臨邊未設置密目式安全網；頂層作業(yè)平臺不設防護欄桿或高度低于1.2米，未設中欄桿；未設置擋腳板或擋腳板高度小于180mm；每搭完一步腳手架后，未按規(guī)范的規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；腳手架上堆載過大、堆載不平衡；遇有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，未停止腳手架搭設與拆除作業(yè)；雨、雪后上架作業(yè)沒有防滑措施，沒掃除積雪；在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)；未按施工方案進行施工；非架子工從事腳手架的搭設、拆除；靠近外電架空線搭設腳手架，在帶電設備附近搭設腳手架。3、可能發(fā)生的

38、事故特征根據本工程施工特點的情況，在辯識、分析評價施工中危險因素和風險的基礎上，確定本工程重大危險因素可能導致的事故傷害類型有：坍塌、物體打擊、高空墜落等，應著重對上述危險因素進行預控。4、應急預案工作流程圖根據本工程的特點及施工工藝的實際情況，認真的組織了對危險源和環(huán)境因素的識別和評價，特制定本項目發(fā)生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發(fā)事件造成的損害和不良環(huán)境影響。其應急準備和響應工作程序見下圖：危險源及環(huán)境因素辯識、評價編制應急預案成立搶險領導小組組建搶險隊、救護隊配備應急物資、設備應急知識教育培訓定期評審實施應急預案進行評審、修訂未發(fā)

39、生發(fā)生5、應急組織機構組 長：田力副組長：馮建剛 成 員：李凱飛、劉祎明、李晨龍6、周邊可利用資源周邊可利用資源見下表序號周邊資源聯系方式聯系人用 途備注1查號臺114電話號碼查詢2急救中心120人員傷亡急救3火 警119火災報警救援4治安事故報警110治安報警救援7、應急小組成員各崗位職責1.）組長職責：1)決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制； 2)復查和評估事故(事件)可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程； 3)指導設施的部分停工，并與領導小組成員的關鍵人員配合指揮現場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視

40、； 4)與場外應急機構取得聯系及對緊急情況的記錄作出安排； 5)在場(設施)內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作； 6)在緊急狀態(tài)結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。2.）副組長職責： 1)評估事故的規(guī)模和發(fā)展態(tài)勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失； 2)如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護活動； 3)安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶；4)設立與應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。3.）搶險搶修人員職責 1)實施搶險搶修的應急方案和措施，并不斷加以改進。 2)尋找受害者并轉移至安全地帶。 3)在事故有可能擴大進行

41、搶險搶修或救援時，高度注意避免意外傷害。 4)搶險搶修或救援結束后，直接報告最高管理者并對結果進行復查和評估。8、應急響應1）緊急救援的一般原則：以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援關鍵是速度，因為大多數腳手架坍塌、高處墜落、物體打擊傷害是屬于大出血傷害，因此，救援時間就是生命。此外要培養(yǎng)施工人員正確的處險意識，凡發(fā)現傷害事故要立刻使用進行通報，并服從緊急工作組成員的指揮。2）應急預案的啟動：當作業(yè)現場發(fā)生意外事故時，現場管理人員組織現場作業(yè)人員進行搶救，拔打120急救電話，并迅速上報。小組組長或副組長接到報告后，立即決定啟動應急救援預案，成立現場搶險指揮部，協調、派遣和統(tǒng)一

42、指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故較大或施工單位處理不了則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位的救援預案，建設單位的救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的質安室向建委或政府部門請示啟動上一級救援預案。應急預案起動后，各職能小組應在第一時間按職能要求組織相應的人員、物質趕到現場參與救援行動。警戒疏散組應設立警戒區(qū)，清理拆除事故現場的閑雜人員，如聯系了其他協同單位參與搶險，要安排人員在各岔路口等候指引其他救援機構的搶險人員。通訊聯絡組及時將搶救現場的實況匯報經搶救指揮部，并將指揮部制定的搶救方案及時傳達給搶險組。搶險

43、組接到指揮部的搶救方案后，應按搶救方案組織人力、物力進行搶救。物質、后勤組按到搶險指令后，應根據指揮部的要求組織相關物質及時送往搶險現場。救護組在接到指揮部參加救護行支的指令后，要帶好急救用品、物品趕到搶險現場，對傷員進行清洗、包扎、止血等急救處理；然后再將傷員抬到岔路口等候“120”急救車。應急救援行動由指揮部跟據救援行動的現狀，及必要性進行評價后，宣布救援行動結束。行動結束后，要充分辯識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清除，方可恢復正常工作狀態(tài)。十五、其它防護措施1、“三寶”防護 1）進入施工現場的任何人員必須按標準佩戴好安全帽。 2）凡在高處作業(yè)或懸空作業(yè)，必須系掛好符合標準和作業(yè)要

44、求的安全帶。 3）高處作業(yè)點的下方必須設掛安全網。 2、高處作業(yè)臨邊安全防護措施1）電梯井、管道井在井底上方2m處設一道用木板或竹架板全封閉的首層防護。首層防護以上每隔23層設一道水平防護網。電梯井、管道井和住宅樓設有飄窗的立面洞口，應采用定型的鋼筋網片制做的柵欄，用膨脹螺栓固定。各類平面，立面洞口設置的防護措施，應掛設“未經許可，嚴禁拆除”等標識， 2）未安裝欄桿的樓梯邊、陽臺邊、上人斜道外側邊、卸料平臺周邊、屋面周邊、框架樓層周邊、物料提升機、施工電梯接料口外側邊、基坑周邊等臨邊部位，應搭設牢固的防護欄桿。防護欄桿高度1.01.2m，設兩道水平桿，外掛密目網封閉，卸料平臺、出料口、物料提升

45、機，施工電梯接料口，應設定型制做的安全防護門，防護門高度在1.61.8m，防護門上懸掛醒目的開啟關閉的具體安全規(guī)定。3）通道口防護：設防護棚，防護棚應為不小于5厚的木板或兩道相距50的竹笆。4）預留洞口防護：用木板全封閉；短邊超過1.5m長的洞口，除封閉外四周還應設有防護欄桿。5）垂直方向交叉作業(yè)防護：設置防護隔離棚或其他設施。6）高空作業(yè)防護：有懸掛安全帶的懸索或其他設施；有操作平臺；有上下的梯子或其他形式的通道3、攀登與懸空作業(yè)措施 1)所有各類人員的上下都必須在規(guī)定的通道行走，不允許利用臂架或腳手架桿件與施工設備進行攀登，不得在陽臺之間等非規(guī)定通道進行攀登，也不得任意利用吊車臂架等施工設

46、備進行攀登。也可采用載人的垂直運輸設備。2)懸空作業(yè)處應有牢靠的立足處，并必須視具體情況，配置防護欄網、欄桿或其他安全措施。3)懸空作業(yè)所用的索具、腳手板、吊籃、吊籠、平臺等設備，均需經地技術鑒定或檢驗方可使用。4)支模應按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照專項施工方案進行。支設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應設立操作平臺。低于3m的可使用馬蹬操作。支設懸挑形式的模板時，應有固定的立足點。5)鋼筋綁扎時的懸空作業(yè)，必須符合下列要求：1)綁扎鋼筋和安裝鋼筋骨架時，必須搭設

47、腳手架和馬道。2)綁扎圈梁、挑梁、挑檐、外墻和邊柱等鋼筋時，應搭設操作平臺和張掛安全網。6)澆筑離地2m以上的砼構件時應設操作平臺，不得直接站在模板或支撐件上操作，特殊情況下如無可靠的安全設施，必須系好安全帶并扣好保險鉤，或架設安全網。 7）安裝門、窗及玻璃時，嚴禁操作人員站在樘子、陽臺欄板上操作操作。門、窗臨時固定，封填材料未達到強度，以及電焊時，嚴禁手拉門、窗進行攀登。在高處外墻安裝門、窗無外腳手時，應張掛安全網。無安全網時，操作人員應系好安全帶，其保險勾應掛在操作人員上方的可靠物件上。進行各項窗口作業(yè)時，操作人員的重心應位于室內，不得在窗臺上站立，必要時應系好安全帶操作。4、交叉作業(yè)的防

48、護 作業(yè)人員在進行上下立體交叉作業(yè)時，不得在上下同一垂直面上作業(yè)。下層作業(yè)位置必須處于上層作業(yè)物體可能墜落范圍之外；當不能滿足時，上下之間應設隔離防護層。5、作業(yè)警示、監(jiān)護 在高處作業(yè)范圍以及高處落物的傷害范圍須設置安全警示標志，并設專人進行安全監(jiān)護，防止無關人員進入作業(yè)范圍和落物傷人 6、監(jiān)控措施1）、腳手架施工前應編制專項施工方案，必須有施工圖和設計計算書，且符合安全技術條件，經施工企業(yè)技術負責人簽字并加蓋單位公章，經項目總監(jiān)理工程師批準后，并在專職安全管理人員監(jiān)督下實施。 2）、懸挑架的搭設應符合相關規(guī)范要求并編制專項施工方案，方案應包括架體與建筑物連接及支承等構造詳圖、荷載取值、使用要

49、求，架體搭設、維護及拆卸等安全技術措施。懸挑架依附的建筑結構應是鋼筋混凝土結構或鋼結構。 3）、懸挑架在搭設中，作業(yè)人員應當服從施工總承包單位對施工現場的安全生產管理，持證上崗。 4）、懸挑架的支承結構應為型鋼制作的懸挑梁或懸挑桁架等，不得采用鋼管；其節(jié)點應螺栓聯結或焊接，不得采用扣件連接。與建筑結構的固定方式應經設計計算確定，并經工程設計單位認可。同一單位工程的外腳手架不得采用兩種或兩種以上的架體材料搭設。 5）、懸挑梁制作采用的型鋼，其型號、規(guī)格、固端和懸挑端尺寸的選用應經設計計算確定，與建筑結構連接應采用水平支承于建筑梁板結構上的形式，與建筑物連接必須可靠，連接強度應經計算確定。 6）、

50、懸挑架架體應采用剛性連墻件與建筑物牢靠連接，連墻件應設置在與懸挑梁相對應的建筑物結構上，嚴禁采用鋼筋鐵絲等柔性連墻件。 7）、懸挑支承結構安裝完后，應對其進行檢查驗收，合格后方可進行構架搭設。 8）、腳手架應在外側立面沿整個長度和高度上設置連續(xù)剪刀撐。 9）、構架底部與懸挑結構應連接牢靠，不得滑動或竄動。構架底部應設置縱向和橫向掃地桿，掃地桿應貼近懸挑梁（架）。 10）、架體立面轉角處，架體與塔吊、電梯、物料提升機、卸料平臺等設備需要斷開或開口處應有加強措施。 11）、卸料平臺應單獨搭設，其荷載應直接傳遞給工程結構或地面，不得傳遞給腳手架架體。 12）、懸挑架構配件采用的原、輔材料材質及性能應

51、符合現行國家標準、規(guī)范的要求，按規(guī)定進行進場驗收和檢驗。焊接件嚴重變形且無法修復或嚴重銹蝕的，螺栓連接件變形、磨損、銹蝕嚴重或螺栓損壞的，懸挑支承件變形、磨損嚴重的；其它不符合要求的，其構件均不得使用。 13）、沿架體外圍必須用密目式安全網全封閉，密目式安全網宜設置在腳手架外立桿的內側，并順環(huán)扣逐個與架體綁扎牢固。 14）、 懸挑架搭設完后，總承包單位應按相關規(guī)范以及專項施工方案等的要求組織有關單位進行驗收，并簽字確認，驗收合格方可使用。 15）.懸挑架應按專項施工方案的要求正確使用，不得隨意擴大使用范圍；架體上的施工荷載必須符合設計要求，不得超載或集中堆載；架體上的建筑垃圾及其他雜物應及時清

52、理。 16）、懸挑架在使用過程中嚴禁在架體上推車、拉結吊裝纜繩；利用架體吊運物料；物料平臺與架體相連接；任意拆除架體結構件或連墻件；拆除或移動架體上安全防護設施；利用架體支頂模板和其它影響架體安全的作業(yè)。 17）、挑架拆卸前，應對作業(yè)人員進行安全技術交底并對擬拆卸懸挑架的完好性進行檢查。 18）、拆除工作必須按專項施工方案及安全操作規(guī)程的要求進行。拆卸時應有可靠的防止人員與物料墜落措施，嚴禁拋擲物料。 19）、夜間或遇大風及雷雨等天氣，不得進行安裝與拆卸作業(yè)。 20）、懸挑架搭設、拆卸作業(yè)時，應設置警戒區(qū)，禁止無關人員進入施工現場。施工現場應當設置負責統(tǒng)一指揮的人員和專職監(jiān)護的人員。各工序應當

53、定崗、定人、定責。作業(yè)人員應當嚴格執(zhí)行施工方案及有關安全技術規(guī)定懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度17.4米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN

54、/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.25kN/m2，高度變化系數1.7100，體型系數1.0880。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面

55、。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.5110.8002=0.281106/4491.0=62.544N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓

56、度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.02.551800.04/(3842.06105107780.0)=0.613mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210

57、kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.377106/4491.0=83.936N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最

58、大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1462040.7201500.003/(1002.060105107780.000)=3.56mm最大撓度和V=V1+V2=3.614mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力

59、設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0k

60、N；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.800+0.300)/2=1.155kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.

61、50017.400=0.261kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.517kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.710 Us 風荷載體型系數：Us = 1.088經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.2501.7101.088 = 0.465kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設

62、計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.517+0.91.43.600=9.956kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.517+1.43.600=10.460kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中

63、N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.460kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為2599/16=163 0 允許長細比(k取1)，為2250/16=141 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓

64、強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =10460/(0.27424)=91.998N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.956kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿

65、凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為2599/16=163 0 允許長細比(k取1)，為2250/16=141 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.198kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =9956/(0.27424)+198000/4491=131.608N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 300.

66、110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1100mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=10.46kN水平鋼梁

67、自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.50=0.80 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.10/1.50=0.73代入公式，經過計算得到支座反力 RA=31.281kN支座反力 RB=-9.696kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=14.821106/(1.05141000.0)=100.110N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4.52+3.60=8.12kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大撓度 Vmax=4

68、.906mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ 130-2011)表規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于2400.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =14.82106/(0.929141000.00)=113.15N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平

69、鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=9.696kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范 f = 65N/mm2；壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為110.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=96964/(3.1416110.502)1/2=8mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：

70、錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.70kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于9696.43/(3.1416201.5)=102.9mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.70kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度

71、設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 7.27106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0470 = 1-(1-20.0470)1

72、/2=0.0480s = 1-0.0480/2=0.9760樓板壓點負彎矩配筋為 As = 7.27106 / (0.976085.0210.0) = 417.4 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！懸挑式扣件鋼管腳手架陽角部位計算書依據規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.90。雙排腳手架，搭設高度17.4米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.20米，內排架距離結構0.6

73、0米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.25kN/m2，高度變化系數1.7100，體型系數1.0880。卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離3倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=9.0，上吊點與下吊點距離2.9m。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外

74、懸挑段長度2.30米，建筑物內錨固段長度3.50米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用16號工字鋼，相鄰懸挑鋼梁之間的聯梁上最多布置1根立桿。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.00m。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值

75、Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.5111.2002=0.632106/4491.0=140.725N/mm2小橫桿的計算強度小于184.5N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.02.5511200.04/(3842.06105107780

76、.0)=3.102mm小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.2001.500/2=0.315kN 活荷載標準值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN 荷載的計算值 P=(1.20.046+1.20.315+1.42.700)/2=2.107kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮

77、為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.561106/4491.0=124.981N/mm2大橫桿的計算強度小于184.5N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.046+0.315+2.700=

78、3.061kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1463061.0801500.003/(1002.060105107780.000)=5.33mm最大撓度和V=V1+V2=5.392mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.2001.5

79、00/2=0.315kN 活荷載標準值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.315+1.42.700=4.227kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081k

80、N(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.200+0.600)/2=1.890kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.252kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計

81、算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.200/2=5.400kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.710 Us 風荷載體型系數：Us = 1.088經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.2501.7101.088 = 0.465kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.25.252+0.91.45.400)/21.50=9.830kN不考慮風荷載時,立桿的軸向

82、壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.25.252+1.45.400)/21.50=10.397kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩(wěn)定性計算0.卸荷計算規(guī)范外內容，供參考卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均

83、分配。 經過計算得到1=arctg2.90/(1.20+0.60)=1.0152=arctg2.90/0.60=1.367最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為29.489kN和29.489kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為31.190kN和31.190kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN)T1=36.71 T2=31.85 F1=19.36 F2=6.45 其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為36.709kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于9.00036.709/0.850=388.689kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，

84、直徑20.0mm。不滿足要求!吊環(huán)強度計算公式為 = T / A f其中f 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規(guī)范2010中規(guī)定f = 65N/mm2；A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(73418.9504/3.1416/65/2)1/2=27mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.397kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155

85、1.5501.500=2.685m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為2685/16=168 0 允許長細比(k取1)，為2325/16=146 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.251； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=184.50N/mm2；經計算得: =10397/(0.25424)=97.757N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓

86、力設計值，N=9.830kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為2685/16=168 0 允許長細比(k取1)，為2325/16=146 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.251； MW 計算立桿段由風荷載設計值

87、產生的彎矩，MW=0.198kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=184.50N/mm2；經計算得到 =9830/(0.25424)+198000/4491=136.467N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 254.113kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖七、聯梁的計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=31.19kN計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.50/1.50=1經過簡支梁的計算得到支座反力(

88、考慮到支撐的自重) RA = RB=(1-1)/231.19+31.19+1.500.20/2=31.34kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 20.00+31.19+1.500.20=31.49kN最大彎矩(考慮到支撐的自重) Mmax抗彎計算強度 f=0.06106/141000.0=0.40N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1200mm，內側腳手架距離墻體600mm，支拉斜桿的支點距離墻體 =

89、 2000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 N=31.49kN水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=35.363kN,R2=30.188kN,R3=-1.142kN最大彎矩 Mmax抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=11.3

90、63106/(1.05141000.0)+24.3881000/2610.0=86.094N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =11.36106/(0.929141000.00)=86.75N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!十、拉桿的受力計算水

91、平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=42.957kN十一、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=42.957kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.

92、00042.957/0.850=404.299kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑28.0mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=42.957kN 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為 其中 f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 65N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=429574/(3.1416652)1/2=21mm十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=30.188kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計

93、算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范 f = 65N/mm2；壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為110.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=301884/(3.1416110.502)1/2=14mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 30.19kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20m

94、m； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于30188.18/(3.1416201.5)=320.3mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 30.19kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要

95、求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 52.83106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.3410 = 1-(1-20.3410)1/2=0.4360s = 1-0.4360/2=0.7820樓板壓點負彎矩配筋為 As = 52.83106 / (

96、0.782085.0210.0) = 3784.4 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！懸挑卸料平臺計算書依據規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范JGJ 164-2008計算參數:懸掛式卸料平臺的計算參照連續(xù)梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水

97、平鋼梁的懸挑長度5.00m，插入結構錨固長度1.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)3.00m。水平鋼梁插入結構端點部分按照鉸接點計算。次梁采用12.6號槽鋼U口水平，主梁采用16b號槽鋼U口水平。次梁間距0.50m，外伸懸臂長度0.00m。容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載2.00kN。腳手板采用木板，腳手板自重荷載取0.35kN/m2。欄桿采用木板，欄桿自重荷載取0.17kN/m。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，外側鋼絲繩距離主體結構4.00m，兩道鋼絲繩距離0.50m，外側鋼絲繩吊點距離平臺5.34m。一、次梁的計算次梁選擇12.6號槽鋼U口水

98、平，間距0.50m，其截面特性為面積A=15.69cm2,慣性距Ix=391.50cm4,轉動慣量Wx=62.14cm3,回轉半徑ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷載計算(1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.350.50=0.18kN/m(2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2.000.50=1.00kN/m(3)型鋼自重荷載 Q3=0.12kN/m經計算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.18+0.12)+1.41.00 = 1.76kN/m經計算得到，集中荷載計算

99、值 P = 1.42.00=2.80kN2.內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 1.763.0023.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度 =4.08106/(1.0562140.00)=62.45N/mm2；次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求!4.整體穩(wěn)定性計算主次梁焊接成整體時此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.053.0

100、235/(3000.0126.0235.0)=0.72由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄其值用b查表得到其值為0.676經過計算得到強度 =4.08106/(0.67662140.00)=97.01N/mm2；次梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!二、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16b號槽鋼U口水平，其截面特性為面積A=25.15cm2,慣性距Ix=934.50cm4,轉動慣量Wx=116.80cm3,回轉半徑ix=6.10cm截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷載計算(1

101、)欄桿自重標準值：標準值為0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m(2)型鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m經計算得到，靜荷載計算值: q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.19) = 0.44kN/m經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P1=(1.20.35+1.42.00)0.253.00/2+1.20.123.00/2)=1.43kNP2=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP3=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP4=(1.20.

102、35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP5=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP6=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)+2.80/2=4.03kNP7=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP8=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP9=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00

103、/2)=2.63kNP10=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP11=(1.20.35+1.42.00)0.253.00/2+1.20.123.00/2)=1.43kN2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到 主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐梁變形圖(mm)外側鋼絲繩拉結位置支撐力為16.70kN最大彎矩 Mmax3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f =

104、 205.00N/mm2；經過計算得到強度 =8.54106/1.05/116800.0+12.511000/2515.0=74.62N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性計算主次梁焊接成整體時此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.065.0235/(5000.0160.0235.0)=0.46經過計算得到強度 =8.54106/(0.463116800.00)=157.90N/mm2；主梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!三、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中R

105、Uicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=20.86kN四、鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=20.861kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于7.0

106、0020.861/0.850=171.800kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑18.5mm。五、鋼絲拉繩吊環(huán)的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=20.861kN 鋼板處吊環(huán)強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范2010中規(guī)定f = 65N/mm2；所需要的吊環(huán)最小直徑 D=208614/(3.1416652)1/2=17mm六、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=8.323kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范規(guī)定f = 65N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=83234/(3.1416652)1/2=10mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。懸挑卸料平臺計算滿足要求！