1、華夏牛駝極品溫泉度假酒店工程門廳屋面板安全專項施工方案編 制： 審 核： 審 批： 北京大龍建設集團有限公司2013年07月26日目 錄1.編制依據12.工程概況12.1工程概況12.2施工部位概況23、工程結構特點、難點、重點2三、施工準備33.1模架施工領導小組33.2管理職責33.3施工計劃43.4施工人員準備43.5施工技術準備43.6施工材料準備4四、腳手架設計方案與施工工藝54.1施工部位54.2施工工藝7五、腳手架的檢查與驗收115.1腳手架的檢查115.2腳手架工程的驗收12六、砼澆筑前支模架驗收12七、混凝土澆搗13八、支模架架體變形監測13九、腳手架拆除139.1拆除前必須

2、完成的準備工作139.2拆除工藝流程14十、施工安全保證措施1510.1安全技術措施1510.2文明施工16十一、應急救援預案1611.1 概況1611.2 機構設置1611.3應急救援工作程序1711.4救援方法18十二、模架計算書191.編制依據1.1相關規范、規程、標準N0類別名 稱編 號01國家工程測量規范GB50026-200702國家鋼管模架扣件GB15831200603國家混凝土結構工程施工規范GB50666-201104國家建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-200105行業建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80199106行業建筑機械使用安全技術規范JGJ33-20

3、1207行業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201108行業混凝土泵送施工技術規程JGJ/T10201109行業建筑施工安全檢查標準JGJ59-201110行業建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200811地標建筑工程安全文明工地標準DB13(J)/T100-200912地標河北省建筑工程技術資料管理規程DB13(J)/T35-200211企業建筑結構工程施工工藝標準QCJJT-JS02-20041.2相關建筑、結構圖紙1.3安全管理的相關法規文件建設工程安全生產管理條例 (國務院第393號令)1.3.2危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 建質200987號1.3.3關

4、于印發建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知 建質2009254號 1.4溫泉度假酒店工程施工組織設計2.工程概況2.1工程概況2.1.1本工程位于河北省廊坊市固安縣的南端牛駝鎮，總用地面積為106720，總建筑面積為32024.38，地上總建筑面積為24088.54，地下總建筑面積為7935.84，建筑占地面積為17300；由酒店服務區、湯院湯屋區、中心景觀區、后勤服務區和溫泉水療區等五部分組成，其中酒店中心、溫泉中心和后勤服務樓為地上多層，地下一層建筑，采用框架結構體系；其他單體為無地下室的地上單層建筑，根據使用功能等要求采用框架結構或異形柱框架結構.2.2施工部位概況本工程施

5、工施工部位為酒店大樓，地下一層，地上3層，為框架結構。模架搭設部位為首層大廳，模架搭設高度為14.530m，寬18.90m,為三跨，跨度最長為6.9m；長25.20m，為五跨，跨度最長為5.10m；柱子尺寸為600600、600500。屋面板厚度為150mm，最大梁截面尺寸為300500。0.000以上首層部位柱混凝土標號為C35，其他所有部位柱、梁、板混凝土標號均為C30。模架搭設部位還包括大廳兩邊的宴會廳及多功能廳，其長為18.0m，三跨；寬為12.0m，兩跨。模架高為8.90m。3、工程結構特點、難點、重點1、工程結構特點：高層鋼筋混凝土框架結構，為坡屋面，屋脊高度為14.530m，屋面

6、最低處為10.950m。沿坡面長度為9.90m2、施工難點：對支模提出了極高的抗變形，及抗傾覆要求。3、控制重點：樓面強度、剛度必須滿足抬模架搭設要求；先澆混凝土框架柱強度應達到梁板澆筑時的抗側移能力，并與梁板支模架可靠連接；為了減少混凝土泵送管道對支模架的沖擊力，屋面混凝土澆筑采用汽車泵進行混凝土的輸送。 為了保證泵送管口混凝土堆載過于集中，應及時振搗和移管；跨度較大，多功能廳及宴會廳長向跨度為18.0m，短向為12.0m，酒店大堂頂為坡屋面，最高處為14.53m，檐高10.95m。超高鋼管支模架搭設完成后應全數檢測，及時通知總包項目部，項目部應組織生產、技術、安全等部門檢查驗收后方可使用；

7、加強施工管理確保支撐架體系在混凝土澆筑過程中穩定安全。該支模體系難度較大，如何保證高空支模的安全性是該工程的難點。綜合考慮支撐體系應滿足施工方便、安全可靠、經濟合理，易于操作等因素，確定采用全高扣件落地式滿堂腳手架支撐系統。三、施工準備3.1模架施工領導小組為了確保酒店高大模架施工安全順利進行，認真組織落實安全施工措施，按期保質保量的完成施工生產任務，項目部成立模架施工安全領導小組，具體落實解決模架施工過程中各項安全，技術措施，保證施工過程中的安全，責任到人。 模架安全施工領導小組名單及職責：組 長：項目經理 王志強 副 組 長：生產經理 陳國亭 項目總工 張寶軍 組 員：劉振岐 何廣明 馬繼

8、龍 安力平 王金民 廖明秋 王雙軍 周思亮 宋 林勞務隊：河南勞務隊 3.2管理職責項目經理：王志強 負責全面的協調及管理工作。生產副經理：陳國亭 負責組織各部門，做好在模架施工期間的生產、安全、機械、材料方面的協調工作及落實情況。總工程師：張寶軍 負責組織方案的編制和審批，并組織施工管理人員學習模架搭設要求，技術要點和注意事項。安全經理：劉振岐 負責現場安全管理、教育培訓以及勞保用品的檢查工作。工 長：何光明 負責組織勞務人員進行腳手架的搭設，積極組織生產；負責腳手架的質量檢查及整改工作。電 工：王金民 負責現場臨電管理及檢查工作。機械員：安力平 負責現場機械設備管理及維修工作。安全員：安力

9、平 負責現場安全管理、勞務人員教育培訓、腳手架的安全檢查工作。技術員：廖明秋 負責方案的技術交底及現場技術指導工作。質量員：王雙軍 負責按模架方案要求，嚴格檢查，確保模架的每一步均按方案要求搭設，如有不符的地方，必須積極整改。外包隊負責人：周思亮 宋林 根據方案和交底，教育和組織全體施工人員做好每一步工作。3.3施工計劃根據現場施工安排，酒店大廳、宴會廳及多功能廳的模架支設的時間為8月上旬9中旬，混凝土的澆筑計劃為9月中旬。3.4施工人員準備序號工種人數備注1架子工（人）6持證上崗2信號工（人）1持證上崗3管理協調（人）1持證上崗4專職安全（人）1持證上崗3.5施工技術準備3.5.1熟悉施工工

10、工藝，了解整個工程的施工方案要點，熟悉施工驗收規范，清楚安全、質量控制要點。3.5.2逐級進行技術交底，由技術部門向各專業工長進行交底，專業工長向各班組交底，班組長向工人交底，交底內容要真實、有針對性和實用性，即要符合施工有關規范、工藝標準，又要符合現場實際施工情況，便于操作，便于貫徹執行。3.5.3操作前應作詳細的安全技術交底，并檢查有關人員驗收手續和簽字是否齊全；施工中嚴禁垂直作業、無證上崗，嚴禁違章指揮、違章操作必須按照施工工藝規程作業，備齊施工中所需的扳手等手使工具。.3.5.4在搭設大堂腳手架時，該部位地下室腳手架嚴禁拆除，如若拆除，應在首層腳手架搭設前，及時回頂，并采用滿堂紅回頂。

11、3.6施工材料準備鋼管、卡扣、油托，50100方木、100100方木、油漆、15mm厚多層板、穿墻螺栓及配件等3.6.1鋼管、扣件檢驗（1）鋼管力為Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼中Q235A鋼的規定，并有產品質量合格證。（2）鋼管選用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的鋼管，每根鋼管的最大質量不應大于25.8Kg，不合要求的禁止使用。（3）扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。（4）扣件在螺栓擰緊扭力達到65Nm時，不的發生破壞。（5）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整平整，應保證與鋼管

12、扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。（6）扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm。（7）扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15631的規定，扣件在使用前應逐個檢查，有裂縫，變形螺栓出現滑絲的嚴禁使用。（8）鋼管及扣件表面應進行防銹處理。（9）可調托撐螺桿外徑不得36mm，焊縫高度不得小于6mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，可調托撐鋼板不得5mm，直徑與螺桿應符合現行國家標準梯型螺紋GB/T579中的相關規定。（10）鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件

13、有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。（11）在復試驗收過程中，發現模架中所使用的任何材料，任何一項如不符合上述要求，禁止使用。四、腳手架設計方案與施工工藝4.1施工部位超高模架搭設位置，如下圖所示：酒店大堂腳手架搭設位置圖多功能廳及宴會廳腳手架搭設位置剖面圖4.2施工工藝4.2.1、材料要求 所有材料應復試合格，不合格材料嚴禁使用。4.2.2、搭設順序安放墊塊或墊板安放底座安立桿和掃地桿校正安第一步大小橫桿鋪腳手板安設第二、三、四步架的大小橫桿鋪腳手板安設斜撐、剪刀撐和連墻桿搭設至需要高度。施工工藝：.1、本部位工程采用扣件式滿堂紅腳手架，應由專業架子工進行搭設，檢查操作人員的上崗證，符合要求

14、，方可允許其作業。整個架體縱橫水平桿滿設，水平桿與每根水平桿、立桿、剪刀撐接點處都必須有扣件連接。.2、主龍骨采用100100的方木，次龍骨采用50100的方木，末端采用可調式頂托。4.2.3.3、立桿橫向間距0.90m,縱向間距0.90m，縱橫桿步距為1.20m。屋面梁梁下立桿橫向間距0.90m，縱向間距0.6mmm(如詳圖所示)，模板下立桿的自由端不得500mm，立桿的垂直度是立桿穩定承載的可靠保證，搭設垂直偏差應小于11000，且20。立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。.4、立桿接長時，同步內立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離應大于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1

15、/3。4.2.3.5、每道立桿必須設置縱橫掃地桿，掃地桿距地200。每根立桿下墊通長腳手板。4.2.3.6、在滿堂紅腳手架每隔4.5m的距離，布置一道水平安全接網，滿鋪。4.2.4、抱柱桿的設置4.2.4.1、應架子搭設較高，按要求設置抱柱桿，抱柱桿利用橫桿與獨立柱建立剛性連接，抱柱桿距節點不大于300mm，應為水平連接。4.2.4.2、抱柱桿連續布置，抱柱桿豎向間距為橫桿的步距，水平間距為獨立柱的間距。4.2.4、剪刀撐設置4.2.4.1、腳手架里面設置剪刀撐，沿高度由下而上連續設置。4.2.4.2、每隔7排立桿搭設一道剪刀撐，自下而上通長設置，斜桿與地面夾角在45度。設置四道水平剪刀撐，分

16、別在掃地桿上端附近，首層梁上高600mm部位，二層梁上高600mm部位，及屋面屋檐下300mm部位處設置剪刀撐。4.2.4.3、剪刀撐應用旋轉扣件與立桿和小橫桿扣牢，連接點距腳手架節點不大于200mm；剪刀撐的接長，應采用對接扣件對接連接。周邊斜撐腳支撐在已澆混凝土框梁上，用扣件固定。（3）在每樓層高中間部位設置水平剪力撐，水平剪刀撐端頭應與周邊水平桿連接，以提高架體的整體抗側剛度，使支撐架達到幾何不變形的要求。4.2.5、連接桿件的設置4.2.5.1、為增強高大模架的整體穩定性，將模架的大橫桿與鄰近樓板支撐立桿相連。樓層架子采用碗扣架，縱橫向間距均為900mm。高大模架與碗扣架采用直角相連接

17、，大橫桿伸過樓面立桿的立桿書不少于三跨，直角扣件連接不得少于三扣，如下圖所示：4.2.6水平桿設置立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度，水平桿步距1.20m。水平桿與兩邊已澆框架柱用短鋼管捆綁連接，每一樓層各設置捆綁連接二道。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。頂層自由段高度如果超過600的增加一道縱橫水平桿。4.2.7滿堂腳手架的典型受力模式為頂部水平桿件傳力模式，支架受力與傳力的關鍵在于扣件的緊固與均衡。一要保證扣件的質量，二要重點檢查扣件的擰緊力矩為4065KN. M，立桿頂部設可

18、調頂托，確保立桿軸心受壓。安裝后的扣件螺栓擰緊力矩要采用力矩板手抽樣檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行，不合格的必須重新擰緊。五、腳手架的檢查與驗收5.1腳手架的檢查 腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。模架搭設完成后，應由上項目技術負責人組織監理工程師及項目有關的生產、安全、技術人員進行聯合檢查驗收，驗收合格后方可進行下一步工序，否則及時整改。驗收時應具備下列文件： (1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志； (2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(4)腳手架工程的施工驗收報

19、告。5.2腳手架工程的驗收5.2.1、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3)首層頂板是否出現裂縫； (4)卸荷鋼絲繩的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。、滿堂腳手架搭設完畢，依據本施工方案與單項作業驗收表對腳手架進行自檢，由項目經理、技術負責人、安全負責人、施工班組負責人簽字。自檢合格后報監理、建設、總承包單位進行四方聯檢，發現不符合要求處，必須限時或立即進行整改。、鑒于高大模板支撐施工存在較大

20、的安全風險和一些重大安全事故的深刻教訓，項目經理部必須根據住房與城鄉建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質【2009】87號）和建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質【2009】254號）的要求組織施工作業。六、砼澆筑前支模架驗收 6.1、由項目經理組織，項目技術負責人、項目生產經理、主管工長、質監員、安全員參加前往現場驗收，對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等進行全面檢查，對擰緊力矩進行抽查，對掃地桿、剪刀撐、立桿的接長方式等按照要求檢查，對不符合方案要求、不符合標準規范的立即責令整改。桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求，立桿的垂直度是否符合要求。 6

21、.2、整改完畢后，項目生產經理、總工程師應共同組織本單位工程生產、技術、安全等部門前往工地進行核驗。當各項問題全部整改完畢，符合方案及規范的要求時，方可批準開盤澆筑混凝土。七、混凝土澆搗混凝土澆筑采用汽車泵進行澆筑，為保證模架結構受力合理性，避免施工荷載過于集中，施工人員要分散，混凝土澆筑應由屋檐向屋脊的澆筑原則。混凝土要邊放料邊振搗，集中堆放高度不得超過400。為保證坡屋面混凝土的澆筑質量及施工，混凝土的塌落度不宜過大，塌落度為150160mm。當塌落度過小時，加入隨車自帶的減水劑，加強攪拌，在屋面混凝土的過程中嚴禁澆水。八、支模架架體變形監測1、監測方式主要采用在屋脊梁中間、外邊緣掛立桿上

22、用紅三角標注水平測點，在樓層已澆樓板面上設一臨時基準點。混凝土施工至監測點范圍1米起用水平儀開始監測，按每一小時監測一次，并形成記錄。2、變形控制允許范圍 梁板撓度 10 ，水平沉降153、在混凝土澆筑過程中，跟蹤監測模架的沉降，每半小時做一次沉降觀測，當發現兩次沉降數值偏差較大時，或現梁板變形值及水平沉降量超過允許偏差范圍，立即停止施工，并撤離施工人員，并立即向主管領導匯報，研究處理方案后進行整改加固，方可繼續施工。九、腳手架拆除9.1拆除前必須完成的準備工作9.1.1外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作，交底必須有接受人簽字。9.1.2拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班

23、組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。9.1.3拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，設置安全警戒線，沒有監護人、專職安全員在場，外架不準拆除。9.1.4全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否牢固，是否符合技術交底要求。9.1.5清除腳手架上雜物及地面上障礙物。9.2拆除工藝流程9.2.1拆除順序拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿鋼梁整理鋼管按規格吊運到指定地點分類堆碼。9.2.2一般要求9.2.2.1拆除順序應逐層

24、由上而下進行，嚴禁上下同時作業。專人統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的扣件時，應先告知對方，以防墜落。 9.2.2.2按層按步拆除。按先搭后拆、后搭先拆的原則對架子進行拆除，剪刀撐、斜桿不準一次性全部拆除，要求橫立桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。9.2.2.3拆桿和放桿時必須由23人協同操作，嚴禁往下亂扔腳手料具。9.2.2.4拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派專人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。9.2.2.5拆架時有管線阻礙不得任意割移，避免踩在滑動的桿件上操作以免滑倒摔傷。9.2.2.6拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿扳手，工具用后必須放在工

25、具套內。9.2.2.7拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在嬉戲打鬧。9.2.2.8拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。9.2.2.9拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。9.2.2.10拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。9.2.2.11拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調和漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。9.2.2.12嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。9.2.2.13拆架子時作業區范圍內要設圍擋，并有專職安全員旁站，作業區內嚴禁人員施工。十、施工安

26、全保證措施10.1安全技術措施10.1.1人員要求：凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。配備架子工的徒工，在培訓前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育。凡從事架子工種的人員，必須定期進行體檢。所有架子工均須持合格有效的特殊工種操作證上崗作業。10.1.2腳手架支搭以前，報請甲方和監理批準，并向所有參加作業人員進行書面交底。10.1.3操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，確定支搭方法，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環境及所需

27、防護用具做一次檢查，消除隱患后方可開始操作。10.1.4架子工在高處（距地面2m以上）作業時，必須佩帶安全帶。所用的工具應拴2m長的保險繩。安全帶必須與已經綁好的立桿、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方，不得“走過檔”（即在一根順水桿上不扶任何支點行走），也不得跳躍架子。在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。嚴禁酒后作業。10.1.5遇有惡劣天氣（如風力五級以上，高溫、雨雪天氣等）影響安全施工時應停止高處作業。10.1.6必須檢查立桿是否立正，綁至四步時必須安裝水平剪刀撐。安裝時必須23人配合操作，由中間一人結桿、放平，按順序安裝。10.1.7遞桿、拔桿時，上下左右操

28、作人員應密切配合，協調一致。拔桿人員應注意不碰撞上方人員和已綁好的桿子，下方遞桿人員應在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外。使用人力吊料，大繩必須堅固，嚴禁在垂直下方3m以內拉大繩吊料。使用機塔吊運輸，應遵守機械吊裝安全操作規程，吊運木方、鋼管等物應綁扎牢固，接料平臺外側不準站人，接料人員應等起重機械停車后再接料、摘鈴、解綁繩。10.1.8未搭完的腳手架，非架子工一律不準上架。架子搭完后由施工人員會同架子組長、安全、技術、監理以及使用工種等有關人員共同進行驗收，認為合格，辦理交接驗收手續后方可使用。使用中的架子必須保持完整，禁止隨意拆改腳手架或挪用腳手板，必須拆改時，應經

29、施工負責人批準，由架子工負責操作。所有的架子，經過大風、大雨后，要進行檢查，如發現傾斜下沉及松扣、崩扣要及時修理。10.2文明施工10.2.1拆除時，應設置警戒區，設置明顯的標志，并有專人警戒。10.2.2拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿軟底鞋。拆除腳手架必須由23人協同操作，拆縱向水平桿時，應由中間人向下傳遞，嚴禁向下拋擲。10.2.3材料部門必須保證供應合格的材料，架子工在作業前應對所使用的材料進行檢查。不合格的材料嚴禁使用。10.2.4每天在使用腳手架之前和下班之后，均應對腳手架進行例行保養和檢查；每隔一定時期和惡劣天氣前后要做全面檢查，還應設專職人員進行保養和檢查

30、。檢查的重點是腳手架整體穩定性、鋼絲繩的磨損程度，腳手架的安全措施等，而且應留有檢查記錄。10.2.5作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、泵送砼和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。10.2.6在腳手架使用期間，嚴禁私自拆除桿件。10.2.7在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10.2.8搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。十一、應急救援預案11.1 概況在施工中可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大安全事故隱患。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況進行應急救援準備和響應。11.

31、2 機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經理張洪剛任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。11.2.2溫泉極品酒店工程項目部應急救援領導小組： 組 長： 王志強 張寶軍 組 員：劉振岐 何廣明 馬繼龍 安力平 王金民 廖明秋 王雙軍 周思亮 宋 林當施工發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。應急領導小組辦公室電話：。現場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經理報告，并根據情況的嚴重程度決定是否報警。發現人發現后立即向項目經理或現場負責人報告公司安全部門項目經理判定項目部應急措施的適宜性，重大情況立

32、即趕赴現場協助處理，并向公司工程部和安全生產委員會報告。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現場協助處理；處理完畢后，評審應急準備和響應程序，必要時修訂文件。施工現場緊急情況處理流程圖應急電話：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救12011.2.3應急救援領導小組的職責1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2）負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。3）進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。4）當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府

33、及相關部門的幫助。11.3應急救援工作程序1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長王志強立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。3）事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4）項目部指定李裕達負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。11.4救援方法高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上

34、報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。模板、坍塌應急救援方法：1）地當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故

35、擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。1) 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2) 對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，

36、壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3) 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4) 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。5) 預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支 架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔 架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬 梯3樘用于人員

37、疏散8對講機8臺聯系指揮求援十二、模架計算書落地式滿堂腳手架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為15.0m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2

38、，彈性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可變

39、荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.2。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.2000.900)=3.212kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵

40、抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.212+1.402.025)0.250經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04210001000/48600=0.860N/mm2面板的抗

41、彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.212+1.42.025)0.250=1.003kN截面抗剪強度計算值 T=31003.0/(2900.00018.000)=0.093N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.2122504/(1006000437400)=0.032mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下

42、抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.2001.200)=4.282kN/m面板的計算跨度 l = 250.000mm經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.204.2820.250經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.18310001000/48600=3.769N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。

43、1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.941+1.200.050)=1.071kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m計算單元內的木方集中力為(0.787

44、+1.071)0.900=1.672kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 1.672/0.900=1.858kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.860.90最大剪力 Q=0.60.9001.858=1.003kN最大支座力 N=1.10.9001.858=1.839kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.151106/64000.

45、0=2.35N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31003/(26080)=0.314N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.892kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.892900.04/(1009000.002560000.0)

46、=0.172mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0700.900抗彎計算強度 f = M/W =0.636106/64000.0=9.94N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m

47、) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.679mm最大支座力 Qmax=7.299kN抗彎計算強度 f = M/W =0.603106/4729.0=127.41N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿

48、傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.30kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.13615.000=2.033kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得

49、到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.720kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.22kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729

50、cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.500=2.500m； 由長細比，為2500/15.9=157 210 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.245；經計算得到=8215/(0.245450)=74.499N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.9

51、1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式； Nw=1.24.720+0.91.41.822+0.90.91.40.052/0.900=8.025kN經計算得到=8025/(0.245450)+52000/4729=83.701N/mm2；考慮風荷載

52、時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！梁模板扣件式鋼管高支撐架計算書 計算依據： 依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)、混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2011）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等編制。 一、參數信息： 模板支架搭設高度為14.5米， 基本尺寸為：梁截面 BD=300mm500mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.20米， 梁底增加2道承重立桿。 梁模板支撐架立面簡圖-剖面

53、 梁模板支撐架立面簡圖-平面 采用的鋼管類型為48.33.6。 荷載分項系數的選用： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）條的規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.50+0.35)+1.42.50=18.220kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.50+0.71.42.50=18.160kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40。 二、模板面板計算 使用模板類型為：膠合板。 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照多跨連續梁計算

54、。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.5000.800=10.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.800(20.500+0.300)/0.300=1.213kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.800=1.080kN 靜荷載 q = 1.2010.000+1.201.213=13.456kN/m 集中荷載 P = 1.401.080=1.512kN/

55、m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力簡圖 變形圖 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.757kN N2=4.035kN N3=0.757kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.023mm = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=13.4560.300+1.512

56、=5.5kN 支座反力從左到右相加： Rn=0.757+4.035+0.757=5.5kN 桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(13.4560.3002/2+1.512 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: 0.7570.300=0.23 支2: 4.0350.150=0.61 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f10.03810001000/30000=1.267N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f

57、，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f1 f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T1=31261.5/(2800.00015.000)=0.158N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2； 抗剪強度驗算 T1 T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.023mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩和最大剪力考慮活荷載在梁上最不利的布置，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.035/0.800 =5.044kN/m 最大彎矩 M = 0.100ql

58、2=0.1005.0440.80 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6005.0440.800=2.421kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1005.0440.800=4.439kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=M/W=0.323106/83333.3=3.88N/mm2； 方木的抗彎計算強度13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的

59、計算公式如下: Q=0.600ql=2421N 截面抗剪強度必須滿足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T1=32421/(250100)=0.726N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.70N/mm2； 方木的抗剪計算強度1.7N/mm2,滿足要求! (3)方木撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到 qk=2.628kN/m 最大變形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6772.628800.004/(1009000.004166666.67)=0.194mm 方木的最大撓度小于800.00/250,滿足要求! 四、梁底支撐鋼管計算 (一

60、) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取鋼管支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管剪力圖(kN) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力簡圖 支撐鋼管變形圖 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.006mm 最大支座力 Qmax=2.694kN = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=0.757+4.035+0.757=5.5kN 支座反力從左到右相加： Rn=0.080+2.694+2.694+0.080=5.5kN 桿件受力PnR

61、n，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(0.7570.250+4.0350.400+0.757 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: 0.0800.800=0.06 支2: 2.6940.450=1.21 支3: 2.6940.350=0.94 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 抗彎計算強度 f=0.0533106/5260.0=10.13N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.00N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足

62、要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 五、立桿的穩定性計算 N，立桿的軸心壓力設計值： 橫桿的最大支座反力 N1=2.694kN (已經包括組合系數) 鋼管的自重計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011附錄A 滿堂腳手架自重標準值，取0.1666kN/m 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.166614.530=2.905kN N = 2.694+2.905=5.599kN 本工程按照滿堂腳手架進行驗算，腳手架搭設高度14.53m，搭設寬度7.20m，搭設長度0.00m。 1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 （規

63、范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.599kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比= l0/i 查表得到 i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)，i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)， A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)，W = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2) f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2 l0 計算長度 (m) 依據扣件式規范JGJ130-2011，由公式計算 l0 = kuh (5.3.4) k 滿堂腳手架計算長度附加系數，驗算長細比時取1，驗算立桿穩定性時查表，取1.155 u

64、 計算長度系數，查附錄C表C-1，取2.758 h 腳手架步距，h = 1.200m 1.1.驗算長細比 k取1， =12.7581.200100/1.590=208 =250, 滿足要求! 1.2.驗算立桿穩定性 k取1.155， l0=1.1552.7581.200=3.823m l0/i = 382.259/1.590 = 240 由l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.127 鋼管立桿受壓應力計算值 = 5599.000/(0.127506.0) = 87.204N/mm2 立桿的穩定性計算 f=205.00N/mm2,滿足要求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公

65、式 （規范JGJ130-2011，公式） 風荷載設計值產生的立桿段彎矩計算公式 （規范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h 立桿的步距，h=1.20m la 立桿迎風面的間距，la=0.80m lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，lb=0.80m 風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0860.8001.200 Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值 Nw=1.202.69+0.91.402.905=6.893kN 驗算立桿穩定性 鋼管立桿受壓應力計算值 = 689

66、3.0/(0.127506.0) + 13000.0/5260.0 = 109.829N/mm2 立桿的穩定性計算 f=205.00N/mm2,滿足要求! 3.滿堂腳手架構造驗算 3.1.高寬比驗算 腳手架搭設高寬比為：n=14.53/7.20=2.0 腳手架搭設間距為：0.800.80 查規范JGJ130-2011附錄C表C-1得到此工況下最大高寬比為：N=2.0 高寬比n = N， 滿足要求！ 六、扣件抗滑移的計算 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為Rc=80.80=6.40kN 。 縱向或橫向

67、水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00.80=6.40KN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=2.694kN 單扣件抗滑承載力的設計計算值R=2.694KN Rc=6.400KN, 滿足要求! 七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.水平混凝土構件模板支撐系統高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支撐系統,立桿上端伸

68、出至模板支撐點的長度a要求小于0.5, 其他情況下, a也宜小于0.5! b.模板支架立桿應在支架的兩端和中間部分與建筑結構進行連接。 c.滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置； d.支架首步和頂步繞四周兩跨范圍內設水平斜撐，角部設剪刀撐； e.高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐； f.模板支架應自成體系，嚴禁與其他腳手架進行連接。 g.模板支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。 h.模板支架頂托抗壓承載力應同于底座。 i.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； j.立桿之間必須按

69、步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； k.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.高大模板工程執行建質200987號關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知。 3.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 4.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米

70、沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 5.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 6.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于300mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.

71、支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 7.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。