1、第一章 編制依據1.1、編制范圍本施工技術方案編制范圍為金塘大橋-A合同段主通航孔橋索塔墩防撞鋼套箱施工，包括D3#、D4#防撞鋼套箱運輸、起吊、下放、加固，封底混凝土澆注等內容。1.2、編制依據 （一） 金塘大橋-A合同段招標文件與中標合同文件（二） 金塘大橋施工圖設計第二卷第一冊第一分冊（二六年四月版）（三） 金塘大橋主通航孔橋主墩防撞鋼套箱施工圖設計（二六年六月版）（四）公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）（五）公路工程質量檢驗評定標準（JTG F80/1-2004）（六）公路工程施工安全技術規程（JTJ076-95）（七）鋼質海船入級與建造規范（2001）（八）鋼結構工程施工

2、質量驗收規范（GB502052001）（九）公路工程國內招標文件范本（2003版）（十）金塘大橋-A合同段總體施工組織設計（2005年12月）（十一）二航局質量手冊質量作業指導書（十二）施工現場實際情況以及我局現有的技術裝備、管理水平和類似工程的施工經驗。第二章 工程概況1、概述舟山大陸連島工程金塘大橋第-A合同段范圍為五跨連續（77+218+620+218+77=1210m）鋼箱梁斜拉橋的下部結構，主要施工內容包括：輔助墩（D2#、D5#）、過渡墩（D1#、D6#）和主塔（D3#、D4#）的基礎、承臺及其附屬設施（包括主橋防撞設施）、輔助墩和過渡墩墩柱施工。其中D3#、D4#索塔承臺采用實體

3、鋼筋混凝土圓端形構造，采用鋼套箱施工工藝。承臺平面尺寸56.7834.02m，厚6.5m，承臺上設厚2.5m的塔座，封底混凝土厚2m。鋼套箱除滿足承臺施工過程中的作業需要外，同時需滿足主墩承臺的使用過程中的防撞功能要求。為節省投資，設計時將鋼套箱側壁與防撞設施有機結合，融為一體。其結構型式見圖1。圖1 D3#、D4主墩一般構造圖單個防撞鋼套箱重約1600T，其中吊裝重量約1400T。吊裝采用兩臺浮吊進行抬吊就位。2、施工條件2.1 氣象條件本工程東臨東海，橋址區常風向為NW，出現頻率11，平均風速9.6m/s，最大風速27m/s；次常風向為ESE，出現頻率10，平均風速為4.9m/s。強風向為

4、E和NW向，最大風速分別為34.3m/s和34m/s。橋址區風速風向季節變化較明顯。防撞鋼套箱制作拼裝施工適逢夏秋季節，盛行SSE、ESE、NNW、NNE向風，風速較小，但該時段為臺風和熱帶風暴活動較多時期，鋼套箱安裝施工時間為2006年10月份，臺風的影響依然存在。2.2、水文條件橋址區主要受太平洋潮波影響，橋址區的潮汐類型為不正規半日潮。橋址區水域的波浪以風浪為主，強浪向為NWNNW向，其中NNW向出現頻率6.9，年平均波高H1/10為1.14m，實測最大波高Hmax6.1m。大浪主要出現在每年的812月，對鋼套箱安裝施工有一定影響。橋址區潮流一般為不正規半日潮流為主，潮流運動形式大多為往

5、復流。2.3 地形條件本區段處在金塘島西北側主航道之上，海底呈不對稱V形深槽，D3墩處海底泥面高程約-22.00m，D4墩處海底泥面高程約-12.00m，水深條件較好，適合水上大型船舶作業。3、工程特點3.1 單件重量大，對浮吊要求性能高。防撞鋼套箱單件重1600T，浮吊一次安裝重量達1400T，在橋梁施工中實屬罕見，對浮吊的要求較高。3.2 安裝質量要求高，技術難度大。防撞鋼套箱兼顧防撞與承臺施工圍堰要求，工況條件較為復雜，防撞體按鋼質海船入級與建造規范設計，單個鋼套箱體積巨大，達60.7838.029.858m，整體吊裝，施工技術難度大。3.3工況條件惡劣，施工組織難度大。主墩遠離陸地，位

6、于主航道處，水深流急，航運繁忙，施工又適逢夏秋季節，受到高溫及臺風和季風的影響，工程施工組織、交通、材料的運輸、安全管理壓力較大。第三章 防撞鋼套箱結構設計情況1、設計條件1.1 防撞設計控制船舶 表1船 型排水量(T)平均吃水(米)5萬噸級壓載253425.342.5萬噸級315749.51.2 主要設計標高及參數 表2項目名稱數值備注承臺頂標高/底標高（m）6.0/0.5鋼套箱頂標高/底標高（m）6.9/2.958鋼護筒頂標高/嵌固點標高（m）4.50/41.4m封底混凝土頂標高/底標高（m）0.5/-2.5泥面標高28.0 m已考慮5m沖刷封底混凝土強度等級C30首層承臺澆筑厚度(m)2

7、.5混凝土握裹力（kN/m2）150kN/m21.3 設計水位 表3項目名稱數值（m）備注設計高潮位3.32 m20年一遇設計低潮位2.2120年一遇設計最高通航水位+3.28防撞工況考慮設計最低通航水位-1.59防撞工況考慮1.4 水流、波浪和風速 表4項目名稱正常工作時抗臺時設計流速2.83m/s2.83m/s設計波浪H=1.0m T=5.57sH=3.82m T=6.57s設計風速13.8m/s36.9m/s2、設計說明采用雙壁防撞鋼套箱結構，該結構既滿足防撞功能的要求，又作為承臺施工時的擋水和模板結構，滿足施工期各工況受力要求。根據工程總體施工進度計劃，鋼套箱安裝時值臺風期，考慮現場墩

8、位處分塊拼裝，工期長，不確定因素多，同時現場涂裝工作量大，質量無法保證，為確保鋼套箱安裝安全、質量和耐久性，防撞鋼套箱按陸上制作、拼裝、整體運輸至現場后大型起重船吊裝就位的施工方案設計。第四章 工藝流程根據設計及現場情況，決定采用2艘大型起重船抬吊的安裝工藝。即鋼套箱在2艘平板駁連成整體的浮平臺上整體組拼完成后，直接用拖輪將浮平臺拖帶至施工水域合適位置拋錨定位，用2艘大型起重船將擱置在浮平臺上的鋼套箱抬起，移錨動船至合適位置，緩慢下放到位。其中吊幅吊重較大的浮吊在現場拋錨定位于主通航孔橋主跨的外側，另外一艘浮吊拋錨定位于主通航孔的主跨內。安裝工藝流程見圖2。施工準備鋼套箱(浮平臺)就位鋼套箱(

9、浮平臺)運輸吊索安裝起吊移船、初步就位精確對位并下放平面位置、高程調整浮吊落鉤、體系轉換焊接固定拉壓桿封堵護筒處開孔縫隙封底混凝土施工支撐鋼護筒頂口處理輔助樁支撐處理內外挑梁焊接固定浮吊駐位完成安裝，進入下道工序圖2 鋼套箱安裝工藝流程圖第五章 主要施工方法一、吊裝設備選擇1.1吊高要求2006年度10月份潮位表顯示，當月最低水位以-1.5m計，作為起吊水位進行吊高計算，上游側生活區平臺最高點（集裝箱上安放的水箱頂）標高按+11m計算，鋼套箱底到吊點的最長距離為49.858m（起吊鋼絲繩高度40m+套箱高度9.858m），因此，從水面算起的起吊最小高度：Hmin=49.958+11-（-1.5

10、）=62.458m。同時在鋼套箱抬吊過程中，需要跨越生活區平臺的浮吊的吊高需要有跨過900T.m塔吊的能力，根據現場測算，900T.m塔吊的塔尖高度可降至標高+43.5m，跨越高度H=43.5-(-1.5)=45mHmin =62.458m，無需提高起吊高度。鋼套箱起吊示意圖見圖3。圖3 鋼套箱起吊示意圖1.2吊幅要求為了避開上游側生活區的900T.m塔吊，鋼套箱需偏離承臺橫橋向軸線一定距離進行布置，如下圖4所示。根據鋼套箱與平臺之間的相對位置，要求其中一臺浮吊（1000T）的吊幅=平臺寬度的一半21m+生活區塔吊基礎寬度的一半2m+起吊點至鋼套箱長邊的水平距離4m+富余22m= 31m，另一

11、臺浮吊（1200T）吊幅=起吊點至鋼套箱長邊的水平距離6.5m+平臺走道寬度2.5m+富余2.5m=11.5m。圖4 鋼套箱現場吊裝平面示意圖1.3吊重要求鋼套箱一次性安裝重量達1400T，附加1.25的動載系數，單個浮吊吊重為：1400*1.25/2=875T；綜合以上三個因素，選定鎮“航工818”1200T浮吊和“港機1#”1000T浮吊作為鋼套箱抬吊的吊裝設備，兩艘浮吊的起重性能如下：、1200T浮吊起重性能（鎮航工818#） 1200T浮吊起重性能參數 表5總長（m）總寬（m）型深（m）最大吃水（m）主鉤間距（m）86286.33.81200T浮吊雙主鉤起吊負載和船外伸幅度仰角（）60

12、55504540最大起升重量(主鉤)（T） 26002465236122782211主鉤起升高度（m）64.659.452.343.833.6附鉤起升高度（m）686254.144.733.8 圖5 1200T浮吊吊幅與吊高關系圖、1000T浮吊起重性能（港機1#） 1000T浮吊起重性能參數 表6總長（m）總寬（m）型深（m）最大吃水（m）主鉤間距（m）83.673063.54.421000T浮吊雙主鉤起吊負載和船外伸幅度仰角（）6867666564636261外伸幅度（m）22.523.724.926.127.328.429.630.7主鉤高度（m）76.876.275.775.174.5

13、73.973.272.5主鉤荷載（T）1000100010001000100010001000910仰角（）6059585756555453外伸幅度（m）31.933.034.135.236.337.438.439.5主鉤高度（m）71.971.270.469.768.968.167.366.5主鉤荷載（T）910820780730700660620590圖6 1000T浮吊示意圖根據以上起重性能參數，1000T浮吊在仰角60(吊重910T，凈吊幅或外伸幅度31.9m,主鉤高度71.9m)，1200T浮吊在仰角55(吊重930T，根據圖5內插計算得凈吊幅或外伸幅度35.9m，主鉤高度60.4m

14、)時即可滿足吊裝要求。1.4吊點設計鋼套箱采用兩臺浮吊進行抬吊，根據設計計算，整個鋼套箱共布置8個吊點，吊點位置示意圖見圖7。圖7 鋼套箱吊點布置圖1.5吊索強度計算吊裝采用2艘浮吊進行抬吊，每艘浮吊采用2個大鉤，吊索選用120mm鋼芯鋼絲繩，破斷拉力總和12501KN，單根長100m的4根（1000T浮吊使用），單根長80m的4根（1200T浮吊使用）。圖8 鋼套箱起吊角度示意圖為確保起吊時每根吊索均勻受力，起吊時，單艘浮吊的雙主鉤（T型平衡鉤）每鉤分別雙挑2根鋼絲繩，每根鋼絲繩的兩個琵琶扣分別穿在一個吊耳的銷拴上。與之對應的吊耳（點）兩兩組合是：1和3、2和4（為1000T浮吊4個吊點）；

15、5和7、6和8（為1200T浮吊4個吊點）。詳細布置見圖7。根據圖8顯示：當鋼絲繩長度為80m時，T1=14001.2/16/SIN=105/(34.72/40)=121T，安全系數K=1250.1/121=106。滿足規范要求。當鋼絲繩長度為100m時，T1=14001.2/16/SIN=105/(45.89/50)=115T，安全系數K=1250.1/115=10.96。滿足規范要求。二、鋼套箱吊裝施工2.1吊裝準備護筒區平臺拆除及拉壓桿連接材料的焊接安裝見主墩護筒區平臺拆除施工技術方案。2.1.2塔吊（900T.m）高度降低及生活區平臺障礙物搬移為確保安裝順利進行，根據抬吊其中之一的10

16、00T浮吊（橫跨平臺）的吊高要求及現場實際情況，將900T.m塔吊拆除2個標準節段，使得生活區塔吊的頂標高降低至+43.5m。同時將生活區平臺靠主通航孔側（D3#以西，D4#以東）的集裝箱和水箱全部暫時吊離，以達到降低鋼套箱起吊高度的目的。在鋼套箱安裝到位后予以恢復。2.1.3鋼套箱運輸及大型浮吊就位鋼套箱運輸就位鋼套箱制作組拼完成后，用風纜將鋼套箱的四角固定在大型浮平臺上，然后直接用拖輪將大型浮平臺拖至現場制定位置進行拋錨定位等待吊裝。鋼套箱的就位時間選擇在起吊之前，必要時在浮平臺尾部拋一臨時錨，臨時固定船位。浮平臺的拋錨定位位置見圖9。浮吊拋錨就位兩艘浮吊拋錨就位方向為船體（橋梁縱軸線）方

17、向與平臺長邊（橫橋向）方向相垂直。船艏船艉分別拋八字錨，錨頭鋼纜與橫橋向（上下游）方向呈15，錨頭鋼纜拋出長度為400m，同時每艘浮吊船艉單拋1只領水錨，以便浮吊前進和后退調整船體位置。為防止起吊過程中，鋼套箱擺幅過大發生碰撞，起吊時將鋼套箱帶八字纜固定在1200T 浮吊的船艏。詳細布置見圖9。2.1.4測量準備為確保鋼套箱精確定位下沉至指定位置，在拆除完成的平臺上，預先將承臺縱橫軸線測設表示在其對應側平臺的醒目位置，以便現場安裝時控制偏位。標示內容包括：偏位允許范圍，其對應邊到該標示點的距離，標示點的高程等。為防止套箱下沉過程中發生扭轉，在承臺長邊兩側的輔助樁（連成整體）上每邊至少標示3個控

18、制點位，當套箱下沉時，實時跟蹤測量其與套箱長邊之間的距離，不滿足偏位要求的（3點在同一條直線上，與承臺橫橋向軸線平行），用手拉葫蘆鉤掛在輔助樁上進行調整，即可避免套箱扭轉發生。布置點位圖示見圖10。圖9 浮吊及大型浮平臺拋錨定位示意圖圖10 鋼套箱測控點位布置圖為保證底板開孔能順利套進護筒內，在鋼套箱內側緊貼套箱壁體部位的護筒頂口測設焊接安裝楔形導向型鋼。每墩護筒導向不少于4套，均布在承臺外周護筒內口。布置圖示見圖11。圖11 鋼護筒導向設置示意圖2.2吊裝施工吊裝時機 選擇在高平潮階段進行鋼套箱的吊裝。吊點連接由于鋼套箱的吊索鋼絲繩均非常重，靠人力很難完成吊點的連接，所以必須通過左右移動浮吊

19、來實現吊點的連接，同時要準備若干2T手拉葫蘆，用以輔助吊點連接。2.2.3起吊8個吊點均連接完畢，并檢查無任何問題后，浮吊開始起鉤，使吊索被張緊，此時，起重指揮人員再次檢查吊點的連接情況和吊索的垂直度，如果不滿足要求，浮吊通過絞錨使吊索鉛直，同時，各船專職人員檢查錨纜情況，均無任何問題后，解除套箱的一切約束如：套箱的風纜等。起吊應分級進行，根據鋼套箱的重量，每100T為1個級別，實際吊裝施工時，通過浮吊上自帶的測力計進行控制，每增加一個級別，現場負責的技術人員再次檢查錨纜松緊、吊索受力、吊索垂直度等事項，無任何問題后施加下一級，直至鋼套箱被吊起。2.2.4移船當鋼套箱被吊起超過生活區平臺50c

20、m高后，兩艘浮吊通過絞錨同時向下游移動，移動時應緩慢進行，幅度不宜過大，一方面，幅度太大容易造成兩艘浮吊受力不均，另一方面，移動的幅度太大，容易碰撞上游的塔吊，發生危險。當鋼套箱完全越過上游生活區平臺后，鋼套箱軸線與橋軸線基本重合時，1000T浮吊后退，同時，1200T浮吊前進，此過程同樣要緩慢進行，避免受力不均。1200T浮吊前進的動力依靠在平臺輔助樁上帶的前進纜，同時需松開船艉拋的領水錨。1000T浮吊后退動力依靠開始拋的船艉領水錨。鋼套箱起吊立面示意見圖12。下放當鋼套箱的縱、橫軸線與平臺的縱、橫軸線重合時，兩艘浮吊同時落鉤，直至鋼套箱最底點距平臺還剩1米左右，此時，指揮人員根據預先放好

21、的標志線對鋼套箱進行精確對位，對位完畢，兩艘浮吊同時緩慢下放，使鋼套箱在自身限位及鋼護筒頂口焊接的臨時導向裝置的作用下，緩慢進入預定位置，并經過微調，使鋼套箱完全套進鋼護筒內。鋼套箱下放至理論位置還有50cm時，測量人員測量鋼套箱的四角高差，并根據測量結果進行高差調整，以后，每下降10cm測量一次，直至套箱距理論位置還剩35cm，停止下放，進行鋼套箱平面位置的調整。此時海水開始退潮，鋼套箱底板沒入海水中，沒入深度按3m計算，海水浮托力=15023=900T1400T，鋼套箱可順利下沉。為抵抗水流力對鋼套箱的影響，在套箱短邊壁體環板處設置吊耳，當套箱入水后，用拉繩拉住鉤掛在兩側平臺上。當鋼套箱的

22、平面偏位滿足設計規定及規范要求時（均按5cm偏差進行控制），將鋼套箱下放到位。由于在大型浮平臺上進行組拼，鋼套箱壁體上所有人孔蓋板取消制作，鋼套箱下放過程中全部處于敞開狀態，以保證壁體內外水位始終一致。圖12 鋼套箱抬吊移位立面示意圖浮吊撤離及鋼套箱固定鋼套箱下放到位后，為確保水流波浪力的影響，造成鋼套箱偏位，將鋼套箱的內外挑梁限位固定于挑梁的支撐連接材料上，必要時可焊接固定。等挑梁焊接固定完成后，浮吊松鉤，使鋼套箱的全部重量由內外挑梁承受。當浮吊基本不受力后，再次測量鋼套箱的平面位置及高程，滿足要求后，浮吊解鉤，起錨拖離施工水域。同時為增加承臺最外周護筒的整體支撐剛度，將上述護筒兩兩用800

23、12平聯管進行焊接連接。內外挑梁布置見圖13。圖13 防撞鋼套箱內外挑梁布置圖2.3拉壓桿安裝焊接及封底混凝土澆注準備拉壓桿焊接安裝（抽水前）由于拉壓桿的上鉸支座設置在護筒的外周，因此鋼套箱下放到位前無法進行焊接安裝，否則影響鋼套箱的沉放。根據施工圖及鋼套箱設計圖紙的要求，為不受潮位影響，拉壓桿上鉸支座鉸軸的中心標高設置在+3.5m處（承臺外周16根護筒在體系轉換前需要保留）。焊接安裝開始前，將每根護筒外周的拉壓桿從固定的圓環上全部松開，根據其頂部實際對應的高度，在護筒外側對應標高位置放出焊接輪廓線，然后逐一進行拉壓桿上鉸支座的焊接。焊接形式全部為焊腳尺寸為8mm的連續角焊縫，焊縫質量按二級焊

24、縫進行控制。單個鋼套箱共有拉壓桿228套。鋼套箱拉壓桿布置圖和裝配圖見圖14和圖15。拉壓桿上鉸支座安裝焊接完成后，依次上好拉壓桿與上鉸支座之間的大螺母，并用普通扳手擰緊，同時對已經擰緊的螺母用電動扳手重新施擰，并控制同一扭距，使各拉壓桿受力均勻。圖14 鋼套箱拉壓桿平面布置圖2.3.2附屬設施及臨時欄桿安裝在承臺封底混凝土澆注和承臺混凝土澆筑的施工間隙期，進行橡膠件、不銹鋼直梯、預埋件等附屬設施的焊接安裝施工。為確保施工人員的安全，在套箱四周焊接安全護欄，護欄的焊接方法為：在岸上后場加工場地內，焊接欄桿底座，現場安裝欄桿立柱，然后用棕繩連接作為橫梁形成欄桿。三、承臺封底混凝土澆注3.1鋼護筒

25、清理及封堵板安裝 在鋼套箱下沉到位后，為了提高鋼護筒與封底混凝土之間的粘結力，潛水員下水使用高壓水槍和鋼絲刷對封底混凝土內的鋼護筒外壁進行清洗，除去其外表的附著物。在鋼套箱底板與鋼護筒之間封堵之前需要潛水員水下用鋼絲刷和高壓水槍對其進行清理。鋼套箱調整到位并固定后，由潛水員水下安裝哈佛板，封堵鋼護筒與套箱底板間的間隙，并在哈佛板上堆碼一層袋裝水泥、砂石的混合料。縫隙封堵見圖16。圖15 鋼套箱拉壓桿裝配圖圖16 封堵板結構圖3.2封底混凝土施工封底混凝土施工是鋼套箱施工的關鍵工序，封底混凝土施工成敗直接影響到后續承臺施工。兩主墩鋼套箱封底混凝土厚度2m，澆注成型后的頂面標高為-0.5m，混凝土

26、標號為水下C30，單個鋼套箱封底混凝土總方量為2817.6m3，在低潮位時段開始連續不間斷施工，采取的施工工藝為水下導管一次性澆注完成。3.2.1封底混凝土工配合比設計封底混凝土標號為C30水下，混凝土配合比依據普通混凝土配合比設計規程進行設計，混凝土的初凝時間為30小時。封底混凝土配合比試配完成后單獨上報審批。封底混凝土配合比設計要依據以下要求進行：1）水泥： 安徽寧國海螺P.42.5散裝水泥；2）粗集料：寧波大東方石場525mm連續級配碎石；3）細集料：福建閩江中粗砂細度模數在2.62.9之間；4）粉煤灰：鎮江諫壁電廠I級粉煤灰；5）外加劑：南京友西UCA緩凝高效減水劑；6）水：使用自來水

27、；7）混凝土采用泵送，混凝土的坍落度控制在1822cm，具有較好的和易性和可泵送性。8）膠凝材料宜不小于400kgm3，改善混凝土的和易性、流動性。9）混凝土5天強度不小于30Mpa; 封底混凝土配合比具體見封底混凝土配合比設計報審表。3.2.2封底混凝土施工準備 1)混凝土生產和輸送設備 D4#主墩采用其攪拌平臺上2臺攪拌站（150m3/h），另外有航工砼1603#（160m3/h）配合。同時配備混凝土輸送用兩臺HBT105.21型拖泵以及總計長度200m左右的泵管以及150m長的導管。平臺能夠儲備1000m3混凝土的原材料，航工砼1603#能夠儲備1250m3混凝土的原材料。在混凝土澆注過

28、程中，不少于1000m3的混凝土原材料駁船在平臺外側拋錨等待過駁材料，確保混凝土澆注連續不間斷。D3#主墩采用航工砼1603#（160m3/h）及建基5002混凝土攪拌船（80m3/h）進行混凝土生產，布料桿直接輸送布料。2)集料斗、溜槽和導管準備配備中央集料斗1個，溜槽12套，封孔料斗4個，正常澆注小料斗10個。中央集料斗布置在承臺的中心位置，其下方設有4個出料口，每個出料口分別布置3個溜槽，每個溜槽的端頭對應一個布料點（導管位置）。12個布料點可以同時澆注混凝土。根據已有工程的經驗，導管作用半徑以5m計，導管布置及其作用范圍見圖17。圖17 封底混凝土澆注導管布置圖首次封孔按2個導管計：大

29、料斗容積V=220.52+30.30526+31.5=22.3m3。其中導管首次埋深按50cm，首次作用半徑按2m計算，大料斗取24m3。封孔料斗取用鉆孔樁施工封孔料斗，容積1.5m3。正常澆注小料斗取1.0m3。導管選用直徑325mm，采用快速接頭的導管，正常澆注階段導管上口接1m3的小料斗。導管使用前進行水密試驗，安裝中，每個接頭需預先擰緊檢查。D3#、D4#墩澆注速度按150m3/h計算，加上中間補料時間，約20小時完成澆注。3)封底混凝土澆注平臺搭設鋼套箱頂標高為+6.9m，而鋼護筒頂標高為+4.5m，所以將澆注平臺頂標高定為+4.5m（每根導管的卡板標高應實際測定并作為測深時的基準標

30、高）。首先將護筒區平臺拆除的“H”型鋼接長焊接固定在護筒頂口，并全部予以調平，承臺中間架設中央集中料斗部位用16工字鋼滿鋪作為次梁。第二步，架設中央集料斗并焊接固定。第三步，焊接導管安裝支架。由于鋼套箱內只有鋼護筒作支撐點，所以要根據導管布置的位置用型鋼焊接支撐，在支撐上擱置卡板支架。第四步，下放導管。導管底口應距鋼套箱底板1015cm，導管上部的幾節應安裝50 cm左右的短節，以方便封底過程中拆除。第五步，搭設溜槽支架，安裝溜槽，在導管頂口放置0.8m3的小料斗。在支架搭設時溜槽一側應留出通道，便于人員上下。最后，應根據測量結果將每根導管的編號及其長度、底口標高、測量基準標高寫在標識牌上，并

31、掛在該導管處。封底混凝土澆注場景見圖18。圖18 封底混凝土澆注現場3.2.3封底混凝土澆注由于海水漲落潮帶來的淤泥等沉淀附著在套箱底板上，封底混凝土澆注之前，采用吸泥泵抽吸套箱內的海水，擾動套箱內的淤泥，以達到增加封底混凝土與套箱底板之間粘結力的目的。1）第一根導管首批混凝土澆注所有準備工作完成后，開盤攪拌混凝土，混凝土澆注順序擬從中間向兩邊全斷面推進。兩臺攪拌站同時向中央集料斗內供料，同時在N15（N20）導管內放置泡沫隔水栓。當中央集料斗料滿后，打開與溜槽對應的分料槽出料口及中央集料斗出料口，開始灌注，同時兩臺攪拌站繼續向中央集料斗中供料。當中央集料斗中混凝土放完后，及時測量N15導管周

32、圍的混凝土面標高，并計算導管埋深。2）其余導管的首批混凝土灌注N15導管的首批混凝土灌注并未影響到N10、N12、N13、N17、N18和N20布料點向外的布料點（N4，N7，N8，N9，N11，N14，N16，N19，N21，N23，N24，N27）混凝土面的上升，所以上述布料點向外一圈導管可以在N15導管埋深達到50cm后直接進行首批混凝土灌注（間隔選擇布料點位：N4、N9、N11、N19、N21和N27，N29、N31和N34）。而其他導管在灌注首批混凝土之前，應測量該導管處的混凝土面標高，看導管底口是否被埋入混凝土內。若已被埋入，則必須將導管底口提至距混凝土面20cm高度處，才能進行首

33、批混凝土灌注。詳細導管下料點位布置見圖15。3）導管內混凝土補充每根導管補充混凝土的時間間隔不大于1小時，每次補料方量控制在510m3。因此要求進行首批混凝土灌注的導管數量不宜多，以免補充混凝土的速度無法滿足要求。4）最后一排導管的首批混凝土灌注在進行緊靠套箱布料點的首批混凝土灌注前，在套箱邊均勻布置4臺泥漿泵，將中間位置灌注擠過來的淤泥抽出，然后進行首批混凝土灌注。5）混凝土面找平在最后一排導管內混凝土補充完畢后，對整個吊箱內的混凝土面標高進行復測，對未達到設計標高處，利用較近的導管進行補料，直至滿足設計要求。3.2.4封底混凝土養護封底混凝土澆注完成后，采用海水自然養護，并將底部減壓管全部

34、開通。管邊設置塑料布擋浪，防止波浪沖刷沒有初凝的混凝土。3.3封底混凝土施工質量保證措施由于封底混凝土施工中設備與人員較多，交叉作業頻繁，因此施工中應注意以下幾點：1）封底混凝土施工前，對潮位資料進行仔細研究，選擇可能施工日，并結合天氣預報決定進行封底混凝土施工的具體日期與時間。2）封底混凝土施工前，應完成施工平臺、泵管、澆筑料斗的搭設與安裝，并備足量輔助施工機具；如果在夜里進行施工，還要準備一定數量的照明燈。3）混凝土澆筑前對所有的參戰人員進行詳細的分工，責任到人；建立一套靈活反應迅速的指揮機構，統一指揮、統一協調、統一管理。4）對所有的施工人員進行詳細的封底混凝土施工技術交底，做到每個人知

35、道施工流程，熟知施工方法，掌握施工要領。并實施考核，達不到要求的進行再學習，直到其對所有的環節都熟知為止。5）當潮位落至合適位置時，立即組織人員就位，同時通知攪拌船進行混凝土生產和輸送，盡量做到合理安排、平行施工，加快施工進度。另外還要多安排布料人員與測深人員，保證在混凝土連續不斷澆注。6）各布料點均勻下料，并勤測混凝土面高度，適時調各個導管的澆注強度和順序。7）嚴格按照操作規程要求進行封孔下料，并按照事先確定施工順序和施工方法進行由里向外逐步推進，以防止施工中出現相鄰混凝土面高差過大。8）在混凝土推進施工過程中，對已經澆注到頂標高的混凝土面進行及時整平，確保其頂標高控制在設計標高以內，以免標

36、高超高需進行鑿除，形成較大工程量。第六章 質量、安全、環保措施一、質量保證措施1.1質量方針、目標1)本工程鋼套箱制造與安裝質量方針：一流管理、一流產品、一流服務。2）本工程鋼套箱制造與安裝質量目標：）各性能指標全面達到技術規定書中規定的要求。）施工質量指標為：施工項目優良品率為90%，一次交驗合格率為90%，產品合格率100%。）鋼套箱加工制造與安裝等質量創當地優良工程。1.2質量保證措施為確保工程質量，從原材料到產品交付的全過程受控，項目部建立工程質量保證體系，確保按照合同要求，向顧客交付質量優良，服務周到，顧客滿意的工程。項目部確保工程質量保證體系正常運行，保證做到“橫向到邊，縱向到底，

37、控制有效”，保證服從監理，業主的管理。本工程施工過程中質量活動依據工程質量保證體系和中港二航局質量管理體系文件的要求運作。建立“誰管理誰負責，誰操作誰保證”的質量管理原則。將質量管理職能分解到每一個部門、每一個崗位。項目經理部執行總的質量方針，滿足業主提出的質量目標要求，建成以項目經理為第一責任人的管理職責及職權體系，形成一個完整的質量體系。并由總工程師作為管理者代表對質量體系運行負責。二名經驗豐富的質量工程師負責質量體系的日常工作，確保體系正常運行。1)施工圖及技術文件的審查：對施工圖和技術文件的完整性、正確性、工藝性進行審查，對審查出的問題及時反饋給原設計單位。2)技術文件和技術圖的修改及

38、技術交底工作：生產部接到原設計單位的改圖通知后，負責對施工圖紙的技術文件進行修改，并及時通知有關部門和單位。開工前組織設計有關人員到施工現場技術交底。3）建立以項目經理為領導的施工、技術、安全和質量管理小組，加強質量意識，使每一個職工都樹立良好的質量意識。嚴格崗位責任制，質檢員對各個工序、各工種實行檢查監督管理，形式質量否決權。對各工序設置管理點，每道工序嚴格把關，保證施工質量。4）實行三級管理制度：每道工序技術員100%自檢，質檢員100%互驗，監理工程師抽查。對每一個平臺的每一個細節,進行檢查。5）認真填寫施工日志及各工序施工原始記錄。1.3關鍵工藝和工序質量控制1）采用整體制作，一次性沉

39、放到設計標高。2）嚴把原材料質量關。鋼材材質、焊縫、防腐、安裝和質量檢驗按設計和規范要求進行。外送加工部件委托加工能力強、技術水平高的專業廠家制造。3）鋼套箱定位完畢，立即進行焊接固定。二、安全保證措施2.1吊裝過程中的風險分析1)浮吊纜繩被拉斷或發生走錨現象根據吊裝期間最不利情況計算船舶所受的水流力，選擇具有足夠強度的錨繩和錨，以避免發生錨繩斷裂及走錨現象。作用在浮吊上的流水壓力標準值為：FW=KAYV2/（2g） =1.3*86*3*10*1.5*1.5/20 =37.7KN 1200T浮吊和1000T浮吊采用與主墩成T字型，左右4個錨與船體長邊方向垂直，前有前進纜與平臺連接。錨頭為8T海

40、軍錨，錨繩為直徑40的鋼芯鋼纜，每根鋼纜長400米，絞車卷揚機25T，錨頭拋出長度大于360米；錨著力按規范取4，即錨著力為32T，2個錨共64T，大于水流力37.7T，滿足要求。40的鋼芯鋼纜破斷拉力為95.4T，遠遠大于37.7T，滿足要求。2)各拉桿受力不均，導致拉桿被拉斷拉桿安裝后，首先用普通扳手擰緊，然后，采用定扭矩扳手全部重新施擰一遍，保證各拉桿受力均勻。3)兩浮吊起吊不同步，導致吊耳受力不均勻、 鋼套箱起吊時應分級進行，減少浮吊受力的差異，使吊耳受力均勻；、 增加吊耳的承載力，安全系數要滿足相關規范的要求；、 鋼套箱長邊方向每邊增加2根纜風繩，將纜風繩固定在相應浮吊上，確保吊箱在

41、移動過程中發生晃動及水平方向發生扭轉；、 移動過程中應小幅度緩慢進行，避免幅度過大發生危險；、 統一指揮。4)鋼套箱吊裝過程中遭遇惡劣天氣提前與氣象部門取得聯系，選擇天氣好的時段（一周內）進行鋼套箱的浮運與吊裝工作，同時要選擇在小潮汛進行鋼套箱的吊裝，將不利條件對鋼套箱吊裝的影響降低到最小狀態。5）鋼套箱無法套進鋼護筒加強現場鋼護筒實際位置測量精度，確保測量結果能夠真實地反映鋼護筒的實際情況，并根據此測量結果進行鋼套箱底板開洞，并預留一定的富裕量，同時對于頂口直徑變形大于5厘米的護筒進行切割（在滿足上鉸支座安裝標高的前提下），減少頂口變形對安裝的影響。6）水上作業鋼套箱吊裝為水上作業，水上作業

42、除具有必備的安全措施（救生衣、救生圈，救生船等）外，還要遵守海事部門的相關規定，確保人員及設備施工安全。7）高空作業吊耳連接等屬高空作業，施工作業時，必須系安全帶，安全帶懸掛時要遵守安全帶懸掛的一些相關規定，如安全帶應高掛低用；安全帶上的構件不得任意拆除等。同時，在鋼套箱壁體四周增設欄桿，并將防撞體頂的人洞全部用竹排滿鋪，確保施工人員行走安全。8）鋼套箱吊起后發生傾斜鋼套箱結構及吊耳設置均為對稱結構，吊起后發生傾斜的可能性很小，但為確保萬無一失，在上下游方向各布置2臺水泵，如果吊箱發生傾斜，在對應的另一側注水，使其水平。2.2安全保障措施安全責任重于泰山，在施工過程中，堅決自始至終堅持“安全第

43、一，預防為主，科學管理，狠抓落實”的安全工作方針，并從技術上、制度上、思想上、組織上加強安全管理，制定并落實好安全預控措施，防患于未然。具體如下：1）作業船舶服從海事部門的統一指揮；2）作業船舶具有有效船舶登記證書、檢驗證書、國籍證書及船員適任證等一切有效證書，并符合海事部門的要求；3）作業船舶嚴格執行航行、作業規章制度，辦妥各種手續，遵守港章、港規及海上交通法規；4）作業中嚴格執行安全操作規程；5）按時收聽氣象預報，發現有惡劣氣候及早作好避風工作，確保船舶安全；6）作業船均應配有VHF，與過往船舶及監督站保持聯系暢通，發現情況及時聯系協調；7）作業船按規定懸掛作業信號，白天掛RY旗，晚上掛上

44、綠下紅環照燈；8）安排有經驗的船長全程協助作業船舶拋錨、定位；9）作業中配備足夠的救生圈、救生衣，并置掛在作業現場，能作到可以隨時取用，以防萬一；10）所有的開錨方向懸掛紅色小三角旗，晚上懸掛紅色環形燈，已示作業船開錨方向，使過往船只了解水下有錨并延伸錨纜；11）施工船舶派專人在艏、艉部值班，并用旗幟指揮，示意過往船舶通過方向或遠離本船；12）作業中還應特別注意順流而下的航行船舶，措施是在施工船舶的上游方向一定距離用一機動小船，負責出招、鳴號通知過往船舶遠離施工船；13）吊裝嚴格執行“十不吊”的原則；14）六級風以上嚴禁吊裝；15）吊裝過程中，拖輪24小時值班，以便出現問題時能夠及時采取措施；

45、16）鋼套箱未焊接固定完畢前，浮吊禁止解鉤；三、環保及文明施工1）禁止向水域任意傾倒垃圾等污染物。2）船上生活垃圾統一儲存，存滿時聯系有關回收部門統一回收。3）船上油污水，需經油水分離器過濾，達到排放標準后，需在許可排放區域排放或申請回收部門統一回收，嚴禁任意排放。4）艙底水，壓載水等嚴禁任意排放。5）船上機械、油管等確保密封，嚴防漏油、滲油發生。6）每天作業結束后，選擇安全并無礙它船航行的地點靠泊，并對當天的作業情況進行總結，指出缺陷，以利下次改進，完善。7）作業船舶設專職安全員，負責全船安全工作，確保作業安全、船舶安全。第七章 主要資源投入計劃一、 施工人員計劃 主要人員投入一覽表 表7序

46、號工 種人 數備 注1管理人員102技術人員203專職質檢員24專職安全員45起重工86電 工47機修工28普通工809船長610船員5011電焊工3012測量人員6合 計222二、機械設備投入 主要機械設備投入計劃 表8機械設備名稱規格與型號單 位數 量設備狀態備 注起重船1200T艘1良好航工818起重船1000T艘1良好港機1號錨艇750匹艘3良好拖輪3600匹艘2良好塔吊250T.m臺1良好塔吊900T.m臺1良好方 駁1000T艘2良好氣割設備套15手拉葫蘆10T只24新購手拉葫蘆5T只10新購手拉葫蘆2T只10新購輔助吊點連接定扭矩扳手125N.m個2新購普通扳手個30發電機500KW臺5第八章 施工進度計劃根據-A合同總體施工進度計劃，防撞鋼套箱安裝施工需在2006年10月份進行，具體安排如下：1、2006年10月上旬吊裝D4#墩防撞鋼套箱；2、2006年10月下旬吊裝D3#墩防撞鋼套箱。防撞鋼套箱安裝到位后，拉壓桿的安裝和封底混凝土澆注每墩按15天計，即：1、2006年10月下旬開始D4#墩承臺施工；2、2006年11月中旬開始D3#墩承臺施工。