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泵池頂板、側墻模板支撐體系專項施工方案ppt_圖文.ppt

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泵池頂板、側墻模板支撐體系專項施工方案ppt_圖文.ppt

1、泵池頂板、側墻模板支撐體系專項施工方案達濠市政建有限公司江西分公司 丁鏡坤2015-7-5九龍湖新城起步區市政基礎設施一期工程龍湖大道-下穿道雨水泵站工程一、工程概況雨水泵站布置在龍湖大道與九龍大道下穿立交的東南角,主要收集龍湖大道下穿匯集的雨水,集雨面積約1ha,雨水經提升后往西排入九龍大道雨水干管,再往南排入九龍湖。本工程泵房下部建筑面積約為229.32m2,泵房上部建筑面積約為197.65m2,其中泵房泵池結構層高為11.6m,底板厚度為80cm,墻身厚度為7090cm,頂板厚度為20cm,梁截面尺寸普遍為 4001100mm 、300900mm 、250500mm;地上部分建筑高為8.

2、1 m,斜屋面結構,梁截面尺寸普遍為 3501100mm 、200300mm 、200400mm,框架柱的尺寸為400700mm,屋面板厚度120mm。 本方案主要針對泵房泵池頂板、側墻的模板支撐體系進行設計及驗算。1、工程施工圖紙。2、相關的技術規范、規程、規定:建筑結構荷載規范(GB50009)混凝土結構設計規范(GB50010)混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002)建筑工程大模板技術規程(JGJ74-2003,J270-2003)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2010)建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)建筑施工安全檢查標準(JGJ

3、59)編制建筑施工腳手架安全技術標準統一規定二、編制依據三、材料選用 模板采用松木九層類1830mm915mm的膠合板,厚度18mm,彈性模量E(N/mm2):6000;抗彎強度設計值fm(N/mm2):24.0。 方木采用50100mm規格方木,彈性模量E(N/mm2):8000;抗彎強度設計值fm(N/mm2):13.0;抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4;方木截面抵抗距W =bh2/6= 50100100/6 = 83333.3 mm3,截面慣性距I =bh3/12 = 50100100100/12 = 4166666.7 mm4。 梁下支撐體系采用48.33.6鋼管搭設,立桿凈截

4、面面積 A= 5.06cm2,立桿凈截面抵抗矩W = 5260mm3,彈性模量E206000N/mm2;截面慣性矩I=127100 mm4;抗彎強度設計值f=205 N/mm2。 直角、旋轉扣件(抗滑):取8.0KN/扣。四、頂板模板支撐體系構造(一)樓板模板 模板支架搭設高度為11.4m,板厚200mm時,底部木方間距400mm,支撐間距為1100mm,鋼管平面布置為1100*1100mm,步距為1.5m,在每一步距處縱橫向應各設置一道水平拉桿;立桿頂部應采用可調頂托受力,且頂托距離最上面一道水平桿不超過300mm;架體必須連續設置縱、橫向掃地桿和水平桿,縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座

5、上皮不大于200mm處的立桿上,橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上;架體必須連續設置豎向、水平剪刀撐,在架體外側周邊及內部縱、橫向每隔3m5m由底至頂設置寬度3m5m連續設置豎向剪刀撐;在豎向剪刀撐交點平面設置寬度3m5m連續設置水平剪刀撐。(二)梁模板 梁截面尺寸普遍為 4001100mm 、300900mm 、250500mm、250*400mm;當梁的截面尺寸為400*1100mm,300*900mm時,梁底模方木間距為250mm,鋼管支撐間距為900*900mm,側模方木間距為300mm,設一道穿梁螺栓,間距為350 mm;梁的截面尺寸為250*500mm、250

6、*400mm時,梁底模方木間距為300mm,鋼管支撐間距為1100*1100mm。樓板支撐架立面簡圖 樓板支撐架立面簡圖備注: 1-地下墻鋼筋砼底板;2-墊木; 3-縱橫向掃地桿;4-水平剪刀撐; 5-立桿;6-豎向剪刀撐; 7-縱橫向水平拉桿;8-U型頂托; 9-對拉螺栓;10-通長托木; 11-立檔;12-斜撐樓板支撐架立面簡圖支撐架立桿穩定性荷載計算單元(一)現澆構件模板荷載組合五、頂板模板支撐體系設計計算 (二)模板工程驗算 模板荷載組合值為:驗算強度q Q=10.124Kn 、驗算剛度qG=9.024Kn,按三跨(等跨)連續梁計算彎距和撓度值。設底部方木間距為400mm,鋼管支撐間距

7、為1100mm。 模板計算簡圖如下:1、20cm厚現澆板底模板、方木及支撐驗算(1)模板強度、剛度驗算qQ10.1241.111.136kN/m;qG9.0241.19.926kN/m;模板彈性模量E6000N/mm2;模板截面抵抗距W=bh2/6=11001818/6=59400mm3,截面慣性距I=bh3/12=1100181818/12=534600mm4。最大彎矩M=0.1qQl2=0.111.1360.400.40=0.178kN.m最大應力M/W178000/59400=2.996N/mm2f=24.0N/mm2強度滿足要求;撓度計算=0.677qGl4/100EIv=l/400面

8、板最大撓度計算值=0.6779.9264004/(1006000534600)=0.536mm400/400=1.0mm,剛度滿足要求!(2)模板下直接支撐方木驗算方木間距400mm,其底部支撐點1100mmqQ10.1240.44.0496kN/mqG9.0240.43.970kN/m方木彈性模量E8000N/mm2;方木截面抵抗距W=bh2/6=50100100/6=83333.3mm3;方木截面慣性距I=bh3/12=50100100100/12=4166666.7mm4。最大彎矩M=0.1qQl2=0.14.04961.11.1=0.490kN.mM/W490000/83333.3=5

9、.88N/mm2f=13N/mm2強度滿足要求;撓度計算=0.677qGl4/100EIv=l/400方木最大撓度計算值=0.6773.9711004/(10080004166666.7)=1.18mm1100/400=2.75mm,剛度滿足要求!(3)模板下鋼管抗彎及支撐驗算鋼管計算簡圖如下:鋼管支撐間距1100*1100mm鋼管強度、剛度驗算:qQ10.1240.41.14.455kN/mqG9.0240.41.13.971kN/m最大彎矩M=0.175qQl=0.1754.4551.1=0.857587kN.mM/W857587/5078=168.88N/mm2f=205N/mm2強度滿

10、足要求;撓度計算=1.833qGl4/100EIv=l/250鋼管彈性模量E206000N/mm2;鋼筋立桿凈截面抵抗矩W=5.26cm3;鋼管截面慣性矩I=127100mm4;鋼管最大撓度計算值=1.8333.97111004/(100206000127100)=4.07mm1100/250=4.4mm;剛度滿足要求!2、現澆梁底模板、方木、鋼管橫梁及支撐驗算 現澆梁底模采用鍍膜膠合板,其底部直接支撐為50mm100mm方木,底模面板按三等跨連續梁取彎距、撓度系數值,其計算公式及支撐簡圖如下: 最大彎矩 M = 0.1qQl2;抗彎強度 M/W;撓度計算= 0.677qGl4 / 100EI

11、 2.1 現澆梁底模板驗算2.2 現澆梁底方木強度、剛度驗算(按單跨簡支梁) (1)計算公式(支撐鋼管按照簡支梁) 最大彎矩M = 0.125qcl(2-c/l); 抗彎強度 M/W; 撓度計算 = qcl3(8-4r2r3) / 384EI 其中:E8000N/mm2; W= bh2/6=50100100/6=83333.3mm3; I= bh3/12=50100100100/12 =4166666.7mm4。 (2)計算簡圖如下 (3)原梁截面荷載組合值需計算方木間距內荷載組合值,強度、剛度驗算如下:400mm1100mm梁下方木強度、剛度驗算(底模方木間距0.25m,鋼管支撐間距0.9m

12、): M = 0.125qcl(2-c/l) 0.12516.9240.25400900(2-400/900) 296170 Nmm M/W296170 /83333.3 3.554 Nmm2 13 Nmm2 強度滿足要求; = qcl3(8-4r2r3) / 384EI 14.4240.254009003(840.33320.3333)/(38480004166666.7) 0.624mm900/4002.25mm,剛度滿足要求。 300mm900mm梁下方木強度、剛度驗算(底模方木間距0.25m,鋼管支撐間距0.9m): M = 0.125qcl(2-c/l) 0.12510.9920.2

13、5300900(2-300/900) 154575 Nmm M/W154575/83333.3 1.855 Nmm2 13 Nmm2 強度滿足要求; = qcl3(8-4r2r3) / 384EI 8.8920.253009003(840.320.33)/(38480004166666.7) 0.291mm900/4002.25mm剛度滿足要求。 250mm500mm梁下方木強度、剛度驗算(底模方木間距0.30m,鋼管支撐間距1.1m): M = 0.125qcl(2-c/l) 0.1255.650.302501100(2-250/1100) 103289 Nmm M/W103289/8333

14、3.3 1.239 Nmm2 13 Nmm2 強度滿足要求; max= qcl3(8-4r2r3) / 384EI 4.4250.3025011003(840.2520.253)/(38480004166666.7) 0.268mm1100/4002.75mm剛度滿足要求。2.3 梁底方木下水平鋼管強度、剛度驗算(雙邊支撐計算時單邊取q/2) (1)計算簡圖 (2)計算公式(支撐鋼管按照簡支梁) 最大彎矩M = mbq l;其中: mb=0.267; 抗彎強度 M/W;其中:W5260mm3; 撓度計算=Kq l3 / 100EI; 其中:K(撓度系數)1.883, E 206000N/mm2

15、; I = 127100 mm4。 400mm1100mm梁下鋼管強度、剛度驗算(取鋼管縱向間距0.9m): q =16.9240.25 0.5 2.116 KN M = 0.2672116 900508475 Nmm; 508475/526096.7 N/mm2205 N/mm2 ,強度滿足要求; =1.8832116 9003 /( 100EI)=1.11 mm900/250=3.6m剛度滿足要求。 300mm900mm梁下鋼管強度、剛度驗算(取鋼管縱向間距0.9m): q =10.9920.25 0.5 1.374 KN M = 0.2671374 900330172 Nmm; 3301

16、72/526062.8 N/mm2205 N/mm2 ,強度滿足要求; =1.8831374 9003 /( 100EI)=0.72 mm900/250=3.6m 剛度滿足要求。 250mm500mm梁下鋼管強度、剛度驗算(取鋼管縱向間距1.1m): q =5.650.30 0.5 0.848 KN M = 0.267848 1100249058Nmm; 249058/52604703 N/mm2205 N/mm2 ,強度滿足要求; =1.883848 11003 /( 100EI)=0.812 mm1100/250=4.4m, 剛度滿足要求。 2.4鋼管扣件抗滑力及支撐穩定性驗算 計算時取梁

17、截面較大荷載值較高的梁400mm1100mm、300mm900mm和較普遍的梁250mm500mm,其他梁不一一計算。 (1)鋼管支撐穩定性計算計算長度:L0 = kh其中:k-立桿計算長度附加系數,取1.155,驗算立桿允許長細比時,取k=1; -單桿計算長度系數,查扣規表5.2.8采用; h-步距長細比:=L0/i 其中:i-截面回轉半徑,1.59cm,查扣規附錄B表B.0.1采用;支撐穩定性=N/( A)其中: -軸心受壓構件的穩定系數,查扣規附錄A表A.0.6取值; A -立桿的截面面積 ,A =5.06cm2。 梁400mm1100mm(鋼管支撐間距橫向0.9m、縱向間距0.9m):

18、荷載組合值:q =16.924 KN/m(梁截面每m荷載),N16.9240.915.232KN。驗算立桿允許長細比,=L0/i=12.3351.5/0.0159220,查扣規表5.1.9,滿足要求。支撐驗算(縱向0.9m/2根):水平橫桿約束步距1.5m,計算長度:L0 = kh=1.1552.3351.5=4.045 m=L0/i=4.045/0.0159=254,查扣規附錄A, =0.114N/( A)=15.232103/(25060.114)=132N/mm2fc =205N/mm2支撐穩定性安全。 梁300mm900mm(鋼管支撐間距橫向0.9m、縱向間距0.9m):荷載組合值:q

19、 =10.992 KN/m(梁截面每m荷載),N10.9920.99.893 KN。驗算立桿允許長細比,=L0/i=12.3351.5/0.0159220,查扣規表5.1.9,滿足要求。支撐驗算(縱向0.9m/2根):水平橫桿約束步距1.5m,計算長度:L0 = kh=1.1552.3351.5=4.045m=L0/i=4.045/0.0159=254,查扣規附錄A, =0.114N/( A)=9.893103/(25060.114)=85.8N/mm2fc =205N/mm2支撐穩定性安全。 梁250mm500mm(鋼管支撐間距橫向1.1m、縱向間距1.1m):荷載組合值:q =5.65KN

20、/m(梁截面每m荷載),N5.651.16.215 KN。驗算立桿允許長細比,=L0/i=12.4411.5/0.0159230,查扣規表5.1.9,滿足要求。支撐驗算(縱向1.1m/2根):水平橫桿約束步距1.5m,計算長度:L0 = kh=1.1552.4411.5=4.229 m=L0/i=4.229/0.0159=266,查扣規附錄A, =0.103N/( A)=6.215103/(25060.103)=59.6N/mm2fc =205N/mm2支撐穩定性安全。 (2)扣件抗滑力計算: 梁400mm1100mm: q =16.9240.9 0.5 7.6 KN8 KN,接近8 KN,

21、采用雙扣8216 KN,抗滑力滿足要求。 梁300mm900mm: q =10.9920.90.5 4.946 KN8 KN, 抗滑力滿足要求。 梁250mm500mm: q =5.651.10.5 3.108 KN8 KN, 抗滑力滿足要求。 2.5現澆梁側模板強度、剛度驗算 梁側模板選擇具有代表性高度500mm、900mm、1100mm,1400mm以上高度的梁側模板納入墻體模板計算。梁高500mm(梁側方木間距0.3m)計算簡圖如下:強度q1 =25.60.615.36 KN/m;剛度q2 =14.40.68.64 KN/m;計算公式:最大彎矩M = Kmq1l2;其中:Km0.1,抗彎

22、強度 M/W;其中:Wbh2/6=500*18*18/6=27000mm3,撓度計算=0.677q2 l4 / (100EI),其中:E6000N/mm2; I=(bh3/12)=243000mm4。梁側模板強度、剛度驗算:M = 0.115.363002 138240 Nmm138240 /270005.1224 N/mm2,強度滿足要求;=0.6778.64 3004 / (1006000243000)0.325mm1.2mm,剛度滿足要求。梁高900mm(梁側方木間距0.30m)計算簡圖如下:q1 =37.120.933.408 KN/m;q2 =25.920.923.328KN/m;計

23、算公式:最大彎矩M = Kmq1l2;其中:Km0.1,抗彎強度 M/W;其中:W(bh2/6)=900*18*18/6=48600mm3,撓度計算=0.677q2 l4 / (100EI),其中:E6000N/mm2; I= bh3/12=437400mm4。梁側模板強度、剛度驗算:M = 0.133.4083002 300672Nmm300672/486006.1924 N/mm2,強度滿足要求;=0.67723.3283004 / (1006000437400)0.487mm1.2mm,剛度滿足要求。梁高1100mm(梁側方木間距0.30m)計算簡圖如下:q1 =42.881.147.1

24、68KN/m;q2 =31.681.134.848KN/m;計算公式:最大彎矩M = Kmq1l2;其中:Km0.1,抗彎強度 M/W;其中:W(bh2/6)=59400mm3,撓度計算=0.677q2 l4 / (100EI),其中:E6000N/mm2; I= bh3/12=534600 mm4。梁側模板強度、剛度驗算:M = 0.147.1683002 424512 Nmm424512/594007.1524 N/mm2,強度滿足要求;=0.67734.8483004 / (1006000534600)0.596mm1.2mm,剛度滿足要求。2.6現澆梁側方木強度、剛度驗算梁高900mm

25、(梁側方木間距0.3m,中間設對拉螺栓一道)計算簡圖如下:q1 =37.120.311.14 KN/m;q2 =25.920.37.78 KN/m;計算公式:最大彎矩M = Kmq1l2; Km0.125抗彎強度 M/W;其中:W(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,撓度計算=Kwq2 l4 / (100EI),其中:Kw 0.521,E8000N/mm2, I =(bh3/12)=50100100100/12 = 4166666.7 mm4。梁側方木強度、剛度驗算:M = 0.12511.144502 281981 Nmm281981/83333.33.3824 N

26、/mm2,強度滿足要求;=0.5217.78 4504 / (10080004166666.7)0.05mm450/400=1.125mm,剛度滿足要求。梁高1100mm(梁側方木間距0.3m,中間設對拉螺栓一道)計算簡圖如下: q1 =42.880.312.864 KN/m;q2 =31.680.39.504 KN/m;計算公式:最大彎矩M = Kmq1l2; Km0.125抗彎強度 M/W;其中:W(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,撓度計算=Kwq2 l4 / (100EI),其中:Kw 0.521,E8000N/mm2, I =(bh3/12)= 50100

27、100100/12 = 4166666.7 mm4。梁側方木強度、剛度驗算:M = 0.12512.8645502 486420 Nmm486420/83333.35.8424 N/mm2,強度滿足要求;=0.5219.504 5504 / (10080004166666.7)0.136mm550/400=1.375mm,剛度滿足要求。梁高500mm(梁側方木間距0.30m,上下支承)計算簡圖如下: q1 =25.60.37.68 KN/m;q2 =14.40.34.32KN/m;計算公式:最大彎矩M = 0.125q1l2; 抗彎強度 M/W;其中:W=(bh2/6)=50*100*100/

28、683333.3mm3,撓度計算=5q2 l4 / (384EI),其中:E8000N/mm2; I =(bh3/12)=50100100100/12 = 4166666.7 mm4。梁側方木強度、剛度驗算:M = 0.1257.685002 240000 Nmm 240000/83333.32.8824 N/mm2,強度滿足要求;=54.32 5004 / (38480004166666.7)0.105mm600/400=1.5mm,剛度滿足要求。六、側墻模板的構造及計算書(一)、側墻模板構造 泵房泵池結構層高為11.6m、板厚20cm、墻身厚度為7090cm,墻身高度為11.4m,底部50

29、cm與泵池底板同時施工,頂部40cm與泵池頂板同時澆筑,中部墻身10.5m分兩次澆筑,每次澆筑層高5.25m。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞和鋼楞)組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨;用以支撐內層龍骨為外龍骨,外龍骨組裝成墻體模板時,通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結,每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2,抗彎強度f=24N/mm2。內楞采用方木,截面50100mm,每道內楞1根方木,間距250mm。外楞采用圓鋼管48.33.6,每道外楞2根鋼管,間距500mm。穿墻螺栓水平距離500mm,穿墻螺栓豎向距離500mm,直徑14mm。墻模板

30、組裝示意圖(二)、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 (三)、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2); M 面板的最大彎距(N.mm); W 面板的凈截面抵抗矩,W = 500.001818/6=27000mm3; f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.1q1l2 其中 q 作用在模板上的側壓力,它包括: 驗算強

31、度荷載結合, q1= 76.30.5=38.15kN/m; 驗算剛度荷載結合, q2= 70.70.5=35.35kN/m; l 計算跨度(內楞間距),l = 250mm; 面板的抗彎強度設計值f = 24.000N/mm2; M = 0.1q1l2=0.138.15250250=238437N.mm M/W 238437/27000=8.83N/mm2 f= 24.0 N/mm2;強度滿足要求; 2.撓度計算 v =0.677q2l4 / 100EI v = l/400 其中 q2 作用在模板上的側壓力; l 計算跨度(內楞間距),l = 250mm; E 面板的彈性模量,E =6000N/

32、mm2; I 面板的截面慣性矩,I = 5001818180/12=243000mm4; v =0.677q2l4 / 100EI =0.66735.35*2504/(100*6000*243000)=0.632mm面板的最大允許撓度值,v = l/400=500/400= 1.2mm;面板的最大撓度計算值, v = 0.632mm;面板的撓度驗算 v v,滿足要求! (四)、墻模板內外楞的計算1.墻身模板內楞采用方木,截面50100mm,每道內楞1根方木,間距250mm。內楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載的三跨連續梁計算。 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50100100/

33、6 = 83333.3 mm3; I = 50100100100/12 = 4166666.7 mm4 ; 內楞計算簡圖 (1).內楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 內楞抗彎強度計算值(N/mm2); M 內楞的最大彎距(N.mm); W 內楞的凈截面抵抗矩; f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.1q1l2 其中: 驗算強度荷載結合,q1=76.30.25=19.075kN/m; 驗算剛度荷載結合,q2=70.70.25=17.675kN/m; l 內楞計算跨度(外楞間距),l = 500mm; 內楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2; M = 0.1q

34、1l2=0.119.075500500=476875N.mm; M/W 476875/83333.3=5.722N/mm2 f= 13.0 N/mm2; 強度滿足要求! (2).內楞的撓度計算 v = 0.677q2l4 / 100EI v = l/400 其中 E 內楞的彈性模量,E =8000N/mm2; q2 作用在模板上的側壓力; l 計算跨度(內楞間距),l = 500mm; I 內楞的截面慣性矩,50100100100/12 = 4166666.7 mm4; v =0.677q2l4 / 100EI=0.66717.675*5004/(100*8000*4166666.7) 內楞的

35、最大允許撓度值,v = 500/400=1.2mm; 內楞的最大撓度計算值, v = 0.221mm; 內楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 2.墻身模板外楞采用圓鋼管48.33.6,每道外楞2根鋼管,間距500mm,配合3形卡件和M14止水螺栓穿墻對拉緊固,穿墻螺栓水平距離500mm,穿墻螺栓豎向距離500mm,直徑14mm。外楞(鋼管)承受內楞傳遞的荷載,按照集中荷載下的三跨連續梁計算。 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 外鋼楞截面抵抗矩 W =5260 mm3; 外鋼楞截面慣性矩 I =127100 mm4;外楞計算簡圖(1).外楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 外楞抗彎強度

36、計算值(N/mm2); M 外楞的最大彎距(N.mm); W 外楞的凈截面抵抗矩,W =5260 mm3; f 外楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.267q1l=0.2679.538500=1273323N.mm 其中: 驗算強度荷載結合,q1=76.30.250.5=9.538kN/m; l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 500mm; f = M/W =1273323/(52602)=121.04N/mm2 外楞抗彎強度設計值f = 205.000N/mm2; 經計算得到,外楞的抗彎強度計算值113.3N/mm2; 外楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求!(2).外楞的撓

37、度計算 v =1.883q2l3/100EI v = l/400 其中:驗算剛度荷載結合,q2=70.70.250.5=8.838kN/m; E 外楞的彈性模量,E206000N/mm2; I 外鋼楞截面慣性矩,I =127100 mm4 v =1.146q2l3/100EI =1.4668.8385003/(1002060002127100) =0 .397mm; 外楞的最大允許撓度值,v= l/400= 1.2mm; 外楞的撓度驗算 v v,滿足要求!(五)、穿墻螺栓的計算 穿墻螺栓水平距離500mm,穿墻螺栓豎向距離500mm,直徑14mm。 計算公式: 穿墻螺栓所受的最大拉力(kN):N= FA =58.90.50.5=14.725KN 其中:F 新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力(KN/m2) =58.9KN/m2; A 穿墻螺栓有效作用面積 (m2); 穿墻螺栓最大容許拉力值(kN):N= fA= 17.8 N 其中: f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2; A 穿墻螺栓有效面積 (mm2); 穿墻螺栓有效直徑(mm): 14,有效面積(mm2): A = 105.000; 穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.8 N; 穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N =14.725 N = 17.8 N; 穿墻螺栓強度驗算滿足要求!泵房效果圖


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