1、XXXX房地產開發經營有限公司XXXX園塔吊基礎施工專項方案編制： 日期： 年 月 日審核： 日期： 年 月 日審批： 日期： 年 月 日編制單位：XXXX建設（集團）有限公司目 錄一、工程概況3二、編制依據3三、地質概況：4四、設計原理4五、塔吊基礎施工時的技術要求5六、塔吊基礎及地基驗算6七、塔吊基礎施工圖20八、應急預案21九、附圖22一、工程概況擬建項目位于云南省昆明市官渡區太平村，東面靠近昆明新機場高速人民路延長線，南面緊鄰太平路（紅線寬25m），西鄰寺瓦路（紅線寬40m），北面緊接紫光園一期住宅小區。項目設計規模及建筑面積：122942.18。由1#、2#、3#高層住宅樓及4#商業
2、用房和地下室組成。本工程上部結構為框架剪力墻結構，基礎形式有柱下獨立基礎（地下室上部無高層建筑部分）、筏板基礎（2#、3#住宅樓）、人工挖孔灌注樁筏板基礎（1#住宅樓）三種。地基基礎設計等級為甲級，樁基安全等級二級，基礎環境類別二（a）類。綜合考慮工程安全、工期要求，垂直運輸采用三臺QTZ6013塔式起重機。塔吊平面布置詳見塔基平面布置圖，基礎幾何尺寸詳見附塔吊基礎施工圖，塔吊基礎做法詳見塔吊基礎施工大樣圖。二、編制依據1、塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）2、地基基礎設計規范（GB50007-2002）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）4、建筑安全檢查標準（JG
3、J59-99）5、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）6、建筑樁基技術規范（JGJ94-94）7、QTZ5013塔式起重機使用說明書及塔式起重機基礎施工圖；8、PKPM施工安全計算軟件三、地質概況：根據昆明市建筑設計研究院有限公司勘察報告和現場實地勘察得知，場地地基分布的土（巖）層較復雜，有2層粉質粘土、3層粉質粘土、1、2及3石灰巖出露，各土（巖）層力學性質差異大，整個地下室底板地基土（巖）均勻性比較差。根據施工現場塔吊基礎平面布置位置處工程地質剖面報告，為保證塔吊使用的安全，采用人工挖孔灌注樁（四樁基礎）和鋼筋砼承臺做塔吊基礎。四、設計原理根據GB/T13752-92塔式起重機設
4、計規范第4.6.3條對固定式基礎設計要求，固定式塔式起重機（簡稱塔吊）使用的混凝土基礎必須能承受工作狀態和非工作狀態下的最大荷載，并必須滿足起重機抗傾覆穩定性的要求：1#塔吊基礎采用人工挖孔樁樁徑1000mm，樁長為6米，樁端置于3層為樁端持力層，地基土的容許承載力經綜合分析后取值500kPa。塔吊基礎：長寬厚：5m5m1.5m, 雙層雙向設置三級鋼筋18200, 砼強度等級為C35。2#塔吊基礎采用天然地基基礎，塔吊基礎置于1層，地基土的容許承載力經綜合分析后取值150kPa。塔吊基礎：長寬厚：5m5m1.5m, 雙層雙向設置三級鋼筋18200, 砼強度等級為C35。3#塔吊基礎采用天然地基
5、基礎，塔吊基礎置于1層，地基土的容許承載力經綜合分析后取值150kPa。塔吊基礎：長寬厚：6m5.8m0.8m+5m4.8m1.5m 雙層雙向設置三級鋼筋18200, 砼強度等級為C35。五、塔吊基礎施工時的技術要求1、在塔吊基礎的施工過程中，必須保證樁的有效樁長；2、塔吊基礎中所有預埋件由塔吊安裝專業人員進行預埋；3、基礎的土質應堅硬；4、做好塔吊基礎的施工檢查和記錄，錨柱埋置要準確，在砼灌注前、灌注中及灌注后要仔細復核螺栓埋置尺寸，確保上部結構的順利安裝。經驗收合格后，再進行上部塔機的安裝。5、對塔吊基坑位置四周應搭設鋼管架進行臨邊圍護并設置通道。6、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證
6、基底土質承載力。7、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。8、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。六、塔吊基礎及地基驗算本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機混凝土基礎技術規程（JGJ187-2009）、建筑樁基技術規
7、范（JGJ94-2008）、混凝土結構設計規范(GB50010-2010)、鋼結構設計規范（GB50017-2003）、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)等編制。 （一）、參數信息1#塔吊參數信息：塔吊型號:QTZ60塔機自重標準值:Fk1=833.00kN起重荷載標準值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩非工作狀態下塔身彎矩:M=-200kN.m塔吊計算高度:H=120m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C25承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5m承臺厚度:Hc=1.5m承臺箍筋間距:S=2
8、00mm承臺鋼筋級別:HRB335承臺頂面埋深:D=0m樁直徑:d=1.0m樁間距:a=3.4m樁鋼筋級別:HRB335樁入土深度:6m樁型與工藝:人工挖孔灌注樁(清底干凈) 計算簡圖如下： 2#、3#塔吊參數信息：塔吊型號:QTZ60塔機自重標準值:Fk1=833.00kN起重荷載標準值:Fqk=60.00kN塔吊計算高度:H=120m塔身寬度:B=1.6m承臺混凝土等級:C35鋼筋級別:HRB400地基承載力特征值:500kPa承臺寬度:Bc=5m承臺厚度:h=1.5m基礎埋深:D=5.00m計算簡圖: （二）、荷載的計算1#塔吊荷載計算：1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk
9、1=833kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.5025=937.5kN 承臺受浮力：Flk=551.5010=375kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 =1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.23120.00=27.12kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.527.122) 非工作狀態下塔機塔
10、身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.35kN/m2) =0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 =1.20.590.351.60=0.40kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.40120.00=47.46kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.547.463. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-200+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk2#、3#塔吊荷載計算：1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=833kN2) 基
11、礎以及覆土自重標準值Gk=55(1.525+517)=3062.5kN承臺受浮力：Flk=551.5010=375kN3) 起重荷載標準值Fqk=60kN 2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 =1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.23120=27.12kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.527.12 2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風
12、荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.30kN/m2) =0.80.71.951.540.3=0.50kN/m2 =1.20.500.351.6=0.34kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.34120=40.68kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.540.68 3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-200+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk (三)、1#塔吊樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(833+937.50)/4=442.63kN Qkmax=
13、(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(833+937.5)/4+(2647.82+47.461.50)/4.81=1008.19kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(833+937.5-375)/4-(2647.82+47.46X1.50)/4.81=-216.69kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(833+937.50+60)/4=457.63kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(833+937.5+60)/4+(1804.60+27.12X1.50)/4.81=841.45kN Qkmin=
14、(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(833+937.5+60-375)/4-(1804.60+27.12X1.50)/4.81=-19.95kN（四）、2#、3#地基承載力計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3條承載力計算。塔機工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(833+60+2687.5)/(55)=143.22kN/m2當偏心荷載作用時： =(833+60+2687.5)/(55)-2(1804.601.414/2)/20.83 =20.74kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(833+60+
15、2687.5)/(55)+2(1804.601.414/2)/20.83 =265.70kN/m2塔機非工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(833+2687.5)/(55)=155.82kN/m2當偏心荷載作用時： =(833+2687.5)/(55)-2(2240.991.414/2)/20.83 =-11.28kN/m2由于 Pkmin Qk = 457.63,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2459.11 Qkmax = 1008.19,最大壓力驗算滿足要求!（十）、1#塔吊樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第條偏心豎向
16、力作用下，Qkmin=-216.69kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數；Ra=3.14(0.7003.2970+0.700140+0.7001.71200)=1368.793kN Gp=0.785(625-610)=70.686kN由于: 1368.79+70.69 = 216.69，抗拔承載力滿足要求!塔吊計算滿足要求！七、塔吊基礎施工圖說明：1、圖中樁采用人工挖孔灌注樁，樁長6米，樁身直徑為1000mm，砼強度等級為C35，主筋為14根16圓三級鋼，箍筋為8圓一級鋼，箍筋間距為100/200。2、塔吊基礎鋼筋為18圓三級鋼
17、，雙層雙向，間距為200，構造筋為12圓三級鋼，間距為200。八、應急預案（一）、觸電事故應急準備與響應預案在砼澆筑過程中和鋼筋制安過程中為確保我項目部觸電事故發生以后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本預案。1）現場人員應當機立斷地脫離電源，盡可能的立即切斷電源（關閉電路），亦可用現場得到的絕緣材料等器材使觸電人員脫離帶電體。2）將傷員立即脫離危險地方，組織人員進行搶救。3）若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人工呼吸或同時進行體外心臟按壓。4）立即撥打120同當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說
18、明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。5）維護現場秩序，保護事故現場。6）在未脫離電源時，切不可用手去拉觸電者。7）若來不及切斷電源，一定要用絕緣物挑開電線。8）事故發生時應組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。9）心肺復蘇搶救措施要堅持不斷的進行（包括送醫院的途中），不能隨便放棄。（二）、大型建筑機械設備事故應急預案為了減少建筑施工重特大事故造成的人員傷亡和財產損失，使承擔危險救援的人員和隊伍明確職責，在工程預案時救援工作有條不紊地迅速展開，特擬定此應急預案。在塔吊基礎開挖過程中，采用一臺226型挖掘機開挖，為防止機械傷害特制定此方案。基礎開挖前對機械操作手進行交底，對地下及地上情況（管網、電線電纜等）進行介紹。安排專人看守，在機械旋轉半徑內不得有施工人員及外來人員觀望。發生安全事故及時匯報。九、附圖塔吊基礎平面布置圖塔吊基礎做法大樣圖
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