1、目 錄第一節 編制依據第二節 工程概況第三節 方案選擇第四節 材料選擇第五節 模板安裝第六節 模板拆除第七節 模板技術措施第八節 安全、環保文明施工措施第九節 模板施工應急救援預案第十節 混凝土澆筑方案第十一節 梁模板(扣件鋼管架支撐)計算書第十二節 板模板(扣件鋼管架支撐)計算書堯柏特種水泥集團有限公司研發培訓基地一期工程模板施工方案第一章 編制依據1. 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社；2. 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；3. 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；4. 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；5.

2、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）中國建筑工業出版社；6. 鋼結構設計規范（GB50017-2003）中國建筑工業出版社；7. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 第二章 工 程 概 況 本工程位于漢中市西南部，南鄭縣元壩鎮的黎坪國家森林公園內。本單位工程為框架結構?？偨ㄖ娣e為13984平米。本工程相對標高正負零等于絕對高程（黃海系）客房A 段為1276.800：客房B段為1277.00：客房C段為1277.50：客房D段為1277.50：客房E段為1276.70.。結構形式均為框架結構，地震設防烈度為7度。第三節 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和

3、安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。第四節 材料選擇 采用12mm厚膠合板，板底采用4080mm木支撐支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、墊板組成，采用483.0鋼管。第五節

4、模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線

5、投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。 3、模板安裝要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。A、墻體模板安裝順序及技術要點：模板安裝順序：模板定位模板加固驗收混凝土澆筑拆模。技術要點：安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛

6、，用空壓機清除墻體內雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿“爛根”現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘貼牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。B、梁模板安裝順序及技術要點： 模板安裝順序：搭設和調平模板(包括安裝水平拉桿和剪力墻) 按標高鋪梁底模板 拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊 梁側模板 調整模板。技術要點:按設計要求起拱(跨度大于4m 時,起拱2),并注意梁的側模包住底模,下面龍骨包住側模.C、樓板模板安裝順序及技術要點: 安裝順序：腳手架 主龍骨次龍骨 柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板 拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨 模板調整驗收 進行下道工序。技術要點：樓板模

7、板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角膜板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m 時，起拱0.2%），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。D、柱模板安裝順序及技術要求：模板安裝順序：搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板。技術要點：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。4、模板構造梁模板（扣件鋼管架）梁的底模與側模均采用厚12mm膠合板，梁底采用50100方木，跟梁截面平行布置，間距為200mm。梁側主龍骨采用483.0圓鋼管。梁側次龍骨采用 50100方木。4排M14穿梁螺栓距梁底100

8、mm+350mm*3位置布置，水平間距500。梁側立桿采用483.0圓鋼管，扣件連接方式:雙扣件。梁側模、梁底板按圖紙尺寸進行現場加工，由塔吊運至作業面組合拼裝。 2、梁模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大?。?不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）柱模板面板采用12mm膠合板，模板在施工現場組拼，豎向內楞采用4組50100方木，柱箍采用圓鋼管483.0

9、間距500mm。四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。墻模板面板采用12mm厚膠合板，鋼管作楞，配套穿墻螺栓M14使用。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓用3型卡子固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+U型托。表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采用圓鋼管483.0間距200mm，水平外楞圓鋼管483.0間距500mm。加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距500mm，斜

10、向支撐用鋼管中下三道進行間距600 mm加固以保證其穩定。地下室外墻用m14對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采用普通可回收穿墻螺栓。板模板頂板模板采用12mm 厚膠合板。立桿采用483.0圓鋼管，間距800800mm布置，最大布距1500mm，第一道掃地桿距底板200mm,托梁采用圓鋼管483.0板底支撐采用50100mm300 雙面刨光方木。支撐采用可調節頂撐。為保證頂板的整體砼成型效果，將整個頂板的膠合板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。樓板模板施工時注意以下幾點：（1

11、） 橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方。（2） 鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通。（3） 模板底第一道楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條。（4） 根據房間大小，決定模板起拱大?。?m開間不考慮起拱，4mL6m起拱10mm,6m的起拱15mm.（5） 模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板，頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm,板鋪完后用水準儀校正標高，并用靠尺找平，鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封

12、條，避免墻體吃模，模板周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時更換和修正以確保接縫嚴密，板面平整。模板鋪完后將雜物清理干凈，刷好脫模劑。剪刀撐布置要求模板支架立桿的構造應符合下列要求：1.每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2.高支模立桿步距不得大于1.5m,并應設置縱橫水平拉桿。3.立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4.支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。5.當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定：1.剪刀撐應縱橫設置，且不少于

13、兩道，其間距不得超過6.5m；支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐。2.滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。3.高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝

14、模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模

15、后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）

16、任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相

17、關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，

18、模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合

19、表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄

20、測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）

21、窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模

22、板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止

23、模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并

24、防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形

25、、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽

26、拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。

27、 （10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節 模板施工應急救援預案一、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 1.一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。 2. 迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。 3.檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、

28、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。4.止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。5.觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。6.車輛一到立即就近送往醫院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教育職工。二、觸電事故應急救援預案1. 如果發生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.如果電源開關

29、在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知110送往最近的醫院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6.總結經驗教訓，教育職工。三、機械傷害應急救援預案1. 一旦發生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包

30、扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。3.車輛一到立即就近送往醫院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。四、模板、腳手架坍塌1.一旦發生模板、腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在

31、最短時間內將被壓埋人員搶救出來。2.如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。3.在專業醫療人員到達前由現場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。（1）爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。（2）出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。（3）傷口止血且使用止血帶。（4）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。五、消防事故應急救援預案 為了減小火災的影響，有效搶救受傷人員，特制訂如下應急預案：一、 緊急狀況響應步驟：1. 發生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！” ，并

32、撥打110報警；2. 現場搶救組立即展開撲救防止火在蔓延，并立即通知公司消防組；3. 消防組接到報警后立即到現場組織撲救；4. 報警時一定要講清發生火災的部署、著火的材料、大概面積并留下報警人的電話；5. 撥打110報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；6. 接到報警后，消防組立即通知醫務室人員到達現場組織搶救；7. 安全保衛組組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；8. 安全保衛組安排人員管理現場，預防趁亂偷盜行為的發生；9. 現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫院治療立即通知現場傷員營救組；10. 發生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中造成觸電

33、；11. 在火災現場如有易爆物質，首先轉移該物質以防止爆炸的發生；12. 如電器起火應首先切斷電源再組織撲救；13. 如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；14. 如油類、液體膠類發生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲救；15. 在撲救燃燒產生有毒物質的火災時，撲救人員應該佩戴防毒面具后方可進行撲救；16. 在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命于不顧；17. 對傷者實施急救措施后，立即送往醫院治療；18. 消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發展情況，所采取的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；19. 事故調查

34、組對事故原因進行調查、評價并提出相應的解決方案；事故調查組將事件發生、處理的全過程和預防的方案及時向公司匯報。20. 滅火材料準備。六、項目部安全急救援預案為了防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演練，達到在安全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。一、 安全事故緊急救援小組名單：組長：羅述海組員：張翔、王盼、張三波、暢曉輝各成員職責：1、組長：發生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系

35、。2、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。二、 在發生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110第十節 混凝土澆筑方案（一）作業準備1澆筑前應將模板內的垃圾、泥土、木方等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。2澆筑前澆水使模板濕潤。3施工縫的松散砼及砼軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤、無明水。（二）砼澆筑與振搗的一般要求1采用泵送砼，砼自輸送泵口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高

36、度如超過2m時必須采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振動泵應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距一般為300400mm。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層砼結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板。3澆筑砼應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝前，將次層砼澆筑完畢。一般超過2小時應按施工縫處理。4澆筑砼時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件各插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆搗的砼初凝前修正完好。（三）梁、板砼澆筑 1、 梁、板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，

37、根據梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續向前進行。 2、 和板連成整體高度大于lm的梁，允許單獨澆筑，其施工縫應留在板底以下23cm處。澆搗時，澆筑與振搗必須緊密配合，第一層下料慢些，梁底充分振實后再下二層料，用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。 3、 梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 4、 澆筑板混凝土的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振搗器垂直澆筑方向來回振搗，厚板可用插入式振搗器順

38、澆筑方向托拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土時不允許用振搗棒鋪攤混凝土。 5、 施工縫位置；宜沿次梁方向澆筑樓板，施工縫應留置在次梁跨度的中間1/3范圍內。施工縫的表面應與梁軸線或板面垂直，不得留斜槎。施工縫宜用木板或鋼絲網擋牢。 6、 施工縫處須待已澆筑混凝土的抗壓強度不小于1.2MPa時，才允許繼續澆筑。在繼續澆筑混凝土前，施工縫混凝土表面應鑿毛，剔除浮動石子，并用水沖洗干凈后，先澆一層水泥漿，然后繼續澆筑混凝土，應細致操作振實，使新舊混凝土緊密結合。 （四）養護 混凝土澆筑完畢后，應在12小時內澆水養護，澆水次

39、數應能保持砼有足夠的濕潤狀態，養護期一般不少于7天。（五）、應注意的質量問題1蜂窩：原因是砼一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失。2露筋：原因是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋緊貼模板造成露筋，或梁、板底部振搗不實，也可能出現露筋。3孔洞：原因是鋼筋較密的部位砼被卡，未經振搗就繼續澆筑上層砼。4縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或底漿振搗不實等原因，易造成縫隙、夾渣層。5梁、柱連接處斷面尺寸偏差過大，主要原因是柱接頭模板剛度差、支撐不牢固或支此部位模板時未認真控制斷面尺寸。第十一節 梁模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、

40、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。_梁段：L1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖_一、參數信息_1.模板構造及支撐參數(一) 構造參數梁截面寬度B：0.5m；梁截面高度D：1.6m；樓層高度H：7.6m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0.35m；板底承重立桿橫向間距lb：1.2m；立桿沿梁跨度方向間距la：0.8m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數：2；梁底兩側立桿間距lc：0.3m；梁底承重立桿間距(

41、mm)依次是：300；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數：0.8；(二) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為：483mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；2.荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.5kN/m3；梁側模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側壓力標準值G4k：12.933kN/m2；傾倒砼對梁側

42、產生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；3.梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設置；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：12mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞參數材料：2根483.5鋼管；間距(mm)：100,350*3；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承

43、壓強度設計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數材料：2根50100矩形木楞；間距(mm)：200；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉參數加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：800mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：100,350*3；4.梁底模板參數搭設形式為：3層梁順橫順混合承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：12mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N

44、/mm2；(二) 第一層支撐梁參數材料：2根50100矩形木楞；根數：4；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數材料：2根483.0鋼管；間距：400mm；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(四) 第三層支撐梁參數材料：1根483.0鋼管；

45、鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；二、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為1.480m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1480123/12= 2.131105mm4； W = 1480122/6 = 3.552104mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于

46、模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 砼的入模溫度，取20.000； V - 砼的澆筑速度，取1.500m/h； H - 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取1.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 砼坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=38.400 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2

47、；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 傾倒砼時產生的荷載標準值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： q=12.9331.48=19.141kN/m；計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=25.867kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.212.933+1.42)1.48=24.402kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)1.48=25.867kN/m；2.面板抗彎強度計算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =

48、3.552104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=1.293105Nmm； 計算彎矩采用基本組合: q=25.867kN/m；面板計算跨度: l = 200.000mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.293105 / 3.552104=3.641N/mm2；實際彎曲應力計算值 =3.641N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足要求！3.面板撓度計算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 19.141 kN/m； l-面板計算跨度: l =200.000mm； E-面板材質的彈性模量: E = 115

49、00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 2.131105mm4； 容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 519.141200.0004/(384115002.131105) = 0.163 mm；實際最大撓度計算值: =0.163mm小于最大允許撓度值: =0.800mm，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用2根50100矩形木楞為一組，間距200mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2416.67104= 8.333106 mm4； W=283.33103= 1.667105 mm3； E=100

50、00 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： q=12.9330.200=2.587kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=3.496kN/m； 由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9(1.212.933+1.42)0.200=3.298kN/m； 由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.200=3.496kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載： q=0.91.3512.9330.200=3.143kN/m；頂部荷載： q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 內力計算次

51、楞直接承受模板傳遞的荷載，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩 M= 0.054kNm 最大剪力：V= 0.614kN 最大變形：= 0.010mm 最大支座反力：F= 1.202kN(三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W=0.054106/1.667105 =0.325N/mm2實際彎曲應力計算值 =0.325N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=0.3071000125000/(8.3

52、3310650)=0.092N/mm2；實際剪應力計算值 0.092 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為0.400mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.002mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.010mm，容許撓度為1.320mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.主楞

53、計算主楞采用2根483.5鋼管為一組，共4組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力1.202kN，計算撓度時取次楞的最大支座力0.977kN。根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩 M= 0.361kNm 最大剪力：V= 2.253 kN 最大變形：= 0.

54、263mm 最大支座反力：F= 5.258kN(1) 主楞抗彎強度計算 =M/W=0.361106/1.016104 =35.486N/mm2實際彎曲應力計算值 =35.486N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=1.12710006946/(2.4381053.5)=9.171N/mm2；實際剪應力計算值 9.171 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.263mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第2跨

55、最大撓度為0.026mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.263mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.25

56、8 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.258kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.400m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 400123/12= 5.760104mm4； W = 400122/6 = 9.600103mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.50.400=0.200 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.4001.6=15.360 kN/m；鋼筋自重標準值

57、G3k=1.50.4001.6=0.960 kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=16.520 kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=20.400=0.800 kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合： q=16.520kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=20.777kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.216.520+1.40.800) =18.850kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.3516.520+1.40.70.800) =20.777kN/m；2.面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W

58、- 面板的截面抵抗矩，W =9.600103mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=7.214104Nmm； 計算彎矩采用基本組合:q=20.777kN/m；面板計算跨度: l = 500/(4-1)=166.667mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.214104/9.600103=7.515N/mm2；實際彎曲應力計算值 =7.515N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 16.520 kN/m； l-面板計算跨度: l =166.667mm；

59、 E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩: I =5.760104mm4； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 516.520166.6674/(384115005.760104) = 0.251 mm；實際最大撓度計算值: =0.251mm小于最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用2根50100矩形木楞，共4組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2416.67104= 8.333106 mm4； W=283.3

60、3103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1) 計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：q = 20.777166.667/800.000+0.081=4.410 kN/m；(2) 計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：q = 16.520166.667/800.000+0.060=3.502 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.4100.82=0.282kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.64.4100.8=2.117kN最大支座力 N=1.1ql =1.14.4100

61、.8=3.880kN最大變形 = 0.677ql4/100EI=0.6773.5028004/(10010000.0008.333106)=0.117mm(一) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.282106/1.667105 =1.693N/mm2實際彎曲應力計算值 =1.693N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！(二) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=1.0581000125000/(8.33310650)=0.317N/mm2；實際剪應力計算值 0.317 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(三) 支撐梁撓度計算最大撓度：

62、=0.117mm； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=3.200mm；實際最大撓度計算值: =0.117mm小于最大允許撓度值: =3.200mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用2根483.0鋼管，間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力3.880kN；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞

63、的最大支座力2.819kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力3.081kN；計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力2.192kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）(2) 第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時取0.090kN/m；計算撓度時取0.067 kN/m。(二) 支撐梁驗算根據前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.203kNN2=6.551kNN3=6.551kNN4=

64、0.203kN計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 3.894kN 最大變形：= 0.015mm 最大支座反力：F= 6.551kN(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.200106/8.980103 =22.224N/mm2實際彎曲應力計算值 =22.224N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=1.94710006084/(2.1561053)=18.314N/mm2；實際剪應力計算值 18.314 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表

65、面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.015mm，容許撓度為1.800mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.009mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.015mm，容許撓度為1.800mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.第三層支撐梁的計算(一) 梁底支撐梁驗算支撐梁采用2根50100矩形木楞為一組，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=110.78104= 1.078105 mm4； W=14.49103= 4.490103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進行驗算，支撐

66、梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=6.551kN；計算撓度時采用F2=5.160kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1= 0.045kN/m；計算撓度時采用q2= 0.033kN/m；根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 4.279kN 最大變形：= 1.378mm 最大支座反力：F= 14.123kN(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.919106/4.490103

67、=204.728N/mm2實際彎曲應力計算值 =204.728N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=4.27910003042/(1.0781053)=40.253N/mm2；實際剪應力計算值 40.253 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為1.378mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.248mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為1.376mm，容許撓度為3.2

68、00mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！(二) 梁側支撐梁驗算梁底支撐梁采用1根483鋼管為一組，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；梁側支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=0.203kN；計算撓度時采用F2=0.154kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1= 0.045kN/m；計算撓度時采用q2= 0.033kN/m；根據上面計算

69、的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 0.154kN 最大變形：= 0.045mm 最大支座反力：F= 0.477kN(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.031106/4.490103 =6.818N/mm2實際彎曲應力計算值 =6.818N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=0.15410003042/(1.0781053)=1.446N/mm2；實際剪應力計算值 1.446 N/mm2

70、 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.045mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.008mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.045mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！4.扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.8kN?？v向或橫向水

71、平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.8 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，取0.477 kN；R 12.8 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、立桿的穩定性計算1.梁底立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =14.123 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 0.91.20.149(7.6-1.6)=0.965 kN；N =N1+N2=

72、14.123+0.965=15.088 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到= 0.717；立桿計算長度lo=1.2m；計算立桿的截面回轉半徑i = 1.590 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 4.240cm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo/i=1.2100/1.590=75.472鋼管立桿長細比= 75.472 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： =15.088103/(0.7174.240102) = 49.619N/mm2；鋼管立

73、桿穩定性計算 = 49.619N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁側立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.477 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 0.91.20.149(7.6-0.12)=1.203 kN；樓板傳遞給梁側立桿的軸力設計值： N3 = F=max（F1，F2）=3.902 kN；可變荷載效應控制F1=0.9(1.22.660+1.40.760)=3.830kN；永久荷載效應控制F

74、2=0.9(1.352.660+1.40.70.760)=3.902kN；永久荷載標準值Gkb=(250.12+0.5)(0.35+1.2/2)0.8=2.660 kN；活荷載標準值Qkb=1.0(0.35+1.2/2)0.8=0.760kN；N =N1+N2+N3=0.477+1.203+3.902=5.582 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到= 0.717；立桿計算長度lo=1.2m；計算立桿的截面回轉半徑i = 1.590 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 4.240cm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205

75、N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo/i=1.2100/1.590=75.472鋼管立桿長細比= 75.472 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： =5.582103/(0.7174.240102) = 18.356N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 18.356N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！第十二節 板模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-

76、2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。_板段：B1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖_一、參數信息_1.模板構造及支撐參數(一) 構造參數樓層高度H：7.6m；混凝土樓板厚度：120mm；結構表面要求：隱藏；立桿縱向間距或跨距la：0.8m；立桿橫向間距或排距lb：0.8m；立桿步距h：1.5m；(二) 支撐參數板底采用的支撐鋼管類型為：483mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm

77、2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；2.荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重標準值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：800mm；施工人員及設備荷載標準值Q1k：計算模板和直接支承模板的小梁時取2.5kN/m2；計算直接支承小梁的主梁時取1.5kN/m2；計算支架立柱等支承結構構件時取1kN/m2；3.板底模板參數搭設形式為：2層梁頂托承重；(一) 面板參數面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木膠合板；厚度：12mm；抗彎設計值fm：31N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 第

78、一層支撐梁參數材料：2根50100矩形木楞；間距：200mm；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數材料：2根483.0鋼管；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；4.地基參數模板支架放置在地面上，地基土類型為：碎石土；地基承載力標準值：650

79、kPa；立桿基礎底面面積：0.25m2；地基承載力調整系數：0.8。_二、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800123/12= 1.152105mm4； W = 800122/6 = 1.920104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.30.800=0.240 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.8000.12=2.304 kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.10.8000.12=0.106 kN

80、/m；永久荷載標準值Gk= 0.240+ 2.304+ 0.106=2.650 kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.50.800=2.000 kN/m；計算模板面板時用集中活荷載進行驗算P=2.5 kN；(1) 計算撓度采用標準組合： q=2.650kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合：A 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（q1，q2）=5.382kN/m； 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.9(1.22.650+1.42.000) =5.382kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q2=0.9(1.352.650+1.40.72.000) =4.983kN/m；B 永久

81、荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：q1=0.91.22.650 =2.862kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.91.352.650 =3.219kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.920104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.172kNm； Ma=0.125ql2=0.1255.3820.22 =0.027kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1252.8620.

82、22+0.253.1500.2 =0.172kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1253.2190.22+0.252.2050.2 =0.126Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 0.172106/1.920104=8.948N/mm2；實際彎曲應力計算值 =8.948N/mm2 小于抗彎強度設計值f =31N/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 2.650kN/m； l-面板計算跨度: l =200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩: I =1

83、.152105mm4； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 52.6502004/(384115001.152105)=0.042mm；實際最大撓度計算值: =0.042mm小于最大允許撓度值: =0.800mm，滿足要求！三、板底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用2根50100矩形木楞，間距200mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2416.67104= 8.333106 mm4； W=283.33103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：模板自重標準值G1

84、k=0.30.2=0.060 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.20.12=0.576 kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.10.20.12=0.026 kN/m；永久荷載標準值Gk= 0.060+0.576+ 0.026=0.662 kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；計算第一層支撐梁時用集中活荷載進行驗算P=2.5 kN；(1) 計算撓度采用標準組合(考慮支撐梁自重)： q=0.662+0.06=0.7224kN/m；(2) 計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應控制的組合： q1=0.

85、91.2(0.662+0.06) =0.780kN/m； q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷載效應控制的組合： q1=0.91.35(0.662+0.06) =0.878kN/m； q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：q=0.91.2(0.662+0.06) =0.780kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷載效應控制的組合：q=0.91.35(0.662+0.06) =0.878kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷載效應計算支撐梁直接

86、承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續梁計算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應值，查模板規范（JGJ162-2008）附錄C表C.1-2確定內力系數。(1) 最大彎矩M計算最大彎矩M=max（Ma，Mb）=0.577kNm；A 永久荷載和均布活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.7800.82+0.1170.630.82 =0.097kNm；B 永久荷載和集中活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大Mb=0.08

87、0ql2+0.213Pl=0.0800.7800.82+0.2133.1500.8=0.577kNm；(2) 最大剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.501 kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.7800.8+0.6170.6300.8=0.685kN；B 永久荷載和集中活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.7800.8+0.6753.150=2.501kN；(3) 最大變形計算= 0.677ql4/100EI=0.

88、6770.72248004/(100100008.333106)=0.024mm (三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強度計算=M/W=0.577106/1.667105 =3.460N/mm2實際彎曲應力計算值 =3.460N/mm2 小于抗彎強度設計值f =15N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=1.2501000125000/(8.33310650)=0.375N/mm2；實際剪應力計算值 0.375 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算最大撓度： =0.024mm； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/25

89、0=3.200mm；實際最大撓度計算值: =0.024mm小于最大允許撓度值: =3.200mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用2根483.0鋼管，間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合(1) 第一層支撐梁產生的最大支座反力模板規范（JGJ162-2008）規定：當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取1.5kN/m2。規范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板

90、板面，通過第一層支撐梁產生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產生的最大支座反力。施工人員及設備荷載標準值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=0.780kN/m；q2=0.91.40.300 =0.378kN/m；由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=0.878kN/m；q2=0.91.40.70.300 =0.265kN/m；由可變荷載效應控制的組合產生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.7800.8+1.2000.3780.8 =1.0

91、49kN；由永久荷載效應控制的組合產生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.8780.8+1.2000.2650.8 =1.026kN；A 第一層支撐梁產生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.049kN；B 第一層支撐梁產生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：F=1.100ql=1.1000.72240.8=0.636kN；(2) 第二層支撐梁自重A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.090 kN/m；B 計算第二層支撐梁變形采用：q=0.067 kN/m；(二) 荷載效應計算第二層支撐梁按照集

92、中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 2.011kN 最大變形：= 0.198mm 最大支座反力：F= 4.670kN(三) 支撐梁驗算(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.321106/8.980103 =35.700N/mm2實際彎曲應力計算值 =35.700N/mm2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=1.00510006084/(2.15610

93、53)=9.457N/mm2；實際剪應力計算值 9.457 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.198mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.019mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.198mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、立桿的穩定性計算1.立桿軸心壓力設計值計算立桿軸心壓力設計值N =N1+N2=4.199+1.159=5.358 kN；(一) 第二層支撐梁

94、傳遞的支座反力N1模板規范（JGJ162-2008）規定：當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取1.0kN/m2。規范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距la立柱橫距lb）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值?。?。所以，我們采用“力傳遞法”進行計算。計算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計算”中計算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算

95、：施工人員及設備荷載標準值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通過以上方法計算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= 4.199 kN；(二) 垂直支撐系統自重N2腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(7.6-0.12)=1.159 kN；2.立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，N=5.358 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到= 0.592； 立桿計算長度lo=1.5m； 計算立桿的截面回轉半徑i = 1.59cm；A -

96、 立桿凈截面面積： A = 4.24cm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340鋼管立桿長細比= 94.340 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：=5.358103/(0.5924.240102) = 21.347N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 21.347N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！五、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 520.000 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 650 kPa；模板支架地基承載力調整系數：kc = 0.8； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =21.432 kPa；立桿的軸心壓力設計值 ：N =5.358 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=21.432kPa fg=520.000kPa 。地基承載力滿足要求！