1、重慶新聞傳媒中心一期工程塔樓31-33F信息發(fā)布大廳高支模安全專項施工方案目 錄1 編制說明12 工程概況22.1 建筑地點22.2 建筑面積22.3 建筑性質及主要結構體系22.4 主要參建單位22.5 方案編制概要23 施工準備53.1材料要求及保證措施53.2技術準備53.3生產準備63.4人員準備63.5施工工期安排64 主要施工方法84.1施工工藝84.2平面線位及空間線位的施測84.3鋼筋工程84.4模板工程94.5 支架工程124.6 混凝土工程245 安全施工保證措施256應急處置方案276.1應急救援組織機構276.2應急救援中心的職責276.3應急救援搶險電話286.4信息

2、報告及處理286.5應急決策及響應296.6警戒、疏散及信息發(fā)布306.7應急救援的資源配置316.8恢復施工316.9應急救援處置預案316.10防止火災救援處置方案406.11附近醫(yī)院疏散圖及項目部值班車輛輪值表417 冬雨季施工措施447.1混凝土工程447.2模板工程447.3鋼筋工程447.4外腳手架工程457.5雨季施工對員工的防護用品的配備45附件：計算書46梁木模板與支撐計算書46梁模板扣件鋼管高支撐架計算書50滿堂扣件式鋼管腳手架計算書601 編制說明1.1 重慶新聞媒體中心一期工程施工圖紙。1.2 我公司成熟的管理技術、科技成果及多年來從事同類工程的施工經驗。1.3 建設部

3、頒發(fā)的建設工程施工現場管理規(guī)定。1.4 重慶市建委頒布的重慶市建設工程施工現場管理標準。1.5 我公司的施工現場管理標準。1.6我公司頒發(fā)的質量保證手冊、程序文件和項目管理文件。1.7 本專項施工方案的編制以下列文件和資料為依據：施工組織總設計建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2012)建設工程施工現場供用電安全規(guī)范 (GB50194-93)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2011)建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 (JGJ80-91)建筑機械使用安全技術規(guī)程 (JGJ33-2012)施工現場臨時用電安全技術規(guī)范 (JGJ46-2005)建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-

4、2011)2 工程概況2.1 建筑地點本工程位于重慶市渝北區(qū)空港新城同茂大道和秋城大道相交處西北側，同時也位于軌道交通五、十號線交匯處的西北側，即重慶空港新城兩路組團F-132-1地塊。2.2 建筑面積建筑總面積：約10萬m2。其中四層地下室約4萬 m2、五層裙樓約1.6萬 m2、1號主樓（634F、機房層、水箱層）約4.4萬m2。2.3 建筑性質及主要結構體系一類高層,最大建筑高度（地上/地下)：163.8m/-17.2m；最大建筑層數（地上/地下)：36F/-4F；層高分布為：-2F至-4F層高為3.9m、-1F層高為5.5m、11F及22F層高為5.4m、其余層層高均為4.5m。主要結構

5、體系為框架核心筒結構，建筑主體結構合理使用年限為50年。2.4 主要參建單位建設單位：重慶日報報業(yè)集團；設計單位：中國機械工業(yè)第三設計研究院；監(jiān)理單位：重慶市永安工程建設監(jiān)理有限公司；施工單位：中冶建工集團有限公司。2.5 方案編制概要本方案主要是針對本工程1#塔樓31-33F信息發(fā)布大廳支撐架而編制，信息發(fā)布大廳16-19軸/F-H軸區(qū)域鏤空三層（無結構板），支架需從31F（136.75m）結構梁板面直接搭設，支架搭設最大高度為：梁12.6m，板13.35m，已超過8m,需進行專項方案編制并進行專家論證。另由于此區(qū)域范圍內柱子為斜圓柱，斜圓柱類型分為單斜圓柱和“Y”字型雙斜圓柱，其位置分布在

6、31F-33F（136.75-150.25m）16-19軸/F軸及19軸/F-K軸范圍內，其中單斜圓柱2根，傾斜角度約為77.5，雙斜圓柱6根，傾斜角度約為80(外側臨空面)和77.5（內側），圓柱直徑D=1000mm。支架搭設區(qū)域平面圖斜圓柱施工分布圖3 施工準備3.1材料要求及保證措施鋼管腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.0mm的鋼管，鋼管應有產品質量合格證，鋼管嚴禁打孔。外觀檢率要達到100%，鋼管外觀應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；對鋼管壁厚檢驗率達到95%以上,使用游標卡尺檢驗，最小壁厚不得小于3.0mm。扣件1.采用可鍛造鑄鐵制作的扣件，其材質必

7、須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規(guī)定。新扣件必須有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2.腳手架采用的扣件，在螺栓拎緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。3.扣件分直角、旋轉、對接三類一次進場，檢驗率為100%，表面有裂紋、變形、銹蝕等質量問題的嚴禁使用，出現滑扣的螺栓必須要求送貨單位現場進行更換。 圓柱模板采用木制圓模板（厚度18mm），鋼帶（1 mm厚x30 mm寬），圓木模板彈性模量：E=8000N/mm2，抗彎強度：fm=17.0 N/mm2，剪切強度：fv=1.6 N/mm2。3.2技術準備1.熟悉圖紙，了解掌握各處施工情況，統(tǒng)籌考慮人員、

8、材料、機具的進場和施工順序。2.由項目技術組編制專項施工方案，經公司審批、專家論證可行和監(jiān)理、業(yè)主審批后按方案和技術規(guī)程對操作者進行技術交底和安全交底，并下達書面技術交底。交底要對所有的搭設人員和相關管理人員進行，并有接受交底人的簽到表和交底記錄。3.由項目技術組按方案繪出各處的支架立桿布置圖，放線員放出搭設處支架立桿的位置線，施工中嚴格按線搭設。3.3生產準備1.各規(guī)格架管、卡扣、工具、搭設人員以及安全防護用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分類型進場，明確進場時間，由專人負責驗收，并妥善保管。3.材料進場要分類碼放整齊，架管碼放在支撐架內，扣件放在專用料斗，并上部覆蓋。3.4人員準備所

9、有架子工必須持證上崗，并對身體狀況進行體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不得從事腳手架搭設。序 號工 種人 數備 注1架子工102木 工283雜 工53.5施工工期安排根據施工總進度計劃，此支撐架的施工時間在2013年11月上旬至2013年11月下旬，工期約為25天。此次支架共分三次進行搭設，分別隨31F、32F結構層施工每層支架逐層進行搭設，最終搭設至33F結構層梁板底。4 主要施工方法4.1施工工藝施工工藝順序為：圓柱木模加工制作測量放線柱子鋼筋綁扎及校正柱子模板安裝及加固鋼管支(斜)撐及加固斜度調整與控制斜圓柱混凝土澆筑(至最大截面梁梁底)拆模、養(yǎng)護(成品保護) 斜圓柱

10、周邊梁板模板安裝、鋼筋綁扎斜圓柱柱頭模板拼裝加固梁柱節(jié)點區(qū)域(其余梁板)混凝土澆筑拆模、養(yǎng)護。4.2平面線位及空間線位的施測首先通過CAD對圖紙斜圓柱的平面線位、空間線位進行放樣。平面線位：斜圓柱因其呈斜向分布，其水平面線位尺寸須根據柱傾角進行CAD放樣，方得出實際平面尺寸。空間線位：將斜圓柱各關鍵點在CAD中進行精確放樣，準確測量各點與相應軸線的水平距離，以便鋼筋、模板各專業(yè)作業(yè)施工。斜圓柱混凝土澆筑過程中，設測量人員觀察斜圓柱頂端下沉和模板變形情況。4.3鋼筋工程（1）通過特制角度對比，調整柱子主筋至圖紙設計要求傾角。（2）套柱子箍筋時，應先按圖紙設計間距計算出箍筋數量，然后將柱子箍筋按順

11、序全部套上，避免采用后插箍筋發(fā)生箍筋不到位或內部鋼筋無法綁扎的現象。（3）在主筋上標識好箍筋間距，箍筋與主筋垂直綁扎；箍筋綁扎完畢后，在斜圓柱四周安放塑料墊塊，以控制鋼筋保護層厚度；為防止柱筋在澆筑混凝土時偏位，在柱主筋上按1000 mm間距設置鋼筋定位筋。4.4模板工程（1）始斜端測量定位在樓板混凝土澆筑完畢并達到一定強度后，對斜圓柱始斜端的位置、標高進行測量定位(如下圖)，確定其中心點及周邊控制線，并用墨線彈出。雙斜圓柱圓木模板測量定位（2）始端邊線、中線定位由斜率和標高計算出標高偏差，確定偏移值(如下圖)，并在混凝土樓板面上彈出斜圓柱頂端中心線和圓木模模板邊控制線。雙斜圓柱逐層偏移定位（

12、3）安裝時中心線定位斜圓柱木模板加工完成后，標出圓木模的幾何中心線，作為現場安裝時的控制線。（4）圓柱模板斜率控制利用投影法控制圓柱模的斜率，在樓面上彈出柱模板頂端及中部水平環(huán)形面在樓面上的投影點的切線；柱木模就位時，用線錘分別測出柱頂及中部的投影與定位投影線的差值，通過外控的方法檢查每次放線的準確性，如實測值偏差大于2mm，則須重新放線。（5）斜圓柱木模板拼裝當柱高超過三米，模板的上下連接處的兩塊模板需要錯位安裝，錯位安裝可以保證圓柱體的垂直性和整體性。單斜圓柱木模板拼裝圓模板鋼帶加固圖（6）斜圓柱模板環(huán)形鋼帶加固定位筋綁扎驗收合格后，將兩塊半圓模板咬齒進行拼裝，而后套上緊固鋼帶(1 mm厚

13、x30 mm寬)，第一道鋼帶距離柱底100 mm，之上每間隔200 mm（廠家提供加固間距）布置一道，鋼帶緊固時要保證鋼帶與柱垂直，不要扭曲。由于模板是錯開安裝，在上下模板接口的位置一定要用鋼帶進行加固，鋼帶要垂直于圓柱覆蓋在接口部位，而且保證接口位置在加固鋼帶的中間，這樣可以增強模板的穩(wěn)固和施工的效果。垂直于斜圓柱扎捆可以保證鋼帶受力均勻，固定鋼帶的上下邊距為20cm。（安裝技巧：鋼帶安裝時最好用鋼尺對模板進行測量，沿斜圓柱方向在模板的同一長度四周釘上3-4個小釘子。上鋼帶時把鋼帶放在釘子上，即可保持鋼帶垂直于斜圓柱）。安裝螺絲時，每一個螺絲擰緊度要保持一致，這樣才能保證鋼帶松緊度的一致性及

14、施工安全（安裝提示：最好同一根柱子用同一個人加固螺絲）。（7）圓柱傾斜角度、軸線檢驗調整模板加固到位后，還要對模板的垂直度和軸線位置進行校正。在圓柱模體系的外側做四邊相切的鋼管架，鋼管架閉合連接，豎向每間隔1200 mm布置一道，起步桿距柱底200 mm。并且與周圍的外架連接成整體。在腳手架加固的同時，通過吊線來調整模板的垂直度和軸線位置，待偏差在規(guī)范要求范圍內時，將外側腳手架與周圍的腳手架連接成整體。4.5 支架工程支架系統(tǒng)方案本方案中將模板支撐架與斜圓柱支撐架綜合進行考慮，而后統(tǒng)一布置，均采用48mmx3.5mm鋼管扣件式腳手架，設計布置時首先考慮斜柱支撐架，梁板支撐架隨斜柱支架隨機進行布

15、置，但各立桿間距、步距滿足設計的各項要求，局部存在加密現象。支撐體系由立桿、斜桿、縱橫水平聯系桿、掃地桿及之字形斜撐組成。1、梁板支撐系統(tǒng)采用滿堂腳手架，立桿間距900mm900mm，步距1.2m。沿斜圓柱延伸方向立桿間距0.5m，垂直立桿方向立桿間距0.5m，步距1.2m。2、鋼管斜撐每兩步（2.4m）設置一道，斜撐與地接觸部分要埋設地錨，地錨采用HPB235直徑16“U”型鋼筋。3、鋼絲繩錨索沒一層（4.5m）設置一道，位置在本層柱的支架的最上端。在澆筑梁板時要留設預埋鋼繩拉索錨固件，拉索錨固件采用HPB235直徑16“U”型鋼筋。4、斜撐桿與樓面夾角根據單斜柱和雙斜柱形式分別選擇為：61

16、及55。5、采用大橫桿及小橫桿，按照步距在水平方向將斜柱與另根柱子（斜柱或直柱）鎖死，形成共同受力.6、澆筑砼時，采用塔吊吊打，先澆筑內側斜柱，而后澆筑外側（斜柱或直柱）。砼一次澆筑方量約為0.8m3（一吊斗方量），一次澆筑高度約為1m，澆筑1次后即換另一根（斜柱或直柱），以此反復，直至澆筑完成。7、在施工31-33F高支模時，嚴禁拆除30F高支模投影下方支架系統(tǒng)，對應的29F嚴禁拆除主梁區(qū)域支撐。具體支架布置如下圖：單斜圓柱支架搭設（立面）雙斜圓柱支架搭設（立面）鋼絲繩斜拉采用14 6*19+1鋼絲繩，鋼絲繩每一層斜拉一道，采用M20花籃緊固，作用主要是“保險繩”。鋼絲繩一段拉于連接斜柱之間

17、的大橫桿上，另一端拉于預埋“U”型環(huán)上，“U”型環(huán)采用20HPB235級鋼筋制作。鋼絲繩的設置形式如下圖所示。鋼絲繩設置大樣圖預埋U型環(huán)大樣圖中間截面平面圖滿堂支架剪刀撐典型立面圖高支架立桿布置平面圖說明：1.圓圈點表示立桿位置；2.水平剪刀撐每8米布置一道；3.垂直剪刀撐每6米布置一道，詳見下圖。高支架垂直剪刀撐布置平面圖說明：1.圓圈點表示立桿位置；2.水平剪刀撐每8米布置一道；3.垂直剪刀撐每6米布置一道，圖中粗直線表示垂直剪刀撐。4.5.2支架驗收模板支架搭設完畢后，項目部應組織相關技術人員按照施工方案對整個支撐架體進行全面檢查，主要檢查內同有：（1）立桿間距是夠符合要求（2）腳手架步

18、距是否符合要求（3）掃地桿是否按要求進行搭設（4）檢查扣件螺栓是否擰緊（5）整個架體的剪刀撐是否按照要求進行搭設（6）檢查標準及方法按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）中的表進行,如下：表 腳手架搭設色技術要求、允許偏差與檢驗方法檢查過程中對不符合項目部要求的事項將立即整改，整改完畢后重新進行檢查驗收，驗收合格后，方能進行下一道工序，并且要求在澆筑混凝土前要布設架體的沉降位移觀測點，并參照規(guī)范設置沉降位移報警值（豎向：5mm，水平方向：10mm），時刻觀測混凝土澆筑過程中支撐架體的變形情況，如若發(fā)現異常，應立即停止混凝土的澆筑，根據具體情況，項目部技術負責人會同監(jiān)

19、理工程師，給出處置方案，采取措施，保證施工安全。4.5.3模板支架拆除（1）模板支架拆除前，應對33F層樓板同條件試塊進行試壓，砼強度達到設計強度的100%后提出對31F-33F高支架區(qū)域拆模申請，并經項目技術負責人和監(jiān)理工程師批準同意后，才能進行架體拆除。同條件試塊必須為在本部位留設并同條件養(yǎng)護的試塊，審批拆模申請時要通過回彈儀進行復測，保證實體強度達到要求。（2）拆除前，對參與支架拆除的操作人員、管理人員和檢查監(jiān)護人員進行書面安全技術交底。并檢查支架的扣件連接、拉結點是否牢固、安全，支架上雜物及樓面障礙物是否清除，如存在影響拆除支架安全的隱患，應先對支架進行整修和加固，以保證支架在拆除過程

20、中不發(fā)生危險。（3）支架的拆除嚴禁在垂直方向上同時作業(yè)，腳手架拆除時，上、下層樓面必須設圍欄和警戒標志，并派專人看守。嚴禁一切非操作人員入內。（4）拆除支架前應先拆除頂板模板，拆除頂板模板時在梁底以下第二道水平桿處滿鋪跳板，并對周邊進行防護，嚴格遵守拆除順序，先支的后拆，后支的先拆。（5）支架先拆剪刀撐，而后拆縱橫水平橫、立桿等。所有拉結點隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。（6）支架拆除架子時,要由專人指揮、清料，隨拆隨運，禁止往下亂扔料具，各構件必須及時分類放置、下運，扣件裝袋由卸料平臺用塔吊運走，嚴禁拋扔，鋼管由人工傳至樓面，分散在下層頂板

21、梁的支座處，不得集中堆放。（7）如一天不能拆完，都要對尚未拆除支架的安全狀況進行檢查。如有異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患。4.6 混凝土工程（1）斜圓柱混凝土澆筑時采用塔吊吊打分層澆筑，最大放料厚度不得超過1m，并且需控制下料速度對稱澆筑。（2）混凝土澆筑順序：對于雙斜圓柱，應先澆筑結構內側傾斜圓柱，再澆筑外側斜圓柱，一側澆筑高度不大于1m，即換另一根對稱澆筑，直至澆筑完成。（3）混凝土澆筑之前，在柱子底部鋪設50mm-100mm與混凝土同配合比的水泥砂漿，防止爛根。（4）加強對振搗工的教育培訓。5 安全施工保證措施1.扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是

22、經考核合格的專業(yè)架子工。架 子工應持證上崗。2.搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）第8章的規(guī)定進行檢查驗收，并應確認合格后使用。4.鋼管上嚴禁打孔。5.作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜 風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。6.滿堂支撐架在使用過程中，應設有專人監(jiān)護施工，當出現異常情況時，應立即停止施工，并應迅速撤離作業(yè)面上人員。應在采取確保安全的措施后，查明原因、做出判斷和處理。7.滿堂支撐

23、架頂部的實際荷載不得超過設計規(guī)定。8.當有六級強風及以上風、濃霧、雨或雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除j.夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業(yè)。9.在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿及連墻件。10.滿堂腳手架與滿堂支撐架在安裝過程中，應采取防傾覆的臨時固定措施。11.在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，應有防火措施和專人看守。12.搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人看守，嚴禁非操 作人員入內。6應急處置方案6.1應急救援組織機構成立應急救援指揮中心，全面負責整個工程應急救援工作實施。指揮中心設指揮長一名，副指揮長一名，負責對突發(fā)事件的辨識及應急救援組調度和指揮

24、。指揮長：景治華副指揮長：劉 勝信息組張建東搶險組余開平醫(yī)療組駱紅梅協調組石 晶保障組方 洪6.2應急救援中心的職責1、信息組：負責接受突發(fā)事件報警，保證事故處理中各救援隊伍之間的通訊聯系，同時在指揮長的授權下負責對事故形成報告并上報有關部門。2、搶險組：負責對事故現場的處置，根據事故發(fā)生的具體情況，分析事故原因，及時制定有效、合理的處理方案，采用加固、搶修或排除事故隱患等措施，有效的遏制事故的蔓延。同時，負責對受災人員和器材物 資的搶救，為半角事故的損失降到最小，避免事故范圍的擴大和再次發(fā)生。3、醫(yī)療組：組織救護車輛及攻務人員、器材進入指定地點，組織現場搶救傷員。結事故中的輕傷人員，現場及時

25、進行包扎救治，傷情嚴重的，專人負責送至附近醫(yī)院緊急搶救。4、協調組：負責現場人員安全避難工作，布置安全警戒區(qū)域，配合搶險組工 作，保證現場井然有序。5、保障組：為了明確事故救援的順利實施，保障組負責應急救援車輛、物資、 資金等所需物資供應、日常管理等工作。6.3應急救援搶險電話醫(yī)療組：駱紅梅安全組值班人員：李重慶芳華醫(yī)院：02367386222重慶德安醫(yī)院：023674567456.4信息報告及處理安全事故發(fā)生后，事故現場人員以最快捷的方法，立即將所發(fā)事故的情況報指揮中心信息組，信息組接到事故報告后，立即報告項目經理部和有關部門。按照預定的應急救援程序派人立即趕赴現場，必要時可將事故情況通報駐

26、軍及武警部隊請求給予支援。安全事故發(fā)生后，必須嚴格保護事故現場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產，防止事故蔓延擴大。6.5應急決策及響應應包救援指揮中心做出啟動應急救援預案的決策后，按應急救援程序確定應急救援方案，協調有關單位和部門，調動各應急救援小組、 物資和設備展開應急救援工作。應急救援響應系統(tǒng)：關閉N接警事故發(fā)生警情判斷影響級別信息反饋報警中心人員到位信息網絡開通現場指揮到位應急資源配備應急啟動救援行動擴大會議現場監(jiān)測環(huán)境保護人群疏散醫(yī)療救護警戒與交管工程搶險人員救助專家支持應急結束（關閉）事故調查申請增援現場清理解除警戒善后處理事態(tài)控制應急恢復總結評審YYYN6.6警戒、疏散及信息發(fā)布

27、應急救援指揮部認為事故可能然及公眾生命財產安全時，指揮長授權疏散協調警戒組組長負責發(fā)出指令、動員可能受到事故危害范圍內的人員，采取必要的安全防范措施或者緊急撤離危險場所。組織現場勘察和治安保衛(wèi)，負責現場警戒和清理疏散現場可能受影響的居民。副指揮長負責對媒體和新聞單位統(tǒng)一發(fā)布事故信息。6.7應急救援的資源配置應急救援的資源包括應急救援隊伍和應急救援器材、設備兩個方面。應急救援隊伍由訓練有素的專業(yè)救援隊伍和培訓合格的人員組成。對有關部門可用的應急資源，設備建立長期聯系，確保聯系暢通和搶救及時。應急救援物資，設備提前足量儲備，單獨儲存保管，不能挪用。經常對機械設備進行維護與保養(yǎng)，紿終處于完好無故障狀

28、態(tài)。救援指揮車輛、救援工程車輛、醫(yī)療衛(wèi)生車與司機，保持良好狀態(tài)。確保應急救援工作需要。6.8恢復施工首先，根據事故情況，由應急指揮中心對事故可能給基礎設施、環(huán)境等的危害進行預測。根據預測結果，決定應急程序的結束和制定恢復方案。當發(fā)生重大事故時，由事故調查單位和上級應急救援指揮中心組織專家對基礎設施、環(huán)境等進行技術鑒定，制定技術措施，實施恢復。6.9應急救援處置預案針對在支架搭設及拆除過程中可能發(fā)生的安全事故，特編制高空墜落、物體打擊、坍塌倒塌三種事故的應急救援處置方案。高處墜落事故應急救援處置方案高空墜落事故屬于常見多發(fā)事故。高處作業(yè)可分為三大類：臨邊作業(yè)、洞口作業(yè)和獨立懸空作業(yè)，高空墜落事故

29、中施工人員從高處作業(yè)區(qū)域墜落，通常有多個系統(tǒng)或多個器官的損傷，嚴重者當場死亡。高空墜落除有直接或間接受傷器官表現外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色蒼白等癥狀，可導致胸、腹腔內臟組織器官發(fā)生廣泛的損傷。高空墜落時，足或臀部先著地，外力沿脊柱傳導到顱腦而致傷；由高處仰面跌下時，背或腰部受沖擊，可引起腰椎前縱韌帶撕裂，椎體裂開或椎弓根骨折，易引起脊髓損傷。腦干損傷時常有較重的意識障礙、光反射消失等癥狀，也可有嚴重合并癥出現。1. 高處墜落事故預防措施以預防墜落事故為目標，對于可能發(fā)生墜落事故的特定危險施工，在施工前，制定防范措施。高處作業(yè)“五必有”：有邊必有欄（在腳手架、平臺等的邊緣設置防護欄桿）；有洞

30、必有蓋（作業(yè)場所的孔、洞、溝等鋪設蓋板）；有欄無蓋必有網（如不設置欄桿或蓋板，應安裝安全網）；有電必有防護措施（與高低壓線路、設施保持安全距離）、電梯必有門連鎖（電梯、載貨機升降過程中，門應鎖緊打不開）。上崗前應依據有關規(guī)定進行專門的安全技術簽字交底，提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用，并應在日常安全檢查中加以確認。（1）凡身體不適合從事高處作業(yè)的人員不得從事高處作業(yè)。從事高處作業(yè)的人員要按規(guī)定進行定期體檢。（2）各類安全警示標志按類別，有針對性地、醒目地張掛于現場各相應部位。在洞口鄰邊等施工現場的危險區(qū)域設置醒目標準的安全防護設施、安全標志。（3）高

31、處作業(yè)之前，由施工單位工程負責人組織有關人員進行安全防護設施逐項檢查及驗收，驗收合格后，方可進行高處作業(yè)。防護欄桿以黃黑或紅白相間條紋標示，蓋板及門以黃或紅色標示。（4）嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作業(yè)人員嚴禁互相打鬧，以免失足發(fā)生墜落危險。（6）不得攀爬腳手架及跨越陽臺。（7）進行懸空作業(yè)時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。（8）在防火避難層腳手架搭設過程中，有可能從四周及電梯井墜落。從外爬架首層開始張掛一道平網及密目網兜底，以后每隔9m 張掛一道平網，所有空隙必須做全封閉。腳手架外側全部用密目式（2000目）網做密封閉，密目網必須可靠地固定在架體上。電梯井內每隔兩層或每隔

32、10m張掛一道安全平網，平網必須生根牢靠。所有操作層均張掛一道安全平網，防止高處墜落。（9）邊長大于25Omm的預留洞口采用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網，面用木板作蓋板加沙漿封固； （10）各種架子搭好后，項目經理必須組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩(wěn)固，發(fā)現問題及時加固，確保使用安全。2. 高處墜落事故應急救援當發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1）發(fā)生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物

33、。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發(fā)生或加重截癱。（2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。（3）頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位

34、的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環(huán)甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。（4）發(fā)現脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（5）發(fā)現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹片等。（6）復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，

35、解開衣領扣。（7）周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨髓。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環(huán)為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過l小時為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創(chuàng)傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a. 一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b. 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎

36、，來增強壓力而達到止血。c. 止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上l/2處（靠近心臟位置）, 下肢出血結扎在大腿上l/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.5l分鐘。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。物體打擊事故應急救援處置方案物體打擊傷害是建筑行業(yè)常見事故傷害的一種，特別在施工周期短，勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業(yè)時常出現。這就要求在高處作業(yè)的人員在機械運行、物料傳接

37、、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發(fā)生。1. 防止物體打擊的預防措施（1）人員進入施工現場必須按規(guī)定配帶安全帽。應在規(guī)定的安全通道內出入和上下，不得在非規(guī)定通道位置行走。（2）安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。（3）現場施工通道出入口位置應搭設防護棚，防護棚長度為：施工通道外邊沿兩側各超出0.8m。寬度為：當建筑物高度在1530m時,搭設4m；當建筑物高度在30m以上，搭設5m；超高層建筑物，搭設6m。（4）臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。（5）邊長小于或等于250mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉，用沙漿固定。（6）作業(yè)過程一般

38、常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩(wěn)，不得放在鄰邊及洞口附近，并且不可妨礙通行。（7）高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。（8）吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，紅磚等散料應用吊籃裝置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作業(yè)要在設置警戒區(qū)域、有人監(jiān)護的條件下進行。（10）高處拆除作業(yè)時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。2. 物體打擊事故應急救援當發(fā)生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。（1）發(fā)生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以

39、免再發(fā)生損傷。（2）在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。（3）觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20 , 盡快送醫(yī)院進行搶救治療。（4）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創(chuàng)傷處用消毒的紗

40、布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。（5）防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發(fā)，但切勿拔出創(chuàng)口內的毛發(fā)及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創(chuàng)口。（6）在運送傷員到醫(yī)院就醫(yī)時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地制宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。坍塌倒塌事故應急救援處置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也是常見多發(fā)事故之一。坍塌

41、倒塌事故包括建筑施工、拆除作業(yè)坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故預防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比較復雜，現澆混凝土梁板支撐體系沒有經過設計計算，模板或支撐構件的強度、剛度不足，模板支撐體系整體失穩(wěn)；混凝土強度未達到設計要求或施工規(guī)范的規(guī)定，提前拆模；新澆混凝土層蓋上堆物過多，嚴重超載。預防建筑施工過程中整體提升外架坍塌倒塌的安全技術措施主要有：1、現澆混凝土梁板支撐體系應經過設計計算，2、模板或支撐構件的強度、剛度足，模板支撐體系整體穩(wěn)；3、混凝土強度達到設計要求或施工規(guī)范的規(guī)定，不提前拆模；4、新澆混凝土層蓋上堆物符合要求，不超載。5、外架受力均勻

42、、附墻（與建筑物剛性拉接）牢固。2. 拆除作業(yè)坍塌倒塌事故預防措施拆除作業(yè)防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）腳手架拆除在施工前，應該對擬拆除層的混凝土強度進行檢測（同條件養(yǎng)護試塊預壓），試塊強度達到90%，經總工程師批準后，方可實施。（2）腳手架在拆除施工前，要組織技術人員和工人學習安全操作規(guī)程。（3）腳手架拆除施工，必須在項目部的安全員監(jiān)督下進行。（4）作業(yè)人員從事拆除工作的時候，應該站在腳手架或者其他穩(wěn)固的結構部分上操作。（5）拆除整體外架，應該自上而下順序進行，嚴格執(zhí)行整體外架拆除施工方案、應防止其他部分發(fā)生坍塌。3. 坍塌倒塌事故應急處置程序與措施（1）清查現場，部署救援。第一時間掌

43、握坍塌倒塌規(guī)模、平面布局等情況；了解事故埋壓人員的數量、大致位置等。迅速指令各應急組趕赴現場，組織調集汽車吊、挖掘機等設備和物資，將相關情況以最快捷的方式報告所在地政府、救援部門和上級主管機構。（2）設立警戒。封鎖事故路段的交通，隔離圍觀群眾，嚴禁無關車輛及人員進入事故現場。（3）救生排險。迅速在現場清除障礙，開辟出一塊空闊地和進出道，確保現場擁有一個急救平臺和一條供救援車輛進出的通道；立即疏散建筑結構受到影響、并可能坍塌的在建工程中的人員；（4）現場急救。出現傷員立即與急救中心和就近醫(yī)院聯系，請求出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時救治。（5）清點人員和裝備，安全撤離。4. 事故救援

44、應注意的事項（1）慎用工程機械。在坍塌倒塌事故現場，應急指揮部在通過對知情人了解被埋壓人員所處具體位置后，對埋壓人員的部位，組織救援力量用手或鏟、鎬等小型器具小心刨挖，對較重、較大的建筑構件可用吊車吊移，在沒有被埋壓人員之處，且不會對被埋壓人員造成危險的地方可使用工程機械，以加快搜救進程。（2）搜救過程中應對作業(yè)面噴灑開花水流，進行降溫、降塵，穩(wěn)定被埋壓人員緊張恐怖情緒。（3）對與坍塌建筑物毗鄰且受到破壞但尚未坍塌的建筑要確定專業(yè)技術人員，使用可靠準確的建筑檢測儀器進行不間斷定點、多點監(jiān)測，并及時報告監(jiān)測情況，必要時，還應快速組織力量對局部建筑進行可靠臨時加固或提前推倒，防止搜尋救援過程中出現

45、再次坍塌事故。（4）確保現場通信暢通，保證指揮命令的快速下達和現場行動進展情況的及時匯總上報以及各小組間的信息傳遞和交流。（5）對重要物件做出標志、拍照、詳細記錄、繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、證物等。6.10防止火災救援處置方案火災事故應急救援的總目標是通過有效的應急救援行動，盡可能地降低事故的后果，包括人員傷亡、財產損失和環(huán)境破壞等。火災事故應急救援的基本任務有以下幾個方面：1、立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區(qū)域內的其他人員。搶救受害人員是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員是降低傷亡率、減少事故損失的關鍵。由

46、于重大事故發(fā)生突然、擴散迅速、涉及范圍廣、危害大，應及時教育和組織職工采取各種措施進行自身防護，必要時迅速撤離危險區(qū)或可能受到危害的區(qū)域。在撤離過程中，應積極組織職工開展自救和互救工作。2、迅速控制事態(tài)，并對火災事故造成的危害進行檢測、監(jiān)測、測定事故的危害區(qū)域、危害性質及危害程度。及時控制造成火災事故的危害源是應急救援工作的重要任務，只有及時地控制住危險源，防止事故的繼續(xù)擴展，才能及時有效進行救援。發(fā)生火災事故，應盡快組織義務消防隊與救援人員一起及時控制事故繼續(xù)擴展。3、消除危害后果，做好現場恢復。針對事故和人體、土壤、空氣等造成的現實危害和可能的危害，迅速采取封閉、隔離、洗消、檢測等措施，防

47、止對人的繼續(xù)危害和對環(huán)境的污染。及時清理廢墟和恢復基本設施。將事故現場恢復至相對穩(wěn)定的基本狀態(tài)。4、查清事故原因，評估危害程度。事故發(fā)生后應及時調查事故發(fā)生的原因和事故性質，評估出事故的危害范圍和危險程度，查明人員傷亡情況，做好事故調查。6.11附近醫(yī)院疏散圖及項目部值班車輛輪值表圖十六 附近醫(yī)院疏散圖項目部值班車輛輪值表序號時間司機車型號車牌號備注12013年11月1日唐澤忠獵豹渝A9J858車輛以此每天輪值22013年11月2日張 宏金杯渝BL658232013年11月3日孫守立皮卡渝A2N38342013年11月4日唐澤忠獵豹渝A9J85852013年11月5日張 宏金杯渝BL65836

48、2013年11月6日孫守立皮卡渝A2N38472013年11月7日唐澤忠獵豹渝A9J85882013年11月8日張 宏金杯渝BL658492013年11月9日孫守立皮卡渝A2N385102013年11月10日唐澤忠獵豹渝A9J858112013年11月11日張 宏金杯渝BL6582122013年11月12日孫守立皮卡渝A2N383132013年11月13日唐澤忠獵豹渝A9J858142013年11月14日張 宏金杯渝BL6583152013年11月15日孫守立皮卡渝A2N384162013年11月16日唐澤忠獵豹渝A9J858172013年11月17日張 宏金杯渝BL6584182013年11

49、月18日孫守立皮卡渝A2N385192013年11月19日唐澤忠獵豹渝A9J858202013年11月20日張 宏金杯渝BL6582212013年11月21日孫守立皮卡渝A2N383222013年11月22日唐澤忠獵豹渝A9J858232013年11月23日張 宏金杯渝BL6583242013年11月24日孫守立皮卡渝A2N384252013年11月25日唐澤忠獵豹渝A9J858262013年11月26日張 宏金杯渝BL6584272013年11月27日孫守立皮卡渝A2N385282013年11月28日唐澤忠獵豹渝A9J858292013年11月29日張 宏金杯渝BL6582302013年11

50、月30日孫守立皮卡渝A2N383312013年11月31日唐澤忠獵豹渝A9J858322013年11月32日張 宏金杯渝BL6583332013年11月33日孫守立皮卡渝A2N384342013年11月34日唐澤忠獵豹渝A9J858352013年11月35日張 宏金杯渝BL6584362013年11月36日孫守立皮卡渝A2N385377 冬雨季施工措施根據重慶的氣候特點，一般達不到冬季施工的條件，但氣溫較低（5左右氣溫）及連續(xù)陰雨天氣較常見，針對此實際情況，制定本措施。7.1混凝土工程1、本工程主體結構全部采用商品混凝土，應注意收聽天氣預報，避免大雨天氣澆筑混凝土。如發(fā)生雨天澆筑混凝土的情況，

51、要保證現場有足夠的覆蓋材料，及時覆蓋。并預先設置施工縫，以便雨天能夠及停止?jié)沧ⅰＭ瑫r加強坍落度檢測，保證混凝土強度。2、雨后應將模內的積水排出后再進行混凝土澆筑，同時由于潮濕原因，模內雜物用氣泵難于吹出，應由人工進行清理，墻柱模板應留清掃口。現場要有足夠的覆蓋材料，以備意外下雨時，對新澆筑的混凝土進行覆蓋，免遭雨水破壞。3、大雨被迫中斷施工后，應做好混凝土的施工縫處理，不得隨便設置。4、進入11月份以后，適當延長每層樓砼的養(yǎng)護時間，本工程擬將原進度6天一層，延長至7-8天一層，并加強對樓層模板拆除時間的強度控制，必須達到強度后方能拆除模板。7.2模板工程1、模板堆場要有一定的排水坡度，使排水順

52、暢。模板底部都要用木方墊好，不得直接將模板放置在場地上。2、木方、竹膠板等材料在拆除后，應盡量放置在干燥處，并防止受雨淋而變形、霉爛、變質。7.3鋼筋工程1、現場鋼筋原材堆場要有良好的排水設施，鋼筋原材堆放要用枕木墊起，以防止鋼筋泡水生銹，在下雨前，要對所有鋼筋原材、半成品鋼筋加以覆蓋，避免雨淋。2、下雨天不要進行鋼筋焊接作業(yè)。焊接接頭一律不得受雨淋。3、當鋼筋受雨淋而生銹時，應進行除銹處理后才能使用到工程中。若鋼筋銹蝕嚴重，當視情況進行退場處理或降級使用。7.4外腳手架工程1、雨季要對外腳手架要經常進行沉降檢查，當沉降量過大時，則需要采取必要的加固措施。2、鋼管及扣件堆放處必須要有可靠的防雨

53、措施，以防止鋼管及扣件應雨淋而生銹。扣件在使用前螺栓必須上油，以保證以后拆卸方便。3、定期對外架的各種連接件進行檢查，檢查是否有松動，并要及時進行維護。4、雨天嚴禁外架搭設作業(yè)，雨停后也要等到鋼管風干后，再進行搭設作業(yè)。當有5級以上大風天氣，同樣不得進行外架搭設作業(yè)。7.5雨季施工對員工的防護用品的配備在雨季施工期間，項目所有員工均要配備雨鞋、雨衣。員工在雨天進行施工時，必須要穿好雨衣、雨鞋，防止因淋雨而生病。附件：計算書梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=600mm，梁截面高度 H=900mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑16mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算

54、跨度)600mm。梁模板使用的木方截面4080mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x250mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中

55、c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.94.000=3.60

56、0kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.403.60)0.90=32.530N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.m

57、m)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.403.240)0.250經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.20310001000/21600=9.412N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.328+1.43.240)0.250=4.879kN截面抗剪強度計算值 T=34879.0/(2900.00012.000)=0.678N/mm2截面抗

58、剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67723.3282504/(1006000129600)=0.793mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)0.900.60/2=9.76kN穿梁螺栓直徑為16mm；穿梁螺

59、栓有效直徑為13.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=9.759kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板及支撐計算滿足要求！梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為12.6m，梁截面 BD=600mm900m

60、m，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500

61、.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.500=11.475kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.50

62、00.500(20.900+0.600)/0.600=1.000kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+2.000)0.6000.500=1.200kN均布荷載 q = 1.3511.475+1.351.000=16.841kN/m集中荷載 P = 0.981.200=1.176kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩

63、圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.259kN N2=4.381kN N3=4.381kN N4=1.259kN最大變形 V = 0.313mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08510001000/12000=7.083N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=32272.0/(2500.00012.000)=0.568N/mm2截面抗剪強

64、度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.313mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.381/0.500=8.763kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1258.760.50最大剪力 Q=0.50.5008.763=2.191kN最大支座力 N=1.00.5008.763=4.381kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

65、W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.274106/42666.7=6.42N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32191/(24080)=1.027N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得

66、到5.489kN/m最大變形 v =5/3.845.489500.04/(1009000.001706667.0)=0.291mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.068mm最大支座力 Qmax=5.288kN抗彎計算強度

67、f=0.106106/4491.0=23.55N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.29kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：

68、橫桿的最大支座反力 N1=5.29kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.351.786=2.412kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.213=0.287kN 非頂部立桿段 N = 5.288+2.412=7.700kN 頂部立桿段 N = 5.288+0.287=5.575kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度

69、設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表取值為1.217； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.869,l0=3.639m；=3639/16.0=228.170, =0.140 =5575/(0.140423.9)=93.791N/mm2 a=0.5m時，u1=1.403,l0=3.756m；

70、=3756/16.0=235.510, =0.132 =5575/(0.132423.9)=99.298N/mm2 依據規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=95.627N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.492,l0=3.639m；=3639/16.0=228.170, =0.140 =7700/(0.140423.9)=129.534N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501

71、.0000.127=0.032kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0321.2001.2001.200/10=0.007kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=5.288+1.3500.213+0.90.9800.007/0.500=5.587kN 非頂部立桿Nw=5.288+1.3501.786+0.90.9800.007/0.500=7.712kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.869,l0=3.639m；=3639/16.0

72、=228.170, =0.140 =5587/(0.140423.9)+7000/4491=95.535N/mm2 a=0.5m時，u1=1.403,l0=3.756m；=3756/16.0=235.510, =0.132 =5587/(0.132423.9)+7000/4491=101.055N/mm2 依據規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=97.375N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.492,l0=3.639m；=3639/16.0=228.170, =0.140 =7712/(0.140423.9)+7000/4491=131.278N/mm2,

73、立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！滿堂扣件式鋼管腳手架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.4m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，間距300mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，

74、彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.401.00=6.278kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.15+0.71.401.00=6.063kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0。一、模板

75、面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1500.900+0.3000.900=3.659kN/m活荷載標準值 q2 = (1.000+1.000)0.900=1.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)

76、； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.659+1.401.800)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06210001000/48600=1.280N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.659+1.41.800)0.300=1.244kN截面抗剪強度計算值 T=31244.0/(2900.00018.000)=0.115N/mm2截面抗剪強度設

77、計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.6593004/(1006000437400)=0.076mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(

78、kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+1.000)0.300=0.600kN/m靜荷載 q1 = 1.201.130+1.200.090=1.463kN/m活荷載 q2 = 1.400.600=0.840kN/m計算單元內的木方集中力為(0.840+1.463)0.900=2.073kN2.木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.073/0.900=2.303kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1252.300.90最大剪力 Q=0.50.9002.303=1.037kN最大支座力

79、 N=1.00.9002.303=2.073kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.233106/42666.7=5.47N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31037/(24080)=0.486N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1

80、.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.220kN/m最大變形 v =5/3.841.220900.04/(1009000.001706667.0)=0.678mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到

81、最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.690mm最大支座力 Qmax=6.772kN抗彎計算強度 f=0.498106/4491.0=110.79N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.77kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、

82、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.14213.350=1.897kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.190kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+1.000)0.9000.900=1.620kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

83、N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.496kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0

84、= ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表取值為1.217； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =6475/(0.166423.9)=92.017N/mm2 a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.483m；=3483/16.0=218.389, =0.153 =6475/(0.153423.9)=99.618N/mm2 依據規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=94.55

85、1N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =8496/(0.166423.9)=120.735N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2501.0000.115=0.029kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩

86、 Mw=0.91.40.0290.9001.2001.200/10=0.005kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=1.2003.506+1.4001.620+0.91.4000.005/0.900=6.482kN 非頂部立桿Nw=1.2005.190+1.4001.620+0.91.4000.005/0.900=8.502kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =6482/(0.166423.9)+5000/4491=93.156N/mm2 a=0.5m時，u1=1.301,l

87、0=3.483m；=3483/16.0=218.389, =0.153 =6482/(0.153423.9)+5000/4491=100.765N/mm2 依據規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=95.692N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.347m；=3347/16.0=209.858, =0.166 =8502/(0.166423.9)+5000/4491=121.874N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 Mmax=54.81所以第6天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！