1、南鋼4#、5#高爐焦礦槽工程平臺及倉壁高大模板支撐系統 中國一冶南鋼高爐工程項目經理部2013年4月1日審批意見：項目經理部總工程師： 年 月 日編 制 人： 目錄第一章 編制依據4第二章 工程概況5第三章 施工部署 5第四章 施工方法 74.1 模板支撐架設計 74.2 搭設支撐腳手架要求 104.3 模板及支撐腳手架拆除 204.4. 質量標準 21第五章 勞動力計劃23 5.1項目部管理人員計劃表 23 5.2 勞動力一覽表 23第六章施工安全保證措施 246.1 組織保證 246.2 施工安全管理措施 24 6.3 應急預案措施 25 6.4 防止高空墜落及墜物等安全施工措施 27 6

2、.5 文明施工措施 32第七章 計算書及相關圖紙33 7.1 參數信息 337.2、8m平臺梁模板系統支撐計算 347.3、8m平臺板模板計算 427.4、倉壁底部模板計算 51 7.5、 倉壁側模模板計算 61方案附圖：1、施工平面布置示意圖 692施工進度計劃 70第一章 編制依據1.1. 中冶南方設計的南鋼鐵前系統節能減排技術改造項目5#高爐焦礦槽施工圖。我公司與南京鋼鐵股份有限公司簽定的施工合同。我公司同類工程的施工成果。1.2.國家現行施工驗收規范及驗評標準。l 建筑施工模板安全技術規范 【JGJ162-2008】 l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 【JGJ130-2011】

3、 l 鋼管腳手架扣件 【GB15831-2006】l 建筑結構荷載規范 【GB50009-2012】l 混凝土結構工程施工質量驗收規范 【GB50204-2002】l 木結構設計規范 【GB50005-2003】l 鋼結構設計規范 【GB50017-2003】l 建筑工程施工質量驗收統一標準 【GB50300-2001】l 建筑施工安全檢查標準 【JGJ592011】l 建筑施工高處作業安全技術規范 【JGJ8091】l 建筑拆除工程安全技術規范 【JGJ1472004】1.3住房和城鄉建設部關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知 一 200987號文1.4.同類工程技術檔案和施工

4、經驗及技術總結。第二章 工程概況2.1.焦礦槽位于高爐北側，長67.2 m、寬16 m，分為20個連續料倉，料倉下部錐體為鋼結構，料倉倉壁為鋼筋混凝土結構。倉壁從16 m、17 m標高開始，頂部標高為23.5 m。倉壁高7.5m、6.5m，倉壁為400mm厚，倉壁底部700mm寬。下部設有8 m平臺，在標高2.1m、4.5m設有部分平臺。2.2混凝土結構材料要求：柱、梁、板為C40混凝土，二次灌漿為C45無收縮細石混凝土。鋼筋采用HRB300、HRB335、HRB400，鋼筋保護層為板20mm、梁柱25mm。第三章 施工部署 3.1.施工工期：根據合同要求，工程開工2013年4月10日開工，2

5、013年9月20日竣工。3.2.質量標準：合格標準。3.3.施工計劃：見進度計劃表 3.4.施工用料和機具（見下表）。材料機具一覽表序號機具、材料名稱單位數量1腳手架鋼管3.0t1002模板加固鋼管3.0t403鋼管扣件個200004模板15mm厚m2400054090木枋m36006電焊機臺127氣割套48木工電鋸臺49振動棒套1010膠輪車輛1011鋼筋切斷機臺112鋼筋彎曲機臺116鋼筋對焊機臺117測量經緯儀臺118測量水平儀臺13.5項目部組織機構建立從項目經理部到作業層三個層次的工程項目管理體系，即：第一層次：工程現場項目經理部領導層。由項目經理、項目副經理和項目總工(技術負責人)

6、組成，其主要職責是在公司一體化的指導下，以項目經理為中心，分工負責，代表公司全權組織本工程的實施工作，圓滿實現對業主的承諾。第二層次：項目部設立經營部、工程技術部、質檢站、安監站、物資設備部、辦公室等項目管理職能部門，具體負責現場項目管理各個要素的全過程管理工作。第三層次：施工隊主要負責各單體工程實施作業過程。現場項目管理機構框架圖電氣作業隊土方作業隊裝飾作業隊工程技術部項目副經理鋼筋作業隊經營部物資設備部財務部技術負責人項目經理質檢站安監站辦公室木工作業隊給排水作業隊混凝土作業隊砌筑作業隊防水作業隊第四章 施工方法 根據住房和城鄉建設部關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知 一

7、200987號文中超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍的第2條第2款混凝土模板支撐工程規定：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上需編制高大模板支撐系統施工安全專項方案，并需經過專家論證。南鋼焦礦槽8m平臺和倉壁支模都達到8m，倉壁集中線荷載已超過15kN/m2，需編制高大模板支撐系統施工安全專項方案，并需經過公司組織的專家論證。 4.1模板支撐架設計4.1.1計算模型的選用，此工程重點為23.000平臺高度的倉壁底部模板支撐，以12軸上的剪力墻3-3為最大的計算單元，跨度最大為10米，剪力墻高度最高為7.5米，故選擇此處的

8、3-3為計算單元，進行詳細的支模架計算。此剪力墻軟件建模時按照梁考慮，但此梁為變截面的梁，對于荷載進行了相應的換算，梁每米長度的體積為0.71+0.46.5=3.3，按照底部梁截面寬度為700考慮的話梁總高應為4.714米，計算模型時按照7004800考慮計算。標高8m平臺梁板模板采用15厚木夾板、頂板小格柵采用4090木方，大格柵及支撐均用483.0鋼管（壁厚不得小于3.0mm）。8m平臺梁板的模板支撐架，考慮上部倉壁的立桿傳力作用，梁的支撐基本與上部支撐架相符，同樣梁下增加兩根立柱。平臺模板支撐架在上部倉壁澆筑后，上部倉壁強度達到75%后方可拆除下部8m平臺支架。平臺支撐架立桿底部要求堅實

9、，施工時在倉壁豎直方向地坪位置設置C20強度1500寬150mm厚的混凝土墊層。8m平臺梁模板：梁跨度方向立桿間距800mm，梁兩側立桿間距1000mm，梁底增加兩根立柱，增加后間距333m；支撐架水平桿步距1500mm；梁底鋼管大梁間距800mm，木方小梁間距90mm。8m平臺板模板：考慮與梁同模數，縱橫立桿間距800mm，水平拉桿步距1500mm，主梁平行于長邊布置間距800mm,小梁木方間距300mm。4.1.2 倉壁按照大梁進行設計計算，按最高倉壁7004800m計算。模板采用15mm厚木夾板，立桿、水平桿、剪刀撐采用483.0鋼管，倉壁底部大梁采用483.0鋼管，倉壁底部小梁采用40

10、90木方，倉壁側模小梁采用483.0鋼管。倉壁底部模板：梁跨度方向立柱間距400mm，倉壁兩側立桿間距1000mm，在倉壁底部增加3根立柱，增加后垂直倉壁方向立桿間距250mm；支撐架水平桿步距1000mm；倉壁底部大梁鋼管間距400mm，頂托內分別設置兩根鋼管作為頂托上部大梁鋼管支撐，與立桿采用可調頂托連接，小梁木方間距125mm。倉壁側模模板：主梁采用雙鋼管，間距600mm，對拉螺栓采用12豎直方向間距450，水平方向間距600 mm,小梁采用鋼管布置鋼管間距200mm。為了保證倉壁底模、側模架體穩定，倉壁與倉壁之間模板架連成整體，按照間距800mm搭設，倉壁外側搭設雙排腳手架，腳手架的立

11、桿間距按800mm、步距按照1000mm搭設。 4.2搭設支撐腳手架要求： 保證高大模板支撐體系整體穩定的構造措施：（1） 支撐系統的搭設遵循“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范”JGJ1302011）（以下簡稱規范）的各有關條款。（2） 支撐系統采用鋼管（483.0）作為支撐立桿。所有立桿的駁接采用對接扣件正對連接。立桿頂部加上托，每邊用兩根鋼管作為（龍骨）轎杠支撐梁底方木。（3） 在本層砼強度達到規范后方可拆除此模板支撐（注：安裝立桿前，在底板面上彈線定位）。（4） 模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連接設置與地面形成600角且扣在立桿上，下端必須落地。（5

12、） 支架兩端與中間每隔4排立桿由頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，所有水平拉桿都須用扣件直接與支撐立桿連接，避免交叉的橫桿單獨相互扣接。（6） 剪刀撐的構造符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范【JGJ130-2011】6.6.2條有關要求。（7） 立桿頂部可調頂托下，水平雙向鋼管扣件擰緊扭力矩不小于40NM。（8） 所有的立桿在安裝過程中必須控制好垂直度，使偏差小于0.1。（9） 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時停止施工并進行處理。架體總體要求：（1） 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。（2） 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于

13、5。立桿（1） 立桿間距：根據梁板不同厚度設計的間距進行搭設，為保證支撐體系的穩定，各區域板底立桿間距應按模數統一考慮，板下立桿縱橫方向間距應為沿梁縱向立桿排距的整數倍，若相鄰兩塊板厚接近，按頂板厚度厚的立桿要求統一搭設，從而保證水平橫桿能完全貫通，有效提高架體的整體穩定性。板底采用可調托座直接傳力，可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不得大于200mm。（2） 歩距：A 平臺模板支架步距為1.5m，倉壁下部支撐架步距按1.0m搭設。B 搭接要求：立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3；

14、立桿接長除頂部可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不能設置在同步內。搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。 腳手架立桿對接要求 C 掃地桿設置：模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。D 可調托座使用：采用可調托座直接傳力，可調托座與鋼管交接處設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不大于200mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不大于25

15、mm。當在立桿底部或頂端設置可調托座時，其調節螺桿的伸縮長度不大于200mm。水平橫桿：（1） 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。（2） 搭設要求：水平桿接長采用對接扣件連接，或采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：A 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；B 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件該板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。（3） 主節點處水平桿設置： 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主

16、節點兩個直角扣件的中心距不大于150mm。 剪刀撐：剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成。（1） 設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：A 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；B 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。（2） 剪刀撐的構造應符合下列規定：A 每道剪刀撐寬度4跨，且6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在450600之間。 B 剪刀撐斜桿的接長采用搭接；C 剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；D 設置水

17、平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量大于框格總數的1/3。 4.2.6周邊墻、柱拉結：（1） 一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土分開澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。與柱子和固定墻的鋼管抱緊鎖住。（2） 超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。 4.2.7支撐腳手架使用材料力學性能指標要求： 鋼管：A 模板支架鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T 3092)中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T 700)中Q235-A

18、級鋼的規定。模板支架的鋼管采用標準規格483.0 mm。鋼管上嚴禁打孔。B 新鋼管的檢查應符合下列規定：有產品質量合格證；有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量符合規范要求；鋼管表面平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合要求；鋼管必須涂有防銹漆。C 進場（租賃）舊鋼管的檢查應符合下列規定：表面銹蝕深度應符合規范規定。繡蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；鋼管彎曲變形、尺寸應符合規范規定

19、。 (2) 扣件：A 扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。B 進場扣件的驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測；舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理。 (3) 材料應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收規范（GB 50206）的有關規定。其它輔助材料的質量應符合相關規定。 技術資料：施工現場應建立

20、鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理。4.2.8 砼澆筑方式及順序與支模架施工荷載要求：高大模板施工除模板支撐體系要滿足受力要求外，混凝土的澆筑也十分重要，應予以重視。1技術準備 （1）梁板、倉壁混凝土施工應在模板和支撐、鋼筋工程、預埋管件工程完成并驗收合格后進行。各專業做好砼澆筑前的專業會簽，合格后報監理檢查確認。（2）施工現場設施已按要求設置完成，必要時應與當地市政、交管部門聯系，制定場外臨時交通疏導方案。（3）施工現場的供電、供水應能滿足混凝土連續施工的需要，施工前，應與南鋼供電、供水部門溝通，了解施工期間的水電供應情況，必需時設置雙路供電線路，確保

21、混凝土連續施工。（4）施工前應與混凝土供應單位溝通，確保混凝土的供應能力能滿足混凝土的連續施工需要，確保混凝土供應量不低于單位時間所需求量的1.2倍。（5）在進行混凝土施工前，應對所有用于砼澆筑的施工設備、電線電纜進行檢修和試運轉，其性能和數量應能滿足混凝土連續澆筑的需要。（6）混凝土施工前，應對參入施工的人員進行培訓，并應逐級進行技術交底，同時建立嚴格的崗位責任制和交接班制度，振動手應定人定位定時間。（7）編制混凝土澆筑施工方案，并對班組作業人員交底。2生產準備（1）基礎底板鋼筋隱檢合格，預留洞、預埋管、線、直埋螺栓、加強筋復核無誤，墻柱插筋位置正確，固定牢靠。（2）模板內、外部支撐體系牢固

22、，局部防止混凝土側壓用木方楞加固。（3）在施工作業面鋪置人員腳手馬道。（4） 在底板鋼筋馬凳腿上刷分層澆筑厚度標志紅色漆線。（5）備足ZN-70 型高頻振動插入式振搗棒，功率1.5kW，振幅1.2mm，振動頻率200Hz。（6）備好作業面振動棒機連接電源箱及夜間施工照明電源。（7） 掌握天氣預報，備足遮蓋防雨布。（8） 將養護覆蓋材料運到現場備用。（9）泵車停機點及主要行車通道提前清理干凈障礙物。（10）備好通訊聯系的無線對講機，備好混凝土泵送放料的指揮旗。（11）做好砼的同條件養護試塊，拆模前對同條件養護試塊的強度進行檢驗，達到拆模強度時方可拆模。（12）本工程梁板水平結構混凝土由中間向四周

23、均勻對稱澆筑；墻、柱應提前分開澆筑，墻、柱拆模后及時做好養護并與支撐架做好相應的連接，增加整體性。（13）混凝土采用商品混凝土，混凝土泵泵送施工。澆筑過程中要勤移動軟管，并及時把混凝土均勻分散開，不得使某一點的混凝土堆積高度大于30cm。（14）倉壁混凝土高7.5米、6.5米，混凝土澆筑時應分層澆筑，每層300500mm，澆灌速度每小時不得超過1.5m高。混凝土澆筑應加串桶，防止混凝土離析和沖力太大，造成質量和安全事故。 (15)混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急

24、措施，并進行加固處理。（16）澆搗混凝土時必須注意振搗密實。砼澆搗時，施工人員應嚴禁踏壓鋼筋，同時應注意端部和鋼筋較密處砼的密實性，防止發生空洞現象。3.施工荷載要求施工荷載不應大于6.00 kN/m2，其中包括施工活荷載2.00 kN/m2，混凝土活荷載4.00 kN/m2。施工時應確保荷載不超過該值。 4.2.9 支撐腳手架的驗收標準與要求： 驗收程序：高大模板支架在投入使用前，應由項目部組織項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師等參加模板支架的驗收。 驗收內容：A 材料技術資料B 參數專項施工方案C 構造專項施工方案和規范、規程模板支架驗收主要檢查現場實際搭設情況與方案的符合

25、性。各主要受力構件、構造桿件是否與方案一致。 扣件力矩檢驗：安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣檢查數量與質量判定標準應按規程中下表確定。扣件擰緊抽樣檢查數量與質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量(個)抽檢數量(個)允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）51909115015128028150050112001201320058132032501235710本工程屬于高大模板的

26、支架，板底水平桿與立桿連接扣件螺栓擰緊扭力矩應全數檢查。擰緊扭力矩未達到要求的扣件必須重新擰緊，直至滿足要求。（4） 驗收記錄：模板支架驗收后應形成記錄，記錄表式如下。建設工程高大模板工程檢查驗收記錄表編號： #項目名稱搭設部位高度跨度最大荷載搭設班組班組長操作人員持證人數證書符合性專項方案編審程序符合性技術交底情況安全交底情況鋼管扣件進場前質量驗收情況材質、規格與方案的符合性使用前質量檢測情況外觀質量檢查情況檢查內容允許偏差方案要求實際質量情況符合性立桿間距粱底+30mm板底+30mm步 距+50mm立桿垂直度O.75且60mm扣件擰緊4065N.m立桿基礎掃地桿設置拉結點設置立桿搭接方式縱

27、、橫向水平桿設置剪刀撐垂直縱、橫向水平(高度4米)其 他施工單位檢查結論結論： 檢查日期： 年 月 日檢查人員： 項目技術負責人： 項目經理：監理單位驗收結論結論： 驗收日期： 年 月 日專業監理工程師： 總監理工程師：4.2.10 監測監控措施：（1） 支撐架監測工作內容：A作業面上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。杜絕施工材料、工程材料進行集中堆放。B支撐腳手架應與已施工完畢的混凝土柱、墻的相連。C模板支架在使用期間不得任意拆除桿件。D架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施，編制補充專項施工方案，重新驗收。E模板支撐體系在搭設、鋼筋安裝、混凝土澆搗過程中及混凝土終凝前后模板

28、支撐體系位移的情況，應派專人觀測，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。（2） 班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。（3） 高支模日常檢查，巡查重點部位：A桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。B底座是否松動，立桿是否懸空。C連接扣件是否松動。D架體是否有不均勻的沉降、垂直度。E施工過程中是否有超載現象。F安全防護措施是否符合規范要求。G支架與桿件是否

29、有變形的現象。（4） 支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。（5） 監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿下支撐樓板的變形。（6） 監測點布設：A支架監測點布設按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱的立桿及受力最大的立桿設監測點。B監測點布置根據支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿下的監測點。C監測儀器精度滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（7） 監測頻率：在澆筑砼過程中安排專人實施實時監測，測頻率30分鐘一次。監測時間在混凝土澆注前直至砼終凝。扣件式鋼管腳手架高支模搭設允許偏差及監測變形允許值、預警值序號項目搭設允許偏差變形

30、允許值變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220/吊線和卷尺2水平桿、斜桿的鋼管彎L6.5m30/吊線和卷尺3立桿垂直度全高50/經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內50/吊線和卷尺5立桿頂水平位移/1510經緯儀及鋼板尺6支架整體水平位移/1510經緯儀及鋼板尺7立桿基礎沉降/-10mm-5mm經緯儀及鋼板尺 4.3 模板及支撐腳手架拆除： 模板支撐系統拆除以前，施工員對工人進行書面交底，按施工方案程序進行，施工期間由安全員負責現場指揮，施工區設置圍欄專人看守，如某些地方由于特殊情況不能按施工方案執行時，通知有關技術人員。重新制定該處的拆除方案后才能繼續進行支撐系統拆除。

31、 拆除時間：8m平臺模板拆除必須等上部倉壁完成后，強度達75%后才能拆除，其他滿足規范規定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求（參考施工層砼試件強度試驗報告）。跨度在2m以下構件的支撐系統拆除，強度達到50；跨度大于8m的砼構件砼強度必須達到設計強度的100后才能拆除。拆除高支模板支架時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。支撐系統拆除，木工班與架子班要相互配合，拆頂板模時從一端開始，按一定的順序進行。 拆除首先把頂托松動，把

32、以上的模板，主次龍骨拆掉后，然后由上而下拆除水平鋼管，拆下的鋼管由拆除人員一根一根的往下傳遞，不許從上往下拋擲。 拆除鋼管支撐的過程中，如發現有影響結構安全的質量隱患時，暫停拆除工作，經研究處理后方可繼續拆除。 禁止大面積拆除鋼管支撐，再進行模板拆除。 拆下來的各種材料，分類清理，有損壞必須修整，并且按管理人員指定地方堆放整齊。嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至樓面。 運至地面的鋼管、扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。 4.4. 質量標準 4.4.1 主控項目 （1）模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支架的支承部分必須有足夠的

33、支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅實并有排水措施。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 （2）安裝現澆結構的上層模板及支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承受能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 （3）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋與混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查檢驗方法：觀察 4.4.2 一般項目 （1）模板安裝應滿足下列要求 1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。 2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性

34、能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。 3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。檢查數量：全數檢查檢查方法：觀察 （2）現澆結構模板安裝的偏差應符合表4.2.2-1 的規定。 現澆結構模板安裝的允許偏差表4.2.2-1序號項目允許偏差（mm)檢驗方法1軸線線位置5鋼尺檢查2底模上表面標高5 水準儀或拉線、鋼尺檢查3基礎10 鋼尺檢查4截面內部尺寸柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查5層高垂直度不大于5m6 經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查6相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查7表面平整度5 2m 靠尺和塞尺檢查 注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。檢查數量：在同一檢

35、驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3 間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m 左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10，且均不少于3 面。檢驗方法：鋼尺檢查。預埋件和預留孔洞的允許偏差4.2.2-2 項 目 允許偏差（mm） 預埋鋼板中心線位置 3 預埋管、預留孔中心線位置 3插 筋 中心線位置 5 外露長度 +10，0預埋螺栓 中心線位置 2 外露長度 +10，0預留洞 中心線位置 10 尺 寸+10，0 注：1.檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。 2.對預埋件的外露長度，

36、只允許有正偏差，不允許有負偏差；對預留洞內部尺寸，只允許在，不允許小。在允許偏差表中，不允許的偏差都以“0”來表示。第五章 勞動力計劃在安排勞動力時，必須兼顧工程后期收尾和合理使用勞動力，滿足工期要求。5.1項目部管理人員如下表：機構崗位人數職責項目部管理人員項目經理1人對項目全面負責技術負責人1人對技術和質量全面負責質檢員1人管理辦公室，整理資料并對外資料員1人資料收集及工程資料整理安全員1人負責項目的安全生產管理、場容管理等測量員2人測量及監測材料員1人負責外購各種材料及搶險物資施工員3人負責現場施工指導及施工過程中的質量控制預算員1人項目經營計劃會 計1人5.2勞動力一覽表序 號工 種人

37、 數備 注1木 工402鋼筋工203測量工24砼 工105電焊工46架子工157普 工208電工2第六章施工安全保證措施6.1組織保證本工程設立一個項目部，下設技術質量組、工程組、經營計劃組、物資設備組、安全文明生產組。各部門的責任明確，建立健全的管理制度，責任落實到人。工程現場項目經理部領導層由項目經理、項目副經理和技術負責人組成，其主要職責是在公司質量方針的指導下，以項目經理為中心，分工負責，代表公司全權負責該工程的實施工作，圓滿實現對業主的承諾。緊急聯絡與通訊：緊急領導小組：組長：曹光林副組長：胡靜文組員：李遠安、王志剛、王正榮、方波各施工隊自行承擔施工的項目各專業管理班子，主要負責各專

38、業項目實施作業過程的管理工作。 落實應急組織和人員。按照專業對口，便于領導、便于集中和便于搶險的原則，建立組織，落實人員，要根據人員的變化不斷調整，確保搶險組織人員到位。由項目經理全面負責應急搶險人員和資源的組織和調配，技術負責人作好配合工作，對搶險措施交底和布置現場，工長按要求在最短時間予以具體實施。應經常對現場施工進行檢查、抽查、監控和危險預測。落實值班制度，特別是在基坑開挖期間和承臺施工期間。發生險情后，值班人員應立即上報，具體上報程序如下：現場第一發現人現場值班技術員或工長現場應急救援小組副組長項目經理向上級部門報告。6.2 施工安全管理措施：（1） 執行國家安全生產，勞動保護方面的方

39、針、政策和法規。堅持“安全第一、預防為主”的方針。（2） 通過多種形式對員工進行安全教育，對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業和危險性較大的行為，要進行專門的安全教育，爭取可靠的保證措施。（3） 明確安全職責，開展三級安全檢查制度（即作業班組每天自檢、現場管理人員每周周檢，本公司管理人員每月月檢），實行目標安全管理，把安全事故壓縮到最小可能。（4） 施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監督下清除隱患，以保證安全生產的順利進行。（5） 嚴格執行安全操作規程：（6） 所有施工人員在進入施工現場操作必須按規范要求帶好安全帽；（7） 作業人員必

40、須經過三交底教育才能上崗操作；（8） 模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；（9） 模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆； (10)安裝模板按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業，禁止利用拉桿、支撐攀登上下；（11）安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方，作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人；（12）大模板安裝時，先內后外，單面模板就位后，用支架固定并支撐牢固；（13）拆模板，經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經施工負責人同意，方可拆除。操作時按順序分段進行，不允許讓模板枋料自由落下，嚴禁猛撬落和拉倒；（14）拆除模板前，將

41、下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人；（15）完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等，拆下的模板枋料及時運送到指定地點集中堆放穩妥。（16）嚴禁控制側墻混凝土澆筑速度，沿高度方向上升不超過1m/h，側墻混凝土澆筑必須分層進行，確保同時澆筑的內、外墻混凝土面同時上升，防止支撐框架發生整體偏移。 6.3 應急預案：（1） 緊急設施：A事故報警系統現場應設置用于救助的報警裝置。事故報警系統必須與工地的辦公區、值班室、門衛等主要崗位相連。B緊急救援工具：主要是用于清除坍塌物的起重和切割機具。如千斤頂、起重葫蘆、吊車、吊索具和氧氣乙炔及金屬切割機等。C應急照明：用于

42、事故現場緊急停電時以及救援時的照明。可配備安全行燈、應急燈、電筒等。D緊急醫療工具：用于緊急醫療救護的基本器材,如急救藥箱、擔架等。（2） 緊急聯絡與通訊：發生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統外，應撥打南鋼內部報警救護電話：025-57073120，及應撥打醫療救護120電話。同時按預案規定的通訊方法向有關部門聯絡。（3） 緊急撤離方法：事故發生，作業人員應立即停止作業，在采取必要的應急措施后，撤離危險區域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現場具體情況有序地向安全區域撤離。（4） 緊急工作組：緊急工作組的組成目的是對工地內可能發生的重大險情作出響應。其工作宗旨是減少人員傷亡

43、，并關注財產損失和環境污染。緊急工作組成員必須經過緊急醫療救護和事故預案等緊急救援知識的培訓，并能熟練掌握和運用。緊急工作組應經常組織培訓和演習。緊急工作組的組成和職責：A救援組。主要負責人員和物質的搶救、疏散，排除險情及排除救援障礙。B事故處理組。按預案用各種安全可靠的手段，迅速控制事故的發展。并針對現場具體情況，向救援組提供相應的救援方法和必要的施救工具及條件。C聯絡組。負責事故報警和上報，以及現場救援聯絡、后勤供應，接應外部專業救援單位施救。指揮、清點、聯絡各類人員。D警戒組。主要負責安全警戒任務，維護事故現場秩序，勸退或撤離現場圍觀人員，禁止外人闖入現場保護區。（5） 緊急救援的一般原

44、則：以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援最關鍵是速度，因為大多數坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援時間就是生命。此外要培養施工人員正確的處險意識，凡發現險情要立刻使用事故報警系統進行通報，緊急救援響應者必須是緊急工作組成員，其它人員應該撤離至安全區域，并服從緊急工作組成員的指揮。（6） 急救知識與技術：鑒于模板支撐架坍塌事故所造成的傷害主要是機械性窒息引起呼吸功能衰竭和顱腦損傷所致中樞神經系統功能衰竭,因此緊急工作組成員必須熟練掌握止血包扎、骨折固定、傷員搬運及心肺復蘇等急救知識與技術。坍塌是建筑施工“四大傷害”之一，而模板支撐工程又是坍塌事故多發的主要危險源之一，為此建設部發

45、布了關于防止建筑施工模板倒塌事故的通知，并要求作為施工安全專項治理的主要內容。高支模支撐架應急領導小組網絡系統 6.4 防止高空墜落及墜物等安全施工措施：6.4.1安全預防措施：（1）每個工程項目在開工時所編制的施工組織設計和施工方案，要列入該項目所涉及到高處作業的各項安全技術措施，要做到預知危險源，防范于未然。并要盡量采取地面作業，減少各種高處作業。（2）高處作業的安全技術問題，范圍較為廣泛，既有一般要求，如設置安全標志，張掛安全立網、安全平網等，也有各種專項安全防護措施。施工時嚴格執行安全防護措施，堅持“以人為本”的原則，在確保施工人員安全的前提下方可作業。（3）高處作業的特殊工種作業人員

46、，一般每年需要進行一次身體檢查。患有心臟病、高血壓、精神病、癲癇病等不適合從事高處作業的人員，不可安排他們從事這項作業。（4）高處作業人員的衣著要靈便，但決不可赤膊裸身。腳下要穿軟底防滑鞋，決不能穿著拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑鞋。操作時要嚴格遵守各項安全操作規程和勞動紀律，堅持“不傷害他人、不傷害自己、不被他人傷害”的原則，確保生產安全進行。（5）攀登和懸空作業（如架子工、結構安裝工等）人員危險性都比較大，因而對此類人員通過培訓和考試，取得特殊工種作業人員操作證后才能上崗作業，并定期進行培訓及進行安全知識更新教育。（6）高處作業中所用的物料堆放平穩，不可置放在臨邊或洞口附近，也不可妨礙安全通道處。

47、對作業中的走道、通道板和登高用具等，隨時加以清掃干凈。拆卸下來的物體、剩余材料和廢料等都要及時清理和及時運走，不得任意亂置或向下丟棄。傳遞物件時不能拋擲。各施工作業場所內，凡有墜落可能的任何物料，都要一律先行撤除，以防墜落傷人。（7）施工過程中若發現高處作業的安全設施有缺陷或隱患，務必立即處理解決。對危及人身安全的隱患，立即停止作業，進行整改。所有安全防護設施和安全標志等，任何人都不得擅自移動和拆除。有些確因施工需要而必須拆除或移位的，都要報經施工負責人同意后才能動手拆移，并在工作完畢后即行復原。 （8）施工員相互作好各工種的工序交接手續，不同工種在施工中存在著不同的危險源，施工員根據不同工種

48、有針對性的給工人做好安全技術交底，堅決執行“管生產必須管安全”的原則，把好生產過程中的安全關，確保生產安全。 （9）在建工程主體施工時，外腳手架一定要與主體施工同步，并且外腳手架一定要超出操作面1.2米。在裝修施工時，加強外腳手架的安全檢查維修工作，及時清理外腳手架上落物，以免物墜傷人。 6.4.2高空墜落事故的預防、控制要點：依據安全管理的客觀要求，運用安全與事故的運動規律和預防、控制事故的規律，為了改變人的異常行為、物的異常狀態，以及人與物的異常結合，從本質上超前有效預防、控制高處墜落事故，分為具體預防、控制和綜合預防、控制。（1） 高處墜落事故的具體預防、控制：高處墜落事故的具體預防、控

49、制，是依據不同類型高處墜落事故的具體原因，有針對性的提出了對每類高處墜落事故進行具體預防、控制要點。例如：A洞口墜落事故的預防、控制要點：預留洞口、通道口、樓梯口、電梯口、上料平臺口等都必須設有牢固、有效的安全防護設施（蓋板、圍欄、安全網）；洞口防護設施如有損壞必須及時修繕；洞口防護設施嚴禁擅自移位、拆除；在洞口旁操作要小心，不背朝洞口作業；不要在洞口旁休息、打鬧或跨越洞口及從洞口蓋板上行走；同時洞口還必須掛設醒目的警示標志等。B腳手架上墜落事故的預防、控制要點；要按規定搭設腳手架、鋪平腳手板，不準有探頭板；防護欄桿要綁扎牢固，掛好安全網；腳手架載荷不得超過270kg/m2；腳手架離墻面過寬，

50、加設安全防護；并要實行腳手架搭設驗收和使用檢查制度，發現問題及時處理。C懸空高處作業墜落事故的預防、控制要點：加強施工計劃和各施工單位、各工種配合，盡量利用腳手架等安全設施，避免或減少懸空高處作業；操作人員要加倍小心避免用力過猛，身體失穩；懸空高處作業人員必須穿軟底防滑鞋，同時要正確使用安全帶；身體有病或疲勞過度、精神不振等不宜從事懸空高處作業。(2)高處墜落事故的綜合預防、控制高處墜落事故的綜合預防、控制，是依據高處墜落事故的不同類別和系列的原因規律，而提出的對高處墜落事故進行綜合預防、控制的要點。A對從事高處作業人員要堅持開展經常性安全宣傳教育和安全技術培訓，使其認識掌握高處墜落事故規律和

51、事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，并要做到嚴格執行安全法規，當發現自身或他人有違章作業的異常行為，或發現與高處作業相關的物體和防護措施有異常狀態時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發生。B高處作業人員的身體條件要符合安全要求。如，不準患有高血壓病、心臟病、貧血、癲癇病等不適合高處作業的人員，從事高處作業；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落人員要停止高處作業；嚴禁酒后從事高處作業。C高處作業人員的個人著裝要符合安全要求。如，根據實際需要配備安全帽、安全帶和有關勞動保護用品；不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業；如果是懸空高處作業要穿軟底防滑鞋。不準攀爬腳手架

52、或乘運料井字架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。D要按規定要求支搭各種腳手架。如，架子高度達到3m以上時，每層要綁兩道護身欄，設一道檔腳板，腳手板要鋪嚴，板頭、排木要綁牢，不準留探頭板。嚴禁超負荷。E要按規定要求設置安全網，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首層要設一道36m寬的安全網。如果高層施工時，首層安全網以上每隔四層還要支一道3m寬的固定安全網。如果施工層采用立網做防護時，保證立網高出建筑物1m以上，而且立網要搭接嚴密。并要保證規格質量，使用安全可靠。F要切實做好洞口處的安全防護。具體方法，同洞口墜落事故的預防、控制措施相同。G使用高凳和梯子時，單梯只許上1人操作，支設角度以6070為宜，

53、梯子下腳要采取防滑措施，支設人字梯時，兩梯夾角保持40，同時兩梯要牢固，移動梯子時梯子上不準站人。使用高凳時，單凳只準站1人，雙凳支開后，兩凳間距不得超過3m。如使用較高的梯子和高凳時，根據需要采取相應的安全措施。H在沒有可靠的防護設施時，高處作業必須系安全帶，否則不準在高處作業。同時安全帶的質量必須達到以使用安全要求，并要做到高掛低用。I登高作業前，必須檢查腳踏物是否安全可靠，是否有承重能力。J不準在六級強風或大雨、雪、霧天氣從事露天高處作業。另外，還必須做好高處作業過程中的安全檢查，如發現人的異常行為、物的異常狀態，要及時加以排除，使之達到安全要求，從而控制高處墜落事故發生。6.4.3高空

54、落墜事故的預防： (1) 落實“三寶”防護措施：安全帽、安全帶、安全網是建筑行業廣大職工公認的安全“三寶”挽救過千萬職工的生命，必須正確使用。A進入施工現場的人員必須戴安全帽。一是安全帽必須符合國家標準；二是要正確佩戴，尤其是要系好帽帶，防止脫落，使其在高處墜落或物體打擊時起到保護作用。B高處作業人員必須系好安全帶。凡在2m以上高處作業，必須系好合格的安全帶，有的高處作業點設有掛安全帶的條件時，施工負責人為工人設置掛安全帶的安全拉繩、安全欄桿等，并確保高掛低用。C高處作業點的下方必須設安全網。必須在高度4m至5m處設一層固定的平網，每隔4層樓設一道固定安全網，并同時設一層隨墻體逐層上升的安全網

55、。(2)落實“四口”防護措施：凡樓梯口、電梯口、預留洞口必須設圍欄或蓋板和架網。樓板的預留洞口可事先預埋鋼筋網，設備安裝時剪掉預埋鋼筋網。正在施工的建筑物所有出口，必須搭設板棚或網席棚。棚的寬度小于出入口，棚的長度根據建筑物的高度，分別為5至10m為宜。(3) 落實“五臨邊”防護措施：在施工過程中，尚未安裝欄桿的平臺周邊，跑道兩側邊、卸料臺的外側邊等，必須設置1m高的雙層圍欄或塔設安全網。(4) 把住架子十道關腳手架建筑施工中，是不能少的重要工具，一旦腳手架發生故障，極易造成重大傷亡事故。因此，對各種腳手架必須認真把好十道關口。A材質關。嚴格按規程規定的質量、規格選擇材料，如鋼管用產品質量合格

56、證和質量檢驗報告。鋼管表面平直光滑。沒有裂縫、結疤、分層、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃邊，鋼管面層必須涂防銹漆。B尺寸關。必須按規定的間距尺寸搭設立桿、橫桿、剪刀撐、欄桿等。C鋪板關。架板必須滿鋪，不得有空隙和探頭板、飛跳板，并經常清除板上雜物，保持清潔平整。木跳板厚度5至7cm。D護欄關。腳手架外側和跑道兩側必須設1m高的欄桿和立網。E連結關。必須按規定設剪刀撐和支撐，高于7m的架子，必須與建筑物連結牢固，架子不能搖渴。F承重關。增加架子的荷載必須經計算和試驗確定承重荷載。G上下關。必須為工人上下架子搭設馬道或階梯，嚴禁作業人員從架子爬下，造成墜落事故。H防雷、防電關。金屬腳手架應設置防雷防護措

57、施，凡金屬腳手架高于周邊避雷設施者，架間每隔24米設一個避雷針，針端要高出最高架桿3.5m。一般電線嚴禁直接捆在金屬架桿上，必須捆扎時，加墊木隔離。I挑梁關。懸吊式吊籃腳手架，除吊籃按規定加工，設護欄和立網外，挑梁架設要平坦和牢固。J檢驗關。各種架子搭好后，工長必須組織架工和使用架子的工種負責人共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。6.4.4施工的平臺面周邊防護措施：外護架防護措施。外護架是每一步操作層都滿鋪架板，工人在上面作業和堆放材料比較安全。而外護架是根據構筑物高度，搭設一層保護層，平鋪、立設竹笆板。它的作用防止施工平臺面作業人員從周邊向外側墜落。搭設平臺面護架防護措施。既可防止建筑施

58、工平臺面臨邊作業人員向外側墜落，也可作為施工平臺面四周的安全通道。 6.5 文明施工措施：（1） 模板支架搭設和拆除人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（2） 搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（3） 鋼管、扣件質量與搭設質量，應按規程規定進行檢查驗收，合格后方準使用。做好模板支架的安全檢查與維護。（4） 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。（5） 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。（6） 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪等不利天氣時應停止

59、模板支架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。（7） 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。 （8） 混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。（9） 工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。(10) 在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。(11) 模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。

60、第七章 計算書及相關圖紙根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。高大模板混凝土模板支撐體系工程；模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。7.1參數信息:縱、橫向間距或排距400mm到800mm不等；步距(m):11.50m；7.1.1.模板支架參數立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10

61、；模板支架搭設高度(m):8m；采用的鋼管(mm):483.0（壁厚嚴禁小于3.0mm）；板底支撐連接方式:頂托加水平鋼管，上鋪方木支撐；頂托高度不大于200mm。7.1.2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；7.1.3.樓板參數樓板的計算厚度(mm):板厚100mm,梁高650mm、4800mm；7.1.4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):5400；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；木方彈性模量E(N/mm2):9350.

62、000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):15.44；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.78；木方的間隔距離(mm):150300mm；木方的截面寬度(mm):40、90mm；木方的截面高度(mm):90mm；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3.0。 7.2、8m平臺梁模板計算8.000平臺梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL12新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)450600新澆混凝土結構層高(m)8梁側樓板厚度(mm)100二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑

63、混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁兩側立柱

64、中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)333,667梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)5400 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)

65、h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.48kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.71kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10718.710

66、.112+0.1211.760.1120.02kNm Mmax/W0.02106/375000.6N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63215.4112.54/(1005400281250)0.01mml/400112.5/4000.28mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39318.710.11+0.4461.760.110.92kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14318.710.11+1.2231.76

67、0.112.65kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92818.710.11+1.1421.760.112.18kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.110.68kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.111.98kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.111.61kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(

68、cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.92+0.91.35(0.3-0.1)0.45/4+0.5(0.6-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.71max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，2.65+0.91.35(0.3-0.1)0.45/4=2.68kN/m q2max0.68+(0.3-0.1)0.45/4+0.5(0.6-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，1

69、.98+(0.3-0.1)0.45/42kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.680.82，0.52.680.220.18kNm Mmax/W0.18106/540003.39N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.680.8，2.680.21.299kN max3Vmax/(2bh0)=31.2991000/(24090)0.54N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.63228004/(1009

70、3502430000)0.23mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)22004/(893502430000)0.02mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.680.8，0.3932.680.8+2.680.22.45kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.71kN，R2R42.45kN，R32.02kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2ma

71、x1.14320.8，0.39320.8+20.21.83kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.5kN，R2R41.83kN，R31.5kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.077106/449017.22N/mm

72、2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.725kN max2Vmax/A=21.7251000/4248.14N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.02mml/400333.33/4000.83mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R40.14kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.14kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回

73、轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.81.52/100.04kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁驗算 q1max0.85+(0.3-0.1)0.45/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.

74、91.41max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，2.45+(0.3-0.1)0.45/4=2.47kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.13kN，R24.97kN，R34.97kN，R40.13kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.8+0.5-0.45/2)/20.8，4.97，4.97，0.13+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.8+1-0.5-0.45/2)/20.8+0.04/15.04kN fN

75、/(A)+Mw/W5041.83/(0.67424)+0.04106/449025.85N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R425.31kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)5.04/(10.15)33.61kPafak140kPa滿足要求！7.3、8m平臺板模板計算書8m平臺板模板（扣件式）計算書一、工程屬性

76、新澆混凝土樓板名稱B2，標高8m新澆混凝土樓板板厚(mm)100新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.8二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標

77、準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)8立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)400立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)1

78、5面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)5400 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24

79、)0.1)+1.40.72.5 1=5.97kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.970.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.613004/(3845400281250)0.18mml/4

80、00300/4000.75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 因B/lb取整2800/800取整3，按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)

81、0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.86kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.08q1靜L2+0.101q1活L20.080.910.82+0.1010.940.820.11kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.08q2L2+0.213pL0.080.10.

82、82+0.2133.150.80.54kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.860.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.11，0.54，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/5400011.7N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.910.8+0.6170.940.80.9kN V20.6q2L+0.675p0.60.10.8+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.860.2，0.10

83、.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.9，2.17，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.84kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.848004/(10093502430000)0.1mml/400800/4002mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.842004/(893502430000)0.01mml1/400200/4000.5

84、mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+

85、(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.54kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.98kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.9kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.980.8+1.20.570.81.4kN 按懸臂梁，R1q1l=1.540.20.31kN RmaxRmax，R1/20.7kN; 同理，R0.47kN

86、，R0.47kN 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.90.80.79kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=0.790.20.16kN RmaxRmax，R1/20.4kN; 同理，R0.26kN，R0.26kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.14kNm Mmax/W0.14106/449031.4N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.06kN max2Vmax/A=21.061000/4245.02N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.16mm

87、 跨中max=0.07mm=800/400=2mm 懸挑段max0.16mm=300/400=0.75mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.81.52/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.410.80.8+0.921.40

88、.04/0.83.03kN f Nw/(A)+ Mw/W3031.15/(0.63424)+0.04106/449019.55N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N3.03kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎驗算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)3.03/(10.1)30.31kPafak70kPa 滿足要求！7.4、倉壁底部模板計算書倉壁梁底模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施

89、工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)7004800新澆混凝土結構層高(m)8梁側樓板厚度(mm)150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m

90、3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)400梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1000新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數3

91、梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)250,500,750梁底支撐小梁根數9梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)5400 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)

92、h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)4.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)4.8)+1.40.721150.6kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)4.81148.84kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)4.81122.5kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.107148.840.092+0.1211.760.0920.12kNm M

93、max/W0.12106/375003.3N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.632122.587.54/(1005400281250)0.03mml/40087.5/4000.22mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393148.840.09+0.4461.760.095.19kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143148.840.09+1.2231.760.0915.07kN R3=0.928 q1靜l +

94、1.142 q1活l=0.928148.840.09+1.1421.760.0912.26kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.393122.50.094.21kN R2=R4=1.143 q2l=1.143122.50.0912.25kN R3=0.928 q2l=0.928122.50.099.95kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連

95、續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5.19+0.91.35(0.3-0.1)0.7/8+0.5(4.8-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，15.07+0.91.35(0.3-0.1)0.7/8=15.1kN/m q2max4.21+(0.3-0.1)0.7/8+0.5(4.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，12.25+(0.3-0.1)0.7/81

96、2.27kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10715.10.42，0.515.10.1520.26kNm Mmax/W0.26106/540004.79N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60715.10.4，15.10.153.665kN max3Vmax/(2bh0)=33.6651000/(24090)1.53N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.63212.274004/(10093502430000

97、)0.09mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)12.271504/(893502430000)0.03mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14315.10.4，0.39315.10.4+15.10.156.9kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R93.92kN，R2R86.9kN，R3R4R5R6R75.62kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2

98、max1.14312.270.4，0.39312.270.4+12.270.155.61kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R93.47kN，R2R85.61kN，R3R4R5R6R74.56kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mm

99、ax/W0.155106/449034.6N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.033kN max2Vmax/A=25.0331000/42423.74N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.01mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R50.75kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R0.75kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗

100、算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551000=1755mm =l0/i=2633.4/15.9=1

101、65.62=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.412/100.01kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)4.8)+0.91.421134.57kN/m 2)小梁驗算 q1max4.64+(0.3-0.1)0.7/8+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，13.47+(0.3-0.1)0.7/8=13.49kN/m 同上四六計算

102、過程，可得： R10.72kN，R214.32kN，R314.66kN，R414.32kN，R50.72kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2+Mw/lbmax0.72+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.5-0.7/2)/20.8，14.32，14.66，14.32，0.72+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.4

103、1(0.8+1-0.5-0.7/2)/20.8+0.01/114.67kN fN/(A)+Mw/W14672.75/(0.2424)+0.01106/4490177.48N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551000=2027.025mm 2l02/i2027.025/15.9127.486，查表得，20.412 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2+Mw/lbmax0.72+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.5-0.7/2)/20.8，14.32，14.66，1

104、4.32，0.72+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+1-0.5-0.7/2)/20.8+0.01/114.67kN fN/(A)+Mw/W14672.75/(0.41424)+0.01106/449085.81N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3，R4216.47kNN30kN 滿足要求！7.5、倉壁側壁模板計算書倉壁側模板計算書一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4

105、007500梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)150二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)1.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)7.5振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.151.51/2，247.5min29.75，18029.75kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7

106、Q2k0.9max1.229.75+1.44，1.3529.75+1.40.740.9max41.3，44.080.944.0839.67kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.75 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)200對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，650，1100，1550，2000，2450，2900，3350，3800，4250，4700，5150，5600，6050，6500，6950，7300 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面

107、板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)5400 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承139.6739.67kN/m Mmax0.125q1l20.12539.670.220.2kNm Mmax/W0.2106/375005.29N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正129.7529.75kN/m max529.752004/(3845400281250)=0.41mm200/400=0.5mm 滿足

108、要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 Rq1l=39.670.27.93kN 正常使用極限狀態 Rq2l=29.750.25.95kN五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mm)483小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪強度設計值(N/mm2)120小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁截面慣性矩I(cm4)10.78 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q=7.93kN/m Mmax/W0.16106/449035.32N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max2V/A21.85

109、1000/4248.75N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=5.95kN/m max0.08mm450/400=1.12mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax3.6kN 正常使用極限狀態 Rmax=2.7kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下

110、： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖(kNm) 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=1.8kN/m Mmax/W0.34106/449076.81N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁連續梁部分剪力圖(kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖(kN) max2Vmax/A=23.271000/42415.45N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖(mm) 主梁懸挑梁部分變形圖(mm) q=2.7kN/m 1max0.57mm600/400=1.5mm 2max0.1mm200/400=0.5mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax11.95kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.9511.9511.35kNNtb12.9kN 滿足要求！方案附圖：1、施工平面布置圖2、施工進度計劃