1、重慶新聞傳媒中心一期工程1#塔樓停機坪屋面高支模安全專項施工方案 中冶建工集團有限公司新聞傳媒中心一期工程項目經理部目 錄1 編制說明12 工程概況22.1 建筑地點22.2 建筑面積22.3 建筑性質及主要結構體系22.4 主要參建單位22.5 方案編制概要23 施工準備53.1材料要求及保證措施53.2技術準備53.3生產準備63.4人員準備63.5施工工期安排64 主要施工方法74.1模板支撐系統設計74.2模板支架構造104.3模板支架搭設114.4支架驗收124.5模板支架拆除155 安全施工保證措施166應急處置方案186.1應急救援組織機構186.2應急救援中心的職責186.3應

2、急救援搶險電話196.4信息報告及處理196.5應急決策及響應206.6警戒、疏散及信息發布216.7應急救援的資源配置226.8恢復施工226.9應急救援處置預案226.10防止火災救援處置方案316.11附近醫院疏散圖及項目部值班車輛輪值表327 冬雨季施工措施337.1混凝土工程347.2模板工程347.3鋼筋工程347.4外腳手架工程357.5雨季施工對員工的防護用品的配備357.6臨設用電措施35附件：計算書37300*1200mm梁木模板與支撐計算書37300*600mm梁木模板與支撐計算書41300*1200mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書45300*600mm梁模板扣件鋼管高支

3、撐架計算書56扣件鋼管樓板模板支架計算書681 編制說明1.1 重慶新聞媒體中心一期工程施工圖紙。1.2 我公司成熟的管理技術、科技成果及多年來從事同類工程的施工經驗。1.3 建設部頒發的建設工程施工現場管理規定。1.4 重慶市建委頒布的重慶市建設工程施工現場管理標準。1.5 我公司的施工現場管理標準。1.6我公司頒發的質量保證手冊、程序文件和項目管理文件。1.7 本專項施工方案的編制以下列文件和資料為依據：1.7.1施工組織總設計1.7.2建筑結構荷載規范 (GB50009-2012)1.7.3建設工程施工現場供用電安全規范 (GB50194-93)1.7.4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

4、規范 (JGJ130-2011)1.7.5建筑施工高處作業安全技術規范 (JGJ80-91)1.7.6建筑機械使用安全技術規程 (JGJ33-2012)1.7.7施工現場臨時用電安全技術規范 (JGJ46-2005)1.7.8建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-2011)1.7.9工程測量規范 （GB50026-2007）1.7.10建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）1.7.11危險性較大分部分分項工程安全管理辦法 （建質200987號）2 工程概況2.1 建筑地點本工程位于重慶市渝北區空港新城同茂大道和秋城大道相交處西北側，同時也位于軌道交通五、十號線交匯處的西北側，即重慶

5、空港新城兩路組團F-132-1地塊。2.2 建筑面積建筑總面積：約10萬m2。其中四層地下室約4萬 m2、五層裙樓約1.6萬 m2、1號主樓（636F、機房層、水箱層）約4.4萬m2。2.3 建筑性質及主要結構體系一類高層,最大建筑高度（地上/地下)：172.8m/-17.2m；最大建筑層數（地上/地下)：36F/-4F；層高分布為：-2F至-4F層高為3.9m、-1F層高為5.5m、11F及22F層高為5.4m、其余層層高均為4.5m。主要結構體系為框架核心筒結構，建筑主體結構合理使用年限為50年。2.4 主要參建單位建設單位：重慶日報報業集團；設計單位：中國機械工業第三設計研究院；監理單位

6、：重慶市永安工程建設監理有限公司；施工單位：中冶建工集團有限公司。2.5 方案編制概要本方案主要是針對本工程1#塔樓屋面停機坪支撐架而編制，屋面停機坪懸挑梁板區域，支架需從37F（163.75m）結構梁板面直接搭設，最大梁截面為300*1200mm，板厚度為150mm；支架搭設最大高度為：梁8.4m，板9.0m，已超過8m需進行專項方案編制并進行專家論證。本模板高支撐架體系選用48鋼管（壁厚3.5mm），板支撐架鋼管縱橫間距選擇為600600mm，步距選擇為1500mm，梁支撐架根據梁的不同截面形式選用不同的縱橫間距（詳見“梁不同截面尺寸選擇支撐架間距表”），步距同板支撐架間距。支撐架每68m

7、布置一道豎向及水平剪刀撐，并將支架與周邊框架柱局部進行鋼管抱箍連接，增加支架的整體剛度。37F（163.75m）板及高支架架體邊緣平面圖停機坪屋面支架搭設區域平面圖3 施工準備3.1材料要求及保證措施3.1.1鋼管腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.0mm的鋼管，鋼管應有產品質量合格證，鋼管嚴禁打孔。外觀檢率要達到100%，鋼管外觀應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；對鋼管壁厚檢驗率達到95%以上,經項目管理人員用游標卡尺對現場鋼管實測檢驗，其壁厚為3.0mm。3.1.2扣件1.采用可鍛造鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2

8、006）的規定。新扣件必須有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2.腳手架采用的扣件，在螺栓拎緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。3.扣件分直角、旋轉、對接三類一次進場，檢驗率為100%，表面有裂紋、變形、銹蝕等質量問題的嚴禁使用，出現滑扣的螺栓必須要求送貨單位現場進行更換。3.2技術準備1.熟悉圖紙，了解掌握各處施工情況，統籌考慮人員、材料、機具的進場和施工順序。2.由項目技術組編制專項施工方案，經公司審批、專家論證可行和監理、業主審批后按方案和技術規程對操作者進行技術交底和安全交底，并下達書面技術交底。交底要對所有的搭設人員和相關管理人員進行，并有接受交底人的簽到表和交底記

9、錄。3.由項目技術組按方案繪出各處的支架立桿布置圖，放線員放出搭設處支架立桿的位置線，施工中嚴格按線搭設。3.3生產準備1.各規格架管、卡扣、工具、搭設人員以及安全防護用具已到位。2.所有使用的架管、扣件、均分類型進場，明確進場時間，由專人負責驗收，并妥善保管。3.材料進場要分類碼放整齊，架管碼放在支撐架內，扣件放在專用料斗，并上部覆蓋。3.4人員準備所有架子工必須持證上崗，并對身體狀況進行體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不得從事腳手架搭設。序 號工 種人 數備 注1架子工102木 工283雜 工54專職安全管理人員23.5施工工期安排根據施工總進度計劃，此支撐架的施工時間

10、在2014年1月上旬至2014年1月下旬，工期約為20天。此次支架共分三次進行搭設，分別隨機房層、水箱層結構施工逐層進行搭設，最終搭設至屋面停機坪結構層梁板底。4 主要施工方法4.1模板支撐系統設計本方案支架設計主要是針對屋面停機坪梁板模板支撐架進行設計，支架搭設最大高度為9.0m，最大梁截面尺寸為3001200mm，停機坪屋面板厚度為150mm，板立桿縱橫間距為0.6m，步距1.5m，梁根據不同截面形式選用不同立桿縱橫間距（詳見下表），步距同板支撐架。模板采用15mm厚九夾板，采用40mm80mm木方。梁不同截面尺寸選擇支撐架間距表（單位：mm）序號梁截面寬度梁截面高度承重立桿（根）立桿縱距

11、梁兩側立桿間距步距120060019009001500230060019009001500330090019009001200430095019009001200530098019009001200630010001900900120073001010190090012008300106019009001500930011101900900150010300112019009001500113001140190090015001230011801900900150013350120019009001500注：表中數據已經過PKPM軟件計算，計算結果滿足安全要求。由于本層梁截面尺寸較多，下面選擇

12、本層中有代表性的兩個典型支撐架布置形式予以說明，詳見下圖。另選擇較有代表性的梁支撐架計算書附后，其余截面梁見上表梁不同截面尺寸選擇支撐架間距表，112233典型梁板模板支撐架立桿平面布置圖說明：1.圓圈點表示立桿位置；2.水平剪刀撐每8米布置一道；3.垂直剪刀撐每6米布置一道。4.停機坪懸挑梁板搭設的高支架與施工層筒體內支架連接固定，并與結構構筑物進行抱箍。滿堂支撐架剪刀撐立面布置圖(1-1剖面圖)滿堂支撐架立面布置圖(2-2剖面圖)抱柱固定平面布置圖(3-3剖面圖)4.2模板支架構造4.2.1立桿立桿為單立桿，并根據支撐高度將立桿接頭錯開，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步內，錯開距離500mm且

13、與相近橫桿的距離不大于500mm，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步或遺漏。立桿布置詳附圖：滿堂支撐架立桿平面布置圖。4.2.2橫桿兩個方向的橫桿均布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件扣緊，不得遺漏，相鄰橫桿的接頭必須相互錯開且不小于500mm，不得出現在同步同跨內，接頭與相鄰立桿距離500mm且與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3。4.2.3掃地桿必須設置縱橫向掃地桿,縱向掃地桿用直角扣件固定在距墊板上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件緊靠縱向掃地桿固定在立桿上。橫向掃地桿在縱向掃地桿之下。4.2.4剪刀撐在架體外側四周及內部縱、橫向每6m至8m由底至頂設置連續豎向剪刀撐

14、，剪刀撐斜桿與斜桿之間的夾角為4560并在架體底部、頂部及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置。本方案中，通過支架受力計算，選擇普通型剪刀撐。4.3模板支架搭設（1）在搭設37F以上樓層腳手架時，嚴禁拆除35F36F之間的腳手架。 （2）腳手架搭設前，根據方案給出的立桿布置圖，放線員進行放線，搭設架工按間距排好立桿。 （3）搭設時要從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，按放線位置豎起立桿，將立桿與縱橫向掃地桿連接固定（橫向掃地桿位于縱向掃地桿之下），然后裝設第一道縱橫向水平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設，在搭設時，每完成一步都要

15、及時校正立桿的垂直度和縱橫水平桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。水平桿必須在角部交圈并與立桿連接固定。（4）豎向剪刀撐和水平剪刀撐等整體拉結桿件隨架子搭設一起及時設置，不得滯后超過兩步距，以保證架體的整體穩定性。（5）架體搭設隨施工進度分層搭設，所有扣件均要擰緊，但用力不得過大以防螺栓溢扣。4.4支架驗收模板支架搭設完畢后，項目部應組織由項目技術負責人牽頭的相關人員按照施工方案對整個支撐架體進行全面檢查，主要檢查內容有：（1）立桿間距是夠符合要求（2）腳手架步距是否符合要求（3）掃地桿是否按要求進行搭設（4）檢查扣件螺栓是否擰緊（5）扣件的扭矩力是否滿足要求（6）整

16、個架體的剪刀撐是否按照要求進行搭設（7）檢查標準及方法按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）中的表8.2.4進行,如下：表8.2.4 腳手架搭設技術要求、允許偏差與檢驗方法檢查過程中對不符合項目部要求的事項將立即整改，整改完畢后重新進行檢查驗收，項目負責人簽字同意后報監理，經監理總工程師驗收合格后，方能進行下一道工序，并且要求在澆筑混凝土前要布設架體的沉降位移觀測點，并參照規范設置沉降位移報警值（豎向：5mm，水平方向：10mm），時刻觀測混凝土澆筑過程中支撐架體的變形情況，如若發現異常，應立即停止混凝土的澆筑，根據具體情況，項目部技術負責人會同監理工程師，給出處置

17、方案，采取措施，保證施工安全。4.5模板支架拆除（1）停機坪層梁板混凝土澆筑時，多做幾組同條件養護試塊，模板支架拆除前，對停機坪層樓板同條件試塊進行試壓，砼強度達到設計強度的100%后提出對高支架區域拆模申請，并經項目技術負責人和監理工程師批準同意后，才能進行架體拆除。同條件試塊必須為在本部位留設并同條件養護的試塊，審批拆模申請時要通過回彈儀進行復測，保證實體強度達到要求。（2）拆除前，對參與支架拆除的操作人員、管理人員和檢查監護人員進行書面安全技術交底。并檢查支架的扣件連接、拉結點是否牢固、安全，支架上雜物及樓面障礙物是否清除，如存在影響拆除支架安全的隱患，應先對支架進行整修和加固，以保證支

18、架在拆除過程中不發生危險。（3）支架的拆除時，加強管理嚴禁鋼管拋擲，嚴禁在垂直方向上同時作業，腳手架拆除時，上、下層樓面必須設圍欄和警戒標志，并派專人安全管理人員看守。嚴禁一切非操作人員入內。（4）拆除支架前應先拆除頂板模板，拆除頂板模板時在梁底以下第二道水平桿處滿鋪跳板，并對周邊進行防護，嚴格遵守拆除順序，先支的后拆，后支的先拆。（5）支架先拆剪刀撐，而后拆縱橫水平橫、立桿等。所有拉結點隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。（6）支架拆除架子時,要由專人指揮、清料，隨拆隨運，禁止往下亂扔料具，各構件必須及時分類放置、下運，扣件裝袋由卸料平臺用塔吊

19、運走，嚴禁拋扔，鋼管由人工傳至樓面，分散在下層頂板梁的支座處，不得集中堆放。（7）如一天不能拆完，都要對尚未拆除支架的安全狀況進行檢查。如有異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患。5 安全施工保證措施1.扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是經考核合格的專業架子工。架 子工應持證上崗。2.搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第8章的規定進行檢查驗收，并應確認合格后使用。4.鋼管上嚴禁打孔。5.作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜

20、風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。6.滿堂支撐架在使用過程中，應設有專人監護施工，當出現異常情況時，應立即停止施工，并應迅速撤離作業面上人員。應在采取確保安全的措施后，查明原因、做出判斷和處理。7.滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超過設計規定。8.當有六級強風及以上風、濃霧、雨或雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除j.夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業。9.在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿及連墻件。10.滿堂腳手架與滿堂支撐架在安裝過程中，應采取防傾覆的臨時固定措施。11.在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防

21、火措施和專人看守。12.搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人看守，嚴禁非操 作人員入內。6應急處置方案6.1應急救援組織機構成立應急救援指揮中心，全面負責整個工程應急救援工作實施。指揮中心設指揮長一名，副指揮長一名，負責對突發事件的辨識及應急救援組調度和指揮。指揮長：景治華副指揮長：劉 勝信息組負責人張建東搶險組負責人余開平醫療組負責人駱紅梅協調組負責人石 晶保障組負責人方 洪6.2應急救援中心的職責1、信息組：負責接受突發事件報警，保證事故處理中各救援隊伍之間的通訊聯系，同時在指揮長的授權下負責對事故形成報告并上報有關部門。2、搶險組：負責對事故現場的處置，根據事故發生的具體情況

22、，分析事故原因，及時制定有效、合理的處理方案，采用加固、搶修或排除事故隱患等措施，有效的遏制事故的蔓延。同時，負責對受災人員和器材物 資的搶救，為半角事故的損失降到最小，避免事故范圍的擴大和再次發生。3、醫療組：組織救護車輛及攻務人員、器材進入指定地點，組織現場搶救傷員。結事故中的輕傷人員，現場及時進行包扎救治，傷情嚴重的，專人負責送至附近醫院緊急搶救。4、協調組：負責現場人員安全避難工作，布置安全警戒區域，配合搶險組工 作，保證現場井然有序。5、保障組：為了明確事故救援的順利實施，保障組負責應急救援車輛、物資、 資金等所需物資供應、日常管理等工作。6.3應急救援搶險電話指揮中心指揮長：景治華

23、指揮中心副指揮長：劉勝醫療組：駱紅梅重慶芳華醫院：02367386222重慶德安醫院：023674567456.4信息報告及處理安全事故發生后，事故現場人員以最快捷的方法，立即將所發事故的情況報指揮中心信息組，信息組接到事故報告后，立即報告項目經理部和有關部門。按照預定的應急救援程序派人立即趕赴現場，必要時可將事故情況通報駐軍及武警部隊請求給予支援。安全事故發生后，必須嚴格保護事故現場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產，防止事故蔓延擴大。6.5應急決策及響應應包救援指揮中心做出啟動應急救援預案的決策后，按應急救援程序確定應急救援方案，協調有關單位和部門，調動各應急救援小組、 物資和設備展開應急

24、救援工作。應急救援響應系統：關閉N接警事故發生警情判斷影響級別信息反饋報警中心人員到位信息網絡開通現場指揮到位應急資源配備應急啟動救援行動擴大會議現場監測環境保護人群疏散醫療救護警戒與交管工程搶險人員救助專家支持應急結束（關閉）事故調查申請增援現場清理解除警戒善后處理事態控制應急恢復總結評審YYYN6.6警戒、疏散及信息發布應急救援指揮部認為事故可能然及公眾生命財產安全時，指揮長授權疏散協調警戒組組長負責發出指令、動員可能受到事故危害范圍內的人員，采取必要的安全防范措施或者緊急撤離危險場所。組織現場勘察和治安保衛，負責現場警戒和清理疏散現場可能受影響的居民。副指揮長負責對媒體和新聞單位統一發布

25、事故信息。6.7應急救援的資源配置應急救援的資源包括應急救援隊伍和應急救援器材、設備兩個方面。應急救援隊伍由訓練有素的專業救援隊伍和培訓合格的人員組成。對有關部門可用的應急資源，設備建立長期聯系，確保聯系暢通和搶救及時。應急救援物資，設備提前足量儲備，單獨儲存保管，不能挪用。經常對機械設備進行維護與保養，紿終處于完好無故障狀態。救援指揮車輛、救援工程車輛、醫療衛生車與司機，保持良好狀態。確保應急救援工作需要。6.8恢復施工首先，根據事故情況，由應急指揮中心對事故可能給基礎設施、環境等的危害進行預測。根據預測結果，決定應急程序的結束和制定恢復方案。當發生重大事故時，由事故調查單位和上級應急救援指

26、揮中心組織專家對基礎設施、環境等進行技術鑒定，制定技術措施，實施恢復。6.9應急救援處置預案針對在支架搭設及拆除過程中可能發生的安全事故，特編制高空墜落、物體打擊、坍塌倒塌三種事故的應急救援處置方案。6.9.1高處墜落事故應急救援處置方案高空墜落事故屬于常見多發事故。高處作業可分為三大類：臨邊作業、洞口作業和獨立懸空作業，高空墜落事故中施工人員從高處作業區域墜落，通常有多個系統或多個器官的損傷，嚴重者當場死亡。高空墜落除有直接或間接受傷器官表現外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色蒼白等癥狀，可導致胸、腹腔內臟組織器官發生廣泛的損傷。高空墜落時，足或臀部先著地，外力沿脊柱傳導到顱腦而致傷；由高處仰面跌

27、下時，背或腰部受沖擊，可引起腰椎前縱韌帶撕裂，椎體裂開或椎弓根骨折，易引起脊髓損傷。腦干損傷時常有較重的意識障礙、光反射消失等癥狀，也可有嚴重合并癥出現。1. 高處墜落事故預防措施以預防墜落事故為目標，對于可能發生墜落事故的特定危險施工，在施工前，制定防范措施。高處作業“五必有”：有邊必有欄（在腳手架、平臺等的邊緣設置防護欄桿）；有洞必有蓋（作業場所的孔、洞、溝等鋪設蓋板）；有欄無蓋必有網（如不設置欄桿或蓋板，應安裝安全網）；有電必有防護措施（與高低壓線路、設施保持安全距離）、電梯必有門連鎖（電梯、載貨機升降過程中，門應鎖緊打不開）。上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底，提供合格的安

28、全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用，并應在日常安全檢查中加以確認。（1）凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行定期體檢。（2）各類安全警示標志按類別，有針對性地、醒目地張掛于現場各相應部位。在洞口鄰邊等施工現場的危險區域設置醒目標準的安全防護設施、安全標志。（3）高處作業之前，由施工單位工程負責人組織有關人員進行安全防護設施逐項檢查及驗收，驗收合格后，方可進行高處作業。防護欄桿以黃黑或紅白相間條紋標示，蓋板及門以黃或紅色標示。（4）嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋、拖鞋。（5）作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。（6）

29、不得攀爬腳手架及跨越陽臺。（7）進行懸空作業時，應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。（8）在防火避難層腳手架搭設過程中，有可能從四周及電梯井墜落。從外爬架首層開始張掛一道平網及密目網兜底，以后每隔9m 張掛一道平網，所有空隙必須做全封閉。腳手架外側全部用密目式（2000目）網做密封閉，密目網必須可靠地固定在架體上。電梯井內每隔兩層或每隔10m張掛一道安全平網，平網必須生根牢靠。所有操作層均張掛一道安全平網，防止高處墜落。（9）邊長大于25Omm的預留洞口采用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網，面用木板作蓋板加沙漿封固； （10）各種架子搭好后，項目經理必須組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合

30、格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用安全。2. 高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1）發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。（

31、2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（3）頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。（4）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬

32、板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（5）發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。（6）復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。（7）周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨髓。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過l小時為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創傷性出血的傷員，應迅

33、速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a. 一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b. 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c. 止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上l/2處（靠近心臟位置）, 下肢出血結扎在大腿上l/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，

34、每次放松0.5l分鐘。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。6.9.2物體打擊事故應急救援處置方案物體打擊傷害是建筑行業常見事故傷害的一種，特別在施工周期短，勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業時常出現。這就要求在高處作業的人員在機械運行、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發生。1. 防止物體打擊的預防措施（1）人員進入施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行走。（2）安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護棚使用的材料要能防止

35、高空墜落物穿透。（3）現場施工通道出入口位置應搭設防護棚，防護棚長度為：施工通道外邊沿兩側各超出0.8m。寬度為：當建筑物高度在1530m時,搭設4m；當建筑物高度在30m以上，搭設5m；超高層建筑物，搭設6m。（4）臨時設施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。（5）邊長小于或等于250mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉，用沙漿固定。（6）作業過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在鄰邊及洞口附近，并且不可妨礙通行。（7）高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。（8）吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，紅磚等

36、散料應用吊籃裝置好后才能起吊。（9）拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。（10）高處拆除作業時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。2. 物體打擊事故應急救援當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。（1）發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。（2）在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。（3）觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止

37、者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20 , 盡快送醫院進行搶救治療。（4）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（5）防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸

38、有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。（6）在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地制宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。6.9.3坍塌倒塌事故應急救援處置方案在建筑施工中，坍塌倒塌事故也是常見多發事故之一。坍塌倒塌事故包括建筑施工、拆除作業坍塌倒塌事故、堆放物料坍塌倒塌事故等等。1. 建筑施工坍塌倒塌事故預防措施造成建筑施工中的坍塌倒塌事故的原因比較復雜，現澆混凝土梁板支撐體系沒有經過設計計算，模板或支撐構件的強度、剛度不足，模板支撐體系整體失穩；混

39、凝土強度未達到設計要求或施工規范的規定，提前拆模；新澆混凝土層蓋上堆物過多，嚴重超載。預防建筑施工過程中整體提升外架坍塌倒塌的安全技術措施主要有：1、現澆混凝土梁板支撐體系應經過設計計算，2、模板或支撐構件的強度、剛度足，模板支撐體系整體穩；3、混凝土強度達到設計要求或施工規范的規定，不提前拆模；4、新澆混凝土層蓋上堆物符合要求，不超載。5、外架受力均勻、附墻（與建筑物剛性拉接）牢固。2. 拆除作業坍塌倒塌事故預防措施拆除作業防止坍塌倒塌事故的主要措施有：（1）腳手架拆除在施工前，應該對擬拆除層的混凝土強度進行檢測（同條件養護試塊預壓），試塊強度達到90%，經總工程師批準后，方可實施。（2）腳

40、手架在拆除施工前，要組織技術人員和工人學習安全操作規程。（3）腳手架拆除施工，必須在項目部的安全員監督下進行。（4）作業人員從事拆除工作的時候，應該站在腳手架或者其他穩固的結構部分上操作。（5）拆除整體外架，應該自上而下順序進行，嚴格執行整體外架拆除施工方案、應防止其他部分發生坍塌。3. 坍塌倒塌事故應急處置程序與措施（1）清查現場，部署救援。第一時間掌握坍塌倒塌規模、平面布局等情況；了解事故埋壓人員的數量、大致位置等。迅速指令各應急組趕赴現場，組織調集汽車吊、挖掘機等設備和物資，將相關情況以最快捷的方式報告所在地政府、救援部門和上級主管機構。（2）設立警戒。封鎖事故路段的交通，隔離圍觀群眾，

41、嚴禁無關車輛及人員進入事故現場。（3）救生排險。迅速在現場清除障礙，開辟出一塊空闊地和進出道，確?，F場擁有一個急救平臺和一條供救援車輛進出的通道；立即疏散建筑結構受到影響、并可能坍塌的在建工程中的人員；（4）現場急救。出現傷員立即與急救中心和就近醫院聯系，請求出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時救治。（5）清點人員和裝備，安全撤離。4. 事故救援應注意的事項（1）慎用工程機械。在坍塌倒塌事故現場，應急指揮部在通過對知情人了解被埋壓人員所處具體位置后，對埋壓人員的部位，組織救援力量用手或鏟、鎬等小型器具小心刨挖，對較重、較大的建筑構件可用吊車吊移，在沒有被埋壓人員之處，且不會對被埋壓人員

42、造成危險的地方可使用工程機械，以加快搜救進程。（2）搜救過程中應對作業面噴灑開花水流，進行降溫、降塵，穩定被埋壓人員緊張恐怖情緒。（3）對與坍塌建筑物毗鄰且受到破壞但尚未坍塌的建筑要確定專業技術人員，使用可靠準確的建筑檢測儀器進行不間斷定點、多點監測，并及時報告監測情況，必要時，還應快速組織力量對局部建筑進行可靠臨時加固或提前推倒，防止搜尋救援過程中出現再次坍塌事故。（4）確?，F場通信暢通，保證指揮命令的快速下達和現場行動進展情況的及時匯總上報以及各小組間的信息傳遞和交流。（5）對重要物件做出標志、拍照、詳細記錄、繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、證物等。6.10防止火災救援處置方案火災

43、事故應急救援的總目標是通過有效的應急救援行動，盡可能地降低事故的后果，包括人員傷亡、財產損失和環境破壞等。火災事故應急救援的基本任務有以下幾個方面：1、立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人員是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員是降低傷亡率、減少事故損失的關鍵。由于重大事故發生突然、擴散迅速、涉及范圍廣、危害大，應及時教育和組織職工采取各種措施進行自身防護，必要時迅速撤離危險區或可能受到危害的區域。在撤離過程中，應積極組織職工開展自救和互救工作。2、迅速控制事態，并對火災事故造成的危害進行檢測、監測、測

44、定事故的危害區域、危害性質及危害程度。及時控制造成火災事故的危害源是應急救援工作的重要任務，只有及時地控制住危險源，防止事故的繼續擴展，才能及時有效進行救援。發生火災事故，應盡快組織義務消防隊與救援人員一起及時控制事故繼續擴展。3、消除危害后果，做好現場恢復。針對事故和人體、土壤、空氣等造成的現實危害和可能的危害，迅速采取封閉、隔離、洗消、檢測等措施，防止對人的繼續危害和對環境的污染。及時清理廢墟和恢復基本設施。將事故現場恢復至相對穩定的基本狀態。4、查清事故原因，評估危害程度。事故發生后應及時調查事故發生的原因和事故性質，評估出事故的危害范圍和危險程度，查明人員傷亡情況，做好事故調查。6.1

45、1附近醫院疏散圖及項目部值班車輛輪值表圖十六 附近醫院疏散圖項目部值班車輛輪值表序號時間司機車型號車牌號備注12013年12月21日唐澤忠獵豹渝A9J858車輛以此每天輪值22013年12月22日張 宏金杯渝BL658232013年12月23日孫守立皮卡渝A2N38342013年12月24日唐澤忠獵豹渝A9J85852013年12月25日張 宏金杯渝BL658362013年12月26日孫守立皮卡渝A2N38472013年12月27日唐澤忠獵豹渝A9J85882013年12月28日張 宏金杯渝BL658492013年12月29日孫守立皮卡渝A2N385102013年12月30日唐澤忠獵豹渝A9J

46、858112013年12月31日張 宏金杯渝BL6582122014年1月1日孫守立皮卡渝A2N383132014年1月2日唐澤忠獵豹渝A9J858142014年1月3日張 宏金杯渝BL6583152014年1月4日孫守立皮卡渝A2N384162014年1月5日唐澤忠獵豹渝A9J858172014年1月6日張 宏金杯渝BL6584182014年1月7日孫守立皮卡渝A2N385192014年1月8日唐澤忠獵豹渝A9J858202014年1月9日張 宏金杯渝BL6582212014年1月10日孫守立皮卡渝A2N383222014年1月11日唐澤忠獵豹渝A9J858232014年1月12日張 宏金杯

47、渝BL6583242014年1月13日孫守立皮卡渝A2N384252014年1月14日唐澤忠獵豹渝A9J858262014年1月15日張 宏金杯渝BL6584272014年1月16日孫守立皮卡渝A2N385282014年1月17日唐澤忠獵豹渝A9J858292014年1月18日張 宏金杯渝BL6582302014年1月19日孫守立皮卡渝A2N383312014年1月20日唐澤忠獵豹渝A9J858327 冬雨季施工措施根據重慶的氣候特點，一般達不到冬季施工的條件，但氣溫較低（5左右氣溫）及連續陰雨天氣較常見，針對此實際情況，制定本措施。7.1混凝土工程1、本工程主體結構全部采用商品混凝土，應注意

48、收聽天氣預報，避免大雨天氣澆筑混凝土。如發生雨天澆筑混凝土的情況，要保證現場有足夠的覆蓋材料，及時覆蓋。并預先設置施工縫，以便雨天能夠及停止澆注。同時加強坍落度檢測，保證混凝土強度。2、雨后應將模內的積水排出后再進行混凝土澆筑，同時由于潮濕原因，模內雜物用氣泵難于吹出，應由人工進行清理，墻柱模板應留清掃口。現場要有足夠的覆蓋材料，以備意外下雨時，對新澆筑的混凝土進行覆蓋，免遭雨水破壞。3、大雨被迫中斷施工后，應做好混凝土的施工縫處理，不得隨便設置。4、進入12月份以后，適當延長每層樓砼的養護時間，本工程擬將原進度6天一層，延長至7-8天一層，并加強對樓層模板拆除時間的強度控制，必須達到強度后方

49、能拆除模板。7.2模板工程1、模板堆場要有一定的排水坡度，使排水順暢。模板底部都要用木方墊好，不得直接將模板放置在場地上。2、木方、竹膠板等材料在拆除后，應盡量放置在干燥處，并防止受雨淋而變形、霉爛、變質。7.3鋼筋工程1、現場鋼筋原材堆場要有良好的排水設施，鋼筋原材堆放要用枕木墊起，以防止鋼筋泡水生銹，在下雨前，要對所有鋼筋原材、半成品鋼筋加以覆蓋，避免雨淋。2、下雨天不要進行鋼筋焊接作業。焊接接頭一律不得受雨淋。3、當鋼筋受雨淋而生銹時，應進行除銹處理后才能使用到工程中。若鋼筋銹蝕嚴重，當視情況進行退場處理或降級使用。7.4外腳手架工程1、雨季要對外腳手架要經常進行沉降檢查，當沉降量過大時

50、，則需要采取必要的加固措施。2、鋼管及扣件堆放處必須要有可靠的防雨措施，以防止鋼管及扣件應雨淋而生銹?？奂谑褂们奥菟ū仨毶嫌停员ＷC以后拆卸方便。3、定期對外架的各種連接件進行檢查，檢查是否有松動，并要及時進行維護。4、雨天嚴禁外架搭設作業，雨停后也要等到鋼管風干后，再進行搭設作業。當有5級以上大風天氣，同樣不得進行外架搭設作業。7.5雨季施工對員工的防護用品的配備在雨季施工期間，項目所有員工均要配備雨鞋、雨衣。員工在雨天進行施工時，必須要穿好雨衣、雨鞋，防止因淋雨而生病。7.6臨設用電措施 （1）現場臨時用電，主干線采用埋地敷設，開工前根據施工總平面布置完成；總配電箱到現場分配電箱、現場分

51、配電箱到用電設備之間的電源電纜采用架空敷設，經項目部質安組檢查確認固定牢靠、絕緣良好、保護設施齊全后才能投入使用。 （2）施工用電纜由電氣專業人員進行架設并負責日常維護。 （3）對施工現場用電堅持日巡檢，每周組織一次專檢，檢查內容包括開關箱、電焊機棚及工具棚等接地、接零是否可靠，開關箱、電焊機棚及工具棚的電源線出入口所設絕緣膠皮是否有損壞，所有用電設備的漏電保護器是否失靈等。 （4）所有避雷及其它接地在雨季來臨之前，統一進行接地電阻測定，不符合安全規定者立即整改。 （5）雨季施工階段將現場施工用配電箱、電焊機、乙炔瓶、氧氣瓶等加設防雨保護罩。 （6）雨季施工階段，為安全起見，對現場潮濕場所的臨

52、時照明采用12伏電壓供電。附件：計算書300*1200mm梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=300mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)450mm。梁模板使用的木方截面4080mm，梁模板截面側面木方距離150mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土

53、自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值

54、F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.0

55、01.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.150經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10410001000/64800=1.611N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求

56、!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.46.480)0.150=4.176kN截面抗剪強度計算值 T=34176.0/(21200.00018.000)=0.290N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67731.1041504/(1006000583200)=0.030mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N

57、穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)1.200.45/3=6.96kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=6.960kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距450mm。每個截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!300*600mm梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=300mm，梁截面高度

58、H=600mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)450mm。梁模板使用的木方截面4080mm，梁模板截面側面木方距離150mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；

59、撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.928.800=25.920kN

60、/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.405.40)0.60=23.198N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算

61、f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2015.552+1.403.240)0.150經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05210001000/32400=1.611N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2015.552+1.43.240)0.150=2.088kN截面

62、抗剪強度計算值 T=32088.0/(2600.00018.000)=0.290N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67715.5521504/(1006000291600)=0.030mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.

63、225.92+1.405.40)0.600.45/1=10.44kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.439kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距450mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。300*1200mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2

64、，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為7.8m，梁截面 BD=300mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.80m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面

65、簡圖按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25

66、.5001.2000.300=9.180kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.300)/0.300=1.350kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.359.180+1.351.350)=12.794kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.180=0.159kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截

67、面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.720kN N2=2.558kN N3=0.720kN最大變形 V = 0.032mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03510001000/16200=2.160N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的

68、抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31199.0/(2300.00018.000)=0.333N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.032mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.558/0.300=8.525kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1258.530.30最大剪力 Q=0.50.300

69、8.525=1.279kN最大支座力 N=1.00.3008.525=2.558kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.096106/42666.7=2.25N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31279/(24080)=0.599

70、N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.581kN/m最大變形 v =5/3.846.581300.04/(1009000.001706667.0)=0.045mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受

71、力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.065mm最大支座力 Qmax=8.050kN抗彎計算強度 f=0.293106/5260.0=55.74N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經

72、過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.586mm最大支座力 Qmax=17.307kN抗彎計算強度 f=0.845106/5260.0=160.69N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=17.31kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、立桿的穩定性計算不

73、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=17.307kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1327.800=1.250kN N = 17.307+1.250=18.557kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長

74、度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.9=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=18557/(0.386506)=94.899N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂

75、直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=17.307+0.91.21.029+0.90.91.40.046/0.600=18.643kN經計算得到=18643/(0.386506)+46000/5260=104.074N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!300*600mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減

76、系數取1.00。模板支架搭設高度為8.4m，梁截面 BD=300mm600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.80m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4.

77、3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.60

78、00.300=4.590kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.600+0.300)/0.300=0.750kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN均布荷載 q = 1.354.590+1.350.750=7.209kN/m集中荷載 P = 0.980.180=0.176kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I

79、 = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.406kN N2=1.528kN N3=0.406kN最大變形 V = 0.016mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02010001000/16200=1.235N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3675.0/(

80、2300.00018.000)=0.188N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.016mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.528/0.300=5.094kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1255.090.30最大剪力 Q=0.50.3005.094=0.764kN最大支座力 N=1.00.3005.094=1.528kN木方

81、的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.057106/42666.7=1.34N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3764/(24080)=0.358N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方

82、撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.337kN/m最大變形 v =5/3.843.337300.04/(1009000.001706667.0)=0.023mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.

83、050mm最大支座力 Qmax=5.736kN抗彎計算強度 f=0.227106/5260.0=43.09N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.393mm最大支座力 Qmax

84、=12.332kN抗彎計算強度 f=0.602106/5260.0=114.50N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=12.33kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支

85、座反力 N1=12.33kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.351.108=1.496kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.237=0.321kN 非頂部立桿段 N = 12.332+1.496=13.828kN 頂部立桿段 N = 12.332+0.321=12.653kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.06 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設

86、計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數，按照表5.4.6取值為1.185； u1，u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.467m；=3467/15.9=218.070, =0.153 =12653/(0.153506)=163.076N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.5

87、99m；=3599/15.9=226.380, =0.143 =12653/(0.143506)=175.268N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=167.140N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.468m；=3468/15.9=218.107, =0.153 =13828/(0.153506)=178.223N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.

88、3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=12.332+1.3500.237+0.90.9800.051/0.600=12.728kN 非頂部立桿Nw=12.332+1.3501.108+0.90.9800.051/0.600=13.903kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.540,l0=3.467m；=3

89、467/15.9=218.070, =0.153 =12728/(0.153506)+51000/5260=173.744N/mm2 a=0.5m時，u1=1.215,l0=3.599m；=3599/15.9=226.380, =0.143 =12728/(0.143506)+51000/5260=186.009N/mm2 依據規范做承載力插值計算 a=0.300時，=177.833N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求非頂部立桿段：u2=1.951,l0=3.468m；=3468/15.9=218.107, =0.153 =13903/(0.153506)+51000/5260=188.

90、892N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患?？奂摴軜前迥０逯Ъ苡嬎銜嬎阋罁ㄖ┕た奂戒摴苣_手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為8.9m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，間距200mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量

91、9000.0N/mm2。梁頂托采用4080mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.15+0.20)+1.402.50=8.330kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.15+0.71.402.50=7.614kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為48.3

92、3.6。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算?？紤]0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.1500.600+0.2000.600)=2.174kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算 f = M /

93、W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.202.174+1.401.350)0.200經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.01810001000/32400=0.555N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.174+1.41.350)0.200=0.540kN截面抗剪強度計算值 T=

94、3540.0/(2600.00018.000)=0.075N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6772.1742004/(1006000291600)=0.013mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值

95、q = 0.9(25.5000.1501.200+0.2001.200)=4.347kN/m面板的計算跨度 l = 200.000mm經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.204.3470.200經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.14310001000/32400=4.404N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1500.200=0.765kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.200

96、=0.040kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.765+1.200.040)=0.869kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m計算單元內的木方集中力為(0.630+0.869)0.600=0.899kN2.木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 0.900/0.600=1.

97、499kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1251.500.60最大剪力 Q=0.50.6001.499=0.450kN最大支座力 N=1.00.6001.499=0.900kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.067106/42666.7=1.58N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面

98、抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3450/(24080)=0.211N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.725kN/m最大變形 v =5/3.840.725600.04/(1009000.001706667.0)=0.080mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得

99、到 M = 0.2501.400.92.50.600+0.1250.8700.600抗彎計算強度 f=0.512106/42666.7=11.99N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 0.900kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.031kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 3.004kN經過計算得到最大變形 V= 0.133mm頂

100、托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.172106/42666.7=4.03N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31645/(24080)=0.771N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0

101、.133mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1258.850=1.105kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1500.6000.600=1.377kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.299kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生

102、的荷載?？紤]0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 3.89kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a

103、=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.9=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=3893/(0.386506)=19.907N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.6001.5001.500/10=0.034kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.22.299+0.91.40.810+0.90.91.40.034/0.600=3.844kN經計算得到=3844/(0.386506)+34000/5260=26.209N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=11.93所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。