1、目 錄一、編制依據- 1 -二、工程概況- 1 -三、高支模方案設計- 2 -3.1、模板支架的排布和構造- 2 -3.2、模板和支架的設計計算- 4 -四、模板及支撐的搭設與拆除- 4 -4.1施工順序- 4 -4.2高支撐體系立桿基礎設置- 5 -4.3支撐架搭設- 5 -4.4模板安裝- 7 -4.5高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收- 9 -4.6混凝土澆筑要求- 9 -4.7支撐架搭設體系穩定性質量技術保證措施- 11 -4.8支撐架、模板拆除- 13 -五、質量及安全保證措施- 15 -六、安全應急預案- 16 -6.1應急小組成員名單- 16 -6.2事故的處理- 16 -6.

2、3信號規定- 17 -6.4有關規定和要求- 17 -七、施工監測方案- 18 -八、計算書- 19 -8.1、5501200梁模板支撐計算書（門架）- 19 -8.2、180厚樓面模板支撐計算書（門架）- 29 -8.3、500900梁模板支撐計算書（門架）- 36 -8.4、250X700梁模板支撐計算書（鋼管）- 46 -8.5、120厚樓面模板支撐計算書（鋼管）- 55 -8.6、電梯井頂板槽鋼支撐計算- 62 -九、附圖- 69 -一、編制依據1、工程設計圖紙；2、建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011；3、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008；4、混凝土結構設計規范

3、GB 50010-2010；5、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2015；6、建筑結構荷載規范GB 50009-2012；7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全規范JGJ130-2011；8、木結構設計規范GB 50005-2003（2005年版）；9、鋼結構設計規范GB 50017-2003；10、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）；11、建設部有關高支模施工技術、質量、安全和文明施工的規定。二、工程概況 建設單位： 設計單位： 監理單位： 建設地點： 建設規模：三、 高支模方案設計根據圖紙反映，本工程高支撐部位如下表所示：部位高度（m）主要梁截面（mm）

4、最大梁截面（mm）/最大跨度（mm）板厚（mm）支撐形式地下室負一層梁板4.6m/5.2m5501200、500900 、400800、300900 、300800 、300700 5501200/8200180門架住宅大堂架空層梁板6.2m250700、200700 、250500、200400 、200500 250700/10500120鋼管本工程高支撐搭設體系主要采用MF1219(42.0mm1219mm1900mm)門式架支撐體系搭設，局部高支模采用483.5扣件式鋼管配套搭設。高支撐方案設計均以最大梁、板為驗算依據，對于其他梁、板須根據此驗算數據布置支撐間距，確保不超過方案設計值，

5、高支撐架體搭設過程中嚴禁51和48鋼管混合使用施工。3.1、模板支架的排布和構造（1）高度方向：從地面直接至梁底和樓板底，立桿之間接長采用對接扣件連接。（2）水平方向：梁及樓板支撐間矩詳見后附圖。（3）大、小橫桿：根據廣東省建設廳文件廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法，立柱4.50m以下部分應設置不少于兩道縱橫水平桿，立柱4.50m以上部分每增高1.2m相應加設一道縱橫水平立桿，以直角扣件與立桿連接，具體詳見本方案附示意圖。（4）縱橫掃地桿：支架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方

6、的立桿上。（5）縱向剪刀撐：縱向剪刀撐應縱橫設置，支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道。縱向剪刀撐由底至頂連續設置，支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐;每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6.00m，凈距不得大于15.00m，斜桿與地面傾斜角4560之間，沿梁支撐連續布置，剪刀撐斜桿接長采用搭接，搭接長度為1.00m，采用不少于2個旋轉扣件固定。（6）水平剪刀撐：支架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。（7）連墻拉結件：在結構框架柱處頂牢拉結固定，在相鄰柱處每兩步用鋼管連接扣件與框架柱拉牢。（8）模板支架采用可調U形頂托，頂托伸出縱橫水平桿中心線的距離不大于200mm

7、，且必須調成一條直線，緊密支撐模板系統的頂托大楞。（9）風荷載的作用忽略不計，但需加強抗側向位移、提高整體穩定性構造措施，水平剪刀撐從上往下每兩步一設。（10）支撐系統每根立桿底部應設置底座或墊板，地基必須夯實。（11）梁、板模板支架搭設構造：地下室負一層梁板門架支撐：1）、5501200mm梁支撐架搭設構造：第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋350mm,第二層龍骨(主楞)483.5雙鋼管600mm ;門架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋6080mm木枋350mm，對拉螺栓2排12,橫向間距700mm，采用483.5雙鋼管作為橫檁。2）、500900mm梁支撐架搭設構

8、造：第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋200mm,第二層龍骨(主楞)483.5雙鋼管1200mm ;門架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋6080mm木枋350mm，對拉螺栓1排12,橫向間距700mm，采用483.5雙鋼管作為橫檁。3）、180mm厚板支架搭設構造:底模樓模板18mm，第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距900mm。住宅大堂架空層梁板鋼管支撐：1）、250700mm梁支撐架搭設構造：底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)808

9、0mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞) 483.5雙鋼管900mm；鋼管縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm，豎肋6080mm木枋300mm。2）、120mm厚板支架搭設構造:底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距300mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。電梯井支撐構造：電梯頂樓板底模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距300mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距9

10、00mm,立桿步距1.50m。采用10號槽鋼作為支撐梁。3.2、模板和支架的設計計算鋼筋混凝土梁、板、模板及其支架的設計計算詳見本方案所附的計算書。四、模板及支撐的搭設與拆除4.1施工順序放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁、板支撐架安裝架設梁底主楞于支撐架可調頂托上梁底模及側模安裝架設板底木枋龍骨于支撐架可調頂托上樓板模板安裝梁板鋼筋綁扎鋪設公司質安部、技術部驗收通過梁板混凝土澆筑混凝土保養，達到規范要求的拆模強度拆模令應經監理審批，同意拆模調低腳手架可調頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐、支撐架4.2高支撐體系立桿基礎設置 根據本項目工程地質勘探報告所示，施工現場場地地質較

11、好，在搭設高支撐架時，立桿支撐地下室頂板或者樓面板。4.3支撐架搭設1、安裝順序支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高底座布置放縱橫水平掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿，底端與水平掃地桿扣接固定，固定底層桿前應校核立桿的垂直度，每個方向裝設立桿后，隨即裝設第二層水平加固桿與立桿扣接固定，校核立桿和水平桿符合要求后，按4065N.m力矩用扳手擰緊扣件螺栓按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成，再全面檢查一遍構架質量，確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐。2、支撐系統安裝(1) 支撐架支撐的搭設必須滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1

12、30-2011）及建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）的規定。(2) 支撐架支撐支設前，工程技術負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及工人班組進行詳細交底，要簽字確認。(3) 要對鋼管、門架及其配件、加固件進行檢查、驗收，嚴禁使用不合格的鋼管、配件。(4) 對工作樓層進行清理干凈，不得有雜物。(5) 先彈出立桿及門架位置，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿及水平縱橫加固桿及剪刀撐。(6) 支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按本計

13、算方案布置。支撐架可調托座和可調底座應根據支撐高度設置。(7) 立桿上必須采用扣接對接，嚴禁搭接，對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。（8）在梁底外側周圍設置由下至上的豎向連續式剪刀撐，夾角宜為4560，并應采用扣件與鋼管立桿扣牢。（9）水平加固桿應沿高度方向設置；縱橫掃地桿設在離立柱腳200mm處，可調頂托以下100mm處設置一道。支撐架必須牢固地支承在鋼筋混凝土地（樓）面上，并在立桿底座下鋪設墊塊。（10）水平桿及剪刀撐的接長應采用兩個扣件搭接，搭接長度不

14、少于500，水平桿的搭接應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設在同步同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向的錯開距離大于500mm，各接頭中心至近主節點的距離不宜大于跨段的1/3。（11）立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏差50mm，在腳手架高度段H內，立桿偏差的相對值小于H/600。（12）模板承重架應與已澆注的砼柱作為拉結節點，水平桿與柱抱箍，增強整體穩定性及整體抗傾覆能力。（13）支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，立即整改。（14）模板支架搭設完成后，必須先自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后，經過監理、安監站驗收通過后，方可投入使用。4.4模板安裝(1) 梁底、

15、梁側模采用18mm膠合板，梁底平板模鋪設在次楞木上，橫枋擱置在主楞上。樓板模采用18mm膠合板(2) 梁模板的安裝1)先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整鋼管腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放主楞，固定后在其上安裝梁底次楞。次楞安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。2)為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模

16、板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：a、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。(3) 樓面模板的安裝首先通線，然后調整鋼管腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設主楞木枋，托梁固定后架設次楞，然后在次楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。(4) 驗收及拆除的批準程序(1) 高支模安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、質監站進

17、行驗收，驗收合格后才能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。(2) 高支模拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。(5) 模板工程質量保證措施(1) 模板及其支架須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合下如規定：1) 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2) 具有足夠的承載力、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。3) 構造簡單、裝拆方便，便于后繼工序的施工。4) 模板內側要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。5) 模板的設計、制作和施工應符合國家現行標準的相應規定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝接合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。6) 模板應構造簡單，裝拆方便，并

18、便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養護等工藝要求。(2) 模板安裝須符合下如規定：1) 模板安裝前應對操作人員進行技術交底。2) 現澆鋼筋混凝土梁、板，模板應按設計要求起拱。當設計無具體要求時，當跨度等于或大于4m時，起拱高度宜為全跨長度的1100031000。3) 采取分層分段支模的方法，安裝上層模板及其支架應滿足下列要求：下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板；固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確；注意控制模板安裝的偏差。4) 模板工程完成后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀

19、、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，經質安員、技術員復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，應及時修整牢固。5) 模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規定。模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置正確。4.5高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收1、模板支撐體系應在下列階段進行檢查與驗收： 1）作業層上施加荷載前；2）整體或分段達到設計高度后；3）設計要求預壓的模板支架體系的預壓過程中及預壓加載完成后；4）遇六級大風或大暴雨后；5）停用超過一個月。2模板支架體系使用中，應定期檢查下列項目：1）支撐架設置情況是否

20、按本方案搭設；2）縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況；3）底座、托頂螺旋桿伸出長度；4）扣件牢固情況；5）墊木情況。6）本工藝應具備以下主要質量記錄：模板檢驗批質量驗收記錄；模板分項工程質量驗收記錄；拆模申請報告。4.6混凝土澆筑要求一、施工部署本工程全部采用商品混凝土，現場布置專業的混凝土輸送泵，梁板混凝土采用一次澆筑成型。澆搗作業安排在白天且天氣睛朗時進行，各專業負責人及施工員、質安員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。二、施工方法(1)準備工作1)鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。2)模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合

21、設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。4)混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習，由技術部門講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。5)澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。6)混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。(2)混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑采用地泵由低處向高處澆搗，混凝土的澆筑速度，取2.500m3/h。1)澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。2)使用30或50插

22、入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍(50棒應為52.5cm，取50；30棒應為40.5cm，取40)，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。3)梁分層(厚度為350mm)澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。當澆注至梁截面的3/4高時，應加強對支頂變形的監控。4)梁側及梁底部位要用30或50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加

23、密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后用1.54m刮尺刮平。5）砼澆注應垂直于主粱，再向兩邊澆搗，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同時澆搗。嚴禁從垂直主粱一端向另一端澆搗的方式施工。6）泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。7）嚴禁將震動棒放置于對拉螺栓上面震動。(3)混凝土養護：1)澆筑完梁、板后在12小時以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。2)養護時間不少于14d。(4)試塊制作：在現場制作試塊應以同條件養護為主，同時還要制作28d標準養護及備用試塊。同條件試塊置于現場，應做好標識同條件養護。(5)質量要求1)商品混凝土要有出廠合格證，混凝土所用的水泥、骨料、外加劑

24、等必須符合規范及有關規定，使用前檢查出廠合格證及有關試驗報告。2）混凝土的養護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規范定及本方案的要求。3）混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合規定。4）混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。5)預留洞寬度大于1m的洞底，在洞底平模處開振搗口和觀察口，避免出現缺灰或漏振現象。6)鋼筋、模板工長跟班作業，發現問題及時解決，同時設專人檢查鋼筋、模板。7)澆筑前由專人經常注意天氣變化，如有大雨緩時開盤并及時通知攪拌站。8)澆筑時要有專門的清理人員和抹面人員。樓面板必須用1.52.5m刮尺刮平。9)做好混凝土澆筑記錄。10)每次開始澆砼前必須做好

25、開盤鑒定，項目部技術人員與攪拌站技術人員同時簽認后方可開始，并且隨機抽查混凝土配合比情況和坍落度情況。4.7支撐架搭設體系穩定性質量技術保證措施現場施工作業前由項目技術總工組織項目各工長、勞務隊負責人、主要作業班組長集中進行技術方案學習，并進行詳細技術交底，項目工程技術部將選派專業技術人員到現場全程參與技術管理工作，負責施工方案的施工管理、施工監測、技術指導等多項工作，還對突發工程問題進行分析、處理，從而保證工程的施工技術質量。基層施工人員配備熟練的技術工人，選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長。質量保證措施、細部處理方法（1）、支撐底部采用80 mm80 mm2000mm木枋

26、連續鋪設。（2）、支撐搭設完畢后，在上鋼筋和澆混凝土之前必須再次擰緊扣件，擰緊扣件用45N.m60N.m的力矩.（3）、拉通線全過程監控，一般拉上中下三道通線，支模安裝后全面檢查糾正，澆筑砼時隨時校正，砼澆筑后一小時內再復查。（4)、所有模板側向應平整以保證拼縫緊密，模板薄厚應一致，若相差大的應加墊片，施工中發現板縫過大應貼膠帶紙。（5）、模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。（6）、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑。（7）、高支模采用鋼管作立柱，不得使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料搭設支撐。（8）、保護模板的拆模方法：安裝時最后在邊角處安裝小塊三角

27、形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模用鐵撬先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。4.7.2技術交底制度（1）、技術交底的目的是使施工管理人員和作業人員了解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有數，施工有據。（2）、工程開工前，項目部技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案向施工管理人員進行工程內容交底，施工組織設計方案內容包括工程分布、工程名稱、工程數量、施工范圍、技術標準、工期要求等內容。（3）、現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。（

28、4）、交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料應妥善保存備查。3.7.3質量、技術管理制度（1）、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。（2）、在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。（3）、工程現場技術文件和資料，由技術部門負責收集、整理、組卷和歸檔。（4）、實施全面質量管理，

29、在工程質量管理中，制定責任到人的質量把關制度，實行獎罰制度，嚴格把好質量關。（5）、以優質樣板工程為目標，積極開展質量管理小組活動，對影響工程質量的分部工程及主要工序，在施工前編制好專項施工方案，用以指導現場施工，攻克弱點和施工難關，提高工程質量。（6）、質安員實行現場施工全過程的質量監督，施工過程中發現問題及時予以處理，對施工現場有不按設計要求、施工驗收規范、操作規程及施工方案的行為，質安員有權停止現場施工，并勒令其限期整改。（7）、認真做好計量工作，用數據說話，保證施工用料的定額用量。嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監督三道關，從而控制工程質量。（8）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系

30、統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。（9）、模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。4.8支撐架、模板拆除(1) 拆除順序：梁側立檔梁側模板梁上頂托梁底木方梁底模板板上頂托板底木方板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐架下托座墊木。(2) 為保證高支模的穩定性以及混凝土結構的質量，要求支架水平拉桿與結構砼柱拉結，混凝土必須達到規范要求的拆模強度才能整體拆除。 規范要求的砼拆摸強度要求一覽表結構類型結構跨度設計強度標準值百分率（）梁、拱、殼8m758m100板2m502m、8m758m100懸臂結構100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等

31、級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。(3) 支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。(4) 拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到砼要求強度達到100%后，并呈報監理工程師辦理書面手續并確認不再需要，方可拆除。(5) 側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。(6) 拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。(7) 拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。(8) 嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在

32、同一垂直平面上操作。(9) 嚴格控制模板及其支架拆除的順序。(10) 拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。(11) 拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。(12) 拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面。(13) 腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：1) 腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2) 同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3) 通長水平桿，必須在

33、腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除。4) 工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。5) 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。6) 拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。7) 拆下的鋼管及其配件，應成捆用機械吊運或由井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。（14）模板的清理維修、存放(1)模板清理維修拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。(2)模板的堆放現場拆下的模板

34、不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。(3)模板拆除成品保護要求：1)拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。2)堅持每次使用后清理板面。3)按樓板部位層層復安，減少損耗。4)材料應按編號分類堆放。5)對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲向樓面。五、質量及安全保證措施1、混凝土澆筑時，應派專人負責觀測支架及模板的變形情況，并按照施工監測方法進行監測，發現問題，及時疏散人員，待險情排除后，經現場安全責任人同意后方可復工。2、混凝土澆筑應先將梁板同時澆筑，澆筑方法應根據梁高度分（第一層h350mm厚）層澆搗

35、成階梯形，當達到底板位置時即與板的砼一起澆搗，傾倒混凝土的方向應與澆筑方向相反，同時應先澆內跨板（配重），再澆邊板、邊梁，保證支撐系統的整體穩定性。3、進入施工現場人員必須佩戴安全帶，并應系牢。工作前應檢查鋼管支撐體系是否牢固，扳手等工具應系掛在身，以免掉落傷人。4、拆模時應有專人指揮，并在可能墜落范圍內標出工作區，圍以警戒線，暫停人員過往，嚴禁高空擲物。施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。5、支模搭設、拆除和砼澆筑期，墜落區域內應以警戒線圍起，無關人員不得進入支撐系統底下，由安全員在現場監護。支模分段或整體搭設安裝完畢，經企業安全負責及技術人員主持分段或整體驗收合格后方能進

36、行鋼筋安裝和綁扎。6、由于本單項工程為高支模現澆混凝土結構、澆注質量和砼強度等級的保證書尤為重要，因此混凝土試件必須同構件同條件養護并由專人負責，養護28天并經混凝土試件進行檢測達到設計強度100%后方可拆模，確保工程質量。7、進場支撐材料及模板應經質檢部門檢查驗收合格后，方準使用。搭設和拆卸過程應遵守國家、省市有關質量、安全等規范、規程。8、本工程的安全負責人（兼任消防負責人）為： ，手機號碼： 9、應做好消防措施，現場準備好滅火筒并存放在顯眼和易于拿到的地方，做好顯著標記，工作范圍內嚴禁煙火。六、安全應急預案6.1應急小組成員名單姓名電話備注組長項目經理副組長項目副經理成員安全員成員電 工

37、6.2事故的處理發生事故時應采取以下應急措施：a) 最早發現者應立即向項目部、消防隊報警，并采取一切辦法切斷事故源，并負責接警工作。b) 項目部接到報警后，應迅速通知有關部門、并要求查明部位和原因，下達按應急求援預案處置的指令，同時發出警報，通知指揮部成員及消防隊和各專業求援隊伍迅速趕往事故現場。c) 指揮部成員按專業對口迅速向主管上級公安、勞動、環保、衛生等領導機關報告事故情況。d) 發生事故時應迅速查明事故發生源部位和原因，凡能經切斷物料等處理措施而消除事故的則以自救為主。自己不能控制的，應向指揮部報告并提出具體措施。e) 救援隊到達事故現場后，應查明現場有無傷亡人員，以最快速度將人員救離

38、現場，嚴重者盡快送醫院搶救。f) 指揮部根據事故狀態及危害程度作出相應的應急決定，并命令各應急救援隊立即開展救援。如事故擴大時，應請求支援。g) 醫療救護隊到達現場后，與救援隊配合，應立即救護傷員，對傷員進行急救，重傷員及時送往醫院搶救。h) 離工地最近醫院名稱： ，地址： ；電話：6.3信號規定求救信號主要使用電話報警聯絡報警電話：110市消防：119市救護：120 危險區邊界警戒線，為黃黑帶，警戒哨佩帶臂章，救護車鳴燈。6.4有關規定和要求為能在事故發生后，迅速準確、有條不紊地處理事故，盡可能減少事故造成的損失，平時必須做好應急救援的準備工作，落實崗位責任制度和事項制度。具體措施有：1、落

39、實應急救援組織，救援指揮部成員和救援人員應按照專業分工，本著專業對口、便于領導、便于集結和開展救援的原則，建立組織，落實人員，要根據人員變化進行組織調整，確保救援組織的落實。2、按照任務分工做好物資器材準備，如：必要的指揮通訊、報警、衛生、消防、搶修等器材及交通工具。上述各種器材應指定專人保管，并定期檢查保養，使其處于良好狀態，各重點目標設救援器材柜，專人保管以備急用。3、定期組織救援訓練和學習，各隊按專業分工每年訓練，提高指揮水平和救援能力。七、施工監測方案 監測方案由施工現場項目部委托第三方有相關資質的單位進行檢查監測。(1)班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全

40、檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2)高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。(3)支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。(4)監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。(5)監測點布設支架監測點布設應按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。監測點布置應

41、根據支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿基礎沉降監測點。(監測點布置詳見本方案附圖)監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。(6)監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整，一般控制在混凝土開始澆注直至砼終凝。 (7)當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理后方可繼續施工。八、計算書高支模均以最大梁截面及樓板厚進行驗算，計算書如下：8.1、5501200梁模板支撐計算書（門架）1計算參數結構樓板厚180mm，梁

42、寬b=550mm，梁高h=1200mm，層高4.60m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用兩個門架并列錯位600mm布置，門架縱向間距900mm，梁邊至板支撐的距離0.80m。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.55 + 2.04) 1.2 = 0.93 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.55 1.20

43、 1.2 = 19.01 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.55 1.20 1.2 = 1.19 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.55 1.4 = 1.54 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 22.67 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 17.61 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=550mm。 W=bh2 /6 =550182/6=29700mm3，I=bh3/12=550183/12=267300mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=

44、KMq1L2 =-0.10522.673502=-291593Nmm=Mmax/W=291593/29700=9.82N/mm2梁底模抗彎強度=9.82N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60622.67350=4808N=3Vmax/（2bh）=34808/(255018)=0.73N/mm2梁底模抗剪強度=0.73N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=17.61kN/mmax=Kq2 L4/(100EI)=0.64417.613504/(100600026730

45、0)=1.06mm=350/250=1.40 mm梁底模撓度max=1.06mm=1.40mm,滿足要求。計算圖內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度L=1200mm，門架錯位尺寸L2=600mm，梁寬度b=550mm。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4a .梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=22.67350/550=14.43kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50

46、=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000350/10009.26=1.30kN經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=-0.49kN,N2=5.81kN,N3=5.81kN,N4=-0.49kNMmax=0.30kN.m,Vmax=5.33kN,Fmax=5.84kN,max=0.47mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=300000/85333=3.52 N/mm2第一層龍骨抗彎強度=3.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=35.331000/(28080)=1.25N/mm2第一層龍骨抗剪強度=1.25N/mm

47、2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.47mm=600/250=2.40mm第一層龍骨撓度max=0.47mm=2.40mm,滿足要求。計算圖內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算取中間龍骨進行計算，門架縱向間距900mm，計算跨數5跨；P=F=5.84kN；第二層龍骨(主楞)采用483.0雙鋼管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.266,Mmax=KMPL=0.2665.811000900=1390914Nmm =Mmax/W=1390914/(1.158980)=134.69 N/mm2第二層龍骨

48、(主楞)抗彎強度=134.69N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.933,Vmax=KVP=1.9335.811000=11231N =3Vmax/(2bh)=311.231000/(22424.00)=19.86N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=19.86N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.730,max= KPL3/(100EI）=1.7305.8110009003/(100206000215600)=1.65mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=1.65mm

49、=3.60mm,滿足要求。計算圖內力圖如下圖3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門架立柱的最大支座力的系數=2.935每個門架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.901=0.76kN每個門架立柱荷載NQK =NQK1NQK2=17.05+0.76=17.81kN 單MF1219榀門架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0326kN/m門架和水平拉桿重量NGK =(4.60-1.20-1.9)0.08+22.100.0326=0.26kN門架總承載力=1.2NGKNQK=1.20.26

50、+17.81=18.12kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=18.12kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C35考慮）混凝土樓板,樓板厚=180mm,上部荷載為：F=18.12+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=18.38kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(20

51、0+165)+2(100+165)=1260mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001260165/1000=228.48kN 門架支承面受沖切承載力228.48kN上部荷載F=18.38kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受壓承載力F=425.85kN上部荷載F

52、=18.38kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2比較F1、F2取小值F =28.80kN/m2，有效壓頭高度為F/=1.20m2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 28.80 kN/m2 G=1.2 34.56 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4

53、 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 40.16 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 28.80 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=350mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1020182/6=55080mm3，I=bh3/12=1020183/12=495720mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=40.16(1200-180)/1000=40.96N/mmMmax=KqL2=-0.10540.963502=-526848Nmm= Mmax/W=526848/55080=9.57N/mm2 側模抗彎強度=9.57N/mm

54、2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KV qL=0.60640.96350/1000=8.69kN=3Vmax/（2bh）=38.691000/(2181020)=0.71N/mm2 側模抗剪強度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=28.80(1200-180)/1000=29.38kN/m=29.38 N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64429.383504/(1006000495720)=0.95mm=350/250=1.40mm側模撓度max=0.95mm=1

55、.40mm,滿足要求。計算圖內力圖如下圖 （3）對拉螺栓計算Fs=0.95（GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=700mm=0.70m，豎向間距b=(1200-180)/3=340mm=0.34m，N=abFs=0.700.3438.15=8.01kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力8.01kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度340mm，跨數3跨；木枋尺寸 b=60mm，h=80mm。W=bh2 /6=60802/6=64000mm3，I=bh3/12=60803/12=2560000

56、mm4 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.100,q=40.16350/1000=14.06kN/m=14.06N/mmMmax=KM.qL2=0.10014.063402=162534Nmm=0.16kNm=Mmax/W=162534/64000=2.54N/mm2側肋抗彎強度=2.54N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.600,Vmax=KV qL =0.60014.06340/1000=2.87kN =3Vmax/（2bh）=32.871000/(26080)=0.90N/mm2側肋抗剪強度=0.90N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足

57、要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.677,q，=28.80350/1000=10.08kN/m=10.08N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.67710.083404/(10090002560000)=0.04mm=340/250=1.36mm側肋撓度max=0.04mm=1.36mm,滿足要求。計算圖內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距700mm，側肋間距350mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.10qL=1.1014.060.34=5.26kNMma

58、x=KmPL=0.1715.260.70106=629622Nmm=0.63kNm =Mmax/W=629622/(24490)=70.11N/mm2檁梁抗彎強度=70.11N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.26=3.46kN =3Vmax/(2bh)=33461/(22424)=6.12N/mm2檁梁抗剪強度=6.12N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.10qL=1.1010.080.34=3.77kN;max=KP,L3/（100EI）=1.

59、09737707003/(100206000215600)=0.32mm=L/250=700/250=2.80mm檁梁撓度max=0.32mm=2.80mm,滿足要求。7.計算結果：第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋350mm,第二層龍骨(主楞)483.0雙鋼管600mm ;門架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋6080mm木枋350mm，對拉螺栓2排12,橫向間距700mm，采用483.0雙鋼管作為橫檁。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在腳手架的周邊應設置連續豎

60、向剪刀撐；在腳手架的內部縱向、橫向間隔不超過8m應設置一道豎向剪刀撐；在頂層應設置連續的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應由底至頂連續設置。8.2、180厚樓面模板支撐計算書（門架）1.計算參數結構板厚180mm，層高4.60m, 結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距600mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計

61、值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.28 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 5.78 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh

62、3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1059.283502=-119364Nmm剪力系數KV=0.606，V1=KVq1L=0.6069.28350=1968Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1055.783502=-74345Nmm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0785.783502=55228Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6065.78350=1226N撓度系數K=0.644，2=Kq,2L4/(100EI)

63、=0.644(5.78/1.2)3504/(1006000486000)=0.16mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ，計算簡圖如下跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000

64、486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-119364Nmm，M2M5=-196845Nmm，M3M4=300228Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=300228Nmm=0.30kNm，=Mmax/W=300228/54000=5.56N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.56N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1968N，V2+ V3=1226+2100=3326N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=3326N=3.33kN,=3Vmax/（2bh）=33326/(2100

65、018)=0.28N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.16+0.54=0.70mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.70mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距600mm，計算跨數2跨；第一層龍骨(次楞)間距350mm,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計

66、算寬度=9.28350/1000=3.25kN/m彎矩系數KM=0.094，Mmax=-KMqL2=-0.0943.2512002=-439920Nmm=-0.44kNm=Mmax/W =439920/85333=5.16N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=5.16N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.5943.251200=2317N=2.32kN=3Vmax/（2bh）=32317/(28080)=0.54N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算

67、撓度系數K=1.377，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=5.78/1.2350/1000=1.69kN/m=1.69N/mm max=KqL4/(100EI)=1.3771.6912004/(10090003413333)=1.57mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.57mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算門架縱向間距900mm,計算跨數2跨,第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm41)抗彎強度驗算彎矩系數KM=

68、0.327，P=9.280.35(0.6+0.60/2)1000=2923N=2.92kNMmax=KMPL=0.3272923900=860239Nmm=0.86kNm=Mmax/W=860239/85333=10.08N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=10.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.577，Vmax=KVP=1.5772.921000=4605N=4.60kN=3Vmax/(2bh)=34605/(128080)=1.08N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=1.08N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算

69、撓度系數K=1.403，P，=5.78/1.20.35(0.6+0.60/2)1000=1517Nmax=KP，L3/(100EI)=1.40315179003/(10090003413333)=0.51mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.51mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1=9.22kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.30)0.901=0.81kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK11.4NQK2=9.22+1.40.81

70、=10.35kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(4.60-0.18-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.28kN門式鋼管腳手架總承載力為1.2NGK+NQK=1.20.28+10.35=10.69kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=10.69kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C35考慮）,樓板厚=180mm,上部荷

71、載為：F=10.69+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=10.93kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-20=160mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+160)+2(100+160)=1240mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001240160/1000=218.04kN 受沖切承載力218.04kNF=10.93kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0

72、.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受壓承載力425.85kNFa=10.93kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm，第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距900mm。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。

73、在腳手架的周邊應設置連續豎向剪刀撐；在腳手架的內部縱向、橫向間隔不超過8m應設置一道豎向剪刀撐；在頂層應設置連續的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應由底至頂連續設置8.3、500900梁模板支撐計算書（門架）1.計算參數結構樓板厚180mm，梁寬b=500mm,梁高h=900mm,層高4.60m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離

74、0.80m。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 1.44) 1.2 = 0.70 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 0.90 1.2 = 12.96 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.50 0.90 1.2 = 0.81 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 15.87 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 12.06 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞

75、)間距L=200mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=500mmW=bh2/6=500182/6=27000mm3； I=bh3/12=500183/12=243000mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10515.872002=-66654Nmm=Mmax/W=66654/27000=2.47N/mm2梁底模抗彎強度=2.47N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60615.87200=1923N=3Vmax/(2bh)=31923/(250018)=0.

76、32N/mm2梁底模抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=12.06kN/m max=Kq2 L4/(100EI)=0.64412.062004/(1006000243000)=0.09mm=200/250=0.80mm梁底模撓度max=0.09mm=0.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=500mm,=500/1200=0.42 ；第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/1

77、2=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=15.87200/500=6.35kN/mMq=qcL(2-)/8=6.35500/10001200/1000(2-0.42)/8=0.75kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000200/10009.26=0.74kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-500)=350mm，Mp=Pa=0.740.35=0.26kNmMmax=Mq

78、Mp=(0.75+0.26)106=1010000Nmm=Mmax/W=1010000/85333=11.84N/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度=11.84N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.56.35500/1000+0.74=2.33kN=3Vmax/(2bh)=32.331000/(28080)=0.55N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.55N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=12.06200/500=4.82N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)

79、=4.8250012003(8 - 4 0.422+0.423)/(38490003413333)=2.60mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.74100035012002(3 - 40.292)/(2490003413333)=1.35mmmax=qp=2.60+1.35=3.95mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=3.95mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算門式鋼管腳手架縱向間距900mm,計算跨數5跨；第二層龍骨(主楞)采用483.0雙鋼管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=

80、4.240cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.56.35500/1000+0.74=2.33N彎矩系數KM=0.476,Mmax=KMPL=0.4762.331000900=998172Nmm =Mmax/W=998172/(1.158980)=96.66N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=96.66N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=2.976,Vmax=KVP=2.9762.331000=6934N =3Vmax/(2bh)=36.931000/(22424.00)=12.26N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=12.26N/

81、mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.54.82500/1000+0.74=1.95kN撓度系數K=3.485,max=KPL3/(100EI)=3.4851.9510009003/(100206000215600)=1.11mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=1.11mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門架立柱的最大支座力的系數=5.096每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.901=0.76kN每個門式鋼管

82、腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2=11.87+0.76=12.63kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0326kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(4.60-0.90-1.9)0.08+22.100.0326=0.28kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK=1.20.28+12.63=12.97kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=12.97

83、kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C35考慮）混凝土樓板,樓板厚=180mm,上部荷載為：F=12.97+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=13.23kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+165)+2(100+165)=1260mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001260165/1000

84、=228.48kN 門架支承面受沖切承載力228.48kN上部荷載F=13.23kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受壓承載力F=425.85kN上部荷載F=13.23kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.15

85、2.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2比較F1、F2取小值F=21.60kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.90m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 31.52 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 21.60 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=35

86、0mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=720182/6=38880mm3；I=bh3/12=720183/12=349920mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=31.52(900-180)/1000=22.69N/mm。Mmax=KqL2=-0.10522.693502=-291850Nmm=Mmax/W=291850/38880=7.51N/mm2 側模抗彎強度=7.51N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60622.69350/1000=4.81kN =3Vmax/(2

87、bh)=34.811000/(218720)=0.56N/mm2 側模抗剪強度=0.56N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=21.60(900-180)/1000=15.55kN/m=15.55N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64415.553504/(1006000349920)=0.72mm=350/250=1.40mm側模撓度max=0.72mm=1.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=700mm

88、=0.70m，豎向間距b=(900-180)/2=360mm=0.36m，N=abFs=0.700.3629.94=8.38kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力8.38kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度360mm；跨數2跨；木枋尺寸 b=60mm,h=80mmW=bh2 /6=60802/6=64000mm3, I=bh3/12=60803/12=2560000mm4 1）抗彎強度驗算q=31.52350/1000=11.03kN/m=11.03N/mm；彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.12511.033602=1

89、78686Nmm=0.18kNm=Mmax/W=178686/64000=2.79N/mm2側肋抗彎強度=2.79N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL=0.62511.03360/1000=2.48kN=3Vmax/(2bh)=32.481000/(26080)=0.78N/mm2側肋抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521,q，=21.60350/1000=7.56kN/m=7.56N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.5217.563604/(10090002

90、560000)=0.03mm=360/250=1.44mm側肋撓度max=0.03mm=1.44mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距700mm，側肋間距350mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.25qL=1.2511.030.36=4.96kNMmax=KmPL=0.1714.960.70106=593712Nmm=0.59kNm =Mmax/W=593712/(24490)=66.11N/mm2檁梁抗彎強度=66.11N/mm2fm=

91、205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.96=3.26kN =3Vmax/(2bh)=33264/(22424)=5.77N/mm2檁梁抗剪強度=5.77N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.25qL=1.257.560.36=3.40kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09734027003/(100206000215600)=0.29mm=L/250=700/250=2.80mm檁梁撓度max=0.29mm=2.80mm,滿足要求。7.計算結果第一層龍骨(

92、次楞)8080mm單木枋200mm,第二層龍骨(主楞)483.0雙鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋6080mm木枋350mm,對拉螺栓1排12,橫向間距700mm，采用483.0雙鋼管作為橫檁。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在腳手架的周邊應設置連續豎向剪刀撐；在腳手架的內部縱向、橫向間隔不超過8m應設置一道豎向剪刀撐；在頂層應設置連續的水平剪刀撐。豎向剪刀撐應由底至頂連續設置 。8.4、250X700梁模板支撐計算書（鋼管）1.計

93、算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=250mm，梁高h=700mm，層高6.20m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁梁邊至板支撐的距離0.80m；板彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用兩根扣件式鋼管支撐，橫向間距900mm，縱向間距900mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.

94、00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.16 ) 1.2 = 0.51 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.70 1.2 = 5.04 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.25 0.70 1.2 = 0.32 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 6.56 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 4.89 kN/

95、m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=250mm。 W=bh2 /6=250182/6=13500mm3，I=bh3/12=250183/12=121500mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1056.563002=-61992Nmm=-0.06kNm=Mmax/W=61992/13500=4.59N/mm2梁底模抗彎強度=4.59N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6066.56300=1193N=3

96、Vmax/(2bh)=31193/(225018)=0.40N/mm2梁底模抗剪強度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=4.89kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6444.893004/(1006000121500)=0.35mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.35mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距900為mm ，C=250mm、=第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=b

97、h3/12=80803/12=3413333mm41）抗彎強250/900=0.28度驗算a .梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=6.56300/250=7.87kN/mMq=qcL(2-)/8=7.87250/1000900/1000(2-0.28)/8=0.38kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(900-250)=325mm，Mp=Pa=0.900.33=0.

98、30kNmMmax=MqMp=(0.38+0.30)106=680000Nmm=Mmax/W=680000/85333=7.97N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=7.97N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.57.87250/1000+0.90=1.88kN=3Vmax/(2bh)=31.881000/(28080)=0.44N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=4.89300/250=5.87N/mmq=qcL3(8-423)/

99、(384EI) =5.872509003(8 - 4 0.282+0.283)/(38490003413333)=0.70mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9010003259002(3 - 40.362)/(2490003413333)=0.80mmmax=qp=0.70+0.80=1.50mm=L/250=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.50mm=3.60mm,滿足要求。內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm； W=180802/6=8533

100、3mm3，I=180803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.333,P=V=1/2q梁寬P=0.57.87250/1000+0.90=1884N=1.88kNMmax=KmPL=-0.3331.881000900=-563436Nmm =Mmax/W=563436/85333=6.60N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=6.60N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333,Vmax=KVP=1.3331.88=2.51 kN =3Vmax/(2bh)=32.511000 /(28080)=0.59N/mm2第二層龍骨

101、(主楞)抗剪強度=0.59N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.466P=V=1/2q梁寬P板傳=0.55.87250/1000+0.90=1.63kNmax= KPL3/(100EI)=1.4661.6310009003/(10090003413333)=0.57mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.57mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為3.666,每根鋼管承載NQK1=3.6661880=6892N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/

102、m2):NQK2=1.40.900.901000=1134N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=6892+1134=8026N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03265.51000=179N水平拉桿4層,拉桿重量=41.800.0326=235N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=179+235+58=472N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2472+8026=8592N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管立桿長

103、細比94.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/(A)=8592/(0.634424.00)=31.96N/mm2鋼管立桿穩定性計算31.96N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=8.59kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft

104、0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001020105/1000=107.21kN 鋼管支承面受沖切承載力107.21kN8.59kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力F=364.65kN8.59kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+

105、15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.70=16.80kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=16.80kN/m2,有效壓頭高度=F/=0.70m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 16.80 kN/m2 G=1.2 20.16 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 25.76 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷

106、載/1.2 16.80 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=580182/6=31320mm3，I=bh3/12=580183/12=281880mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=25.76(700-120)/1000=14.94kN/m=14.94N/mMmax=KMqL2=-0.10514.943002=-141183Nmm= Mmax/W=141183/31320=4.51N/mm2 側模抗彎強度=4.51N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606；

107、Vmax=KVqL=0.60614.94300/1000=2.72kN =3Vmax/(2bh)=32.721000/(218580)=0.39N/mm2 側模抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=16.80(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6449.743004/(1006000281880)=0.30mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.30mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖：（3）側肋強度驗算計算跨度580mm，跨數1跨

108、；木枋尺寸 b=60mm，h=80mm。W=bh2 /6=60802/6=64000mm3，I=bh3/12=60803/12=2560000mm4 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125,q=25.76300/1000=7.73N/mm；Mmax=KMqL2=-0.1257.735802=-325047Nmm=Mmax/W=325047/64000=5.08N/mm2側肋抗彎強度=5.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.500,Vmax=KV qL =0.5007.73580/1000=2.24kN =3Vmax/(2A)=32.2410

109、00/(26080)=0.70N/mm2側肋抗剪強度=0.70N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.302,q，=16.80300/1000=5.04N/mmmax=Kq，L4/100EI=1.3025.045804/(10090002560000)=0.32mm=L/250=580/250=2.32mm側肋撓度max=0.32mm=2.32mm,滿足要求。6.計算結果：底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞)8080mm單木枋900mm；鋼管縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm，豎肋6080mm木枋30

110、0mm，對拉螺栓0排。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60。8.5、120厚樓面模板支撐計算書（鋼管） 1.計算參數結構板厚120mm，層高6.20m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度

111、fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a=150mm；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 2

112、4.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支

113、座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083Nmm剪力系數KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6067.47350=1584Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.973502=-51064Nmm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.973502=37933Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97350=842N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11

114、mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-96083Nmm，M2

115、M5=-173564Nmm，M3M4=282933Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=282933Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1584N，V2+ V3=842+2100=2942N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2942N=2.94kN，=3Vmax/（2bh）=32942/(2100018)=0.25N/mm2樓板底模抗剪強度=0.25N/mm2fv=1.40

116、N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm樓板底模撓度max=0.65mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖。(3)第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(次楞)間距350mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.47350/1000=2.61kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252

117、.619002=-264263Nmm=-0.26kNm=Mmax/W=264263/85333=3.10N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=3.10N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.61900=1468N=1.47kN=3Vmax/（2bh）=31468/(28080)=0.34N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.

118、16N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090003413333)=0.13mm=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.13mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.328，P=1.2502.61900=2936N=2.94kNMmax=KMPL=0.3282936900=866

119、707Nmm=0.87kNm=Mmax/W=866707/85333=10.16N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=10.16N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.578，Vmax=KVP=1.5782.941000=4639N=4.64kN=3Vmax/(2bh)=34639/(128080)=1.09N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=1.09N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=1.408，P，=1.2501.16900=1305N=1.31Nmax=KP，L3/(100EI)=1.40813059003/(

120、10090003413333)=0.44mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.44mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=9276N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=9276+810=10086N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=6.080.03261000=198N水平拉桿5層,拉桿重量=5(0.90+0.90)0.03261000=293N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=514.60=73

121、N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=198+293+73=565N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2565+10086=10764N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m=150.00cm,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.3150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/(A)=10764/(0.634424.00)=40.04N/mm2鋼管立桿穩定性40.04N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C30考

122、慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=10764/1000=10.76kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001000100/1000=100.10kN 受沖切承載力100.10kNF=10.76kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0

123、.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kNFa=10.76kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在

124、外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60。8.6、電梯井頂板槽鋼支撐計算1.計算參數結構板厚120mm，電梯井井道寬度2.20，高度89.68 m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐離墻尺寸0.20,采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900m

125、m,支撐立桿的步距h=1.80m；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 k

126、N/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.473002=-70592N.mm剪力系數KV=0.606，V1=KVq1L=0.6067.47300=1358N

127、b.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97300=722N撓度系數K=0.644，2=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000486000)=0.06mmC施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=

128、0.2003.501000300=210000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N.mm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗彎強度驗算M1=-70592N.mm，M2M5=-142517N.mm，M3M4=237869N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=Mmax/W=237869/5400

129、0=4.40N/mm2 樓板底模抗彎強度=4.40N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1358N，V2+ V3=722+2100=2822N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2822N=2.82kN=3Vmax/（2bh）=32822/(290018)=0.26N/mm2樓板底模抗剪強度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.06+0.34=0.40mm=300/250=1.20mm樓板底模撓度max=0.40mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(3)第一層龍骨(次楞)驗

130、算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(次楞)間距300mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.47300/1000=2.24kN/mMmax=KMqL2=-0.1252.249002=Mmax/W =226800/85333=2.66N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=2.66N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625

131、，Vmax=KVqL=0.6252.24900=1260N=1.26kN=3Vmax/（2bh）=31260/(28080)=0.30N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.999004/(10090003413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.11mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下

132、圖。(4)第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(主楞)采用雙枋b=80mm,h=80mmW=280802/6=170667mm3, I=280803/12=6826667mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=-0.333，P=1.2502.24900=2520N=2.52kNMmax=KMPL=Mmax/W=755244/170667=4.43N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=4.43N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333，Vmax=KVP=1.3332.521000=3359N=3.36kN=3Vmax/

133、(2bh)=33359/(228080)=0.39N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=1.466，P，=1.2500.99900=1114N=1.11kNmax=KP，L3/(100EI)=1.46611149003/(10090006826667)=0.19mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.19mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3.分段搭設段支撐強度驗算分段搭設高度2.36，采用10號槽鋼作為支承梁。(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數=3.666每根鋼

134、管承載NQK1=3.6662.521000=9238N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =9238+810=10048N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=2.240.03261000=73N水平拉桿2層,拉桿重量=2(0.90+0.90)0.0331000=117N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=214.6=29N腳手板重量：20.900.900.301000=486N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重+腳手板重量=73+117+29+486=705N鋼管軸向力N=1.2NGK

135、NQK =1.2705+10048=10894N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.80m=180.00cmcm，鋼管的i=1.59cm,= LO/i=180.00/1.59=113.21鋼管桿件長細比113.2150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.496,P=N/（A）=10894/(0.496424.00)=51.80N/mm2 鋼管立桿穩定性51.80N/mm2205N/mm2,滿足要求。(4)型鋼梁驗算懸挑材料選采用10號槽鋼H=100mm,b=48mm,tw=5.3mm,t=8.5mm,q=0.10kN/m,w=39700mm3,IX=1983000mm4,S=235

136、00mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。經計算得Mmax=3.62kN.m,Vmax=10.90kN,max=0.7mm(1) 抗彎強度驗算=Mmax/xWx=3620000/(1.0539700)=86.84N/mm2分段搭設型鋼梁抗彎強度=86.84N/mm2215N/mm2,滿足要求。(2) 抗剪強度驗算=VmaxS/Ixtw=1090023500/(19830008.50)=15.20分段搭設型鋼梁抗剪強度=15.20N/mm2120N/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算=2200/ 250=8.80 mm

137、分段搭設型鋼梁撓度max=0.69mm=8.80mm,滿足要求。(4) 整體穩定驗算L1=2200mm=2.20m,t=8.5mmb=(570bt/L1h)(235/fy)=570488.5/(2200100)235/235=1.060.6b=1.07-0.282/bMmax/(bWx)=3620000/(0.8039700)=113.98N/mm2分段搭設型鋼梁整體穩定性113.98N/mm2215N/mm2,滿足要求。4.落地段支撐強度驗算井道高度90，分段卸荷段高度2.36，落地段高度87。(1)荷載計算鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=870.03261000=2843N水平拉桿

138、49層,拉桿重量=49(0.90+0.90)0.03261000=2875N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=4914.60=715N腳手板重量：49(0.900.90)0.301000=11907N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重+腳手板重量=2843+2875+715+11907=18340N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK=1.218340=22008N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.80m=180.00cm，鋼管的i=1.59cm,=LO/i=180.00/1.59=113.21鋼管桿件長細比113.2150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.496，P

139、=N/（A）=22008/(0.496424.00)=104.65N/mm2 鋼管立桿穩定性104.65N/mm2205N/mm2,滿足要求。5.支撐支承面驗算立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C30考慮）,樓板厚=150mm,上部荷載為：F=22008/1000=22.01kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=150-20=130mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+130)+2(100+130)=1120mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.

140、250)1.001120130/1000=145.75kN 受沖切承載力145.75kNF=22.01kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kNF=22.01kN,滿足要求。6.計算結果電梯頂樓板底模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距300mm；第二層龍骨(主楞)采用雙枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.80m。在標高+87.20采用10號槽鋼作為支撐梁，分段搭設高度2.36m。九、 附圖