1、西安首創北環中心25號樓超過一定規模的危險性較大的高大模板支撐安全專項施工方案編 制 人： 審 核 人： 編制時間：2015年11月30日目 錄1編制依據11.1國家、行業、地方相關標準規范12工程概況12.1總體概況12.2總體結構概況22.3超過一定規模的危險性較大的分部分項結構概況32.4相關支撐部位相關平面、剖面圖53施工安排83.1施工進度計劃83.2模架材料83.3設備、工具計劃83.4勞動力計劃（分階段）94施工準備94.1技術準備94.2現場準備95施工工藝技術105.1施工特點及難點105.2模板體系選型設計105.3支撐架方案設計115.4工藝流程115.5施工方法115.

2、6混凝土澆搗措施135.7季節性施工措施145.8檢查驗收186. 施工安全保證措施216.1組織保障216.2安全技術措施216.3應急預案236.4控制措施236.5施救措施266.6 監測與監控277.計算書287.1 B#辦公樓辦公大堂位置高支模計算書281編制依據1.1國家、行業、地方相關標準規范 表1類別名 稱編號國家建筑結構荷載規范GB50009-2001混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015行業建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工現場環境與衛生標準J

3、GJ146-2004建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008地方陜西省建筑工程施工質量驗收規范/陜西省建筑施工安全檢查標準/法律法規文件關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號文件建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文件關于印發北京市實施京建施200984號文件本工程施工組織設計/本工程施工圖紙/2工程概況2.1總體概況 表2序號項 目內 容1工程名稱西安首創北環中心25號樓項目2建設地點西安市未央區鳳城十二路和文景路十字東北角3建設單位西安首創新開置業有限公司4設計單位陜西

4、方圓工程設計有限責任公司5監理單位陜西涇渭建設監理咨詢有限責任公司6施工單位北京城建六建設集團有限公司7建筑功能辦公、商業、車庫8施工工期2015年9月28日開工,合同工期478日歷天9質量等級合格2.2總體結構概況 表3序號項目內容1建筑面積101022m22建筑層數B#辦公樓地下2層、地上22層C#商業樓地下2層、地上3層車庫地下2層3層高（m）地下部分層高車庫：-2層層高3.95m/-1層層高5.15m地上部分層高B#辦公樓：1層5.65m、2-3層5.1m、4層5.15m、5層5.4m、標準層3.6mB/C#樓：-2層層高3.95m/-1層層高5.95mC#商業樓：1層5.65m、2-

5、3層5.15m4結構形式基礎形式B#辦公樓筏板基礎C#商業樓及車庫獨立基礎結構形式B#辦公樓框架剪力墻C#商業樓及車庫框架5抗震設防烈度8度抗震等級B#辦公樓：-122層一級、-2層二級；C#商業樓：-13層二級、-2層三級；車庫：三級6結構安全等級二級2.3超過一定規模的危險性較大的分部分項結構概況 表4B#辦公樓軸線位置14-15/B-D最大尺寸長：8.4m；寬：8m面積67.2支撐所在樓層及標高-1層頂板（-0.05m）至2層頂板（10.7m），架體底標高為-0.05m層高1層5.65m、2層5.1m總高10.75m主要構件斷面尺寸（mm）梁250*600板2層頂板120mm厚梁最大尺寸

6、及對應跨度尺寸：250*600；跨度8.2m支撐架體的基礎-1層頂板，板厚180mm。高支模架體搭設時-1層對應位置處支撐架體不得拆除，且支撐立桿上下對齊。所用模板支架碗扣式腳手架，板：橫、縱距為0.9*1.2m，步距1.2m，模架高度10.4m； 梁：橫向上設置一根承重立桿，立桿縱距為1.2m，橫距0.9m，步距為1.2m。架體四周及內部間距不大于4.5m設置連續豎向剪刀撐（剪刀撐具體位置見剪刀撐布置圖），架體上（距地9650mm）、中（距地5250mm）、下（距地450mm）位置設置橫向剪刀撐拉結設置架體與框架柱進行拉結，平面布置位置如后圖所示，豎向布置位置同水平拉桿標高該部分支撐體系一次

7、性搭設完成。為保證支撐體系在混凝土澆筑過程中的穩定，辦公樓大堂在混凝土澆筑時先將墻、柱混凝土澆筑完成后再澆筑頂板。本工程高大模板支撐系統支撐高度超過8m，應為超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。2.4相關支撐部位相關平面、剖面圖B#辦公樓高支模區域搭設平面布置圖及與框架柱拉結布置圖B#辦公樓高支模區域剪刀撐搭設平面布置圖圖B#辦公樓高支模區域支撐架體剖面圖(1-1剖面)3施工安排3.1施工進度計劃A號辦公樓施工計劃 表5序號施工部位起始日期完成日期工期1支撐體系支設2015年12月22月2015年12月23日2天2頂板模板支設2015年12月24日2015年12月25日2天3頂板鋼筋綁扎2

8、015年12月26日2015年12月27日2天4頂板混凝土澆筑2015年12月28日2015年12月29日2天5頂板模板拆除具體拆模時間按照同條件拆模試塊的試壓結果為準，且高支模施工時地下一層此區域內的頂板支撐不得拆除3.2模架材料表6序號材料名稱規格數量單位使用部位進場時間1木墊板50200300035塊通長腳手板2015.11.12水平安全網1.5m6m150模板支架2015.11.13U托36105個頂板、梁2015.11.14方木501004m頂板、梁2015.11.15方木1001004m頂板、梁2015.11.16多層板1.22m2.44m0.012m100頂板、梁2015.11.

9、17碗扣立桿1.2m100根頂板、梁2015.11.18碗扣立桿2.4m420根頂板、梁2015.11.19碗扣橫桿0.9m50根頂板、梁2015.11.110對拉螺栓12、1m長50根梁2015.11.111鋼管6m40根頂板、梁2015.11.13.3設備、工具計劃表7序號機具名稱型號數量單位進場時間1平刨1MB-5033KW2015.11.12圓盤鋸1MJ1063KW2015.11.13壓刨1MB1047.5KW2015.11.14電鉆2VV508S520W2015.11.15手提電刨3600W0.45KW2015.11.16手提電鋸3W-651A1.05KW2015.11.17電焊機1

10、BX-30022.5KVA2015.11.13.4勞動力計劃（分階段）表8序號工種人數1架子工202鋼筋工163木工204混凝土工125電工86壯工107專職安全員24施工準備4.1技術準備首先組織專業技術人員審學圖紙，施工前下發詳細的技術交底和安全技術交底，并組織施工人員進行交底會，詳細傳達交底內容，做到心領神會，確保按照交底要求進行施工。測量員提前標注出標高控制線，控制好標高和水平位置。試驗員準備好試驗資料，做好見證取樣工作的準備。遵循“樣板先行”原則，同類型部位施工前必須做好樣板，驗收合格后才允許大面積施工，保證施工質量。4.2現場準備4.2.1所有屋面施工人員進場前必須進行相關技術交底

11、及安全技術交底，特種作業人員必須持有相關資格證，持證上崗。4.2.2現場材料按照施工安排進場，所進材料必須具有相關合格證明，并對相關材料做現場見證取樣復試，復試合格且報監理驗收通過后方可投入使用。按照施工安排將材料提前倒運到施工部位并分類存放，已供施工使用。4.2.3所有的機械必須有相關產品合格證，且在進場以前必須進行設備檢查、計量檢測及保養，確保運轉正常后方可進場投入使用。進場后施工前提前安裝到位，并做好調試工作。5施工工藝技術5.1施工特點及難點5.1.1頂板模板工程的主要施工特點如下：（1）主梁截面大、支撐體系搭設高度高。5.2模板體系選型設計5.2.1總體指導原則：確保安全、質量優良、

12、技術先進、經濟合理。5.2.2本工程高支模梁模板的設計考慮以下因素：（1）框架梁跨度較大、截面尺寸大，進行模板設計時主要考慮梁模板的支撐體系設計。（2）模板支架高度高，在滿足承載能力及剛度的情況下，必須有足夠的穩定性。5.2.3模架選型及要求表9序號部位截面尺寸/厚度（mm）模架選型及要求1梁250*600模板支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。模板面板采用12mm厚多層板。梁底橫向主龍骨選用100100方木，間距1200mm，梁底縱向次龍骨選用50100方木，當梁寬度=250mm時，梁設置3根次龍骨，間距根據梁寬進行均勻排布。梁側縱向龍骨選用50100方木，600mm高梁側橫向次龍骨選用1根501

13、00方木和2根100100方木，等間距布置，梁側豎向主龍骨采用48.3*3.6雙鋼管，居中設置，間距600mm一道，用直徑14對拉螺栓拉結。2板120mm厚模板支撐體系采用碗扣式鋼管腳手架。面板采用12mm厚多層板。主龍骨均采用100100方木，間距1200mm，次龍骨選用50100方木，間距250mm。5.3支撐架方案設計表10梁承重立桿1根承重立桿兩側立桿間距900mm承重立桿縱距1200mm步距1200mm自由端高度600mm高梁自由端為300mm扣件搭設高度10m板立桿縱距1200mm立桿橫距900mm步距1200mm自由端高度0.45m碗扣件搭設高度10.5m掃地桿距地距離350mm

14、剪刀撐碗扣式腳手架，板：橫、縱距為0.9*1.2m，步距1.2m，模架高度10.5m；梁：橫向上設置一根承重立桿，立桿縱距為1.2m，橫距0.9m，步距為1.2m。架體四周及內部間距不大于4.5m設置連續豎向剪刀撐（剪刀撐具體位置見剪刀撐布置圖），架體上、中、下位置設置橫向剪刀撐，架體上（距地9650mm）、中（距地5250mm）、下（距地450mm）位置設置橫向剪刀撐5.4工藝流程放設模架立桿縱橫雙向軸線鋪設木墊板在墊板上用白點精確標出立桿位置搭設梁板滿堂模架調整標高檢查、驗收鋪設梁底模板綁扎梁鋼筋安裝梁側模安裝頂板模板龍骨鋪設頂板模板校正標高檢查、驗收頂板模板。5.5施工方法5.5.1 模

15、板安裝施工要點：（1）在豎向結構構件上抄好標高后，根據樓板厚度、模板厚度、方木厚度、梁高及起拱高度調整好標高，然后鋪設主龍骨、次龍骨、多層板。（2）嚴格控制梁板模板的起拱率，按照設計和規范要求，支模時跨中起拱1/1000-3/1000。（3）梁模板定位前，先復查柱控制線否準確，復查無誤后利用彈在柱側面控制線作為梁定位控制線，梁底模的標高按照彈在墻、柱上的標高線進行控制。（4）模板安裝時按照梁側模包底模、頂板模板壓梁側模的方法施工。（5）模板接縫要求嚴密，表面錯縫平整。5.5.2結構支撐體系模板支架立桿頂部采用可調頂托，絲桿外徑不得小于36mm，自由端伸出長度不得超過300mm，在立桿內長度不得

16、小于150mm。碗扣件式支架頂部第一排橫桿以上立桿自由高度不得超過700mm，扣件式支架頂部第一排橫桿以上立桿自由高度不得超過500mm。立桿應準確地放在定位軸線上，立桿軸線與定位軸線的偏差：架體高度H在10m以內時不得大于10mm，架體高度H大于10m時不得大于6mm，桿的撓曲矢高的偏差應小于H/1000，但不得大于10mm。5.5.3支撐加強構造5.5.3.1碗扣式鋼管腳手架剪刀撐的設置架體四周及中間橫向從底到頂設置豎向連續式剪刀撐，內部剪刀撐如剪刀撐平面布置圖所示，剪刀撐連續設置，剪刀撐的斜桿與地面夾角4560之間，底端與地面頂緊，并與相交的橫桿或立桿扣結固定，剪刀撐的雙向桿件分開設置在

17、立桿兩側。水平剪刀撐搭設在掃地桿處、架體中間位置除及豎向剪刀撐頂部，共設置上、中、下3道水平向剪刀撐，架體上（距地9650mm）、中（距地5250mm）、下（距地450mm）位置設置橫向剪刀撐，夾角45-60，水平剪刀撐連續設置。5.5.3.2連墻件設置（1）架體與高支模周邊框架柱采用48.33.6mm普通鋼管牢固拉結，平面布置位置見連墻拉結平面布置圖，豎向布置位置同水平拉桿標高。（2）連墻件設置在靠近碗扣架節點處，連墻桿呈水平并垂直于框架柱設置。（3）設置連墻件時，應注意保持立桿的垂直度要求，避免拉固時產生變形。連墻桿必須伸入頂板梁模板支架內不少于兩跨，同時用扣件連接牢固。（4）架體搭設完成

18、后，在架體中部、頂部剪刀撐標高位置設置水平兜網，用20#鐵絲固定，保證施工安全。5.6混凝土澆搗措施施工部署本工程全部采用商品混凝土，現場布置混凝土輸送泵，混凝土從低處向高處分層澆搗，采用一次澆筑成形，各專業負責人及施工員、質安員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。施工方法(1)準備工作1)鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。2)模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。3)由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。4)混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習

19、，由技術部門講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。5)澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。6)混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。(2)混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑采用天泵由低處向高處澆搗。1)本工程混凝土一次澆筑完畢，每一條梁混凝土應連續澆筑。如必須間歇，間歇時間應盡量縮短，并在下層混凝土初凝前：將上層混凝土洗筑完畢。2)澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用30或50插入式振搗棒要快插慢

20、拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的15倍(50棒應為525cm，取50；30棒應為405cm，取40)，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。4)梁分層(厚度為400mm)澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。當澆注至梁截面的3/4高時，應加強對支頂變形的監控。5)梁側及梁底部位要用30或50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛

21、鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后用1.54m刮尺刮平。6）混凝土澆注應垂直于主粱，再向兩邊澆搗，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同時澆搗。嚴禁從垂直主粱一端向另一端澆搗的方式施工。7）泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。(3)試塊制作：在現場制除作標養試塊外還應制作600同條件養護試塊、28d標準養護、抗凍臨界強度試塊及拆模試壓試塊。同條件試塊置于現場帶篦加鎖鐵籠中做好標識同條件養護。5.7季節性施工措施 5.7.1冬期施工措施因本工程B#辦公樓高支模施工期間處于冬季施工期間，故需考慮冬期施工措施。本工程使用商品混凝土，頂板C35，要求進場的坍落度為160mm土20mm，初凝時間3

22、4h。在進入冬施前對商品混凝土供應廠家書面交底，要求每立方中水泥的含量不得低于280Kg，水灰比不大于0.55，混凝土的攪拌時間比常溫延長30s，拌制混凝土的材料應清潔，不應含有冰、雪、凍塊及其他易凍裂物質，并作好各種外加劑的試配，要求外加劑要具有減水和引氣作用，選用早強型復合外加劑，以滿足冬期施工混凝土的使用要求。.1混凝土運輸混凝土的運輸過程是導致熱量損失最關鍵的階段。因此，必須加快運輸速度，降低周轉次數。途中的熱量損失不能降低的過快，要求每小時不能超過45，同時運輸到工地時，混凝土出罐車時溫度不低于10，混凝土入模溫度不低于5（現場設專人對進場混凝土進行驗收）。因此，攪拌站應合理確定混凝

23、土的出罐溫度，并將各種環節的熱量損失考慮進去。合理安排行車路線，既要縮短運距，又要避免堵車現象，從出機到現場澆筑盡量控制在兩小時以內。混凝土運輸車罐體要覆蓋保溫，保溫性能不得低于采用包裹50mm厚保溫被包裹下的效果。罐車進場后及時安排澆筑，避免停留時間過長而造成溫度降低或離析現象。.2混凝土澆筑混凝土澆筑前應將鋼筋、模板上的霜凍、冰雪等清理干凈。混凝土運到作業面以后，應快布料、快振搗、快抹平，并及時覆蓋塑料薄膜和棉氈被。盡量減少作業面，降低混凝土暴露的時間和面積，將熱量損失降低到最低限度。澆筑過程中如遇大雪天氣，必須將模板底部積雪用熱水清理干凈后方可澆筑，必須清理一段澆筑一段，不得全部清理完成

24、后再澆筑，防止底部再次結冰。若降雪天氣維持較長時間，應停止澆筑，待降雪結束后將積雪清理干凈，才能澆筑混凝土。.3混凝土保溫、養護從施工質量、施工工期、施工費用及西安地區冬季溫濕度考慮，本工程混凝土的保溫養護采取綜合蓄熱法，其特點是混凝土早期強度增長較好，費用較低。混凝土中摻加早強型的防凍劑。頂板混凝土在澆筑完畢后隨即抹平，然后覆蓋一層塑料薄膜再覆蓋兩層棉氈，并用腳手板壓住，不要留下腳印。如遇低溫或寒流且采取保溫措施無法達到要求時，需對采取在室內生火升溫的方式進行養護。外墻開敞洞口、樓梯間上口用大木板封閉，并在外側滿掛棉氈被。混凝土在未完全冷卻前，具有較大的塑性，同時容易遭受凍害，所以在混凝土尚

25、未完全冷卻前不得遭受沖擊荷載和動荷載。在混凝土強度不足4Mpa前，不得上人或堆放重物，如模板、鋼管、鋼筋等。.4混凝土試塊的制作1）對于摻加防凍劑的混凝土，制作“同養28天轉標養28天”試塊（強度驗收依據）。以每一流水段為一取樣單位，留置一組同條件養護試塊，隨結構同條件養護28天后，轉入28天標養，試壓結果作為該混凝土檢驗批在負溫度下施工的強度等級的驗收依據。這種試塊100見證，具體試驗部位見混凝土試驗方案。1）對于摻加防凍劑的混凝土，制作2組同條件養護試塊（過程自控用）。以每一流水段為一取樣單位，制作2組同條件養護試塊，分別用于達到受凍臨界強度時、拆模前試壓。2）制作實體檢驗試塊（實體檢驗）

26、。本工程仍然采用600d等效養護齡期的方法，試塊取樣方法同常溫施工，但零度以下不計入等效養護齡期，并取消14天和60天的限制，累加達到600d（有保溫時用保溫層內混凝土表面溫度累計）等效養護齡期方可送檢，并可將試壓結果乘以系數1.10后進行驗收。這種試塊100見證。3）制作混凝土標養試塊，抗滲混凝土試塊當一次連續澆筑混凝土量5003留置一組（6塊）混凝土抗滲試塊；每增加2505003混凝土，應增加留置一組（6塊）。4）制作混凝土標養試塊，每連續澆筑100m抽取一次抗壓試塊；當一次連續澆筑超過10003，同配合比的混凝每2003抽取土一次抗壓試塊。.5混凝土測溫測溫孔布置在具有代表性及容易遭受凍

27、害的部位。 樓板：設置原則為板的四角或板中間設置，測溫孔要垂直插入。每100平米左右設置一個測溫孔，孔深為板厚的1/2。測溫孔做法：提前繪制出測溫孔布置圖，根據測溫孔布置圖布置測溫孔。其它構件測溫的測溫孔采用15PVC塑料管制作，一端封閉，在混凝土未初凝前插入混凝土內，并對每個孔進行編號。注意留孔時要有專人負責，以防施工人員踩壓。現場測溫安排：表11測溫項目測溫頻度室外氣溫中午12點測最高，夜間12點測最低溫度,測溫從11月15日開始，每天測溫1次，轉入常溫施工后停止。環境溫度每晝夜不少于4次，時間分別為8點、14點、20點、2點混凝土出罐、澆筑、入模溫度每一工作班不少于4次達到臨界強度4MP

28、a前混凝土澆筑完成后每6小時一次達到臨界強度4MPa后停止測溫測溫操作要求：測溫時按測溫孔編號順序進行，溫度計插入測溫孔后，用保溫材料堵塞測溫孔口，溫度計伸入混凝土表面下20mm，留置在孔內不少于3min，然后迅速從孔中取出，使溫度計與視線成水平，仔細讀數，并匯入測溫記錄表，同時將測溫孔用保溫材料堵塞（覆蓋）好。如室外氣溫突然下降，低于預計值，或測得混凝土溫度低于熱計算值要求時，應立即補加保溫層，防止混凝土早期受凍。測溫工作的管理：測溫記錄表由項目部現場專職測溫員填寫。測溫記錄必須真實、準確、完整、字跡工整，不得有涂改現象。專職測溫員必須經過培訓，了解冬期施工的性質、測溫要求，對現場覆蓋不嚴、

29、溫差過大、混凝土溫度過高或過低等不正常現象要有靈敏反應，并及時向項目部技術組報告。每次測溫完，及時整理測溫記錄簽字齊全后報項目部技術組，逢夜間要做好交接班手續。.6保溫的拆除 成熟度控制保溫時間要求攪拌站做不少于四組同配比的試塊，混凝土拌合物的溫度為202，試塊成型后帶到標養室養護，得出1d、2d、3d、7d的強度。將標養試件的各齡期強度數據，經線性分析擬合成的成熟度-強度曲線直線化。用米格紙以混凝土強度為縱坐標，標養時間為橫坐標，在橫坐標上畫出強度零點的位置，即可在該直線上查到強度達到4Mpa時所需的標準養護時間。根據測溫結果，計算成熟度值，并與抗凍臨界強度的成熟度值比較，初步確定養護保溫的

30、拆除時間。當混凝土溫度冷卻至與環境溫度差不大于20時停止保溫養護。5.7.2雨期期間施工措施因A#辦公樓處于冬期施工初期，可能面臨下雨等氣候條件。.1雨期施工1）關注日常天氣預報，在雨天不安排混凝土澆注作業。2）在混凝土澆注過程中，突然出現降雨時，頂板混凝土要用塑料布覆蓋保護。如在澆筑混凝土過程中遇大雨不能連續施工時，要留好施工縫，下次接茬時對施工縫處要進行處理后方可進行澆筑。3）雨季砂、石含水率變化幅度較大，要加強對攪拌站檢查與勾通，根據砂、石原料的含水率變化及時調整混凝土配合比。4）雨后混凝土澆注前要將模內積水清理干凈。5）雨期氣溫較高，要注意對頂板混凝土加強澆水養護，墻體采用噴霧器不間斷

31、噴水養護，每個隊要設兩名專人養護混凝土，以利于混凝土強度穩定上升。5.8檢查驗收過程控制程序：檢查腳手架、腳手板材質證明、取樣復驗制定與審核模板裝配大樣中間抽查自檢、互檢、專檢執行驗評標準按不同型號掛牌不合格項處理辦理模板驗收簽證手續清理現場、文明施工熟悉圖紙和技術資料學習操作規程和質量標準準備工作技術交底書 面 交 底操作人員參加現場模板安裝質量評定資料整理模板加工成型鋼筋、模板工序交接檢查自 檢 記 錄質量評定記錄施 工 記 錄材料合格證5.8.2材料質量標準碗扣架立桿、橫桿、鋼管、扣件等構配件的提供單位必須有營業執照、資質證明，所提供的產品必須有質量檢測報告、產品合格證等質量證明文件。碗

32、扣架立桿、橫桿、鋼管、扣件等構配件進場后必須進行檢驗，不合格的材料嚴禁使用。架體構配件外觀質量要求及現場檢查方法詳見下表。表12項目材料要求抽檢數量檢查方法碗扣件碗扣的鑄造件表面應光滑平整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊縫應飽滿，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷。全數目測碗扣件立桿連接套管碗扣架的立桿連接套管，其壁厚不應小于3.6mm，內徑不應大于50mm，套管長度不應小于160mm，外伸長度不應小于110mm。3%游標卡尺測量底座及可調托絲桿可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，絲桿直徑不小于

33、36mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。3%鋼板尺測量腳手板木腳手板不得有通透癤疤、扭曲變形、劈裂等影響安全使用的缺陷，嚴禁使用含有標皮的、腐朽的木腳手板。全數目測5.8.3產品制作和加工要求對于需要加工的梁模、梁柱接頭處模板，按照施工圖進行排版，確定出每塊面板的尺寸和使用部位，并對其進行編號，防止用錯。模板的加工偏差控制在2mm以內。對于頂板模板，在施工前按照頂板模板圖對頂板模板進行排版，按照排版圖對每塊面板進行編號，按照編號對每塊面板進行加工，頂板模板面板鋪設時一定要按照排版圖進行鋪設。頂板模板面板的加工尺寸偏差控制在2mm以內。對現場的方木過壓刨處理，以保證模板的平整度。5.8.4

34、檢驗措施碗扣件等模架配件進場后嚴格按照上表所列項目及檢查方法進行檢查，現場檢驗不合格的產品予以退回。對多層板、方木等材料進場后要進行現場檢驗，不合格的材料予以退回。5.8.5模架安裝質量標準及驗收程序模架安裝主控項目：模架立桿垂直度偏差不得大于3。5.8.5.1模板安裝質量標準表13項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置（梁）3尺量檢查2底模上表面標高5用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸（梁）3尺量檢查4每層垂直度3用2m拖線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度2用2m靠尺和楔形塞尺檢查7陰陽角方正、順直2方尺、塞尺、線尺8預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長度

35、5，09預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸5，0寬、高5對角線610插筋中心線5尺量外露長度+10，05.8.6模架驗收嚴格把好驗收關。模架施工完畢后，由項目負責人組織，項目技術負責人、安全部、技術部、質檢部等相關部門負責人共同進行驗收，驗收合格并簽字后方可進行下道工序施工。5.8.7模架搭設過程中和使用前的檢查和驗收內容1）立桿下是否墊通長50200mm的木墊板；2）立桿垂直度允許偏差是否3；3）檢查桿件的設置和架體構造是否符合要求。連接件必須牢固，扣件螺栓不得有松動、滑移，螺栓必須漏出螺帽10mm，螺栓端頭必須戴墊板。4）檢查框架柱拉結是否牢固。驗收合格的架子任何人不得擅自拆除，需局部修改

36、時，要經技術部同意，由架子工操作。5）架子工程的施工負責人，必須按照架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行技術交底和安全技術交底，班組必須嚴格按照操作要求和安全技術交底施工。6）架子搭好后，由現場施工隊安全員管理，未經安全部、技術部同意，不得改動，不得任意解除架子與主體結構連接的桿件和扣件；7）安全防護措施是否符合要求；8）是否有超載現象發生。遇到以下情況，需要對模板支架重新進行檢查驗收：1）遇到五級以上大風之后；2）遇到較大雨之后；3）停工超過一個月之后。6. 施工安全保證措施6.1組織保障成立以項目經理為首的應急小組，建立支撐架監測信息反饋系統。應急小組成員如下：組長：項目經理：閆啟

37、富 副組長：項目總工：李展藝 生產經理：田寧 項目安全員：李建華組員：井雄、黃行、趙炅、馬鵬利、張寧波、王佩、李佳佳、來歡迎、劉銀福、楊少珍、王懷蒙、王崢、李揚、張逸峰、劉濤施工隊負責人：賀鎖華6.2安全技術措施6.2.1模板安裝安全技術措施（1）支立梁模板時，梁兩側操作架各鋪兩塊腳手板并綁牢，外側設1.2m高防護欄。模板安裝作業層必須做到施工前場地整潔，無可能影響作業正常進行的障礙物。 （2）作業過程中材料工具臨時存放必須整齊，且做到分類明確，取用方便，避免作業面雜亂無章影響作業進度及作業人員安全。登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。 （3）支模過程中，如需中

38、途停歇，必須將模板平放。6.2.2混凝土澆筑安全技術措施頂板混凝土使用汽車泵澆筑，按如下程序進行：先澆梁后澆板，先大（截面）梁后小梁。具體澆筑順序及方法如下：1) 主梁澆筑時由中間向兩側對稱澆筑混凝土，每道梁均從梁跨中向兩端對稱分層澆筑，每次分層厚度為400mm。2) 主梁混凝土澆筑至次梁標高時，進行次梁混凝土澆筑。3) 次梁混凝土澆筑至頂板板底標高時，進行頂板混凝土的澆筑，同樣中間位置向兩端對稱進行。混凝土澆筑時必須嚴格按以上程序及方法進行。6.2.3模板拆除安全技術措施（1）模板拆除時，必須事先填寫拆模申請，經項目技術負責人簽字后方可拆除模板。應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作

39、區，嚴禁非操作人員進入作業區，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。（2）拆模應分區按順序拆除，禁止多組同時作業，相互干擾。（3）拆模時，嚴禁在同一垂直面上操作。數人同時操作時應科學分工，統一信號和行動。（4）模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆、先非承重部位，后承重部位、以及自上而下的原則，拆模時嚴禁硬砸、硬撬。（5）拆除底模時，應設臨時支撐，模板逐塊拆卸，不得成片松動和撬落，嚴禁大片模板墜落。嚴禁站在懸臂結構上面撬拆底模。（6）樓層內模板拆除作業必須做到模板、支架等分類集中碼放，要做到“隨拆除隨集中”，避免混亂影響樓內作業質量，同時避免工傷事故發生。 （7）頂板模

40、板拆除時，先將可調頂托板松下，待模板自行脫落在架體上，運走后再拆下部的模板支架，人員不要站在待落下的板下方。（8）拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。（9）模板拆除時，嚴禁使用大杠或重錘敲擊，拆除后的模板及時清理混凝土渣塊并刷好脫模劑。由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大時及時修理。（10）拆模時操作人員必須佩戴安全帽，模板下面嚴禁人員逗留及行走。高處作業，扎緊安全帶，系于牢固處。（11）裝卸施工時，上、下有人接應，隨拆隨運走，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。拆除承重模板，設臨時支撐，防止整塊突然塌落。（12）每個工作區的模板全部拆除后，

41、方可將模板、配件、支架運出。模板拆除后要將模板上的朝天釘子取出或砸彎，以免扎腳。6.2.4安全技術措施 6.2.4.1模板加工安全技術措施（1）使用的木工機械必須安裝漏電保護器，分機要做到一機一閘一保護。使用前要對供電線路檢查維修，以免漏電。使用手動機械必須戴絕緣手套。（2）電鋸要有防護罩，鋸末沫、刨花要及時清運到指定的地點。（3）木材堆放加工均設置足夠的消防器材，嚴禁吸煙。（4）現場動火必須嚴格遵守現場動火管理規定。（5）加工時，必須遵守機械使用的規章制度，防止事故發生。操作人員必須持證上崗。（6）模板應在木工棚中統一加工，木屑集中收集，統一處理。6.3應急預案6.3.1重點防范部位頂板的施

42、工特點是梁跨度大、模板支撐體系高度較大、梁截面較大，在施工中對該部位進行嚴格控制。6.3.2施工過程中的風險及控制措施（1）碗扣件及方木質量缺陷：材料復試及檢查。（2）支撐構造：預控、檢查，保證立桿、橫桿間距，掃地桿、自由端水平桿位置，與墻柱拉結等按照方案要求搭設，做到構造合理。（3）作業操作：架體上不集中堆放模板、鋼筋等材料；混凝土澆筑時按照方案要求施工；（4）惡劣天氣：收聽天氣預報，及時采取措施，施工前復查架體。保證在晴好、無風的白天進行混凝土澆筑作業。6.4控制措施 6.4.1制定應急措施針對支架施工和模板、鋼筋、混凝土施工過程中易出現的問題，分析事件特點及成因，編制應急措施，提出處理辦

43、法。1）高支模工程事故的主要原因是縱橫水平桿、特別是剪刀撐嚴重不足，造成高支撐體系整體剛度不足，整體穩定性差引起的，加之高支模工程事故具有突發性的特點。因此，當作業層上每增加施工荷載時，應組織相關技術、質量、安全相關人員進行一次檢查，發現支撐有變形、支架有偏離、支撐體系連接部位有松動時，應組織人員及時進行加固和處理。2）模板支架施工前，搭設專用安全通道，并保持通道暢通。3）模板支撐時，設專職安全員巡視，支設過程中與施工無關人員嚴禁進入，澆筑混凝土時任何人員不得進入模板下部。4）混凝土澆筑過程中，對混凝土的沉降情況進行及時觀測，模板上部和支撐周邊設測量員對模板及支撐進行及時觀測。5）混凝土澆筑過

44、程中，測量員隨時監測模板標高的變化，如出現標高異常變化，立即報告現場安全員采取應急措施。6）如模板架體出現異響、標高異常變化或者變形，模板上部安全員立即組織施工人員通過安全通道有序撤離，支撐周邊安全員負責疏散周邊施工人員到指定安全地點。6.4.2應急響應6.4.2.1一般事故的應急響應1）當事故或者緊急情況發生后，當事人立即向公司安全部及公司領導匯報，并采取應急措施，防止事態擴大。2）項目經理組織應急成員對事故進行處理，并在24小時內盡快向生產安全管理部門報告。6.4.2.2重大事故的應急響應1）重大生產安全事故發生后，當事人或發現人，立即向項目領導匯報，同時采取應急措施，防止事態擴大。2）項

45、目經理部組織應急小組人員對事故按照應急措施進行處理，并立即報告分公司主管經理和生產安全管理部門。生產安全管理部門應通知應急領導小組相關成員立即到現場協助調查。6.4.2.3報警：緊急事故發生時，發現人應立即報警。1）向內部報警，簡述：出事地點、事態狀況、報警人姓名。2）向外部報警，詳細準確報告：出事地點、單位、電話、事態狀況及報警人姓名、單位、住址、電話。發生火災時還要派人到主要路口迎接消防車。3）遇緊急事故，可撥打以下電話救援：匪警：110；急救電話：120；火警電話：119；4）施工現場附近的醫院：西安市長安醫院 地址：西安市未央區文景路17號 聯系電話：；西安市鳳城醫院 地址：西安市未央

46、區鳳城三路9號 聯系電話：；自工地至鳳城醫院、長安醫院路線如下圖：5）上報：緊急事故處理后，項目經理應在24小時內填寫應急準備和響應報告書，一式兩份，自留一份，上報公司安全部一份。事故報告流程如下：項目負責人張宏亮分公司領導、安全生產部西安市安全生產監督機構事故發生1小時之內立即通知公安機關、勞動保障行政部門、工會和人民檢察院組織調查小組查明事故經過認定事故責任提出事故處理事故防范整改措施提交事故調查報告移送司法等部門進入行政處罰一般程序結案歸檔發現者事故立即立即未央區急救中心通知（120）組織救援保護現場采取措施傷員救治6.5施救措施生產安全事故應急準備與響應措施：1）高處作業發生高處墜落的

47、應急措施：高出墜落可能造成的傷害有：顱腦損傷、胸部創傷（如肋骨骨折）、胸腔儲器損傷、腹部創傷等。當發生物體打擊事件和有人自高處墜落摔傷后，應注意保護摔傷及骨折部位，避免因不正確的抬運使骨折錯位造成二次傷害，并及時向工地負責人報告，撥打急救電話“120”或送醫院救治，送醫院途中不要亂轉病人的頭部，應將病人的頭部略抬高一些，昏迷病人取昏迷體位，防止嘔吐物吸入肺中。2）檢修電器、使用電動器械、工具等發生的觸電事故的應急措施有人觸電時，搶救者首先要立刻斷開近處電源，如距離觸電開關太遠，用電工絕緣鉗或者干燥的木柄鐵锨、斧頭等切斷電線斷開電源，或者用絕緣物如木板、木棍等不導電材料拉開觸電者或者挑開電線，使

48、之脫離電源，切忌直接用手或者金屬材料及潮濕物件直接去拉電線和觸電的人，以防止解救的人再次觸電。觸電人脫離電源后，如果觸電人神志清楚，但有些心慌、四肢麻木、全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使觸電人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時送醫院救治。觸電人已經失去知覺，但是心臟還在跳動，還有呼吸，應使觸電人在空氣清新的地方舒適、安靜的躺著，解開妨礙呼吸的紐扣、腰帶，若天氣寒冷要注意保持體溫，并迅速請醫生到現場救治。如果觸電人已經失去知覺、呼吸停止，但是心臟還在跳動，盡快把他仰面放平進行人工呼吸。如果觸電人呼吸和心臟跳動完全停止，應立即進行人工呼吸和心臟胸外按壓急救。3）機械

49、傷害事故的應急措施發生斷手（足）、斷指（趾）的嚴重情況時，現場要對傷口包扎止血、止痛、進行半握拳狀的功能固定。將斷手（足）、斷指（趾）用消毒和清潔的敷料包好，切忌將斷手（足）、斷指（趾）等浸入酒精等消毒液中，以防細胞變質。然后將包好的斷手（足）、斷指（趾）放在無泄漏的塑料袋內，扎禁袋口，在袋周圍放一些冰塊，速送傷者進醫院搶救。發生頭皮撕裂傷時，必須及時對傷者進行搶救，采取止痛及其他對癥措施；用生理鹽水沖洗有傷部位涂紅汞后用消毒大紗布塊、消毒棉花緊緊包扎，壓迫止血；同時送醫院急救。4）坍塌事故的應急措施：發生坍塌事故后，應立即報告分公司、公司主管領導和生產安全部門。因坍塌造成人身事故后，應同時采

50、取兩個方面的措施，一方面立即扒挖，搶救傷員并密切注視傷員情況，防止二次受傷；另一方面對傷員上部的模板、構件、腳手架采取臨時支撐措施，防止因二次坍塌傷及搶救者或加重事故后果。排險和搶救應由有經驗的人指揮進行。對危害大的復雜坍塌，應由安全生產部門及相關技術部門共同商議處理措施。6.6 監測與監控在混凝土澆筑過程中，為了保證架體的穩定性和施工的安全性，必須對架體的沉降進行及時觀測。成立以項目測量員為組長的沉降觀測小組，發現異常情況及時上報并且暫停施工。沉降觀測小組成員如下：組長：李展藝項目總工副組長：馬鵬利項目部測量員組員：田寧棟號長、李建華項目部安全員 賀鎖華施工隊負責人沉降觀測方法：為了保證施工

51、安全和測量人員的安全，在混凝土澆筑前，將一根直徑為20mm的鋼筋下插到梁底模板便于觀察的部位，將水準儀支設在安全地帶，調整好水準儀后，在水準儀所對準的鋼筋的位置畫紅油漆，在混凝土澆筑過程中，測量員在安全地帶通過觀測鋼筋上面紅油漆位置的變化來觀測模板支撐體系的沉降位移。600mm高梁的模板最大容許變形值18mm，支架最大容許壓縮變形值16mm。沉降觀測結果處理辦法：模板支撐體系沉降位移在允許范圍之內，將觀測數值進行記錄和整理，并進行歸檔。若在施工中模板沉降位移較大但仍在控制范圍之內，則暫停混凝土的澆筑，派人對模板支撐體系進行加固，加固完畢后再進行混凝土的施工。在混凝土施工過程中模板沉降位移較大且

52、已經超出控制范圍，則必須停止施工。7.計算書根據西安市場及材料進場情況，實際鋼管達不到規范規定的48.3*3.6mm，故計算時根據實際進場材料壁厚48*2.8mm進行驗算；方木達不到規范規定的100*100mm、50*100mm，計算時取現場實量尺寸85*85mm、35*85mm進行驗算。7.1 B#辦公樓辦公大堂位置高支模計算書7.1.1 B#辦公樓辦公大堂位置頂板支撐體系計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB

53、50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為10.4m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方3585mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用8585mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00k

54、N/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1201.200+0.2001.200=3.854kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6

55、 = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05510001000/45000=1.226N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求

56、!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.854+1.43.000)0.250=1.324kN截面抗剪強度計算值 T=31324.0/(21200.00015.000)=0.110N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.8542504/(1006000337500)=0.050mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算

57、(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m靜荷載 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷載 q2 = 1.400.625=0.875kN/m計算單元內的木方集中力為(0.875+0.964)1.200=2.207kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式

58、如下:均布荷載 q = P/l = 2.206/1.200=1.839kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.839=1.324kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2001.839=2.427kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W

59、 =0.265106/42145.8=6.28N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31324/(23585)=0.667N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.803kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8031200.04/(10

60、09000.001791198.0)=0.699mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.427kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 9.709kN經過計算得到最大變形 V= 0.509mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.

61、508.508.50/6 = 102.35cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.794106/102354.2=7.76N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36037/(28585)=1.253N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形

62、v =0.509mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.14610.400=1.513kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2000.900=0.216kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.2000.900=3.253kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.982kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，

63、活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)1.2000.900=2.700kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.76kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.45m； h 最大步距，h=1.20m； l

64、0 計算長度，取1.200+20.450=2.100m； 由長細比，為2100/16=131； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391；經計算得到=9758/(0.391397)=62.765N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6500.241=0.039kN/

65、m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0391.2002.100/16=0.043kN.m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0391.2002.1002.100/8-0.0432.100/4=0.014kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.982+0.91.42.700+0.91.40.014/0.900=9.399kN經計算得到=9399/(0.391397)+14000/4248=63.338N/mm2；考慮風荷載時立

66、桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0390.9001.200=0.042kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.2000.042=0.042kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.042=0.060kN支撐架的步數 n=8節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.060+(8.000-1)0.060=0.479kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為8.0000.042=0.338kN架體自重為1.513kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力

67、和小于架體自重,滿足要求!六、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8.40m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=4309.2mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 bh=7980mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。按照樓板每12天澆筑一層，所以需要驗算12天、24天、36天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土12天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.40m，短邊8.400.95=7.98m，樓板計算范圍內擺放79排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓

68、板所需承受的荷載為 q=11.20(0.20+25.100.12)+ 11.20(1.5179/8.40/7.98)+ 1.40(0.00+2.50)=9.06kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=7.989.06=72.31kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0550ql2=0.055072.307.982 按照混凝土的強度換算得到12天后混凝土強度達到74.57%，C35.0混凝土強度近似等效為C26.1。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=12.43N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.20360.00/(

69、7980.00160.0012.43)=0.10查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.095此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.0957980.000160.000212.410-6結論：由于Mi = 241.20=241.20 Mmax=459.17所以第24天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。因地下室僅有2層，基礎為筏板基礎，故地下-1、-2層頂板支撐不得拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！7.1.2 B#辦公樓辦公大堂位置梁支撐體系計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1

70、66-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為10.4m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方3585mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/

71、mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用8585mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1201.200+0.2001.200=3.854kN/m活荷載標準值 q2 = (0.00

72、0+2.500)1.200=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中

73、q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05510001000/45000=1.226N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.854+1.43.000)0.250=1.324kN截面抗剪強度計算值 T=31324.0/(21200.00015.000)=0.110N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.854

74、2504/(1006000337500)=0.050mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m靜荷載 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷載 q2

75、 = 1.400.625=0.875kN/m計算單元內的木方集中力為(0.875+0.964)1.200=2.207kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.206/1.200=1.839kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.839=1.324kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2001.839=2.427kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； 截面慣性矩 I = bh3/

76、12 = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.265106/42145.8=6.28N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31324/(23585)=0.667N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計

77、算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.803kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8031200.04/(1009000.001791198.0)=0.699mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.427kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 9

78、.709kN經過計算得到最大變形 V= 0.509mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.794106/102354.2=7.76N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計

79、算值 T=36037/(28585)=1.253N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.509mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.14610.400=1.513kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2000.900=0.216kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.2000.900

80、=3.253kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.982kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)1.2000.900=2.700kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.76kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f

81、 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.45m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.450=2.100m； 由長細比，為2100/16=131； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391；經計算得到=9758/(0.391397)=62.765N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力

82、 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6500.241=0.039kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0391.2002.100/16=0.043kN.m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0391.2002.1002.100/8-0.0432.100/4=0.014kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.982+0.91.42.

83、700+0.91.40.014/0.900=9.399kN經計算得到=9399/(0.391397)+14000/4248=63.338N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0390.9001.200=0.042kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.2000.042=0.042kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.042=0.060kN支撐架的步數 n=8節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.060+(8.00

84、0-1)0.060=0.479kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為8.0000.042=0.338kN架體自重為1.513kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!7.1.3 B#辦公樓辦公大堂位置梁模板支撐體系計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=250mm，梁截面高度 H=600mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面3585mm，梁模板截面側面木方距離150mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈

85、性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.200kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.

86、500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(

87、1.225.92+1.405.40)0.60=23.198N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.1

88、00ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05210001000/22500=2.320N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2015.552+1.43.240)0.150=2.088kN截面抗剪強度計算值 T=32088.0/(2600.00015.000)=0.348N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.

89、67715.5521504/(1006000168750)=0.053mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.600.60/1=13.92kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=13.919kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板及支撐計算滿足要求！