1、目 錄第一章 編制依據 3第二章 工程概況 4 一、參建單位 4 二、工程概況 4第三章 施工組織與部署 5 一、作業區段劃分 5 二、施工流水段劃分 5 三、模板配置 5 四、工期部署 5第四章 施工準備 5 一、技術準備 5 二、物質需用計劃 6 三、現場準備 6第五章 施工方法 6 一、基礎模板支設 6 二、池壁（墻）模板支設 7 三、池壁（墻）模板設計驗算 8 四、柱模板計算 20 五、模板內對撐設計 34 六、梁板模 34 七、樓板底模板計算 44 八、樓梯模板 55 九、特殊部位模板支設 55 十、模板的安裝 57 十一、模板的拆除 60第六章 質量要求和控制措施 62 一、質量要

2、求 62 二、控制措施 64第七章 安全環保技術措施 65 一、安全文明制度 65 二、安全技術措施 66 三、環保技術措施 67第一章 編制依據一、大足區城區供水設施改擴建工程施工圖、答疑紀要。二、地勘資料、施工現場實際情況和周圍環境，地質條件和大足地區氣候特征。三、國家現行技術規范及設計技術標準，圖表及安全施工規范：混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）建筑工程施工質量驗收統一標準規范（GB503002001）建筑工程大模板技術規程（JGJ742003）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）建筑結構荷載

3、規范（GB50009-2001）建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社建筑機械使用安全技術規程（JGJ332001）第二章 工程概況一、參建單位 建設單位： 設計單位： 勘察單位： 監理單位：施工單位：二、工程概況大足城區供水設施改擴建工程位于重慶市大足區棠香街道辦事處水豐村2社；工程規模設計為3萬立方米/日；地上總建筑面積：25454.36m2；結構型式為單層磚混結構和單層框架結構，設計使用年限為50年。結構安全等級為二級。本工程抗震設防烈度為6度，抗震等級為四級。1、結構類型為單層磚混結構和框架結構，2、層高綜合辦公樓一、二層3.6m，三層3.0m, 加氯加藥間4.9m，供水泵房7.5m,

4、配電室4.2m，氣水反沖洗泵房6.0m，機修房3.75m，門衛3.0m。水池高度詳水池結構圖。3、梁厚200、250、300mm，最大梁高為900mm，最小梁高為400mm。4、板厚度最厚為200mm，其余板厚度為120mm。5、柱子截面尺寸為三種類型：600600mm、500500mm、400400mm。6、水池墻板厚度大部分為400mm、300mm。7、模板選材：采用183091518mm厚膠合板，300010050mm木方模。第三章 施工組織與部署一、作業區段劃分 根據實際開工的先后順序，以每個水池及各棟號為一個區。二、施工流水段劃分 1、水池施工階段各個水池分別為一個施工流水段。 2、

5、各棟號房屋施工階段各棟號房屋分別為一個施工流水段。三、模板配置1、水池施工階段：框架柱、梁板及池壁墻模板一次性配齊。2、各棟號房屋施工階段：由于本工程房屋除綜合樓及供水泵房外基本為單層磚混結構、模板配置量很少，故該工程房屋建筑待各水池結構施工完畢后采用水池拆除的模板配置施工。模板一次性配齊。四、工期部署施工總進度按施工組織設計；第四章 施工準備一、技術準備1、技術負責人、現場施工員和班組長熟悉施工圖紙、設計變更等，根據施工方案要求編制好配模圖，配模圖經項目技術負責人審核、項目副經理批準后實施。2、技術負責人根據施工方案及配模圖做好技術、安全交底，使現場管理人員、班組長和作業人員了解本工程的支模

6、體系、操作工藝和注意事項。二、物質需用計劃 1、模板、木枋需用計劃序號材料名稱規格數量備注1木膠合板9201840181萬梁、柱、板2木枋501002000100m3梁、柱、板501003000100m3梁、柱、板50100250050m3梁、柱、板三、現場準備機械準備現場共設2個木作加工區，每個加工區內配置圓盤鋸1臺。第五章 施工方法一、基礎模板支設水池基礎先支設外邊模，再支設池壁吊模，模板支設高度池壁500mm高，再采用16止水螺桿間距按800mm對拉加固，施工縫處采用3mm厚鋼板止水帶。加固方式如下圖。二、池壁（墻）模板支設池壁（墻）模板施工工藝流程：放線（邊線、控制線）焊導墻筋立外側模

7、板穿止水對拉螺栓立內側模板加背枋、上鋼管橫楞臨時固定調校加固驗收池壁（墻）模板對拉螺桿從雙排鋼管間穿過，間距為500500mm，螺桿采用M16螺桿，中間加焊100100厚4mm的鋼板止水片。 拆模后從砼面割掉螺桿(設置方式見擋墻模板支設圖)。三、池壁（墻）模板設計驗算：1、參數信息（1）、基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M16；（2）、主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管482.8；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.

8、08；主楞肢數:2；（3）、次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；（4）、面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、墻模板荷

9、載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.400h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 模板計算高度，取5.00m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得39.11kN/m2、120kN/m2，取較小值39.11kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=39.11kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4 kN/

10、m2。3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖（1）、抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.110.500.90=21.119kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值

11、q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m； q = q1 + q2 =21.119+2.520=23.639kN/m；面板的最大彎距：M =0.123.639250250=147743.75N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=27000mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 147743.75/27000

12、=5.47N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5.47N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）、抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.110.500.90=21.119kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m； q = q1 + q2 =21.119+2.520=23.639kN/m；面板的最大剪力：V = 0.623.639250=3545.85

13、N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V =3545.85N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T=33545.85/(250018.0)=0.591N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.591N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！（3）、撓度驗算根據規

14、范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 39.110.5 = 19.555N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67719.5552504/(100950024.3105) = 0.022mm；面板的最大撓度計算值: =0.022m 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！4、墻模

15、板內外楞的計算（1）、內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4；內楞計算簡圖（1）、內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.110.250.90=10.56kN/m； 傾倒混凝土側壓力設

16、計值q2: 1.44.000.250.90=1.26kN/m；其中，0.90為折減系數。 q =(10.56+1.26)/2=5.91kN/m；內楞的最大彎距：M =0.15.91500.0500.0= 147750N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=41670； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 147750/41670 =3.55N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值

17、 =3.55N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）、內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.110.250.90=10.56kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.250.90=1.26kN/m；其中，0.90為折減系數。 q =(10.56+1.26)/2=5.91kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.65.91500.0 = 1773N；截面

18、抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 1773N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =31773/(2100.050.0)=0.532N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.532N/mm2 小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！（3）、內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振

19、動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 39.110.25/2=4.89kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.04106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.895004/(10095001.04106) = 0.209 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.209mm 小于內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的

20、荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管482.8；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；外楞計算簡圖（4）、外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.239.11+1.44)0.250.5/2=3.28325kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753283.25500.00=287284.375Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M -

21、外楞的最大彎距(Nmm)；M =287284.375Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5080mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 287284.375/5080=56.55N/mm2；外楞的最大應力計算值 =56.55N/mm2 小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！（5）、外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.239.11+1.44)0.250.5/2=3.28325kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653283.25=21

22、34.113N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V =2134.113N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =22134.113/500.000=8.537N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =8.537N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！（6）、外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中

23、，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P =39.110.250.50/22.44 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.445003/(1002060001.22105) = 0.139mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.139mm 小于外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N -

24、 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M16；穿墻螺栓有效直徑: 13mm；穿墻螺栓有效面積: A = 132.665mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =39.110.50.5 = 9.78kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9.78kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！四、柱模板計算：框架柱施工工藝流程：放線（邊線、控制線）打定位筋大模板吊裝或定型鋼模就位（放模板對撐）穿

25、套筒穿對拉桿臨時固定調校加固驗收。采取定型散拚的方式。柱模板使用183091518九夾木模板。嚴格按柱模圖進行拼模安裝。先放出柱邊線及200附線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊，然后沿柱邊線打定位筋，保證柱模的方正。柱模安裝時，采取模板一次性安裝到位，柱側邊留槽口（150150），用于清理雜物及沖洗水排出。柱模采用18厚九夾板，內楞采用10050mm木枋，外楞采用4.82.8雙鋼管間距為500mm，對拉螺栓每兩面距500mm設置。1、參數信息（1）、基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:3；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:3；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm

26、):M16；（2）、柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管482.8；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):5000；柱箍合并根數:2；（3）、豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:1；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；（4）、面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2

27、):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.400h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 模板計算高度，取7.500m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 39.426

28、 kN/m2、180kN/m2，取較小值39.426 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=39.426kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 由前述參數信息可知，柱截面寬度豎楞間距最大，為l= 162 mm，且豎楞數為4，面板為3跨，因此對柱截面寬度面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行

29、計算。面板計算簡圖（1）、面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.430.50.90=21.292kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.50.90=1.26kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =21.292+1.26=22.552kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 22.552162162

30、= 73981.836N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 5001818/6=27000 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 83981.836/ 27000 =2.74N/mm2；面板的最大應力計算值 =2.74N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！（2）、面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -

31、面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.430.50.90=21.292kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.50.90=1.26kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =21.292+1.26=22.552kN/m；面板的最大剪力： = 0.62522.552162= 2283.39N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： =2283.39N； b

32、-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32283.39/(250018.0)=0.381N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.381N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！（3）、面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 39.430.519.72

33、kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =162mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 =243000mm4；面板最大容許撓度: = 162/ 162 = 1 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52119.721624/(1009500.0243000) =0.031 mm；面板的最大撓度計算值 =0.031mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1mm,滿足要求！4、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工

34、程柱高度最高為7.5m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4；豎楞方木計算簡圖（1）、抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.430.1620.90=6.899kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2

35、: 1.42.000.1620.90=0.408kN/m； q = (6.899+0.408)/2=3.65 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.13.65500500= 91250N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=41666.67； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W =91250/41666.67= 2.19N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.19N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！（2）、

36、抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.239.430.1620.90=6.899kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.1620.90=0.408kN/m； q = (6.899+0.408)/2=3.65 kN/m； 豎楞的最大剪力： = 0.63.65500=1095N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： =1095N

37、； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31095/(2100.050.0)=0.329N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.329N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！（3）、撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:162 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =39.430.162 = 6.3

38、9kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1041666.667；豎楞最大容許撓度: = 500/162 =3.09mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6776.395004/(1009500.01041666.667) = 0.273mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.273mm 小于 豎楞最大容許撓度 =3.09mm ，滿足要求！5、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管482.8；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼

39、柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為大于 3 跨，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 39.430.9 + 1.4 20.9)0.162 0.5/2 =1.83 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 1.602 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.036 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.001 mm；（1）、柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值:

40、 M = 0.04 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 6.75 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =6.75N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!（2）、柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.001 mm；柱箍最大容許撓度: = 85.7 / 162= 0.529 mm；柱箍的最大撓度 =0.001mm小于柱箍最大容許撓度 =0.529mm，滿足要求!6、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺

41、栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M16； 對拉螺栓的有效直徑: 13mm； 對拉螺栓的有效面積: A=132.665mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 1.602 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.7010513.266510-5 = 22.55 kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=1.602kN小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=22.55kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求！7、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管482.8；截面慣性

42、矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為大于 3 跨，按三跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.239.430.9+1.420.9)0.162 0.5/2 = 1.83 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 1.602 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.036 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.001 mm；（1）、柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎

43、矩設計值: M = 0.04 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 6.75 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =6.75N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!（3）、柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.001 mm；柱箍最大容許撓度: V = 85.714 / 162= 0.53 mm；柱箍的最大撓度 V =0.001mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=0.53mm，滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓

44、所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 查表得： 對拉螺栓的直徑: M16； 對拉螺栓有效直徑: 13mm； 對拉螺栓有效面積: A= 132.665mm2； 對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.7010513.266510-5 = 22.55 kN； 對拉螺栓所受的最大拉力: N = 1.602 kN。 對拉螺栓所受的最大拉力: N=1.602kN 小于 N=22.55kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!五、模板內對撐設計為保證構件截面尺寸準確性，模板支設時中部必須加對撐。厚度超過300的梁和墻體及截面尺寸超過600600

45、或長寬比超過2的框架柱內設鋼筋混凝土對撐。鋼筋混凝土對撐加工方式：4545，長度誤差控制在2mm內，中部放2根R9鋼筋。對撐設置密度一般為每平米截面模板面上一個。六、梁板模 施工工藝梁板模施工工藝流程：滿堂架搭設鋪梁底模綁梁筋立側模鋪平臺板模加固。架子搭設：一般先按樓地面上預先放出的梁邊線順梁方向搭設梁架，梁架起好后在板中間位置補充立桿和水平縱橫桿。支模架搭好后，根據每樓層給定的高程控制點進行梁底、板底找水平，并搭設找平桿。所有梁模板采用幫包底式支模方式，框架梁底按1起拱。 1、梁模板設計梁底模板為18厚，下墊50100木方沿梁長布置，梁側內龍骨為50100木枋，外龍骨豎楞采用48鋼管。鋼管豎

46、楞下部與梁底鋼管橫楞采用扣件連接，上部與滿堂架水平桿連接或鋼管斜撐連接。次梁模板的安裝在主梁模板安裝安裝并校正后進行。主梁跨度超過4m時，在梁模的跨中按梁跨的1度起拱。700高以下的梁，由于荷載較小不設置對拉螺桿，底模下墊平行于梁的50100木方250，擱在700的鋼管橫楞上，側模設50100的縱楞250。7501000高梁的最大截面為300900，該梁底模下墊平行于梁的50100木方250，擱在600的鋼管橫楞上，側模外設50100的縱楞250，縱楞外設置間距500的鋼管豎楞，并設置一道對拉螺桿。其他高度在7501000之間的梁參照此執行。2.8 梁模板采用木模板，支撐體系采用鋼管；竹膠合板

47、設計強度和彈性模量可采用以下數據：f c =10N/mm2 （順紋抗壓）f v =1.4N/mm2 （順紋抗剪）f m=13N/mm2 （抗 彎）E =9000N/mm2（彈性模量）木模板密度為5kN/m3，以600mm1000mm的梁進行計算,計算板帶取b=0.6m，恒載分項系數為1.2，活載分項系數為1.4；2、梁底模板驗算 計算板帶的線荷載設計值底模自重：5 kN/m30.018m0.6m1.2=0.065kN/m混凝土自重：25 kN/m31.0m0.6m1.2=18kN/m鋼筋荷載：1.5 kN/m31.0m0.6m1.2=1.08kN/m振搗混凝土荷載： 4.00.6m1.4=3.

48、36kN/m合計： q1=22.51kN/m乘以折減系數，則q = q10.9=22.51kN/m0.9=20.26kN/m強度計算：底模下50100木方的間距為250mm，底模板按三跨等跨連續梁來計算。 M = qL2 /10=0.120.26kN/m0.252m=0.13kNmW= bh2 /6=0.6m0.0182 m /6=3.2410-5m3 = M / W =0.13kNm /3.2410-5 m3=4.01N/mm2f m =13N/mm2所以符合設計要求。撓度計算：查表得：k f =0.677= k fqL4 /100EI=0.67720.26kN/m0.254m/(10091

49、06 KN/m20.6m0.0183 m /12)=0.2mm =L/400=250/400=0.625mm故模板撓度滿足要求。抗剪強度驗算： 剪力系數kv =0.617V = kvqL =0.61720.26kN/m0.25m=3.13kN則剪應力: =3V/2bh=33.13103N /260018=0.435N/mm2f v =1.4 N/mm2所以符合設計要求。3、梁模板底部木肋強度和剛度驗算該肋是支承在模板底部承受均布荷載的連續梁，肋的截面尺寸為50mm100mm。強度計算：肋布置間距L1=250mm,取L1為豎肋所受線荷載的計算板帶q1= qL1=20.26 kN/m20.25m=

50、5.07kN/mW=bh2/6=50mm1002 mm /6=83333mm3 M=0.1qL2M=0.15.07N/mm6002 mm =182520Nmm=M / W=182520Nmm /83333mm3=2.2N/mm2f=13N/mm2故強度滿足要求。剛度計算：=0.677q1L4/100EII=bh3/12=50mm1003 mm/12=4.17106 mm4E=9103 N/mm2=0.6775.07N/mm6004 mm/ (10091034.17106 mm4)=0.12mm=L/400=600/400=1.5mm故剛度滿足要求。4、梁底部水平482.8鋼管強度和剛度驗算強度

51、計算：由于下部支撐立桿間距為1000mm，水平482.8鋼管可以看成是四跨連續梁，中間兩跨每跨受一個集中荷載的連續梁 連續梁跨中集中彎矩荷載修正系數（此處中間兩跨跨中分別作用一個集中荷載q2，四跨連續梁最大跨中取0.169）q2=q0.25m1m+5kN/m30.05m0.1m1m1.2 =20.26kN/m20.25m1m+5kN/m30.05m0.1m1m1.2=4.08kN 所以跨中最大彎距為M =PL=0.1694.08kN1m = 0.552kNm= 0.552106 Nmm= M / W 其中：482.8鋼管的凈截面抵抗距為 482.8鋼管的相關計算參數查表得W=5.08cm3=5

52、080mm3I=12.19cm4=121900mm32482.8鋼管凈截面抵抗距為W=5080mm32=10160 mm3=M / W=0.552106 Nmm /10160mm3=54.3N/ mm2依據手冊Q235 鋼抗拉強度設計值為f=210N/mm2 =54.3N/ mm2f=210N/mm2 故跨中部分強度滿足要求。剛度計算 ：=1.838PL3/（100EI）其中：I=12.19cm42=243800mm3E=2.1105 N/mm2 =1.8384.08103N8003 mm /（1002.1105 N/mm2243800mm3）=0.75mm= L /400=800/400=2

53、.0mm故跨中部分剛度滿足要求。5、梁下部豎直支撐鋼管穩定性驗算鋼管支撐按兩端鉸接軸心受壓桿件驗算，由于底模板下的頂撐設有水平拉桿，故支撐截面積一般以穩定性來控制；由于中間支撐鋼管承受的集中力及剪力最大，選其驗算對象； N/Af所承受的荷載包括梁自重、模板自重、50mm100mm木肋自重、施工時產生的動荷載在該鋼管處產生的集中力q2=4.08kN及左右跨集中力對該桿處產生的剪力2VV=0.607q2=0.6074.08kN=2.48kN則該鋼管承受的集中力為N=q2+2V=4.08kN+22.48kN=9.04kN482.8鋼管的截面積為 A=4.89cm2i=15.78mm 軸心受壓桿件穩定

54、性系數，根據=L/i 查表得( L為1000mm；i 為鋼管回轉半徑)。=1000mm/15.78mm=63.37查表得 =0.916N/A=9040N/0.916489mm2=20.2N/mm2依據手冊Q235 鋼抗壓強度設計值為f=210N/mm2f，鋼管抗壓強度滿足要求。6、梁側模板驗算荷載計算：采用內部振搗器振搗的新澆混凝土側壓力標準值,當混凝土澆注速度在6m/h以下時，取下列兩式的較小值：F =0.22 c t012V1/2F =cH其中c為混凝土容重，取25kN/m3；t0新澆混凝土初凝時間， t0=200/（T +15），T 為混凝土溫度；T 常溫下取20 t0 =5.71；V

55、混凝土澆筑速度取2m/h；1外加劑影響系數，加外加劑時取1.2；2 混凝土坍落度修正系數，泵送混凝土取1.15；所以： F1=0.22ct012V1/2=0.22255.711.21.1521/2=61.28kN/m2F2 =cH =251.0=25.0kN/m2取二者較小值，即F2 =25.0kN/m2乘以分項系數： F =25.0kN/m21.2=30.0kN/m2澆注混凝土產生的荷載:4kN/m2乘以分項系數：41.4=5.6kN/m2以上兩項荷載合并：30.0kN/m2+5.6kN/m2=35.6kN/m2穿墻螺栓計算：穿墻螺栓采用=14，根據材料力學，穿墻螺栓的計算公式N f A 查

56、表得：A =105mm2 f =210N/mm2；f A =105mm2210N/mm2=22.05kN按穿墻螺栓橫向最大間距0.5m，縱向最大間距0.5m，計算穿墻螺栓承受的拉力為：N =0.50.5m35.6kN/m2=8.9kNf A =22.05kN故穿墻螺栓滿足強度要求。面板強度計算：梁模板截面側面鋼管豎楞沿梁縱向間距500，面板按等三跨連續梁計算。q =35.6kN/m20.5=17.8kN/mM =0.1qL2 =0.117.8 N/mm2502mm=111250Nmm截面抵抗矩：W =bh2 /6=500mm182mm/6=27000mm3面板最大內力為:= M / W =11

57、1250Nmm /27000mm3=4.12N/mm2 f m=13N/mm2故面板強度滿足要求。面板撓度計算：查表得k f =0.677= k fqL4 /100EI=0.67717.8N/mm2504mm/(1009103 N/mm2500mm183 mm /12)=0.22mm =L/400=250/400=0.625mm故面板撓度滿足要求。7、水平橫楞的計算強度計算：水平橫楞按照集中荷載下的三跨連續梁計算； q = （1.225+1.44.0）0.25=8.9KN/mM = 0.1qL2=0.18.9kN/m0.52m=0.223KNm= M / W =223000/83333=2.6

58、8N/mm2f=13N/mm2故強度滿足要求。剛度計算：=0.677qL4/100EII=bh3/12=50mm1003 mm/12=4.17106 mm4E=9103 N/mm2=0.6778.9N/mm5004 mm/ (10091034.17106 mm4)=0.1mm=L/400=500/400=1.25mm故跨中部分剛度滿足要求8、鋼管豎楞計算強度計算：外楞(雙482.8鋼管)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算； q = 35.6kN/m2P=35.6kN/m20.5m0.5m/2=4.45kNKm連續梁跨中集中彎矩荷載修正系數，取0.175所以橫背楞跨中最大彎距為M

59、 = KmPL=0.1754.45kN0.5m=389375Nmm= M / W 482.8鋼管的相關計算參數查表得W=5.08cm3=5080mm3I=12.19cm4=121900mm32482.8鋼管凈截面抵抗距為W=5080mm32=10160 mm3=M / W=389375Nmm /10160 mm3=38.32N/ mm2依據手冊Q235 鋼抗拉強度設計值為f=210N/mm2f 故跨中部分強度滿足要求。剛度計算 ：查表得k f =1.146=k fPL4/（100EI）其中：I=12.19cm42=24380000mm3E=2.1105 N/mm2=1.1464.45103N5

60、003/（1002.1105 N/mm2121900mm3）=0.25 mm= L /400=500/400=1.25mm故跨中部分剛度滿足要求。七、樓板底模板計算1、底模板利用482.8鋼管搭設滿堂腳手架,豎直鋼管間距1000mm；滿堂腳手架搭設好后，根據板底標高，鋪設水平龍骨擱柵，采用50mm100mm 木方，間距260mm，然后鋪放板模，且竹膠合板模板接縫處應墊木方以防止脹模和漏漿。2、參數信息:（1）、模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):7.500；采用的鋼管(mm

61、):482.8 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；（2）、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.500；（3）、樓板參數樓板的計算厚度(mm):200；（4）、材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):260.000

62、；木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00； 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元3、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（1）、荷載計算（1）、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；（2）、活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：

63、q2 = 1.51= 1.5 kN/m；（2）、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.41.5= 8.52kN/m最大彎矩M=0.18.520.262=0.058 kNm；面板最大應力計算值 =57595.2/37500 =1.536N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.536N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!（3）、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6778.522604/(100950028.

64、125104)=0.099mm； 面板最大允許撓度 V=260/ 250=1.04 mm；面板的最大撓度計算值 0.099mm 小于 面板的最大允許撓度 1.04 mm,滿足要求!4、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1055/6 = 41.67 cm3；I=10555/12 = 104.17 cm4；10001000方木楞計算簡圖（mm）（1）、荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.260.2 = 1.3kN/m；模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.26 = 0.091 kN/m ；活荷載為施工荷載標準值與振倒

65、混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 1.50.26 = 0.39 kN/m；（2）、強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.3+ 0.091)+1.40.39 = 2.22kN/m；最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1252.2212 = 0.278 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.278106/41666.67 =6.67N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 6.67 N/mm2 小于方木的

66、抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!（3）、抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6252.221= 1.388kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.388103/(2 10050) = 0.416 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.416N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!（4）、撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.391kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.39110

67、004 /(10095001041666.667)= 0.732 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4mm；方木的最大撓度計算值 0.732 mm 小于 方木的最大允許撓度4 mm,滿足要求!5、木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.391/1.000=1.391kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.3911.001.00=0.139kN.m 最大剪力 Q=0.61.0001.391=0.835kN 最大支座力 N=1.11.0001.391=1.53kN 木方的截面力學參數為 本算

68、例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1055/6 = 41.67 cm3；I=10555/12 = 104.17 cm4； （1）、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.139106/41666.67=3.34N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! （2）、木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3834.6/(250100)=0.25N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! （3）、木方撓度計算 最大變形 v

69、 =0.6770.8351000.04/(1009500.001041666.667)=0.563mm 木方的最大撓度小于1000.0/260,滿足要求! 板底支撐鋼管計算： 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 100010001000 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=2.210mm 最大支座力 Qmax=9.168kN 抗彎計算強度 f=0.786106/5080.0=154.69N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/

70、mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 扣件抗滑移的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.17kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 模板支架荷載標準值(立桿

71、軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載6、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。（1）、靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35kN；鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =5.866kN；（2）、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.5+2 ) 11 =3.5kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2N

72、G + 1.4NQ = 11.96kN；7、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.96 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算： l0 = h+

73、2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=11963.2/(0.53489) = 46.16N/mm2；立桿穩定性計算 = 46.16 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！八、樓梯模板樓梯模板全部采用50*100木枋和18厚木膠合板配制，梯步采用全封閉模板，根據梯步長度情況，在

74、梯步中間部位留設一兩個振搗口。九、特殊部位模板支設1、吊模支設 （1）、梁吊模支設對于錯層或反梁處均需支吊模，吊模待梁鋼筋扎好后支設。支設時先按樓板厚度設置砼支礅，然后設梁內撐，最后立模板用對拉桿緊固（如右圖）。 （2）、板吊模支設一般陽臺、廚房地面比相鄰板面底5cm，為保證樓面砼成型質量，該部位模板支設待板筋綁扎完成后實施。先放砼支礅，然后放模板，模板的加固采取在底板模上設釘用鉛絲拉緊的方式（如右圖）。 2、邊墻、柱模板的支設為保證外邊墻、柱砼水平施工縫處接頭平滑，施工時采取模板下口加設緊固螺栓的方式。在下部梁板砼澆筑時，在墻柱外模板上口埋設12緊固螺栓，緊固螺栓埋設標高必須嚴格控制（螺桿上

75、口即為樓面頂標高），緊固螺栓端部帶丁鉤，丁鉤錨入砼中，對于局部錨固強度不夠時可采取與主筋點焊的方式進行加固。上一層墻柱模板支設前,應根據邊模線修邊貼好雙面膠，然后模板下口直接落在緊固螺栓上。背枋加固時，模板下口加設一道100高對接模板，防止施工縫處砼漏漿，外墻模板必須用緊固螺栓鎖緊。為保證外墻順直度，轉角模板外表面必須設置與外墻控制線一致的控制線，模板檢測時必須保證兩道外控線雙線合一。 3、各樓層接頭部位處理凡矩形框架柱柱頭二次支模部位，柱頭模板全部采用8片定型模板，每個柱面按梁中斷開由兩片模板組成，模板自梁底下包邊長度600，梁底設兩道柱箍,柱箍間距為300。墻體接頭部位模板：采用木膠合板拚

76、制，下部模板施工時，在距施工縫標高下200留設穿墻套管，上部二次支模時，模板下口包邊高度200，并在該部位設對拉螺栓（見右下圖）。水平施工縫處理方式：凡墻、柱模板豎向分段施工的部位，砼澆筑時比設計施工縫標高高出2040mm，施工縫處理時先沿施工縫進行找平、彈墨線，然后沿墨線用切割機開槽，隨后剔除施工縫以上砼，施工縫處理完畢，沿施工縫貼雙面膠條后進行上部模板支設。十、模板的安裝1、大模板的安裝（1）、大模板在現場制作好后，要清點數量，核對型號，并用醒目字體噴字注明模板編號，以便安裝時對號入座。進行模板的組裝和試裝，在正式安裝大模板之前，先根據模板的編號進行試驗性安裝就位，以檢查模板的各部尺寸是否

77、合適，模板的接縫是否嚴密。發現問題及時修理，待解決后才能正式安裝。安裝模板前必須做好抄平放線工作，依據放線位置進行大模板的安裝就位。（2）、安裝大模板時應按模板編號順序吊裝就位，先安裝橫墻一側的模板，靠吊垂直后，放入涂有脫模劑的穿墻螺栓，然后安裝另一側的模板，再安裝縱墻模板。（3）、模板的安裝必須保證位置準確，立面垂直。先就位的模板可用2m 長靠尺板進行檢查，后安裝的模板可用雙十字靠尺在模板背面靠垂直度。不垂直時進行調整。模板橫向水平一致，不平時進行調整。（4）、為了防止墻體出現爛根現象，在模板固定后，模板下口的縫隙要用抹1：3 水泥砂漿填縫。（5）、校正合格后，在模板頂部要放固定位置的卡具，

78、緊固穿墻螺栓時，要松緊適度，過松影響墻體厚度，過緊會將模板頂成凹坑。（6）、模板合模前檢查墻體鋼筋、水電管線、預埋件、門窗洞口模板和穿墻螺栓是否遺漏，位置是否準確，安裝是否牢固，并清除模板內的雜物。（7）、模板安裝完畢后，將每道墻的模板上口找直，并檢查扣件、螺栓是否緊固，拼縫是否嚴密，墻厚是否合適，與外墻板拉結是否緊固，經檢查合格后，方可澆筑混凝土。2、柱子模板的安裝 （1）、對拉螺桿豎向第一道距樓面150mm，然后每距500mm設一道。 （2）、在模板接縫處墊海綿條，防止漏漿。（3）、支撐：在柱模安裝完后，四面設撐桿，與地面夾角成45度60度，并與地面上的預埋件拉結固定，埋件與柱距離為3/4

79、柱高。（4）、安裝柱模板時，同一軸線上的柱必須拉通線，最大偏差應小于2。（5）、柱模板安裝完，吊線檢查四角的垂直度，誤差要求小于3。3、梁模板的安裝支設梁模板前，應按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，并將底模釘上木方；支模板時先按梁的軸線位置搭設兩排腳手架（帶可調頭），先架主龍骨482.8鋼管，再安放帶次龍骨的梁底模，梁底模進行循環使用時，必須將梁底模兩側清理干凈，以便梁底模、側模緊密接觸，側模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使澆筑出的梁邊角整齊，減小修補的工作量。在安裝完梁側模后，應在側模和底模處加一定的預應力，防止角部發生漏漿。梁、板模板同時支設，先支設梁底與梁一側模板，等梁鋼筋綁扎完畢

80、再支設梁另一側模與板模。跨度大于4m梁起拱1/1000。梁模的支設采用482.8規格的鋼管，利用扣件連接組成支承架。立柱在高度方向應設置縱橫水平拉桿和斜拉桿。水平拉桿距離地面200mm處設一道，以上每小于12001800mm 設一道。梁外側立桿距離梁邊緣120mm，立桿間距根據層高、荷載情況確定，一般不大于1000mm。當梁高小于或等于700mm 時，梁側可用支承架立桿做擋撐，同時用一部分短鋼管做斜撐；當梁高大于700mm時，增加對拉螺栓固定。4、頂板模板的安裝（1）、利用482.8鋼管搭設滿堂腳手架。滿堂腳手架搭設好后，根據板底標高，鋪設水平龍骨擱柵，采用50mm100mm 木方，間距260

81、mm，然后鋪放板模，且竹膠合板模板接縫處應墊木方，以防止脹模和漏漿。為了便于拆模，在板墻以及板、梁交接處必須設置100mm100mm 木方一道。（2）、為了防止漏漿，所有連接處，即拼縫處用不干膠帶粘結封縫。支設板模時,嚴禁在四周板側邊上(即沿板面方向)釘釘子，以便延長板的周轉使用時間。（3）、梁、板模板接頭細部處理是模板工程的關鍵所在，處理不當易產生頸縮、漏漿等質量通病。拼縫處用海綿條或者粘膠帶，并用次龍骨頂緊,防止接縫處振搗混凝土時漏漿，底模與側模拼接縫要錯開，避免同一橫向水平面有兩道接槎。5、樓梯間模板及踏步模板（1）、樓梯間墻體模板同外墻模板做法。（2）、樓梯段底模采用覆塑竹膠合板模板，

82、直接鋸成樓梯寬度，使樓梯地模在寬度方向上沒有拼縫，長度方向上的拼縫要粘貼膠條防止漏漿。（3）、樓梯間采用二次支模法施工，待梯間剪力墻砼澆筑完成后，再支梯步模板，梯步砼與樓層砼同時澆筑。十一、模板的拆除1、單片大模板的拆除的順序是：先拆縱墻模板，后拆橫墻模板和門洞模板。每塊大模板的拆模順序是：先將連接件如花籃螺栓、上口卡子、穿墻螺栓等拆除，放入工具箱內，再松動地腳螺栓，使模板與墻面逐漸脫離。脫模困難時，可在模板底部用撬棍撬動。不得在上口撬動和用大錘砸模板。2、角模的拆除，角模的兩側都是混凝土墻面，因此拆模比較困難，可先將模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍從下部撬動，將角模脫出，千萬不可因拆模困難用

83、大錘砸，損壞模板。3、門洞模板的拆除，要防止將門洞過梁部分混凝土震裂。4、角模及門洞模板拆除后，突出部位的混凝土要及時進行剔鑿，凹進部位或掉角處應用水泥砂漿及時進行修補，跨度大于1m 的門洞口，拆模后要加設支撐或延遲拆模。5、脫模后起吊大模板前，要認真檢查穿墻螺栓是否全部拆完，無障礙后方可吊出。吊運大模板時不得碰撞墻體，以防造成墻體裂縫。大模板要盡量做到不落地，直接在樓層上進行轉移倒運，以減少占用塔式起重機時間。6、大模板及其配套模板拆除后，及時將板面的水泥漿清理干凈，刷好脫模劑，以備下次應用。在樓層上涂刷脫模劑。要防止將脫模劑濺到鋼筋上。7、柱、墻模板應保證其表面及棱角不致因拆模而受損害時，

84、方可拆除。8、梁、板混凝土強度應滿足下表要求時，方可拆除。砼強度滿足下表要求后才能對模板和支撐體系進行拆除構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件-1009、樓梯間模板與支撐必須在混凝土強度達到100%時，方可拆除；10、以上的混凝土強度根據同條件養護試塊確定；11、拆除模板時必須經專業技術負責人簽字認可后方可。第六章 質量要求和控制措施一、質量要求1、保證項目支架、木枋使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。2、基本項目模板接縫不應漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂脫模

85、劑，嚴禁脫模劑玷污鋼筋。3、允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差（單位：mm）模板安裝允許偏差及檢驗方法表： 項 目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置4鋼尺檢查底模上表面標高4水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎8鋼尺檢查柱、墻、梁+3 -4鋼尺檢查層高垂直度不大于5m4經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度42m靠尺和塞尺檢查預埋件、預留洞允許偏差表(mm) 項 目允許偏差項 目允差許偏預埋鋼板中心線位置2預埋螺栓中心線位置2預埋管、預留孔中心線位置2外露長度+8，0插 筋中心線位置4預留洞中心線位置8外露長度+8，0尺寸+8，0

86、注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。4、模板拼縫質量要求 確保模板拼縫印跡寬度1.5mm。 （1）、池壁（墻）：穿墻螺栓孔的布置應縱橫對稱，允許出現拼縫印跡，每層兩軸線間的墻面橫向印跡應連貫，縱向印跡應對稱。 （2）、柱：橫向允許出現12道印跡，同一樓層接縫印跡高度應一致；豎向不允許出現拼縫印跡（當柱寬大于920時，允許出現對稱豎向縫）。 （3）、梁：橫向印跡與豎向印跡應閉合，相鄰印跡間距應大于2m；兩端允許出現拼縫印跡，但同一樓層拼縫印跡應一致。 （4）、板：允許出現拼縫印跡，同一樓層縱橫向印跡應連貫，縱橫排列對稱、均勻。二、控制措施 1、工程中必須實行標桿制度，

87、堅持樣板點評，改進不足之處后，形成現場質量驗收標準。使分包單位和作業人員明確驗收標準，最終按樣板標準進行大面積施工作業和驗收。 2、建立完善的質量例會制度、三檢制度、技術交底制度、質量檢驗評定制度、崗位責任制、質量獎罰制度等。使所有的管理層和操作層熟悉和了解相關施工工藝、質量標準，減少施工盲目性，降低返工率。 3、模板支設前必須對接頭等部位的砼按要求進行毛化處理，并沖洗干凈，經驗收合格后方可進行模板工序施工。 4、凡墻、柱模板豎向分段施工的部位，砼澆筑時比設計施工縫標高高出2040mm，先沿施工縫進行找平、彈墨線，然后沿墨線用切割機開槽，隨后剔除施工縫以上砼，施工縫處理完畢，沿施工縫貼雙面膠條

88、后進行上部模板支設。 5、木模板配制時，專業工程師必須編出主要部位配模圖(梁柱接頭、異形柱模板拼裝)，并重點檢查模板的加工質量（截面尺寸、鋸口的平直度），所有木枋、模板對縫處均需過刨，拼縫處用泡沫雙面膠粘貼。 6、模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，嚴格按設計體系施工。 7、按圖紙設計要求超過4m跨梁中部按2起拱，懸臂構件按4起拱。 8、墻模板支設時，為使兩側對拉螺栓的穿孔位置對齊，以便于對拉螺栓安裝，大模板必須編號按配模圖進行吊裝。模板對拉螺栓的間距嚴格按設計施工。 9、為保證墻厚度正確，墻體對撐加工精度必須滿足本方案的要求規定。 1

89、0、組裝的墻模、柱模、存放場地（清理、維護）要平整，平放時要有木方墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，吊裝墻模及搬運柱模時要輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。 11、吊運時防止碰撞墻體，堆放合理，保持板面不變形；拆模時不準用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。12、模板拆除不得重力下墜，盡量讓其輕輕下落；每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，保持大模板本身的整潔及配套設備零件的齊全，并均勻涂上長效脫模劑，晾干備用堆放整齊，局部破損嚴重的模板及時更換。第七章 安全環保技術措施一、安全文明制度 1、安全技術交底制：所有進場人員必須接受“三級安全教育”，開始作業前必須接受專業安全技

90、術交底。 2、班前檢查制：班組長、施工員必須在作業前對作業環境進行安全檢查，生產經理和專職安全員必須督促實施。 3、周一安全活動制：項目經理部每周一要組織全體工人進行安全教育，對上一周安全方面存在的問題進行總結，對本周的安全重點和注意事項做必要的交底二、安全技術措施 1、木工用原盤鋸和壓刨機等機具必須經驗收合格后方能投入使用，派專人經培訓合格后進行操作，并定期對機具進行檢查維護。 2、外架必須高出操作面2.0米，防止操作層模板、鋼管等物件向外倒跌。 3、模板起吊前，應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊鉤是否完整有效，并應拆除一切臨時支撐，確保無遺漏并保證模板與墻體完全脫離后方準起吊。模板起吊

91、要平穩，不得偏斜和大幅度擺動，操作人員必須站在安全可靠處，嚴禁人員隨同大模板一同起吊起吊操作和指揮人員必須嚴格執行“十不吊”。吊運大模板必須采用卡環吊鉤，當風力超過5級時應停止吊運作業。4、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。5、模板支設、拆除過程中應遵守安全操作規程，必須搭設必要的腳手板如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。 6、任何情況下，嚴禁操作人員站在模板上口采取晃動、撬動或用大錘砸模板等野蠻作業方式拆除模板。 7、拆樓層外邊模板時，模板拆除時必須統一時間、集中拆除，并且要有安全員現場監視，樓

92、下有影響的部位設置必要的警戒線，并掛明顯的標志牌，禁止非作業人員人內。 8、拆模后模板或木枋上的釘子及時拔除，防止釘子扎腳。 9、當梁高度h1100時，該部位下部連續兩層的豎向支撐體系不得拆除；深梁砼澆完至少三天后才能拆除下層樓層支撐。 10、模板現場堆放區應在起重機的有效工作范圍之內，堆放場地必須堅實平整，不得堆放在松土或凹凸不平的場地上。 11、現場設置專門的大模板存放區域，周邊設置圍欄，并設置警示牌，禁止無關人員進入。 12、施工樓層上不得長時間存放大模板，當模板臨時在施工樓層存放時，必須有可靠的防傾倒措施，禁止沿外墻周邊存放在外掛架上。 13、大模板停放時，必須滿足自穩角的要求，對自穩

93、角不足的模板，必須另外拉結固定；沒有支撐架的大模板應存放在專用的插放支架上，疊層平放時，疊放高度不應超過2m(10層)，底部及層間應加墊木，且上下對齊。 14、大模板在地面堆放時，采取兩塊大模板板面與板面相對放置的方式，且在模板中間留置不小于600寬的操作空間；大模板長期堆放時，將模板連成整體。三、環保技術措施 1、模板所用的脫模劑在施工現場不得亂扔，以防止影響環境質量。 2、高空作業時, 周圍外架必須高出作業面2m并圍護好，形成隔音屏,減少噪聲對外的擴散。 3、模板支設、拆除、搬運時,必須輕拿輕放,上下、左右有人傳遞,不得拋扔，制造噪音。 4、模板加工、鋼模板和鋼管修理時,禁止用大錘敲打,修理工作必須在工具房或封閉的工棚內進行。 5、嚴禁燃燒木枋、模板、廢安全網等物品。 6、做到工完場清，廢棄物產生后,產生單位人員按分類要求放置到臨時存放地或垃圾池里，不得隨意亂放亂丟。