1、上海航天汽車機電股份有限公司總部搬遷暨新能源產研基地建設D廠房電梯井道腳手架安全專項施工方案 審 核 人： 審 批 人： 編制日期： 目 錄一.編制依據1二.工程概況2三.腳手架體系選擇及頂板模板排架鋼梁選擇33.1電梯井筒內腳手架33.2、井道頂板模板排架鋼梁4四.腳手架搭設64.1主要構配件64.2立桿搭設要求64.3水平桿搭設要求74.4扣件安裝要求74.5腳手板搭設要求74.6其他搭設要求8五.腳手架拆除9六.質量保證要求10七.安全要求和措施11八.腳手架搭設質量要求及檢查驗收138.1檢查驗收138.2偏差要求14九.應急預案16十.勞動力計劃19十一.腳手架成品保護20十二.計算

2、書21十三.附圖35一. 編制依據1、 建筑施工腳手架實用手冊2、 建筑地基基礎設計規范GB50007-20113、 建筑結構荷載規范GB50009-20124、 混凝土結構設計規范GB50010-20105、 鋼結構設計規范GB50017-20036、 建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117、 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-20168、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20119、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號文)10、 建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-201611、 建設工程安全生產管理條例國務院令第393號12、

3、滬建質安（2016）256號文件13、 文明施工規范DGJ08-2102-201214、 危險性較大的分部分項工程安全管理規范DGJ08-2077-201015、 本工程設計圖紙16、 本工程施工組織設計二. 工程概況上海航天汽車機電股份有限公司總部搬遷暨新能源汽車產研基地建設項目是由上海航天汽車機電股份有限公司投資新建，項目位于上海閔行區浦江鎮航天科技產業園區內，臨萬芳路，北靠江月路、南依友誼河，項目內容包含新建D廠房、庫房、門衛、消控室、門廊等，D廠房地上4層，建筑總高度為24.4米，局部樓梯間電梯機房高度為27.2米，庫房、門衛、消控室、門廊等均為地上一層，總建筑面積為31492.67平

4、方米，占地面積為8054.71平方米；該廠房主要用于汽車配件加工；設計單位為中國航天建筑設計院；施工單位為江蘇南通三建集團股份有限公司；監理單位為上海東方工程管理監理有限公司；勘察單位為：北京航天勘察設計研究院有限公司。本工程電梯井道共計有三個，內凈尺寸及高度分別為：4米*4米；3.6米*4.2米；3.5米*3.6米，頂部板頂標高均為23.1米；由于本工程電梯井道尺寸偏大，電梯井道內腳手架采用多排立桿腳手架；井道頂板模板排架搭設，采用在三層頂板上架設型鋼梁，在型鋼梁上搭設的方式；三. 腳手架體系選擇及頂板模板排架鋼梁選擇 3.1電梯井筒內腳手架 本工程內電梯井道共有3處，尺寸分別為內凈尺寸分別

5、為：4米*4米；3.6米*4.2米；3.5米*3.6米，頂部板頂標高均為23.1米；架體離墻距離為300mm，架體縱橫向均兩跨平均進行布置，架體水平桿步距為1.8米，架體總高度為19.5米，架體搭設至三層頂板部位結束；架體在樓層梁位置采取水平鋼管內加可調托撐，兩側對撐的方式確保架體穩定，做法見下圖，架體在樓層位置進行封閉隔離；每步架體均滿鋪設竹笆腳手板；并按照要求設置護身欄桿；3.2、井道頂板模板排架鋼梁 電梯井道頂板標高為23.1米，支設該處部位的頂板模板，嚴禁使用下面的腳手架立桿作為模板支架立桿使用；三層頂板澆筑完成后，在三層頂板上架設槽鋼梁，根據模板施工方案中板模板計算書中，查出模板排架

6、立桿底部總反力為9.7KN，經計算每個電梯井道需要架設5根18#槽鋼，鋼梁與鋼梁之間使用3根A20的鋼筋進行焊接連接，防止鋼梁失穩，鋼梁上在立桿相對應的位置焊接150mm高A20的定位鋼筋,防止鋼管滑動；如下圖所示；四. 腳手架搭設4.1 主要構配件（1） 腳手架鋼管采用3號普通鋼管，規格為483.25。A、 鋼管應有產品質量合格證和質量檢驗報告。B、 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。C、 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規范相關規定，鋼管必須涂有防銹漆。（2） 腳手架鋼管采用扣件連接，主要有直角扣件、旋轉扣件、對接扣件三種。A、 扣件式鋼

7、管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定B、 腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達 40-65Nm 時，不得發生破壞。（3） 本工程腳手板主要使用竹笆腳手板。竹腳手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。（4） 擋腳板采用木擋腳板，木擋腳板高180mm。（5） 密目式安全網寬度1.22m，網目密度不應低于800目/100cm2，且不得有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷。（6） 槽鋼梁A、 型鋼梁宜采用Q235鋼、16Mn鋼，其材質應分別符合現行標準碳素結構鋼（GB/T700-2006）。B、 焊接構件的焊縫應符合相關焊接規范要求。4.2 立桿搭設

8、要求（1） 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的13。（2） 開始搭設立桿時應設置一根拋撐，有三跨的隔跨設一根（共兩根），直至連墻件安裝穩定后，或者對撐桿安裝穩定后方可拆除。（3） 當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4.3 水平桿搭設要求（1） 縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。（2） 對于多跨腳手架，如需接長縱向水平桿，應采用對接扣件，對接

9、扣件交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。（3） 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。（4） 雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。4.4 扣件安裝要求（1） 扣件規格必須與鋼管外徑相同。（2） 在主節點處固定縱向和橫向水平桿的直角扣件距離不應大于150mm。（3） 對接扣件開口應朝上或朝內。（4） 螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm且不應大于65Nm。（5） 在主節點處固定橫桿、縱桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相

10、互距離不應大于150mm。4.5 腳手板搭設要求 （1） 腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面 120150mm。（2） 竹笆腳手板按其主竹筋垂直于縱向水平桿的方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。4.6 其他搭設要求（1） 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（2） 每搭完一步腳手架后，應按落地鋼管扣件腳手架規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。（3） 竹笆腳手板采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。（4） 腳手架與結構之間的空隙必須用竹笆填滿，防止人或物品掉落；井道腳手架必須設置竹笆隔離層，防止墜落，便于

11、清理垃圾。（5） 腳手架每層用木板做一次硬隔離，保證腳手架全封閉，達到安全防護的目的。五. 腳手架拆除（1） 腳手架體的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原則。一般為： 密目安全網 腳手竹笆 防護欄桿柵 水平桿 剪刀撐 立桿 下一步以此類推。（2） 嚴禁上下同時作業。（3） 做到一步一清，一桿一清。（4） 拆下來的腳手桿件要隨拆、隨清、隨運，現場分類、分堆、分規格碼放整齊，按計劃退場。六. 質量保證要求（1） 腳手架搭設前對有關材料進行驗收。腳手架鋼管、扣件、安全網以及槽鋼均應有質量證明書。（2） 腳手鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管外

12、徑、壁厚、端面等的偏差，以及彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）的規定。鋼管必須涂有防銹漆。（3） 有裂縫、變形的扣件嚴禁使用，出現滑絲的扣件螺栓必須更換。扣件也應進行防銹處理。（4） 密目安全網網目邊長不大于10cm。安全網安裝完畢后對系點的間距和牢固程度進行檢查。（5） 對工字鋼尺寸進行抽查，重點檢查工字鋼表面的銹蝕、刻痕缺陷，允許偏差應滿足該規格型鋼的技術標準。單根工字鋼梁應采用完整的工字鋼段，不得用焊縫、螺栓等拼接。（6） 鋼梁上與立桿的連接件固定后，進行檢查，重點檢查連接鋼筋、鋼管的長度和焊縫。（7） 檢查焊縫外觀質量，包括表面缺陷和焊縫尺寸。具

13、體允許偏差要求參閱規范建筑鋼結構焊接技術規程（JGJ812002）。電焊作業人員必須有上崗證。（8） 腳手架搭設完畢后，對掃地桿、立桿和水平桿的構造進行檢查，包括立桿底部與鋼梁的連接情況、立桿垂直度、間距、水平桿高差和扣件位置、扣件擰緊力矩。具體允許偏差值參閱建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）。扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm。七. 安全要求和措施（1） 腳手架必須嚴格依據方案進行搭設，施工前做好安全技術交底工作。（2） 搭拆腳手架、上架進行其它作業的施工人員必須戴好安全帽，穿防滑鞋。搭拆操作人員還必須系好安全帶。（3） 嚴禁酒后作業，凡患有不適

14、合高處作業疾病的人員不得從事架子工作業，也不得上架進行其它作業。（4） 電梯井道內不得拋扔物體。施工人員在不使用工具時，應將工具放入包內。（5） 搭拆腳手架的人員必須持有效上崗證工作。（6） 搭拆腳手架、清除井道內垃圾時，電梯井周邊一定范圍內設警戒，有專人監護。（7） 腳手架上掛牌標明允許的施工荷載值。平時經常派人檢查架子上是否有超載現象。避免局部堆載過大的現象。垃圾盡快清理出井道。（8） 施工人員從樓層內進入井道腳手架，應搭設臨時過道板或簡易爬梯。不得沿外側的立桿和水平桿攀爬。（9） 腳手架操作層上如有堆載，側邊必須鋪竹笆作為擋板。（10） 在腳手架使用期間，嚴禁拆除各類桿件。（11） 不得

15、將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上。嚴禁懸掛起重設備。（12） 井道內作業如光線不足應配照明，照明由電工設置。（13） 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。腳手架上設一定數量滅火器。（14） 使用安全網時，應該避免發生下列現象：在網內或網下方堆積物品；人跳進或把物品投入網內；大量焊接或其他火星落入網里。如在井道內進行焊接工作，操作點處應用板與下方隔離。（15） 每天井道內施工完畢，均要做好落手清工作，避免高空墜物和架體負荷較大。（16） 定時檢查腳手竹笆的損壞情況，及時更換。（17） 宜每天在井道內所有作業完成后，清理一次安全網上的雜物。（18）

16、每周至少一次定時檢查安全網，主要查安全網是否有嚴重的變形和磨損、斷裂、霉變，以及連接部位松脫等情況。修理網所用的材料、編結方法應與原網相同，修理后必須經專人檢驗合格，方可繼續使用。（19） 拆除腳手架在下方安全網已有效張掛起的條件下進行。（20） 井道內所有作業全部完畢后，臨邊洞口處做好安全防護措施。八. 腳手架搭設質量要求及檢查驗收8.1檢查驗收8.1.1.腳手架搭設前，對進入現場的各種構配件及焊接材料應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場8.1.1.1.構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；8.1.1.2.構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；8.1.1.3當對構

17、配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗。8.1.1.4鋼管、扣件應按規定進行送樣復試，應在監理單位見證下對現場腳手架的鋼管、扣件進行抽樣，委托相關檢測機構進行復試，鋼管、扣件復試批次不得少于 1 次。復試鋼管不得少于 3 根；直角扣件不少于 16 只；對接、旋轉扣件不少于 8 只。復試扣件不合格數量超過國家檢驗批次件標準的，應責令退場；更換批次重新復試仍然不合格的，合同材料全部退場。8.1.2.腳手架下列階段進行檢查與驗收，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用:8.1.2.1.基礎完工后及腳手架搭設前；8.1.2.2.作業層上施加荷載前；8.1.2.3.落地式腳手架每搭

18、設完兩層后，懸挑式每搭設完成一層后；8.1.2.4.達到設計高度后；8.1.2.5.遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；8.1.2.6.停用超過一個月。8.1.3.架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單。8.1.4.驗收時應具備下列文件8.1.4.1.根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件；8.1.4.2.專項施工方案及變更文件；8.1.4.3.安全技術交底文件；8.1.4.4.腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；8.1.4.5.腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；8.1.4

19、.6.腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；8.1.4.7.腳手架工程的施工驗收報告。8.1.5.腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。8.1.5.1.構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；8.1.5.2.安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；8.1.5.3.地基是否積水，底座是否松動；8.1.5.4.桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；8.1.5.5.垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；8.1.5.6.搭設腳手架時，應有保證安全上下的爬梯或斜道，嚴禁攀登架體上下。8.1.5

20、.7.扣件螺栓是否松動；8.1.5.8.架體是否超載；8.1.6.腳手架檢查驗收嚴格按照建筑施工安全檢查標準JGJ59的檢查評分表進行。8.1.7.腳手架使用期間的檢查8.1.7.1.腳手架使用期間必須設專人經常檢查，當其從安全維護架轉換為裝飾施工時，必須及時進行檢查，符合要求后，必須經過項目技術負責人（項目經理）簽字批準，才能使用。8.1.7.2.檢查后不合格部位必須及時修復或更換，符合規定后，方準許繼續使用。8.1.8.腳手架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續，在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后，方可投入使用。8.1.9.架體內必須做到每三步封閉（即進行隔離），隔離做法應符合上海市的規

21、定。8.1.10.施工人員必須嚴格執行建設工程施工安全技術操作規程。8.2偏差要求序號桿件類別項 目偏 差檢查方法1地 基表面堅實平整、無積水、墊板不晃動觀察2立 桿縱向垂直度100mm經緯儀或吊線和卷尺橫向垂直度100mm3間 距步距20mm鋼卷尺柱距50mm排距20mm4大橫桿一根桿的兩端20mm水平儀或水平尺同跨內外桿高差10mm5小橫桿水 平10mm鋼卷尺6扣件安裝主節點處各扣件距主節點距離150mm鋼卷尺同步立柱上兩相鄰對接扣件的高差500mm鋼卷尺立柱上對接扣件距主節點的距離h/3鋼卷尺縱向水平桿上對接扣件距主節點距離la/3鋼卷尺扣件緊固力45-65N.m范圍內，65N.m扭力扳

22、手7剪刀撐斜桿與地面傾角450-600角尺8腳手板外伸長度對接100mma150mm鋼卷尺搭接a100mm鋼卷尺九. 應急預案提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。8.1.應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。負責準備所需要的應急物資和應急設備。及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。8.2應急反應預案

23、事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。.1火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。.2觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥

24、的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。.3高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。.4其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患

25、，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。8.3應急通信聯絡項 目 經 理 施漢金 手機： 生 產 經 理 胡水沖 手機：技術負責人 朱一明 手機：安 全 員 馮 亮 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119離工地現場最近的醫院為上海市仁濟醫院南院，電話為：021-34506157，救援線路見下圖：離工地現場較近的醫院為復旦大學附屬市第五醫院，電話為：021-64308151，救援線路見下圖：通信聯系方式及救援線路圖應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。十. 勞動力計劃9.1專職安全生產管理人員搭設過程中，有可能在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全

26、監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：項目經理組長，負責協調指揮工作；施工員組員，負責現場施工指揮，技術交底；安全員組員，負責現場安全檢查工作；架子工班長組員，負責現場具體施工；9.2特種作業人員9.2.1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。9.2.2、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，

27、并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表：序號工總人數備注序號工總人數備注1架子工10主體2焊工43普工6清理4刷漆工3防銹5機械操作工4十一. 腳手架成品保護11.1.鋼管進場卸料時,應逐根搬運。11.2.腳手架搭設過程中，應注意對墻、柱、梁等混凝土構件的棱角及表面加以保護。11.3.腳手架拆除時，應注意對外墻面的保護。11.4.施工過程中不得隨意拆除安全網、連墻件。十二. 計算書電梯井道多排腳手架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑結構荷載規范GB50009-2012 3、鋼結構設計規范GB50017-2003 4、混凝土

28、結構設計規范GB50010-2010 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架腳手架搭設排數3腳手架鋼管類型483.25架體離地高度(m)0立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.6立桿離墻及立桿前后橫距lb(m)0.3，1.6，1.6 二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式3步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)1.2地區上海上海

29、安全網設置敞開基本風壓0(kN/m2)0.4風荷載體型系數s0.12風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.06，0.796風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.051，0.038 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)115000橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4790縱、橫向水平桿布置 取多排架中最大橫距段作為最不利計算 承載能力極限狀態 q=1.2(0.036+Gkjblb/(n+1)+1.4Gk

30、lb/(n+1)=1.2(0.036+0.11.6/(2+1)+1.41.21.6/(2+1)=1.003kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.036+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.036+0.11.6/(2+1)+1.21.6/(2+1)=0.729kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.0031.62=0.257kNm =Mmax/W=0.257106/4790=53.609N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.72916004/(10020600011

31、5000)=1.366mm max1.366mmminla/150，10min1600/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.0031.6=1.765kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.7291.6=1.283kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.765kN q=1.20.036=0.043kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.283kN q=0.036kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.954106/4790

32、=199.197N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max7.998mmminlb/150，10min1600/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.799kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.765/2=0.883kNRc=0.858=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=1.799kNRc=0.858=6.8kN 滿足要求！ 六、荷載計算立桿排號立桿搭設高度Hs(m)雙立桿計算方式雙立桿計算高度h1(m)1

33、15不設置雙立桿/219.2不設置雙立桿/319.2不設置雙立桿/每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 立桿一:NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.129+1.62/20.036/1.8)15=2.414kN 立桿二:NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.129+1.62/20.036/1.8)19.2=3.089kN 立桿三:NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.129+1.62/20.036/1.8)19.2=3.089kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 立桿一:NG

34、2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(15/1.8+1)1.61.60.11/1/2=1.195kN 立桿二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/1=(19.2/1.8+1)1.61.60.11/1/1=2.987kN 立桿三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(19.2/1.8+1)1.61.60.11/1/2=1.493kN 1/1表示腳手板1步1設 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 立桿三:NG2k1=(H/h+1)laGkdb1/3=(19.2/1.8+1)1.60.161/3=0.996kN 1/3表示擋腳板3步1設 4、立桿自重標

35、準值NGk總計 立桿一:NGk=NG1k+NG2k1=2.414+1.195=3.608kN 立桿二:NGk=NG1k+NG2k1=3.089+2.987=6.076kN 立桿三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=3.089+1.493+0.996=5.578kN 5、立桿施工活荷載計算 立桿一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.61.6(11.2)/2=1.536kN 立桿二：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.61.6(11.2)/1=3.072kN 立桿三：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.61.6(11.2)/2=1.536kN 組合風荷載作用

36、下單立桿軸向力： 立桿一:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.23.608+0.91.41.536=6.265kN 立桿二:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.076+0.91.43.072=11.162kN 立桿三:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.25.578+0.91.41.536=8.629kN 七、立桿穩定性驗算立桿截面抵抗矩W(mm3)4790立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)457 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/1

37、5.9=169.811250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿穩定性系數計算計算長度附加系數k計算長度li=kih(m)=li/ii值11.1553.119196.1320.18821.1553.119196.1320.18831.1553.119196.1320.188 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 由上計算可知各排立桿軸向力N 立桿一: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.23.608+11.41.536=6.48kN =N/(A)=6480.4/(0.188457)=75.427N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿二: N=1.2NGk+11.4NQ1

38、k=1.26.076+11.43.072=11.592kN =N/(A)=11592.192/(0.188457)=134.925N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿三: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.25.578+11.41.536=8.844kN =N/(A)=8844.459/(0.188457)=102.943N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 由上計算可知各排立桿軸向力N 立桿一: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.23.608+0.91.41.536=6.265kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0381.61.8

39、2/10=0.025kNm =N/(A)+Mw/w=6265.36/(0.188457)+24820.992/4790=78.106N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿二: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.076+0.91.43.072=11.162kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0381.61.82/10=0.025kNm =N/(A)+Mw/w=11162.112/(0.188457)+24820.992/4790=135.101N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿三: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.25.578+0.

40、91.41.536=8.629kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0381.61.82/10=0.025kNm =N/(A)+Mw/w=8629.419/(0.188457)+24820.992/4790=105.622N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、立桿底部軸力標準值計算 立桿一：恒載標準值FG1=3.608kN，活載標準值FQ1=1.536kN 立桿二：恒載標準值FG2=6.076kN，活載標準值FQ2=3.072kN 立桿三：恒載標準值FG3=5.578kN，活載標準值FQ3=1.536kN 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻

41、件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號483.25連墻件截面面積Ac(mm2)457連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.05121.831.6=1.234kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(1.234+3)103/(0.896457)=10.34N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求

42、！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=1.234+3=4.234kN0.8512=10.2kN 滿足要求！ 九、樓板支撐面驗算 樓板厚度h(mm)200混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=Ns=11.592kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土

43、有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/(4Um)1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了

44、安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11520180/1000=300.686kNF1=11.592kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表-1取值c混凝

45、土強度影響系數，按本規范第條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=11.592kN滿足要求！單跨梁設計計算書 計算依據： 1、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、基本參數單跨梁型式簡支梁荷

46、載布置方式1-6單跨梁長L(m)3.6c(m)0.72恒載標準值Pgk(KN)：9.658活載標準值Pqk(kN)：2.5恒載分項系數G1.0活載分項系數Q1.3撓度控制1/250材質Q235X軸塑性發展系數x1.05 二、梁截面計算截面類型槽鋼截面型號18號槽鋼截面面積A(cm2)29.29截面慣性矩Ix(cm4)1369.9截面抵抗矩Wx(cm3)152.2自重標準值gk(kN/m)0.225抗彎強度設計值f(N/mm2)215抗剪強度設計值(N/mm2)125彈性模量E(N/mm2)206000 計算簡圖： 承載能力極限狀態： P=GPgk+ QPqk=1.09.658+1.32.5=1

47、2.908KN 正常使用極限狀態： P= Pgk+ Pqk=9.658+2.5=12.158KN 1、抗彎驗算 Mmax=PL(L/c)2+1)/(8(L/c)=12.9083.6(3.6/0.72)2+1)/(8(3.6/0.72)=30.205KNm = Mmax /(xW)=30.205106/(1.05152.21000)=189.006N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax=PL/(2c)=12.9083.6/(20.72)=32.27KN max=Vmaxbh02-(b-)h2/(8Iz)=32.271000701802-(70-9)1592/(813

48、69.9100009)=23.748N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=p(5(L/c)4+2(L/c)2+1)/(384(L/c)3)L3/(EIx)=12158(5(3600/720)4+2(3600/720)2+1)/(384(3600/720)3)36003/(20600013699000)=13.3mmL/250=3.61000/250=14.4mm 滿足要求！ 4、支座反力 RA=PL/(2c)=12.9083.6/(20.72)=32.27KN RB=PL/(2c)=12.9083.6/(20.72)=32.27KN十三. 附圖井道腳手架平面布置圖井道內鋼梁布置圖鋼梁架體剖面圖