1、張家界沙堤大道建設工程第五標段箱梁模板專項施工方案編制日期：年8月18日目 錄第一章 工程概況3一、 工程概況3二、 施工平面布置4三、 施工要求4四、 技術保證條件5第二章 編制依據6第三章 施工計劃7一、 施工進度計劃7二、 材料與設備計劃7第四章 施工工藝技術11一、 技術參數11二、 工藝流程14三、 施工方法14四、 檢查驗收23第五章 施工安全保證措施25一、 組織保障25二、 技術措施28三、 監測監控32四、 應急預案47第六章 勞動力計劃50一、 專職安全生產管理人員50二、 所需勞動力安排50第七章 計算書及相關圖紙51一、 計算書53第一章 工程概況一、 工程概況工程基本

2、情況太極溪3號橋系湖南省張家界沙堤大道工程K8+984處跨越太極溪及溪谷灘涂而設，本橋與太極溪流水方向夾角約為65。根據橋位處地形及地質情況，太極溪3號橋橋跨布置為140m預應離砼現澆箱梁。下部結構為重力式橋臺，擴大基礎。2、各責任主體名稱建設單位張家界市市政工程建設指揮部設計單位湖南中大設計院有限公司施工單位湖南望新建設集團股份有限公司監理單位張家界市華順監理有限責任公司項目經理陳萬明總監理工程師李應和技術負責人張強專業監理工程師唐文斌主要特點：根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定，本工程屬超過規模的大模板工程。二、 施工平面布置三、 施工要求1、 確保模板在使

3、用周期內安全、穩定、牢靠。2、 模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、 模板施工前對施工人員進行技術交底，嚴禁盲目施工。四、 技術保證條件1、 安全網絡2、 模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二章 編制依據1、 公路橋涵施工手冊2、 公路橋涵技術施工技術規范實施手冊3、 混凝土結構設計規范GB50010-20104、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-20155、 鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-20126、 混凝土結構工程施工規范GB 50666-20117、 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-20058、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

4、技術規范JGJ130-20119、 建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-200810、 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9111、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文12、 道路橋梁工程施工手冊13、 本工程施工圖紙14、 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-201015、 張家界市沙堤大道建設工程地質詳細勘察報告16、 本工程施工組織設計第三章 施工計劃一、 施工進度計劃 工程按照建設單位和監理發出的開工令為開工日期，工期為540工作日。詳見進度計劃表。二、材料與設備計劃1、 鋼材的選用 (1)、 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T

5、700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。 (2)、 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。 (3)、 每根普通鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.0mm鋼管。 (4)、 鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定: 1)、 應有產品質量合格證； 2)、 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定； 3)、 鋼管表面應平直光滑，不應

6、有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； 4)、 鋼管技術參數偏差應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定； 5)、 鋼管必須涂有防銹漆。 (5)、 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定: 1)、 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用； 2)、 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定； 3)、 鋼

7、管上嚴禁打孔。 (6)、 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。 (7)、 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。 (8)、 扣件的驗收應符合下列規定 1)、 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證： 2)、 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換； 3)、 新、舊扣件均應進行防銹處理； 4)、 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nm時，不得發生破壞。 (9)、 連接用的焊條應符

8、合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。 (10)、 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。 (11)、 組合鋼模板及配件制作質量應符合現行國家標準組合鋼模板技術規范GB 50214的規定。2、 組合鋼模板板材的選用 (1)、 鋼模板及配件應按現行國家標準組合鋼模板GB50214設計制作。 (2)、 鋼模板的槽板制作應采用專用設備冷軋沖壓整體成型的生產工藝，沿槽板縱向兩側的凸棱傾角應嚴格按標準圖尺寸控制。 (3)、 鋼模板及配件的焊接宜采用二氧化碳氣體保護焊。當采用手工電弧焊時，應按照現行國家

9、標準手工電弧焊焊接接頭的基本型式與尺寸GB985的規定。焊縫外形應光滑均勻，不得有漏焊、焊穿、裂紋等缺陷，并不宜產生咬肉、夾渣、氣孔等缺陷。 (4)、 選用焊條的材質性能及直徑的大小，應與被焊物的材質、性能及厚度相適應。 (5)、 U 形卡應采用冷作工藝成型，其卡口彈性夾緊力不應小于1500N。 (6)、 U 形卡、L形插銷等配件的圓弧彎曲半徑，應符合設計圖的要求且不得出現非圓弧形的折角皺紋。 (7)、 連接件采用鍍鋅處理，鍍鋅層厚度不應小于0.05mm，鍍層厚度和色彩應均勻，表面光亮細致，不得有漏鍍缺陷。第四章 施工工藝技術一、 技術參數【折算0.6m厚板模板】基本參數新澆混凝土板折算厚度(

10、mm)600模板支架高度H(m)5模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)14立柱型號(mm)483.0立桿縱向距離la(mm)800立桿橫向距離lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1200立柱距混凝土板短邊(mm)50立柱距混凝土板長邊(mm)200面板材質覆面木膠合板小梁材質(mm)方木80100小梁間距(mm)200主梁材質鋼管主梁布置方向平行立柱縱向方向荷載傳遞至立桿方式可調托座內2根鋼管計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008【折算2.2m高梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】基本參數計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008模板支架高度H(m)

11、5混凝土梁截面尺寸(mm)5002200梁側板厚度(mm)600支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向支撐立柱鋼管型號(mm)483梁跨度方向立柱間距(mm)800梁兩側立柱間距(mm)800步距(mm)1200梁底增加立柱根數2面板材質覆面木膠合板梁底支撐小梁材料方木80100主梁材料鋼管結構表面的要求結構表面隱蔽荷載傳遞至立桿方式可調托座內2根鋼管過水洞口上工字鋼架橋機基本參數工字鋼截面類型（橫向）工字鋼截面型號56a號工字鋼布置方向平行于過水方向間距 (mm)2000截面類型（縱向）架橋機型號布置方向垂直于過水方向間距 (mm)2000工字鋼固定形式支座處采用焊接固定二、 工藝流程【箱

12、梁模板】支架地基處理（預埋支柱底座）彈軸線并復核 安裝立柱和工字鋼搭設上部支模架平臺 搭設支模架調整頂托擺主梁 安放小梁及底模固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。三、 施工方法 地基處理： (1)除開排水溝部分的支模架基礎將原地面進行整平，然后采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后。然后再鋪筑厚20cm的C20混凝土，養生后作為滿堂支架的持力層，其上搭設滿堂支架。（2）排水溝部分的基礎處理：1、 做好原地面排水，防止地基被水浸泡，橋下地面整平并設2%的人字型橫披排水，同時在兩側設置排水溝及防止汛期沖刷的措施，以此

13、防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。2、 待橋墩砼澆筑完畢和地基處理好后再進行箱梁的支模架搭設，箱梁支模架與澆好并有足夠強度的橋墩進行可靠拉結。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗箱梁砼。3、 澆筑時采用兩臺天泵按橋梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。4、 根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。5、 一般規定： (1)、 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2)、 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的

14、荷載。 (3)、 不同支架立柱不得混用。 (4)、 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。 (5)、 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。 (6)、 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。 (7)、 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。 (8)、 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計

15、所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。 (9)、 所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。 (10)、 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用483.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100cm處進行固定。 (11)、 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、 立柱及其他桿件 (1)、 立柱平面布置圖（詳見附圖）； (2)、

16、 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下： (3)、 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、 水平桿 (1)、 每步縱橫向水平桿必須拉通； (2)、 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖： (3)、 當橋高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：8、 剪刀撐9、 周邊拉結 (1)、 豎向結構（橋墩）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體； (2)、 當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與橋墩設置一個固結點； (3)、 與橋墩預留的連接點連

17、接的方式，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。10、 模板安裝按設計間距要求整齊鋪好槽鋼，隨即鋪設底模，鋪設時應先與柱頭對接好并釘牢，并用50100mm枋木條作立檔及立檔支撐，用約30mm寬，18mm厚模板做壓腳壓緊側模底部（或者使用鐵制側模卡勾步步緊代替側模壓腳）。另外，當梁跨度大于4米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接時，應先主梁起拱，后次梁起拱。為了保證梁不出現下沉變形等質量事故，在大梁底模中間加一排到兩排立桿與高支模排架相連接。四、檢查驗收1、 不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，相關人員簽字。2、

18、 施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、 砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、 預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差（mm）預埋板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，05、 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項 目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5尺量底模上表面標高5水準儀或拉線、尺量相鄰模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量測6、 整體式結構模板安裝的質量檢

19、查除根據現行國家標準建筑工程質量檢驗評定標準GBJ301的有關規定執行外，尚應檢查下列內容： (1)、 扣件規格與對拉螺栓鋼楞的配套和緊固情況； (2)、 支柱斜撐的數量和著力點； (3)、 對拉螺栓鋼楞與支柱的間距； (4)、 各種預埋件和預留孔洞的固定情況； (5)、 模板結構的整體穩定； (6)、 有關安全措施。7、 模板工程驗收時應提供下列文件： (1)、 模板工程的施工設計或有關模板排列圖和支承系統布置圖； (2)、 模板工程質量檢查記錄及驗收記錄； (3)、 模板工程支模的重大問題及處理記錄。第五章 施工安全保證措施一、 組織保障1、 安全保證體系2、 環境保護體系二、 技術措施1

20、、 準備工作 (1)、 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。 (2)、 模板的基準定位工作： 1)、 首先引測橋梁軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正； 2)、 標高測量，利用水準儀將箱梁水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置； 3)、 豎向模板的支設應根據模板支設圖； 4)、 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用； 5)、 支模前對前一

21、道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、 模板支設箱梁模板 1)、 箱梁的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面； 2)、 所有跨度的箱梁必須按要求起拱，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形； 3)、 所有2mm板縫必須封貼； 4)、 箱梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；3、 模板支架搭設的構造要求 (1)、 支架立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。 (2)、 立柱底部應設墊板，頂部應設支撐頭。鋼管立桿底部應設墊板和底座，頂部應設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺

22、桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。 (3)、 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。 (4)、 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿

23、應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100cm處進行固定。 (5)、 對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統，應加設保證整體穩定的構造措施。 (6)、 高大模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規范要求，支撐系統立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻、柱牢固拉接。 (7)、 搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業人員登高措施。作業面應按有關規定設置安全防護設施。 (8)、 模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接

24、；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。4、 模板拆除 (1)、 拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。 (2)、 支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。 (3)、 模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模。 1)、 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除； 2)、 底模拆除混凝土強度達到100%； 3)、 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的

25、拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。 4)、 當拆除梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、 監測監控及支架預壓1、 過程管理 (1)、 施工前管理 1)、 材料管理：材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用； 2)、 交底管理：交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。 (2)、 施工中管理要點 1)、 豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求，進入

26、下道模板支架工序的施工； 2)、 模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門驗收； 3)、 砼澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化； 4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。 (3)、 質量管理措施 1)、 認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指

27、導； 2)、 認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態； 3)、 嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量； 4)、 混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐； 5)、 對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用； 6)、 為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加

28、墊海綿； 7)、 所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿； 8)、 模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度； 9)、 嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞； 10)、 每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正； 11)、

29、所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固； 12)、 陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理； 13)、 為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。2、 澆搗混凝土管理 (1)、 隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。 (2)、 根據實驗室砼配合比，派相關人員在攪拌站進行監督和檢測。 (3)、 開盤

30、前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。 (4)、 砼澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。3、 安全管理措施 (1)、 應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。 (2)、 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。 (3)、 登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。 (4)、 裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。 (5)、

31、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。 (6)、 安裝模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。 (7)、 對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。 (8)、 對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。 (9)、 在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。 (10)、 搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證

32、。 (11)、 模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。4、 環境保護措施 (1)、 安全警示標志牌 1)、 所有施工和生產現場必須按照施工規范標準和規定等的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志、標牌等標識； 2)、 安全文明標志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特定的安全信息； 3)、 如安全文明標志在使用中要用其他補充文字說明時，要與安全文明標志平行懸掛一處，讓操作人員明確其含義。 (2)、 現場圍擋搭、拆模板時必須進行圍擋并派專人看守。 (3)、 場容場貌 1)、 進入現場一切材料必須按施工現場平面布置圖指定位置一次性放置

33、到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一，建筑物內外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到活完場清； 2)、 通道等處嚴禁堆放材料和其他物品，進場的成品采取相應的保護措施，施工區、辦公區和生活區域分隔開，對施工現場內進行綠化布置。建立嚴格的管理責任制，劃分責任區，設置明顯的標志牌，分片包干，責任到人。 (4)、 材料堆放 1)、 建筑物內外存放的各種物資要分類別、規格按施工平面布置圖碼放整齊，符合其具體要求； 2)、 構件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊，堆放平穩； 3)、 現場工人操作做到活完料凈腳下清； 4)、 現場施工

34、垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運。施工作業面建筑垃圾及時清理； 5)、 現場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊。 (5)、 現場防火 1)、 不準在宿舍、辦公室內私自用電爐、電炒煲、電熱杯、煤油爐等，不準私自亂拉亂接電燈，不準在宿舍、辦公室內使用60瓦以上的燈泡； 2)、 加強消防器材的管理，維修和保養，經常保持完整好用。鋼、木加工廠及其他場合要配備適當數量的在使用期內的滅火器并教會進場工人正確使用； 3)、 嚴禁工人攜帶易燃、易爆物品進入施工現場。 (6)、 垃圾清運 1)、 在生活區修建衛生的公共廁所，廁所的污水必須經化糞池處理才允許排入公共下水道； 2)、 建立健全衛生責任制； 3)、

35、提供給工人飲用水必須從當地的衛生飲用水源接到； 4)、 施工現場設公共浴室、浴室必須是淋浴； 5)、 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清運出去； 6)、 整個生活區的公共衛生設專人負責，以保持生活區經常清潔、干凈。 (7)、 環保及不擾民措施 1)、 施工現場環保工作計劃認真學習和貫徹國家、地方環境法律法規和本公司環境方針、目標、指標及相關文件要求，達到并超過文明安全工地的要求。積極全面地開展環保工作，建立項目部環境管理體系，成立環保領導小組，予以運行控制，定期或不定期監測監控。加強環保宣傳工作，提高全員環境意識。現場采取圖片、表揚、評優、獎勵等多種形式進行環保宣傳，并將環保知識的普及工作落

36、實到每位施工人員身上。對上崗的施工人員實行環保達標上崗制度，做到凡是上崗人員均通過環保考試。現場建立環保義務監督崗制度，保證及時反饋信息，對環保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進并完善環保措施。根據現場實際情況組織有關技術人員進行環保革新發明，并注意及時宣傳推廣。每月三次進行環保噪聲檢查，發現問題及時解決。實行獎罰、曝光制度，定期獎勵。嚴格按照施工組織設計中環保措施開展環保工作，其針對性和可操作性要強。 2)、 施工現場環保工作措施環境管理體系有效運轉，各單位環保員切實做好本職工作，隨時進行信息反饋，每月召開例會，由專職環保員總結信息，集體解決落實，保證環境管理體系有效運行，持續改進。為防

37、止大氣污染，施工現場采取如下具體措施：職工大灶和茶爐，采用煤氣（電）方式，每月進行兩次自檢。現場嚴禁燒雜物。每月進行3次煙塵黑監測。為防止施工粉塵污染，現場采取如下具體措施：工程施工現場采用磚砌圍墻進行現場圍擋，并保證高度在2.5m以上。環境保護體系圖。對易飛揚細顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。對進出現場的車輛，進行嚴格的清掃，做好防遺撒工作。在土方開挖運輸期間，設專人負責清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。臨時施工道路進行路面硬化，在干燥多風季節定時灑水。結構施工中的施工

38、垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。運輸車不得超量運載，運載工程土方最高點不超過車輛槽幫上沿50cm，邊緣低于車輛槽幫上沿10cm，裝載建筑渣土或其他散裝材料不得超過槽幫上沿。定期對施工作業人員進行文明施工的教育，對施工生產有關管理人員定期進行文明施工現場對噪聲控制要求的考核。結構施工階段晝間不超過70分貝，夜間不超過55分貝以下，并經常測試。砼澆筑如須連續施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減少擾民。對強噪聲機械如電鋸、電刨等，使用時須在封閉工棚內，盡量選用低噪聲或備有消聲降噪設備的施工機械；對使用時不能封閉的機械如振搗

39、棒等，嚴格控制工作時間。建筑物四周掛降噪聲網。施工期間，尤其是夜間施工盡量減少撞擊聲、哨聲，禁止亂扔模板、拖鐵器及禁止大聲喧嘩等人為噪聲。每月進行兩次噪聲值監測，并在夜間22:00以后進行抽測。加強噪聲監測，采取專人監測、專人管理的原則，及時對施工現場超標的有關因素進行調整，達到施工噪聲不擾民的目的。會同有關部門和領導及時妥善處理重大擾民問題，詳細記錄問題及處理結果，必要時及時上報監理和甲方。為防止水污染，現場采取如下具體措施：施工現場道路平整，做到不積水。對現場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。攪拌機和運輸車輛沖洗污水、地泵污水等須設二級沉淀池后，排入市政污水管線。現場內

40、職工食堂污水經過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。做好施工現場環境保護的監督檢查工作，每月初、月中和月末對環境各項工作進行一次檢查，對存在的問題及時解決，并做好文字記錄和存檔工作。5、 監測措施 (1)、 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2)、 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。支架搭設、立模作業程序完成后，每跨縱橋向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向對稱設置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網。 觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱

41、梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。 (3)、 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。 (4)、 儀器設備配置名稱規格數量精度全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1對講機3檢測板手1 (5)、 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位： 1)、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否

42、符合要求； 2)、 連墻件是否松動； 3)、 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差； 4)、 施工過程中是否有超載現象； 5)、 安全防護措施是否符合規范要求； 6)、 支架與桿件是否有變形現象； (6)、 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。 1)、 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內； 2)、 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。6、加載預壓及卸載支架加載預壓采用水箱法加鋼筋法進行。支架采用水箱加載法進行

43、預壓，施工前先按箱梁自重120%載重量要求加工制作水箱膠囊，加載前先按箱梁澆筑順序及步驟布設水箱膠囊，并對底模內表面進行防護，然后根據混凝土澆注順序分段、按步驟向水箱分層逐級加水進行預壓，水箱加載總重量為1.2倍的箱梁重量；支架采用鋼筋加載法進行預壓，加載前先在底模上滿鋪彩條布對底模內表面進行防護，然后按混凝土澆注順序分段分層加載鋼筋進行預壓，鋼筋稱量，鋼筋加載總重量為1.2倍的箱梁重量，以消除支架的非彈性變形。加載到支架上的鋼筋必須做好防雨措施，以免鋼筋吸水后加載重量發生變化。加載采取分級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態。本橋加載可分三級進行，每級加載為總壓載量的1/3，共加載3次。第

44、一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般2472h）并在地基沉降穩定后，再逐級卸載，卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設預拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷

45、載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內一直進行，一直到沉降趨于穩定。加載及卸載必須在整個預壓范圍內分級進行，在一個連續的預壓范圍內不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應進行測量并詳細記錄，預壓結束卸載完成后，根據沉降觀測記錄，結合預拱度計算，確定模板高度。實施過程： 準確計算各施工區段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區段的加載重量。 根據試驗數據，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。四、

46、 應急預案1、 目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、 成立應急救援組織領導小組： (1)、 應急領導小組由組長項目經理陳萬明 ，副組長技術負責人張強、安全員舒暢等成員構成。 (2)、 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。 (3)、 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。 (4)、 負責準備所需要的應急物資和應急設備。 (5)、 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、 應急反應預案

47、(1)、 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。 (2)、 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。 (3)、 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、高空墜落、落物傷人等事故。 1)、 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 2)、

48、觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 3)、 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 4)、 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中和機具傷人等人身傷

49、害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、 應急通信聯絡項目負責人：陳萬明 手機： 安全員：舒暢 手機： 技術負責人：張強 手機： 醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六章 勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制

50、及責任分工如下：（項目經理）組長，負責協調指揮工作；（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；（架子工班長）組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排作息時間（上午）6：0010：30作息時間（下午）15：0019：30木工（人）65鋼筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水電工（人）5其它工種（人）7第七章 計算書及相關圖紙說明：本計算書主要計算簡化后的剖面梁和板剖面計算簡化后（如下圖2）的板以及排水溝上的工字鋼選型計算和架橋機梁的參數選定。600厚板模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-20

51、10 2、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B，標高5.00m新澆混凝土樓板板厚折算厚度(mm)600模板支架高度H(m)5模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷

52、載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)5風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1200頂層水平桿步距h(mm)1200支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)500小梁間距l(mm)80小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(

53、mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.6)+1.431=22.392kN/m q1靜=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.6)1=18.192kN/m q1活=(QQ1k

54、)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.6)+13)118.16kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.118.1920.082+0.1174.20.0820.015kNm Mmax/W0.015106/375000.394N/mm2f16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.67718.16804/(1009350281250)=0.002mm max=0.002mmmin80/150，

55、10=0.533mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)80100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)666.67小梁計算方式二等跨連續梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.6)+1.430.081.811kN/m 因此，q1靜1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.6)0.081.475kN/m q1活1.4Q1kb

56、=1.430.080.336kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.4750.82+0.1250.3360.820.145kNm M2q1L12/2=1.8110.12/20.009kNm MmaxmaxM1，M2max0.145，0.0090.145kNm =Mmax/W=0.145106/133330=1.086N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.4750.8+0.6250.3360.80.905kN V2q1L11.8110.10.181kN Vm

57、axmaxV1，V2max0.905，0.1810.905kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9051000/(280100)0.17N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.6)+13)0.081.469kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4698004/(1008415666.67104)0.056mmmin(L/150，10)min(800/150，10)5.333mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.4691004/(884

58、15666.67104)0mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 1、小梁最大支座反力計算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.430.

59、081.83kN/m q1靜1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.6)0.081.494kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.080.336kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.6)+13)0.081.485kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.251.830.81.83kN 按懸臂梁，R11.830.10.183kN 主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 RmaxRmax，R10.61.098kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.

60、25q2L1.251.4850.81.485kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.4850.10.148kN RmaxRmax，R10.60.891kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.863106/4490=192.11N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=26.8441000/42432.282N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=1.

61、265mm=min800/150，10=5.333mm 懸挑段max0.789mm=min(2150/150,10)=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=7.378kN，R2=11.646kN，R3=11.976kN，R4=6.332kN 圖二 支座反力依次為R1=6.846kN，R2=11.82kN，R3=11.82kN，R4=6.846kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N11.976/0.6=19.96kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483

62、鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1200+20.7500=1900mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1900/15.9=119.497=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q11

63、.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.930.08 = 1.796kN/m 同上四六步計算過程，可得： R17.243kN，R211.605kN，R311.758kN，R46.721kN 頂部立柱段： 1=l01/i=1900.000/15.9=119.497 查表得，0.458 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max7.243，11.605，11.758，6.721/0.6=19.596kN f N1/(A)19596/(0.458424)100.91N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.07

64、60.81.22/100.011kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max7.243,11.605,11.758,6.721/0.6+0.011/0.8=19.61kN f N1w/(A)+ Mw/W19610/(0.458424)+0.011106/4490103.433N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max7.243,11.605,11.758,6.721/0.6+1.20.155=20.

65、496kN f=N/(1A)20.496103/(0.661424)=73.131N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.0760.81.22/100.011kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH+Mw/lb=Max7.243,11.605,11.758,6.721/0.6+1.20.155+0.011/0.8=20.51kN f=Nw/(1A)+Mw/W20.51103/(0.661424)+0.011106/4490=75.631N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼

66、管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=5/30=0.1673 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=20.51kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,

67、m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力

68、作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11120130/1000=87.447kNF1=20.51kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力

69、計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.44

70、9，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4497.48820000/1000=495.228kNF1=20.51kN 滿足要求！500*2200梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L混凝土梁截面尺寸(mmmm)5002200模板支架高度H(m)5模板支架橫向長度B(m)13.38模板支架縱向長度L(m)40

71、梁側樓板厚度(mm)600 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.031地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.2 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱縱距

72、是否相等是梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb(mm)800支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1200支撐架頂層水平桿步距h(mm)1200可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)267,533梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距125每縱距內附加梁底支撐主梁根數0 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面

73、板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.43171.64kN/m q1靜1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)2.2167.44kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN

74、/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)2.2)+13159.2kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10767.440.1252+0.1214.20.12520.121kNm Mmax/W0.121106/375003.218N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63259.21254/(10010000281250)0.032mmminL/150，10min125/150，100.833mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(

75、承載能力極限狀態) R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.39367.440.125+0.4464.20.1253.547kN R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.14367.440.125+1.2234.20.12510.278kN R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.92867.440.125+1.1424.20.1258.423kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393q2L=0.39359.20.1252.908kN R2=R4=1.143q2L=1.14359.20.1258.458kN R3=0.928q2L=0.9

76、2859.20.1256.867kN 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)483小梁計算截面類型(mm)483小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁計算方式二等跨連續梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=3.547/13.547kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max10.278,8.423,10.278/1= 10.278kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁

77、線荷載：q1右R5/b=3.547/13.547kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左1.20.5(2.2-0.6)=0.96kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右1.20.5(2.2-0.6)=0.96kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.43(0.4-0.5/2)/21=1.715kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.43(0.8-0.4)-0.5/2)/21=1.715kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q

78、2+q3左+q4左 =3.547+0.03+0.96+1.715=6.253kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=10.278+0.03=10.308kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.547+0.03+0.96+1.715=6.253kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max6.253,10.308,6.253=10.308kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=2.908/12.908kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max8.458,6.867,8.458/

79、1= 8.458kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R5/b=2.908/12.908kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(2.2-0.6)=0.8kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(2.2-0.6)=0.8kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.6)+13(0.4-0.5/2)/21=1.392kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.6)+13(0.8-0.4)-0.5/2)/21=1.392kN/m 左側小梁

80、荷載q左q1左+q2+q3左+q4左=2.908+0.025+0.8+1.392=5.125kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=8.458+0.025=8.483kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.908+0.025+0.8+1.392=5.125kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max5.125,8.483,5.125=8.483kN/m 為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12510.3080.82，0.510.3080.220.825kNm =Mm

81、ax/W=0.825106/4490=183.661N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62510.3080.8，10.3080.25.154kN max=2Vmax/A=25.1541000/42424.311N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.521ql14/(100EI)0.5218.4838004/(10020600010.78104)0.815mmminl1/150，10=min800/150，105.333mm 2ql24/(8EI)8.4832004/(820600010.78104)

82、0.076mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2510.3080.8,0.37510.3080.8+10.3080.2=10.308kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=6.253kN,R2=10.308kN,R3=8.453kN,R4=10.308kN,R5=6.253kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.4830.8,0.3758.4830.8+8.4830.2=8.4

83、83kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=5.125kN,R2=8.483kN,R3=6.892kN,R4=8.483kN,R5=5.125kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6,則單根主梁所受集中力為KsRn，Rn為各小梁所受最大支座反

84、力 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.207106/4490=46.086N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.884kN max=2Vmax/A=22.8841000/42413.602N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.022mmminL/150，10=min267/150，101.78mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.868kN，R2=11.605kN，R3=11.605kN，R4=0.868kN 立柱所受主梁支座反力依次

85、為P1=0.868/0.6=1.447kN，P2=11.605/0.6=19.341kN，P3=11.605/0.6=19.341kN，P4=0.868/0.6=1.447kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R4max0.868,0.8680.868kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P319.341kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)

86、483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q345立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值f(N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7500)=1900mm =hmax/i=1900/15.9=119.497=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.352 2、風荷載計算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0310.81.22/100.004kNm 根據

87、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.93171.22kN/m 2)小梁驗算 q1max3.524+1.2(0.3-0.1)0.5/4+0.5(2.2-0.6)+1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.93max0.4-0.5/2，(0.8-0.4)-0.5/2/21，10.213+1.2(0.3-0.1)0.5/4=10.243kN/m 同上四六計算過程，可得： P11.433kN，P219.205kN，P319.205kN，P41.433kN 立柱最大受力Nwma

88、xP1+N邊1，P2，P3，P4+N邊2+1.20.15(5-2.2)+Mw/lbmax1.433+1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.93(0.8+0.4-0.5/2)/20.8，19.205，19.205，1.433+1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.93(0.8+0.8-0.4-0.5/2)/20.8+0.504+0.004/0.819.715kN fN/(A)+Mw/W19714.92/(0.352424)+0.004106/4490132.986N/mm2f300N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JG

89、J231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=5/13.38=0.3743 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C20混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N=19.715kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F

90、1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形

91、時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=19.715kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混

92、凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=4

93、0000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=19.715kN 滿足要求！ 太極溪溝渠上架橋機上工字鋼選型及箱梁模板下小梁計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高9.00m新澆混凝土箱梁折算厚度(mm)800模板支架高度H(m)5模板支架縱向長度垂直橋

94、長方向L(m)14模板支架橫向長度順著橋長方向B(m)12 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)3施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1 三、模板體系設計主梁布置方向垂直橋長小梁間距l(mm)50小梁最大懸挑長度l1(mm)100小梁截面材料主梁最大懸挑長度

95、l2(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)

96、+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+3)0.8)+1.42.5，1.35(0.1+(24+3)0.8)+1.40.72.5 1=28.571kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+3)0.8)1=26.366kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.51.102kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+

97、(24+3)0.8)121.7kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.126.3660.052+0.1172.2050.0520.007kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.052+0.2131.1020.05，0.10.1220.052+0.1751.1020.050.012kNm MmaxmaxM1，M2max0.007，0.0120.012kNm Mmax/W0.012106/375000.314N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4

98、/(100EI)=0.67721.7504/(10010000281250)=0mm 0mmL/25050/2500.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)483小梁計算截面類型(mm)483小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁計算方式二等跨連續梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(

99、24+3)0.8)+1.42.5，1.35(0.3+(24+3)0.8)+1.40.72.50.05=1.441kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+3)0.8)0.05=1.33kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.050.11kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.050.018kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.3322+0.1250.

100、11220.72kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.01822+0.2032.2052，0.1250.01822+0.1882.20520.9kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.4410.12/2，0.0180.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.72，0.9，0.2210.9kNm =Mmax/W=0.9106/4490=200.52N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.

101、332+0.6250.1121.801kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0182+0.6882.2051.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.4410.1，0.0180.1+2.2052.207kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.801，1.54，2.2072.207kN max=2Vmax/A=22.2071000/42410.41N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+3)0.8)0.051.095kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5

102、211.09520004/(10020600010.78104)4.11mmL/2502000/2508mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.0951004/(820600010.78104)0.001mm2l1/2502100/2500.8mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁截面類型56a號工字鋼主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)2342.31主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)65585.6主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9

103、max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+3)0.8)+1.41.5，1.35(0.5+(24+3)0.8)+1.40.71.50.051.409kN/m q1靜0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+3)0.8)0.051.343kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.050.066kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+3)0.8)0.051.105kN/m

104、承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.251.40923.522kN 按懸臂梁，R11.4090.10.141kN RmaxRmax，R13.522kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.251.10522.763kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.1050.10.111kN RmaxRmax，R12.763kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=28.053106/2342310=11.977N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=Vmax/(

105、8Iz)bh02-(b-)h2=82.44110001665602-(166-12.5)5182/(865585600012.5)13.663N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.044mm=2000/250=8mm 懸挑段max0.008mm=2100/250=0.8mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=65.483kN，R2=154.642kN，R3=154.642kN，R4=65.483kN 七、架橋機驗算荷載傳遞至架橋機上方式通過56工字鋼架橋機承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，

106、每個架橋機上共七處集中力，每處受力N=154.642kN如下圖 換算成均布荷載 q1154.642*7/12=90.21kN/m，M=1/8 q1L2 =1623.732 KNM500 KN*6=3000 KNM。查架橋機的相關參數，采用架橋機作為支模架承受力構件受力滿足要求 十、架橋機地基基礎驗算架橋機支撐點采用鋼筋砼梁，基礎承載力滿足要求，此處未驗算。工字鋼懸挑梁驗算 一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)2000主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1800 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載設

107、計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)125*0.6(板厚)*2（縱距）*0.8（橫距）=249002000225*0.6(板厚)*2（縱距）*0.8（橫距）=2417002000 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格56a號工字鋼主梁截面積A(cm2)135.25主梁截面慣性矩Ix(cm4)65585.6主梁截面抵抗矩Wx(cm3)2342.31主梁自重標準值gk(kN/m)1.062主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主

108、梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=1.062=1.062kN/m 荷載設計值： q=1.2gk=1.21.062=1.274kN/m 第1排：F1=F1/nz=24/1=24kN 第2排：F2=F2/nz=24/1=24kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=64.445106/2342310=27.513N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=50.29310001665602-(166-12.5)5182/(865585600012.5)=8.335N/mm2 max=8.335N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.815mm=2lx/250=21800/250=14.4mm 符合要求！ 故56a號工字鋼懸挑結構經驗算滿足要求