1、梁板模板支撐架專項施工方案工程名稱：大連悅泰福里2號組團臨街公建及地下車庫施工單位：大連悅達建設工程集團有限公司編制時間：2011年8月6日目 錄一、工程概況3二、模板施工驗算說明4三、編制依據5四、設計計算5五、構造要求61架體總體要求62架體立柱63架體水平桿74 剪刀撐75 周邊拉接8六、材料管理91 鋼管、扣件92 技術資料9七、驗收管理10八、使用管理11九、模板支撐體系位移的檢測控制12十、模板支撐系統拆除與堆放14十一、安全管理要求16十二、應急救援預案171、概況172、機構設置173、報警救援及其他聯絡電話174、人員分工與職責175、應急救援工作程序186、應急救援方法18

2、計算書：21梁側模板計算書21梁模板扣件鋼管高支撐架計算書29扣件鋼管樓板模板支架計算書37柱模板設計計算書45一、工程概況工程名稱：大連悅泰福里2號組團臨街公建及地下車庫;地址：本工程位于大連市西崗區北崗街、通海街、雙興街圍合地塊;結構類型：地下室框剪結構，地上剪力墻結構;建筑總面積：92800;總高度：94.6m;層數：地下二層，地上30層;本工程G-14G3-1軸交G2-CG3-D軸，標高10.150m處梁板至底板2.0m處為地下一層樓板中空部位，層高8.15m，施工面積1007 ，具體范圍如下圖陰影部分所示：模板支撐計算區域。二、模板施工驗算說明本工程模板驗算部分面積較大，為保證施工安

3、全采取如下代表部位進行模板支撐體系驗算，其中：工程部位截面尺寸支撐高度樓板120mm厚8.15米最大梁800300mm8.15米最大柱600600mm8米模板采用18mm膠合板，5080木枋背楞，支撐體系為483.5mm鋼管，連接形式為扣件式。其他部位均按照上述部位驗算結果進行模板布置。本工程驗算部位的模板搭設按照下表數值進行驗算：序號部位搭設基本參數1樓板模板面板厚度18mm，模板支架搭設高度為8.15m。立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。板底木方5080mm，間距300mm。2梁側模板模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。內龍骨布置5道

4、，內龍骨采用5080mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用5080mm木方。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。3梁底支架承重架采用1根承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底增加3根承重立桿，承重桿間距500mm。模板面板采用普通膠合板，面板厚度18mm。梁底采用4根60mm80mm的木方，頂托內托梁材料選擇木方: 100100mm。梁兩側立桿間距1(mm)，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.3(mm)。4柱側模板柱斷面長度B=600mm；柱斷面寬度H=600mm；木方截面寬度=50mm；木方截面高度=80mm；木方間距l=200

5、mm,膠合板截面厚度=18mm。三、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）4、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）5、直縫電焊鋼管（GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）、碳素結構鋼（GB/T700）6、鋼管腳手架扣件（GB/5831-2006）7、鋼結構設計規范（GBJ17-88）8、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）、鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）9、危

6、險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）10、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）四、設計計算詳見附錄計算書五、構造要求1架體總體要求(1) 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。(2) 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。(3) 定向扣件及轉向扣件應100%檢驗擰緊度。2架體立柱 梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿足支撐系統的穩定性。 可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一

7、步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在820時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于20時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。 模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、

8、剪刀撐應采用48mm3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接、剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100處進行固定。鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。 扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。 采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。 可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均

9、勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題。3架體水平桿（1） 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。（2） 搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。（3）主節點處水平桿設置： 主節點處必須設置一

10、根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4 剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量注意：對于超高大跨大荷重支模架要針對性設置并繪圖表示(1) 設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。(2) 剪刀撐的構造應符合下列規定：a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為4

11、5時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。5 周邊拉接 (1) 一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。(2) 超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。六、材料管理1 鋼管、扣件(1) 材質：引用了國家行業標準建筑施工扣件

12、式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的相關規定。(2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；c 鋼管應進行防銹處理。扣件外觀質量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b 扣件應進行防銹處理。2 技術資料施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢

13、驗等情況人員管理七、驗收管理(1) 驗收程序模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業的相關部門應參加驗收。(2) 驗收內容a 材料技術資料b參數專項施工方案c 構造專項施工方案和本規程(3) 扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。(4) 驗收記錄按相關規定填寫驗收記錄表。八、使用管理1 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過

14、程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。九、模板支撐體系位移的檢測控制梁板高支撐模板采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆搗施工過程中，必須隨時進行檢測。1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄

15、必須形成書面材料。2、日常檢查、巡檢重點部位： 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求； 底座是否松動，立桿是否符合要求； 連接扣件是否松動； 架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求； 施工過程中是否有超載的現象； 安全防護措施是否符合規范要求； 腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗梁板混凝土之前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。澆筑混凝土的過程中，由質檢員、安全員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形，發現隱患，立即停工整改，隱患消除后在進行施工。5、監測方案包括：（1）監測項目：支

16、架沉降、位移和變形。（2）監測點布設：觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即主梁的跨中，每個監測平面布設不少于3個支架沉降觀測點。均布設九個監測剖面，每個監測剖面應布置2個支架水平位移觀測點和3個穩定性沉降觀測點及3個支架沉降觀測點。必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（3）監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，澆筑完畢后不少于2小時一次。高支模搭設允許偏差及預警值要求項目允許偏差預警值檢查工具立桿鋼管彎曲3mL4m128mm經緯儀、水準儀4mL6.5m2012mm經緯儀、水準儀水平桿、斜桿

17、鋼管彎曲L6.5m3025mm經緯儀、水準儀立桿垂直度全高絕對偏差3022mm經緯儀、水準儀立桿腳手架高度H內相對值H/4000.75H/400經緯儀、水準儀支撐沉降10mm5 mm經緯儀、水準儀6、高大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由檢測人、項目經理提供給監理單位。7、檢測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、檢測結果評述。8、監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向主管部門報告。十、模板支撐系統拆除與堆放混凝土結構部位拆模強度表結構類型結構跨度（m）按設計強度的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂

18、構件27521001、模板支架拆除施工工藝：拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。2、拆除要點 模板拆除時，混凝土的強度必須達到一定的要求，如果混凝土沒有達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留混凝土試塊，拆模前混凝土試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。 拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。 拆模板時應將拆下的木楞、模板等，隨拆隨派人運到遠離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方；拆除

19、的模料上鐵釘應及時拔除干凈，以防扎傷人員。 拆除模板時，要站在安全的地方，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面，嚴禁亂擲；拆下的支架，按規格堆放整齊；對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故；水平拉撐，應先拆除上一道拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。 拆除要從上到下，不得向地面拋擲模板及支撐；應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正澆筑混凝土時，下層樓板的支撐不得拆除，待混凝土澆筑完畢7天后再進行拆除下一層樓板支撐（但混凝土強度必須達到設計強度要求）。 拆除完畢的模板

20、嚴禁堆放在外腳手架上。 拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定： 應全面檢查模板支架的扣件連接件、連墻桿、支撐體系等是否符合構造要求； 應檢查結構并補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施； 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底； 應清除模板支架上雜物及地面障礙物。 卸料時應符合下列規定： 各構配件嚴禁拋擲至地面； 運至地面的構配件應按規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第8.1.5條規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。十一、安全管理要求1、進入施工現場從業人員必須戴好安全帽，高處作業人員必須佩戴安全帶，并應系牢。2、經醫

21、生檢查認為不宜高處作業的人員，不得進行高處作業。3、工作前應線檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和高空滑落。4、安裝與拆除高3m以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。7、兩人抬運模板時要互相配合、協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高處拆模時，應有專人指揮，并在下面標出作業區，用繩子和紅白旗加以圍欄，臨時禁止人員過往。8、

22、不得在模板支架上堆放大批模板材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和模板支架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。10、支撐過程中，如遇中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棍。人不允許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意。拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。13、在模板上架設的電線和使用的電動工具，應

23、用36V低壓電源或采用其他有效的安全措施。十二、應急救援預案1、概況本工程局部結構高支模工程，在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。2、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項目經理高鵬為第一安全責任人，技術負責人李安喜為直接安全責任人，現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理領導小組。組 長：項目經理 高鵬副組長：現場技術負責人李安喜組 員：安全員劉漢勇施工員：季先鋒、程恩偉木工班組長：張孝節及各施工班組長。3、報警救援及其他聯絡電話報

24、警救援及其他聯絡電話單位或姓名電話單位或姓名電話火警119組長（項目經理）：高鵬公安110副組長（現場技術負責人）：李安喜醫療120組員：劉漢勇交通122組員：季先鋒公司辦公電話組員：程恩偉4、人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任人）高鵬：負責高支模應急救援全面工作。（2）現場技術負責人（直接安全責任人）李安喜：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。（3）現場專職安全員劉漢勇：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部

25、下達的相關指令。（4）組員季先鋒、張孝節及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。5、應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員劉紹文負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時

26、效性。6、應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）當現場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉

27、脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（2）模板、坍塌應急救援方法：1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫

28、院治療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。5）預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救

29、傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散8對講機6臺聯系指揮求援計算書： 梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度800mm，兩側樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距200mm，內龍骨采用5080mm木方，外龍骨采用5080mm木方。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量

30、9500.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據

31、公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.000=45.000kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.20m。荷載計算值 q = 1.245.0000.200+1.405.4000.200=12.312kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.00

32、1.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.167mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04910001000/10800=4.537N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的

33、抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=31477.0/(2200.00018.000)=0.615N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.167mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.312kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2045.00=9.000kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨

34、連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.465kN 經過計算得到最大變形 V= 0.083mm 內龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.246106/53333.3=4.61N/mm2 內龍

35、骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32462/(25080)=0.923N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.083mm 內龍骨的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。 外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m) 外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如

36、下： 外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.600kN 經過計算得到最大變形 V= 0.119mm外龍骨的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.312106/53333.3=5.85N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)外龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算

37、值 T=32902/(25080)=1.088N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 外龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.119mm 外龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(

38、kN): N = 9.600 對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高度為8.0m，梁截面 BD=300mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N

39、/mm2。梁兩側立桿間距1.00m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.500=10.200kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.5000.500(20.800+0.300)/0.

40、300=1.583kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.500=0.675kN 均布荷載 q = 1.2010.200+1.201.583=14.140kN/m 集中荷載 P = 1.400.675=0.945kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變

41、形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.005mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02110001000/27000=0.778N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31179.0/(2500.00018.000)=0.197N/mm2 截

42、面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.005mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.200.50 最大剪力 Q=0.60.5004.198=1.259kN 最大支座力 N=1.10.5004.198=2.309kN 木方的截面力學參數為 本工程中，截面慣性矩I和截

43、面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.105106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31259/(26080)=0.394N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算

44、均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m最大變形 v =0.6772.592500.04/(1009500.002560000.0)=0.045mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.047mm

45、 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗彎計算強度 f=0.222106/5080.0=43.73N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.44kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算立桿的

46、穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.44kN (已經包括組合系數)，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1298.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規

47、范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203=7682/(0.203489)=77.341N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911

48、=0.386=7682/(0.386489)=40.650N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010；公式(3)的計算結果：l0=1.1671.010(1.500+20.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287=7682/(0.287489)=54.671N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架

49、安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高度為8.2m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。梁頂托采用鋼管483.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折

50、減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1201.000+0.3001.000=3.312kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗

51、彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.312+1.402.500)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/54000=1.246N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.312+1.42.500)0.3

52、00=1.345kN截面抗剪強度計算值 T=31345.0/(21000.00018.000)=0.112N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.3123004/(1006000486000)=0.062mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模

53、板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m靜荷載 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m活荷載 q2 = 1.400.750=1.050kN/m計算單元內的木方集中力為(1.050+1.192)1.000=2.242kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.242/1.000=2.

54、242kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.241.00最大剪力 Q=0.61.0002.242=1.345kN最大支座力 N=1.11.0002.242=2.467kN木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.224106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T

55、 = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31345/(25080)=0.505N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m最大變形 v =0.6770.9941000.04/(1009500.002133333.5)=0.332mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖

56、(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.132kN 經過計算得到最大變形 V= 1.030mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.822106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.030mm 頂托梁的最大撓度小于1000.

57、0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1298.150=1.052kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.

58、1000.1201.0001.000=3.012kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.74kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A

59、立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/1

60、5.8=186.408 =0.207=8737/(0.207489)=86.176N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386=8737/(0.386489)=46.235N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016；公式(3)的計算結果：l0=1.1551.016(1.500+20.300)=2.464m =2464/15.8=155.9

61、69 =0.291=8737/(0.291489)=61.446N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!柱模板設計計算書一、中小斷面柱模板基本參數柱斷面長度B=600mm；柱斷面寬度H=600mm；木方截面寬度=50mm；木方截面高度=80mm；木方間距l=200mm,膠合板截面厚度=18mm。取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 二、荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200

62、/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； 1外加劑影響系數，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數，取.85。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40kN/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、柱箍間距驗算依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E柱木面板的彈性模量(kN/mm2)； I柱木面板的彈慣性矩(mm4)； F新澆混凝土側壓力設計值； Fs新澆混凝土作用于模板

63、上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值； b柱木面板一塊的寬度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗彎強度設計值。計算過程如下：膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3膠合板截面慣性矩 I=bh3/12=600(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.42)/1000=0.0483N/mm2第一式：0.7836000291600.00/(48/1000600.00)1/3=307.81mm第二式：83240015/(0.0483600)1/2=366.43mm由于柱箍間距實際取200mm不大于上面

64、兩式計算的最小間距307.81mm,所以滿足要求!四、柱箍強度驗算依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉彎桿件采用下式驗算： 式中 N柱箍軸向拉力設計值； q沿柱箍方向垂直線荷載設計值； An柱箍凈截面面積；An=5080=4000mm2 Mx柱箍承受的彎矩設計值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 計算過程如下： q=Fsl=0.0483200=9.652N/mm N=9.652600/2=2895.60N Mx=9.6526002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14fm=13N

65、/mm2 所以滿足要求! 五、膠合板側模驗算膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側模抗彎強度驗算: M=0.1ql2其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.00+1.42.00)600.00/1000=30.480kN/m l木方間距,取l=200mm；經計算得 M=0.130.480(200.00/1000)2膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122106 /32400.000=3.763N/mm2膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! (2) 側模

66、抗剪強度驗算: =3V/2bh其中 V為剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.42)600200/106=3.658kN經計算得 =33.658103/(2600.00018.000)=0.508N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q強度設計荷載(kN/m): q=40600/1000=24.000kN/m側模截面的轉動慣量 I=bh3/12=600.00018.0003/12=291600.000mm4； a木方間距,取a=200mm； E彈性模量,取E=6000N/mm2；經

67、計算得 W=0.67724.000200.0004/(1006000.00291600.00)=0.15mm最大允許撓度 W=l/250=200/250=0.80mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 六、木方驗算木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖 (1) 木方抗彎強度驗算: M=qB2/8其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.000+1.42.000)200/1000=10.160kN/m B截面長邊,取B=600mm；經計算得 M=10.160(600/1000)2；木方截面抵抗矩 W=bh2/

68、6=50802/6=53333.333mm3； = M/W=0.457106/53333.333=8.569N/mm2；木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! (2) 木方抗剪強度驗算: =3V/2bh其中 V為剪力:v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.42.000)200600/106=3.048kN經計算得 =33.048103/(250.00080.000)=1.143N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求! (3) 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI)其中 q設計荷載(kN/m): q=40 I=bh3/12=50803/12=2133333.333mm4 B柱截面長邊的長度,取B=600mm； E彈性模量,取E=9000N/mm2；經計算得 W=58.0006004/(3849000.002133333.33)=0.703mm 允許撓度 W=B/250=600/250=2.400mm 木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!