1、目 錄第一節、編制依據2第二節、工程概況2第三節、輪扣式腳手架的特點3第四節、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數4第五節、輪扣式支撐布置.5第六節、施工部署及施工準備6第七節、操作工藝8第八節、模板質量標準10第九節、成品保護13第十節、模板施工安全要求13第十一節、混凝土澆筑施工方法及求15第十二節、施工監測方案及安全應急預案15第十三節、梁木模板與支撐計算書17 地下室高支模支撐體系專項方案（輪扣式腳手架）第一節、編制依據模板工程的施工質量是對整個砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板體系，做好模板接縫和細部處理，嚴格執行“三檢制”，保證模板的施工質量，確保主體結構達到

2、合同標準。本工程高支模計算依據為牧千里時代廣場建筑及結構圖紙，及以下標準、規范：1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2）建筑工程荷載規范。3）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011、J842011。4)建設工程項目管理規范。5)混凝土結構工程施工及驗收規范GB5020492；6)混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-2011；7)建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001；8)建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；9)建筑結構荷載規范 （GB50009-2006）；第二節、工程概況2.1 工程簡介工程名稱：牧千里時代廣場建設單位：

3、牧千里置業有限公司設計單位：鄭州市第一建筑工程集團公司監理單位：河南拓樸工程建設監理有限公司承包單位：河南宏安建筑工程有限公司地理位置：中牟縣文通路與明陽路交叉口2.2結構特征本工程共有1#、2#、3#樓3棟高層，5#、6#樓2棟多層，和地下車庫組成。總建筑面積87955.92平米。該5棟樓的地下車庫結構屬高支模施工，須按有關文件及施工規范要求進行施工設計，以確保模板支撐體系的剛度、穩定性，因此編制本專項施工方案指導施工。1-5#樓（單位米）樓號1# 2#3#5#、6#車庫板頂標高-0.05-0.05-0.05-0.05-1.5地下室層高8.28.28.28.26750.000板厚0.180.

4、180.180.180.25支模高度7.817.817.817.816.29 2.3柱、梁、板尺寸：柱子截面：矩形柱截面尺寸為600 mm600mm、650mm650mm、800 mm1100mm。梁截面：300500、4001800、4002650、300900第三節、輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，其主要特點是： 1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由調節； 6、產品標準化包裝； 7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式；8、實踐中表明，作為梁跨度

5、在15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩定性和安全性好于碗扣式腳手架。缺點： 1、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混 凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。本工程使用條件:由于本工程地下室頂板為250mm厚、主樓180mm厚C40 鋼筋混凝土板作為一層支模支架的基礎,具備輪扣式腳手架的搭設條件。第四節、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數4.1施工要點1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，并由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪

6、刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要采取混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證；5、輪扣式腳手架附圖片。 4.2輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照GB 249112010標準執行一、規格、型號名稱型號A（MM）理論重量材質、壁厚立桿LG2.5米250015.02材質為Q235

7、壁厚為3.0MM立桿LG2.1米210012.21立桿LG1.8米180010.67立桿LG1.5米15008.91立桿LG1.2米12007.41立桿LG0.9米9005.6立桿LG0.6米6004.06立桿LG0.3米3002.03橫桿LG1.5米15006.28橫桿LG1.2米12005.12橫桿LG0.9米9003.91橫桿LG0.6米6002.82橫桿LG0.3米3001.674.3、設計荷載1、支撐立桿設計荷載：當橫桿豎向步距分別為600、1200、1800時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30、25KN。2、橫桿設計荷載：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80

8、KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為2KN.M。3、支座設計荷載：可調底座Pmax60KN，可調頂托Pmax60KN，可調早拆Pmax60KN。第五節、輪扣式支撐的布置5.1輪扣式腳手架的布置首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，立桿離墻邊0.35-0.4米，設計立桿橫距為0.9米，縱距為0.9米（縱橫距可按實際情況調整），歩距1.2米，縱橫向滿設掃地桿，立桿頂部設置可調頂托撐，底部可按實際情況增加墊塊。輪式鋼管腳手架支撐本工程梁截面采用梁板合支的方法。如下圖所示：圖中梁底橫桿為扣

9、件式鋼管搭設，可根據梁截面尺寸調整高度，由扣件連接于兩邊輪式腳手架立桿。第六節、施工部署及施工準備 6.1工藝流程施工工藝流程：施工準備柱鋼筋加工制作及模板的配置柱鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝及柱模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除梁側模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線

10、安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。6.2施工準備6.2.1 材料準備(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(3) 對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間114mm木膠合板9151830塊14000零層板澆筑完后分批進場2木 枋40803000條22000

11、零層板澆筑完后分批進場3輪扣式立桿6002500mm個12000零層板澆筑完后分批進場4輪扣式橫桿1200、900、600個48000零層板澆筑完后分批進場5頂 托L=740mm個6000零層板澆筑完后分批進場6鋼管483.5噸200零層板澆筑完后分批進場(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。6.2.2 輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范要求（架體高

12、度超過4個步距）每隔五跨設置剪刀撐。3.可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于650mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于550mm。第七節、操作工藝7.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。7.2支撐體系 輪扣式支撐體系 本著創新工藝、新產品的原則。本工程部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。我們對高大支模采取最不利荷載進行驗算。對層高為8.2m，板厚為180mm；梁最大截面為4002650進行支模體系穩定性驗算。立桿和水平桿采用483.5的輪扣鋼管腳手架，立桿間距為1200mm900mm，水平步距為1.2m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙

13、鋼管，鋼管上鋪50701500木枋間距為250mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。對一層結構部分每隔5跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度4560。7.3模板支設的要求7.3.1模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。7.3.2模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。7.3.3柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。模板接縫處理要嚴密。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機

14、油。模板周轉次數嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋光打磨。7.4模板拆除7.4.1拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。7.4.2拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝

15、土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1007.4.3模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第八節、模板質量標準8

16、.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。8.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。8.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+108.4模板施工應注意的質量問題1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁

17、柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：大于700mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱2。3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為75mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，

18、同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。4）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及

19、分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是

20、否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。第九節、成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕

21、放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。第十節、模板施工安全要求9.1安全保證措施9.1.1一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間

22、距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。9.1.2人員要求1）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。

23、2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撐的檢修安全措施1）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。9.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向

24、下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。第十一節、混凝土澆筑施工方法及要求根據房屋的結構特點,混凝土澆筑按后澆帶的區域進行分段施工。混凝土澆筑過程中,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形情況,如果發現模板或支架有明顯變形的,立即要求停止現場混凝土澆筑,對變形處模板與支架

25、進行加固處理.在混凝土澆筑過程中,對模板及支架進行變形觀測,并及時把變形測量數據記錄下來,對變形大的模板立即要求進行支架與方木的加固處理。嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平。第十二節、施工監測方案及安全應急預案12.1施工監測方案1、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩定狀況、梁、柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。2、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無

26、法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設1個支頂水平位移監測點、1個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測。2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。12.2安全應急預案

27、根據本項目項目應急準備和響應預案中坍塌倒塌事故應急準備與響應預案如下制定：（1）、目的為有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減小經濟損失, 特制定本預案。（2）、組織機構及職責由項目部成立應急指揮部，負責指揮及協調工作組長：孔令俠 組員： 鄧全星 、 柴承智 、陳肖飛、能李彥（3）、坍塌倒塌事故應急措施1、事故發生后立即報告應急搶險指揮部。2、挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區。3、清除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。4、進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。5、對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。6、盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，并

28、派人到路口接應。7、組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移至安全地方。8、若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫院。9、在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。10、現場安全員應對腳手架、井架、塔吊等施工設備倒塌事故進行原因分析，制定響應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報集團應急搶險領導小組。（4）、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、頸托、擔架、止血帶、氧氣袋等物資。（5）、通訊聯系醫院急救 120 火警 119 匪警 110

29、 技術負責人：鄧全星 施 工 員：能李彥（6）、注意事項1、應立即停止施工2、注意觀察基坑周邊建筑物或設備3、人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。4、其余管理人員立命等待，聽后組長調令。第十三節、梁木模板與支撐計算書（一）基本搭設參數模板支架高H為7.81m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距la取0.9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。7.81 模板底部的方木，截面寬100mm，高100mm，布設間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.5鋼管，鋼管壁厚不得

30、小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達85Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。(三)板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。1.板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算模板的截面抵抗矩為：W900182/6=7.81104mm3；模板自重標準值：x10.30.9 =0.27kN/m；新澆

31、混凝土自重標準值：x20.12240.9 =2.592kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.121.10.9 =0.119kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410.9 =0.9kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.27+2.592+0.119)1.2=3.577kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中

32、最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.5770.32+0.13.780.32=0.06kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.5770.32-0.1173.780.32= -0.072kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.072kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =M/Wf =0.072106 /(4.86104)=1.481N/mm2底模面板的受彎強

33、度計算值 =1.481N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.5770.3+0.6173.780.3=1.344kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =31343.531/(290018)=0.124N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.124N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根據JGJ130

34、2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.145mm；底模面板的撓度計算值max=0.145mm小于撓度設計值 =min(300/150，10)mm ，滿足要求。2.底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.12240.3=0.864kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.121

35、.10.3=0.04kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.09+0.864+0.04)1.2=1.192kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.1920.92-0.1171.260.92=-0.216kNm

36、；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=80802/6=8.533104 mm3； =M/Wf =0.216106/(8.533104)=2.531N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =2.531N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.1920.9+0.6171.260.9=1.344kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =31343.531/(28080)=0.315N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.31

37、5N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=80803/12=3.413106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.147 mm；底模方木的撓度計算值max=0.147mm 小于 撓度設計值 =min(900/150，10)mm ，滿足要求。3.托梁材料計算根據JGJ1302011，板底

38、水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.1kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.1920.9+1.21.260.9=2.541kN；按疊加原理簡化計算，托梁的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：10號槽鋼；W=39.7 103mm3；I=198.3 104mm4； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax =

39、8.4 kN ；托梁的最大應力計算值 = 0.618106/39.7103=15.57 N/mm2；托梁的最大撓度 max = 0.088 mm ；托梁的抗彎強度設計值 fm=205N/mm2；托梁的最大應力計算值 =15.57 N/mm2 小于槽鋼抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計算值 max=0.088小于最大允許撓度 =min(900/400,10) mm,滿足要求!4.立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)支架的自重(kN)：NG13.84

40、4.72418.14kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.090.90.90.073kN；NG3240.120.90.92.333kN；靜荷載標準值NGNG1NG2NG320.546kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載：(1)活荷載標準值：NQ（0.30.6）0.90.90.729kN3.立桿的軸向壓力設計值計算公式：N1.2NG1.4NQ1.220.5461.40.72925.676kN（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 =1.05N/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102mm2； KH -高度調整系

41、數，建筑物層高超過4m時，按規程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.2+20.1=1.4m；l0=kh=1.1671.4271.2=1.998m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.427； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.167；故l0取2m；=l0/i=2103 /15.8=126.6；查規程附錄C得 = 0.417；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(4.724-4)=0.996；

42、=1.05N/(AKH)=1.0525.676103 /(0.4174.891020.996)=132.689N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =199.752N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut1.2NG0.851.4NQ25.523kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.5=0.071kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB

43、50009-2001)的規定采用：w0 = 0.5 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0710.91.52/10=0.017kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0525.523103/(0.4174.891020.996)+0.017106 /(5.08103)=201.915N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =134.126N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。