1、目 錄第一節 編制依據2第二節 工程概況3第三節 方案選擇4第四節 材料選擇5第五節 模板安裝6第六節 模板拆除12第七節 模板技術措施14第八節 安全、環保文明施工措施20第九節 計算書22第一節 編制依據 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范（GB 50017-2003）中國建筑工業出版社；建筑施工模板安全技術規范JG

2、J62-2008 第二節 工程概況建設單位：河南東龍控股有限公司設計單位：核工業第五研究設計院監理單位：河南方大建設工程有限公司施工單位：江蘇省江建集團有限公司勘察單位：河南省地礦建設工程（集團）有限公司本工程為鄭東新區合村并城祭城北安置區（龍翔嘉苑）項目宗地九（B4-05-01），位于河南省鄭州市鄭東新區龍北二街與龍翼三街交叉口西南角，結構新式為剪力墻結構，地基形式為水泥粉煤灰碎石樁，（CFG樁），84地下三層地上20層，建筑總高度58.00m，總長度37.700m，建筑面積10768.58。85地下三層地上20層，建筑總高度58.00m，總長度58.56m，建筑面積16516.54。86地

3、下三層地上20層，建筑總高度58.00m，總長度58.56m，建筑面積16516.54。87地下三層地上20層，建筑總高度58米，總長度29.100m，建筑面積8208.05。本工程0.00相當于黃海高程84#87.03m,85#87.03m，86#87.20m, 87#87.03m。第三節 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，

4、力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下5種模板及其支架方案： 梁模板(扣件鋼管架)，板模板(扣件鋼管架)，柱模板，墻模板，基礎磚胎模。 第四節 材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 梁模板(扣件鋼管架)面板采用15mm膠合面板50100木方（內楞）現場拼制，圓鋼管483.

5、0（外楞）支撐，采用可回收M12對拉螺栓進行加固。梁底采用50100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。 板模板(扣件鋼管架) 采用15mm厚膠合面板，板底采用50mm100mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。 柱模板 采用15mm厚膠合板，在木工車間制作施工現場組拼，背內楞采用50100 木方，柱箍采用雙圓鋼管483.0圍檁加固，采用可回收M14對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用483.0鋼管斜向加固（盡量取45） 墻模

6、板 采用15mm厚膠合板，木方和鋼管作楞，配套穿墻螺栓M14使用。豎向內楞采用50100 木方，水平外楞采用雙圓鋼管483.0。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓用3型卡子固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+U型托。外墻和臨空墻螺栓采用止水螺栓，內墻采用普通可回收螺栓。第五節 模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸(墻柱模板宜縮小20mm,澆筑砼前8小時完成砂漿堵縫)拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫

7、，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鐵絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 23、模板表面平整度 54、截面尺寸偏差 3 2、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板200（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將

8、板底的控制線直接引測到墻、柱上。 3、0000以下模板安裝要求 （1）底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模、基礎梁側面、底板高低差部位均采用磚模，沿底板、梁邊線外擴40mm用M10水泥砂漿砌筑240mm厚MU10標磚磚墻，高度由具體部位確定，磚墻內側抹20mm厚1：2.5水泥砂漿。 集水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼筋、螺桿將模板固定在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。井底模板開150*150孔供砼振搗用，振實底板后用模板封閉。 （2）墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收

9、混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為保證剪力墻厚度采用“預制商品砼撐塊”600。 （3）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。 4、0.000以上模板安裝要求 （1）墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的

10、雜物，防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，做好測量放線工作。 （2）梁模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝梁模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 （3）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工

11、序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位尺寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。 6、模板構造梁模板(扣件鋼管架)1、地下車庫頂板梁 梁側模板采用木方作為內楞間距183 mm，鋼管作為外楞間距650 mm，采用可回收的M14普通對拉螺栓加固水平間距650 mm，豎向間距150mm，300mm。梁模板采用15mm膠合面板作為面板；梁底采用雙立桿支撐，梁兩側立桿間距1200mm；立桿縱距650 mm；步距1.5m；梁底均采用雙扣件。 2、梁模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連

12、接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）板模板(扣件鋼管架)1、地下室頂板方案： 樓板模板采用50mm100mm木方做板底支撐，中心間距200mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距0.65m，跨距0.65m，步距1.5m。板底均采用雙扣件。 2、樓板模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠

13、墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則粘貼海綿膠帶； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清

14、理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按650mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 柱模板 采用15mm膠合板，模板在木工車間制作施工現場組拼：600600柱做法：每邊設1根14螺桿4根木方，柱箍雙鋼管間距450；柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。

15、墻模板膠合板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采用50100 木方間距200mm，水平外楞圓鋼管483.0間距400mm。加固通過背楞上打孔拉結16穿墻螺栓水平間距400mm，豎向間距400mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距800 mm加固以保證其穩定。地下室外墻用M16對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采用普通可回收穿墻螺栓(加塑料管)。 第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在

16、拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其

17、拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行

18、板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺

19、測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎

20、處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其

21、偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊

22、模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，放置預制砼撐塊。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆

23、筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮起拱，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模

24、。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并

25、碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，

26、防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛

27、禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm

28、或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混

29、凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節 計算書梁模板扣件鋼管支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4m， 梁截面 BD=500mm1000mm，立桿

30、的縱距(跨度方向) l=0.65m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量3500.0N/mm4。 木方50100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.20m。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.45m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數取0.8。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部

31、分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 0.91.2025.0000.4500.5000.650=3.949kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.650=16.250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.650(21.000+0.500)/0.500=1.625kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時

32、產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+4.000)0.5000.650=1.950kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.2016.250+1.201.625)=19.305kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.91.401.950=2.457kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 65.001.801.80/6 = 35.10cm3； I = 65.001.801.801.80/12 = 31.59cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變

33、形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.103kN N2=4.952kN N3=4.952kN N4=1.103kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.085mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08510001000/35100=2.422N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32837.0/(2650.00018.000)=0.364N/mm2 截

34、面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.085mm 面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.952/0.650=7.619kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.620.65 最大剪力 Q=0.60.6507.619=2.971kN 最大支座力 N=1.10.6507.619=5.447kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩

35、I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.322106/83333.3=3.86N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32971/(250100)=0.891N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!

36、(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.042kN/m 最大變形 v =0.6775.042650.04/(1009000.004166666.8)=0.162mm 木方的最大撓度小于650.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mm

37、ax 最大變形 vmax=0.315mm 最大支座力 Qmax=8.602kN 抗彎計算強度 f=0.413106/4491.0=92.07N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于516.7/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.60kN 單扣件抗滑承

38、載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.602kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.200.1114.000=0.478kN N = 8.602+0.478=9.080kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f

39、 = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.100=1.700m； 由長細比，為1700/16=107； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.545； 經計算得到=9080/(0.545424)=39.327N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.

40、4001.2001.300=0.624kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.65m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.6241.2001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=8.602+0.91.20.443+0.90.91.40.191/0.650=9.413kN 經計算得到=9413/(0.545424)+191000/4491=83.312N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-

41、2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.0m， 立桿的縱距 b=0.65m，立桿的橫距 l=0.65m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量3500.0N/mm4。 木方50100mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。 扣件計算折減系數取0.80。本工程采用雙扣件。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。

42、 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0000.4500.650+0.3500.650)=6.786kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(4.000+2.000)0.650=3.510kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 65.001.501.50/6 = 24.38cm3； I = 65.001.501.501.50/12 = 18.28cm4； (1)抗彎強度計算 f = M

43、 / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.206.786+1.43.510)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05210001000/24375=2.143N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.786+1.43.510)0.200=1.56

44、7kN 截面抗剪強度計算值 T=31567.0/(2650.00015.000)=0.241N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.7862004/(1003500182813)=0.115mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.4500.200=2.250kN/m (2

45、)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+4.000)0.200=1.200kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.202.250+1.200.070)=2.506kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.902/0.65

46、0=4.464kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.460.65 最大剪力 Q=0.60.6504.464=1.741kN 最大支座力 N=1.10.6504.464=3.192kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.189106/83333.3=2.26N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪

47、力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31741/(250100)=0.522N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.320kN/m 最大變形 v =0.6772.320650.04/(1009000.004166666.8)=0.075mm 木方的最大撓度小于650.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐

48、傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.461mm 最大支座力 Qmax=11.459kN 抗彎計算強度 f=0.706106/4491.0=157.20N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于650.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc

49、 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.46kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1114.000=0.443kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6500.650=0.148kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(k

50、N)： NG3 = 25.0000.4500.6500.650=4.753kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.809kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.000+4.000)0.6500.650=2.281kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.97kN i 計算立桿的

51、截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.100=1.700m； 由長細比，為1700/16=107； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.545； 經計算得到=8965/(0.545424)=38.830N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定

52、性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.65m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.65m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2160.6501.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.809+0.91.42.281+0.90.91.40.036/0.650=8.708kN 經計算得到=8708/(0.545424)+3

53、6000/4491=45.694N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=623.09 所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。墻模板計算書 一、墻模板基本參數 計算斷面寬度500mm，高度4500mm，兩側樓板厚度450mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距200mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置10道，在斷面內水平間距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑16mm。 面板厚度15mm，剪切強

54、度1.5N/mm2，抗彎強度25.0N/mm2，彈性模量3500.0N/mm4。 木方剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.700h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H

55、 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.500m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=77.180kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.977.190=69.471kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.20m。 荷載計算值 q = 1.269.471

56、0.200+1.305.4000.200=18.077kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.446kN N2=3.977kN N3=3.977kN N4=1.446kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.765mm (1

57、)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07210001000/7500=9.600N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32169.0/(2200.00015.000)=1.085N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.765mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。

58、 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2069.47+1.30.205.40=18.077kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2069.47=13.894kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.161kN 經過計算得到最大變形 V= 0.169mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 =

59、83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.564106/83333.3=6.77N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34642/(250100)=1.393N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.169mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、

60、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.117mm 最大支座力 Qmax=19.697kN 抗彎計算強度 f=0.641106/8982000.0=71.37N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最

61、大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.697 對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=60

62、0mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 4000mm， 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計

63、算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.700h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=77.180kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.977.190=69.471kN/m2 考慮結構

64、的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.95.600=5.040kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。 荷載計算值 q = 1.269.4710.450+1.405.0400.450=40.690kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； (1)抗彎強度計算 f = M

65、/ W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2031.262+1.42.268)0.183 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13710001000/24300=5.628N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.262+1.42.268)0.183=4.4

66、76kN 截面抗剪強度計算值 T=34476.0/(2450.00018.000)=0.829N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67731.2621834/(1006000218700)=0.182mm 面板的最大撓度小于183.3/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.183m。 荷

67、載計算值 q = 1.269.4710.183+1.405.0400.183=16.577kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 7.460/0.450=16.577kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.5770.45 最大剪力 Q=0.60.45016.577=4.476kN 最大支座力 N=1.10.45016.577=8.206kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0

68、010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.336106/83333.3=4.03N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34476/(250100)=1.343N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67712.736450.04/(1009500.004166666.8)=0.089mm 最大撓度小于450

69、.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.269.47+1.405.04)0.183 0.450 = 7.46kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.079mm 最大支座力 Qmax=17.834kN 抗彎計算強度 f=0.732106/8982000.0=81.5

70、0N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于430.0/150與10mm,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.834 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞

71、木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.269.47+1.405.04)0.183 0.450 = 7.46kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.079mm 最大支座力 Qmax=17.834kN 抗彎計算強度 f=0.732106/8982000.0=81.50N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于430.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.834 對拉螺栓強度驗算滿足要求!江蘇江建集團有限公司龍翔嘉苑三期十四標項目部