1、模板安裝與拆除專項(xiàng)施工方案一、工程概況工程名稱: 莆田市荔城區(qū)護(hù)城河五期片區(qū)安置房工程1#3#、9#、10#樓及配套工程工程地點(diǎn): 拱辰辦事處拱辰社區(qū)建設(shè)單位: 莆田市荔城區(qū)人民政府拱辰街道辦事處設(shè)計單位: 華美(福建)建筑設(shè)計院有限公司（主體結(jié)構(gòu)）上海民防建筑院有限公司（人防地下室）漳州市建筑設(shè)計院（基坑支護(hù)）勘察單位: 福建東辰綜合勘察院監(jiān)理單位: 廈門市東區(qū)建設(shè)監(jiān)理有限公司施工單位: 莆田市建筑安裝工程公司建筑面積:127699/地下室18677。其中1#樓建筑面積：43828、建筑層數(shù)：地上28層、建筑高度：88.5m。2#樓建筑面積：9843、建筑層數(shù)：地上18層、建筑高度：55.4

2、5m。3#樓建筑面積：12077、建筑層數(shù)：地上22層、建筑高度：67.45m。9#樓建筑面積：35514、建筑層數(shù)：地上26層、建筑高度：79.45m。10#樓建筑面積：26437、建筑層數(shù)：地上22層、建筑高度：67.50m。地下室建筑面積：18677、建筑層數(shù)：地下1層、建筑高度：5.4m。二、材料質(zhì)量要求模板選用膠合板，規(guī)格為183091518mm，梁方木條選用50100mm，長2000mm作為底楞木和托木擱柵。選用碗扣鋼管作為支撐。三、現(xiàn)場情況：1、施工現(xiàn)場場地較狹小，木模加工區(qū)、模板及支撐堆放區(qū)均設(shè)在現(xiàn)場。2、模板場地必須硬化，用于加工、放置木模板，搭設(shè)插放架放置角模。四、主要機(jī)具

3、準(zhǔn)備：名稱數(shù)量型號功率(kVA)平刨3MB5032.2壓刨3MB1067.5電鋸3MJ2365.5手提電鋸6W-651-A1.05電焊機(jī)2BX1-300 A25五、隔離劑的選用及使用注意事項(xiàng)為使模板便于脫模，且脫模后墻面平整光潔，應(yīng)對模板表面涂刷隔離劑，以盡量減少模板與砼的粘結(jié)。隔離劑的選用見下表：序號模板名稱隔離劑的選用1膠合板：不用涂刷隔離劑，周轉(zhuǎn)三次以上用棉絲沾水性脫模劑擦拭六、模板設(shè)計1、0.00以下模板設(shè)計A、底板模板設(shè)計：（1）底板側(cè)模采用以磚代模，地下室墻體第一道水平施工縫留置在基礎(chǔ)底板上返300mm處，導(dǎo)墻模板支設(shè)在25水平鋼筋支撐上，水平間距600一道，板面采用12mm多層板

4、拼裝，次龍骨采用50100的木方，支撐采用鋼筋下腳料與底板鋼筋綁扎，詳見下圖：（3）集水坑模板：采用覆膜多層板模板。如下圖：（4）基礎(chǔ)底板后澆帶模板, 后澆帶模板采用快易收口網(wǎng)，利用短鋼筋綁扎并配合木方加固。如下圖： B、地下部分墻體模板設(shè)計：（1）內(nèi)墻、外墻模板均采用膠合板：外墻穿墻螺栓：地下外墻螺栓采用12穿墻止水螺栓。止水螺栓中間止水環(huán)采用3.0mm厚，邊長80mm的正方形鐵片。主次龍骨均為48鋼管雙抱，間距均為600mm,地下墻體設(shè)八道穿墻螺栓，穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距為300600600600600600600+600300；為了保證模板的穩(wěn)定性,下四道螺栓均采用雙螺母固

5、定。墻體斜撐不少于上中下三道，采用普通鋼管支頂牢固，并配合頂板滿堂腳手架進(jìn)行加固牢固。地下室連墻柱支模節(jié)點(diǎn)： 井筒模板：電梯井筒模板同墻體模板。模板支撐在井筒平臺上，見下圖：（2）地下室頂板模板：（1）頂板模板采用183091518mm膠合板，現(xiàn)場拼裝，次龍骨50100 mm木枋，間距300mm，主龍骨100100mm的木枋，間距1200mm，支撐采用碗扣件體系，間距1200mm。保證三層連續(xù)支撐，且上下碗扣件的中心線應(yīng)在同一垂直線上，并且在碗口架的底部墊上長度不小于400mm、厚度不小于50mm的木枋，水平拉桿地下二層設(shè)置三道，其余層設(shè)置兩道。計算見附錄。（2）特殊部位節(jié)點(diǎn)A、頂板后澆帶模板

6、采用整體法一次施工，分體支設(shè)。可將后澆帶模板的支設(shè)與兩側(cè)頂板、梁模板單獨(dú)分開支設(shè)，在配設(shè)模板的時候考慮將木模在后澆帶處分開，支撐搭設(shè)要分開，這樣考慮，在頂板拆模時，后澆帶處模板及支撐可以不拆，在澆筑完后澆帶砼達(dá)到拆模條件時再拆模。同時為了解決后澆帶處雜物及垃圾不易清理的問題，可在后澆帶部位模板支設(shè)時提前預(yù)留清掃帶（比清掃口好），清理完畢后對施工縫處支撐再行緊固，避免松動導(dǎo)致施工縫處漏漿，影響觀感。支設(shè)見下圖。（3）后澆帶處墻體模板：為保證防水的連續(xù)性和回填土的正常進(jìn)行，后澆帶處外墻外模采用50厚900寬鋼筋砼蓋板，并采用8#鉛絲臨時與墻體鋼筋固定。外墻內(nèi)模采用15厚多層板，50x100縱向次龍

7、骨，利用穿墻螺栓焊10鋼筋環(huán)，將橫向100x100主龍骨固定。后澆帶處內(nèi)墻模板支設(shè)如下圖： C、標(biāo)準(zhǔn)層部分模板設(shè)計1、頂板：采用12mm膠合板，現(xiàn)場拼裝，次龍骨50100 mm木枋，間距300mm，主龍骨100100mm的木枋，間距1200mm，支撐采用碗扣架，間距1200mm。模板設(shè)計及支設(shè)同地下室。2、樓梯模板：踏步采用木模板，底模采用18厚膠合板，見下圖。3、特殊部位處模板設(shè)計：（1）變形縫處模板支設(shè)：先澆筑墻體，墻體模板可按標(biāo)準(zhǔn)做法支設(shè)，只是由于變形縫較窄，模板無法下壓50mm，因此，縫兩側(cè)模板暫按內(nèi)模配，到3層以上后，下側(cè)補(bǔ)加50mm鋼模。（2）結(jié)構(gòu)錯層處先澆筑標(biāo)高低的頂板，兩標(biāo)高間

8、墻體隨標(biāo)高高的頂板澆筑，4、模板的現(xiàn)場制作與外加工（1）鋼模板加工允許偏差及檢查方法 序號項(xiàng)目名稱允許偏差（mm）檢查方法1板面平整3用2m靠尺塞尺檢查2模板高度+3 -5用鋼尺檢查3模板寬度+0 -1用鋼尺檢查4對角線長5對角拉線用直尺檢查5模板邊平直3拉線用直尺檢查6模板翹曲L/1000放在平臺上，對角拉線用直尺檢查7孔眼位置2用鋼尺檢查（2）木質(zhì)模板加工要求及質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)多層板下料尺寸應(yīng)準(zhǔn)確，采用專用切割機(jī)裁割，防止毛邊、飛邊、破茬。模板裁口處及時用封邊漆保護(hù)，減少裁口處再次產(chǎn)生毛邊或遇水膨脹、松散變形。材料進(jìn)場均應(yīng)有合格證和檢測報告。序號模板類型加工偏差（mm）檢驗(yàn)方法1墻木模板接縫寬2.

9、5觀察及用木楔型塞尺檢查2頂板木模板接縫寬1.5觀察及用木楔型塞尺檢查3截面尺寸2對角線尺量（3）對制作與加工的管理和驗(yàn)收的具體要求 木質(zhì)模板在工地現(xiàn)場加工，模板的配置設(shè)專人負(fù)責(zé)。 木工加工組根據(jù)圖紙對模板進(jìn)行精確翻樣，加工成型后，首先由加工組進(jìn)行自檢，發(fā)現(xiàn)問題及時整改；再由質(zhì)檢員對加工進(jìn)行專檢，控制模板加工允許偏差在規(guī)定的范圍內(nèi)；使用前，由安裝組對木制加工品再進(jìn)行交接檢，影響使用的立即返回整修。 配置好的模板應(yīng)在反面編號并寫明規(guī)格，分別堆放保管，以免錯用。 使用后的模板應(yīng)及時清理維修，以備下次使用。5、模板的存放（1）存放的位置及場地地面的要求A、基礎(chǔ)施工期間，在車庫北側(cè)進(jìn)行場地硬化放置模板

10、，并搭設(shè)插放架放置角模。B、鋼模板進(jìn)場前，應(yīng)根據(jù)項(xiàng)目部的施工安排及流水段的劃分情況，有次序地組織模板分批進(jìn)場，保證現(xiàn)場施工的需求，同時避免占用更多的場地放置模板。（2）一般技術(shù)與管理的注意事項(xiàng)A、模板存放時應(yīng)按規(guī)格分開放置，使用時按翻樣圖吊至施工現(xiàn)場，避免使用時混亂。B、木模加工配置完成后，應(yīng)按使用部位分別編號，并碼放平整，備用模板應(yīng)遮蓋保護(hù)，以免變形。6、模板的安裝（1）一般要求A、模板安裝前應(yīng)對板面、邊肋進(jìn)行調(diào)整，平整度誤差應(yīng)控制在2mm以內(nèi)，板與板之間縫隙應(yīng)嚴(yán)密。B、多層板之間采用硬拼縫連接，板與混凝土縫隙采用海綿條封堵。C、模板安裝前應(yīng)彈出模板就位線及檢查線，以保證模板安裝的準(zhǔn)確性。D

11、、安裝完模板后，應(yīng)拉通線調(diào)整模板，檢查模板標(biāo)高、截面尺寸、平整度、垂直度，確認(rèn)合格后方可進(jìn)行下道工序。.E、為保證混凝土面潔凈、減少漏漿，在陰陽角模、根部、頂板與墻面接縫處等均需貼海綿條，預(yù)防縫隙漏漿。海綿條應(yīng)貼在模板上。（2）0.00以下模板安裝A、底板模板的安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)1）工藝流程：放底板位置線防水保護(hù)墻砌筑底板防水卷材施工防水保護(hù)層施工底板鋼筋綁扎導(dǎo)墻吊梆支模自檢預(yù)檢交接檢澆筑砼時鋼筋模板的復(fù)查維護(hù)拆模模板清理。2）主要施工方法： 底板模板采用以磚代模，兼做防水保護(hù)墻。 砌筑高度應(yīng)滿足底板澆筑要求，并滿足卷材搭接，施工詳見.1節(jié)點(diǎn)圖。 卷材甩茬處砌磚保護(hù)，采用白灰砂漿砌筑。 底板砼

12、澆筑前，磚模具備足夠的強(qiáng)度，且外側(cè)回填土完成。B、墻模板的安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)1）柱子、墻體A、工藝流程：樓層放線驗(yàn)線墻筋綁扎設(shè)備管線、洞口預(yù)留預(yù)埋自檢隱檢交接檢模板（拼裝模板）吊運(yùn)至工作面拉桿、斜撐合模調(diào)整穿墻螺栓自檢預(yù)檢交接檢澆筑砼時鋼筋模板的復(fù)查維護(hù)拆模模板清理B、施工要點(diǎn)： 放線人員根據(jù)軸線彈出墻體的邊線控制線，以便于模板的安裝與校正。 安裝模板前，應(yīng)用扁鏟、干抹布等工具將模板板面清理干凈，脫模劑涂刷均勻，不得漏刷，雨淋后要重刷。 先安裝角模，再安裝一側(cè)模板，就位，調(diào)垂直，放穿墻螺栓，然后就位另一側(cè)墻模，調(diào)垂直，安裝斜撐及穿墻螺栓。 在安裝另一側(cè)模板前，必須將墻內(nèi)雜物清理干凈，然后調(diào)整模

13、板垂直后擰緊穿墻螺栓。外模安裝時，應(yīng)先就位外側(cè)模板，再就位內(nèi)側(cè)模板。 為防止漏漿，在混凝土頂板澆筑時，須在墻體每側(cè)根部重點(diǎn)找平，并粘貼4mm厚海綿條。模板再壓住海綿條。 安裝外墻模板前，在模板下口沿長度方向加海綿條，以防跑漿。 注意使兩側(cè)模板的螺栓孔對正，在模板的垂直度、水平度、標(biāo)高符合要求后，擰緊螺栓，但需使螺栓均勻受力，并保證模板拼接處必須嚴(yán)密、牢固、可靠。 模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺栓、斜撐是否緊固、穩(wěn)定，模板拼縫及下口是否嚴(yán)密。經(jīng)自檢、交接檢、專檢后方可澆筑砼。混凝土澆注速度對模板側(cè)壓力影響較大，施工中混凝土應(yīng)分層澆筑，澆筑速度小于2米/小時。 C、頂板模板的安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)1

14、）工藝流程：樓層放線驗(yàn)線支撐體系大龍骨小龍骨頂板模拼裝板底起拱自檢預(yù)檢交接檢綁扎鋼筋自檢隱檢交接檢澆筑砼時鋼筋模板的復(fù)查維護(hù)拆模模板清理2）主要施工方法： 模板在配置時應(yīng)注意節(jié)約，考慮周轉(zhuǎn)使用及以后在其他部位的改制使用，上部結(jié)構(gòu)盡量 板起拱為1.5，懸挑梁起拱為2。頂板起拱圖見附圖四。 多層復(fù)合板的接頭必須用同一條次龍骨壓縫，次龍骨的接頭必須搭在同一條主龍骨上，主龍骨的接頭處必須加支撐，次龍骨必須垂直于板長布置。 模板內(nèi)的支頂鋼筋端頭應(yīng)點(diǎn)刷防銹漆。 頂板模板拼縫用硬碰硬，支頂板模板時，應(yīng)用水平尺，以確保兩相連板縫高低差1mm。 安裝立柱時應(yīng)使立柱垂直，上下層立柱應(yīng)在同一中心線上。立柱底通鋪腳手

15、板或墊長度大于400mm厚度大于50mm的木枋。2、0.00以上模板安裝A、墻模板的安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)（1）工藝流程：同地下墻體大模板安裝。（2）主要施工方法： 模板吊到安裝位置后，人工就位，防止模板晃動。 模板調(diào)整就位并臨時固定，用管刀沿穿墻鑼栓孔，垂直于板面由內(nèi)向外切割孔洞，打出穿墻螺栓孔。 必須進(jìn)行清理，清理干凈后，再合模板。 模板上口必須用卡具卡嚴(yán)，以防砼擠入。B、頂板模板的安裝順序及技術(shù)要點(diǎn) 0.00以上頂板模板安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)同0.00以下。C、樓梯模板的安裝順序及技術(shù)要點(diǎn)1) 模板放樣放線驗(yàn)線安裝樓梯底模自檢預(yù)檢交接檢綁扎鋼筋安裝樓梯側(cè)模及踏步側(cè)板自檢預(yù)檢交接檢砼澆筑時復(fù)查維護(hù)

16、拆模模板清理。2) 主要施工方法： 樓梯模板施工前應(yīng)根據(jù)實(shí)際層高放樣。 先安裝平臺模板，再安裝樓梯底模板。 樓梯模板邊龍骨的安裝同頂板模板。 綁扎鋼筋經(jīng)檢查合格后，辦理隱檢，并清除雜物，安裝側(cè)模及踏步板。 安裝后校正板面標(biāo)高，檢查支撐的牢固情況，并辦理預(yù)檢。D、模板拆除（1） 拆除的順序：1）模板拆除應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行拆模申請制度，由工長提前填寫拆模申請，注明混凝土澆筑時間、澆筑部位、同條件試塊強(qiáng)度，由技術(shù)部門簽署意見，同意后方可拆除模板。2）墻體模板的拆除順序：模板的拆除順序與其安裝順序相反。先拆縱墻模板，后拆橫墻模板，先拆外墻模板，后拆內(nèi)墻模板，最后拆除角模。3）拆除穿墻螺栓松地腳螺栓用撬棍撬動模

17、板下口吊運(yùn)已拆除模板4）頂板底模拆除順序：先保留跨中支撐，以承受上部施工荷載，然后拆除拉桿。拆去支撐以前，在次龍骨下增加臨時支撐，以確保主龍骨拆完時，不至全面脫落。以出入口或已拆完的房間為出發(fā)點(diǎn)，拆支撐和龍骨時，由遠(yuǎn)向近，然后人工拆除模板，由近向遠(yuǎn)，一氣呵成，將整個房間的模板全部拆完，不得遺留。嚴(yán)禁野蠻拆運(yùn)，拆除時尤其注意對模板邊角的保護(hù)。（2）側(cè)模拆除的要求1）在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2）高溫施工時應(yīng)留置砼同條件試塊，作為拆除穿墻螺栓的依據(jù)，防止過晚拆不出來，損壞模板。3）模板拆除時，必須先拆雙母口板、再拆露出子口的模板、最后拆除陰陽角。嚴(yán)禁拆除順序錯亂

18、。4）角模兩側(cè)的混凝土墻面對其吸附力較大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除時需先將模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍從下部撬動，先將角模脫出，不得用大錘砸角模，以免造成破壞，影響后序施工。（3）底模拆除的要求1）混凝土強(qiáng)度符合下表規(guī)定后，方可拆除底模。構(gòu)件底模應(yīng)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的 %設(shè)計強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到強(qiáng)度（Mpa）板6m跨度8m75C2518.756m跨度8 mC4030板跨度8 m100C4040懸臂構(gòu)件任何跨度100C40402）拆除底模時要搭設(shè)高凳，拆下的模板由拆摸人員傳遞至樓板面堆放，嚴(yán)禁野蠻拆模，以免損壞模板。3）底模支撐需保持三層連續(xù)支撐。4）對懸挑構(gòu)件的支撐（如陽臺、空調(diào)板、飄窗板等）采

19、用連續(xù)支撐，待結(jié)構(gòu)工程結(jié)束再拆除支撐。（4）后澆帶模板的拆除時間及要求施工后澆縫的填補(bǔ)，應(yīng)在主體結(jié)構(gòu)施工完畢用比設(shè)計強(qiáng)度等級提高一級的微膨脹砼澆筑。頂板模板拆除時，應(yīng)保留后澆帶的模板及支撐，至后澆帶砼澆筑后，強(qiáng)度達(dá)到100%方可拆除。E、模板的維護(hù)與修理（1）各類型模板在使用過程中的注意事項(xiàng)1）吊裝模板時應(yīng)輕起輕放，不準(zhǔn)碰撞，防止模板變形。2）拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免塤壞模板表面。3）拆下的模板如發(fā)現(xiàn)表面不平或塤壞時，應(yīng)及時修理或更換。4）模板在使用過程中應(yīng)加強(qiáng)管理，分規(guī)格碼放整齊。5）模板及木方子應(yīng)注意防雨保存，避免受潮變形。6）模板連接件應(yīng)及時放于工具袋中，不準(zhǔn)亂扔亂放。現(xiàn)場

20、模板堆放場地必須夯實(shí)平整或做硬化處理。7）應(yīng)高度重視模板拆除后的清理及保養(yǎng)工作，要作為一道必不可少的工序來對待，并由專人負(fù)責(zé)。8）模板清理要使用帶刃扁鏟和干拖布等專用工具，禁止用錘子砸模板，模板清理干凈之前不得涂刷隔離劑。未經(jīng)清理保養(yǎng)、涂刷隔離劑的模板不能使用。9）模板板面及邊框、背楞等部位均要清理到位。（2）多層板的維修：木模板拆除后應(yīng)及時清理，用棉絲將浮漿清除干凈。對于鋸割過的模板，應(yīng)及時刷封邊漆。F、模板工程流程圖： 熟 悉 圖 紙 施工準(zhǔn)備 模板設(shè)計及制作 掌握操作規(guī)程 模板涂刷隔離劑 制定混凝土質(zhì)量措施 鋼筋水電與模板交接檢 檢 查 腳 手 架 檢查運(yùn)輸設(shè)備 書 面 交 底 技術(shù)交底

21、 放模板位置線 支 模 中 間 檢 查 模板與混凝土交接檢 自 檢 、專 檢 澆筑砼時留人看模板 監(jiān) 理 檢 查 辦理預(yù)檢驗(yàn)收手續(xù) 按規(guī)范抽樣檢查 質(zhì)量評定 不 合 格 處 理 拆 模 根據(jù)同條件試塊 拆 模 申 請 單 注意保護(hù)砼棱角 預(yù) 檢 記 錄 資料整理 自檢、交接檢記 錄 質(zhì)量評定記錄 技 術(shù) 交 底 G、驗(yàn)收數(shù)量在同一檢驗(yàn)批內(nèi)，對墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結(jié)構(gòu)，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。須夯實(shí)平整或做硬化處理。在大模板拆裝區(qū)域周圍，應(yīng)設(shè)置圍擋，并掛明顯的標(biāo)志牌，禁止非作業(yè)人員入

22、內(nèi)。H、安全注意事項(xiàng)（1）模板堆放場地必須平整夯實(shí)，如立放時，應(yīng)采取面對面的存放方法，并滿足自穩(wěn)角75。80。要求，并加設(shè)斜支撐。（2）模板就位時，必須及時加設(shè)斜撐，支撐按每面墻不少于兩道設(shè)置。（3）模板起吊前，應(yīng)檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環(huán)是否完整有效，并先拆除一切臨時支撐，經(jīng)檢查無誤后方可起吊。吊起時，要做到穩(wěn)起穩(wěn)落，就位準(zhǔn)確，禁止人力搬動大模板，嚴(yán)防模板大幅擺動或碰撞。（4）模板支撐完畢后，必須嚴(yán)格地進(jìn)行自檢及交接檢。混凝土未達(dá)到拆模強(qiáng)度前，嚴(yán)禁拆動模板及支撐。（5）模板拆除時，必須嚴(yán)格按照交底要求的順序及方法進(jìn)行拆除，不得違章作業(yè)。支設(shè)4m以上的墻或柱模板時，應(yīng)搭工作臺，由專

23、業(yè)架子工搭設(shè)，并驗(yàn)收合格。不足4m的可使用高凳操作。高空拆模時，不得讓其自由下落，更不能大面積同時撬落。（6）必須認(rèn)真做好“四口”及“五臨邊”的防護(hù)工作。（7）在模板加工過程中，電鋸、電刨等機(jī)具的使用必須嚴(yán)格遵守安全操作規(guī)程，操作人員必須持證上崗。（8）模板施工應(yīng)按照現(xiàn)場文明施工的要求，遵守現(xiàn)場安全施工守則。（9）模板所有零配件以及架體應(yīng)安裝牢固可靠，避免在施工過程中發(fā)生安全事故。（10）模板連接件應(yīng)及時放于工具袋中，不準(zhǔn)亂扔亂放。（11）在大模板拆裝區(qū)及堆放區(qū)域周圍，應(yīng)設(shè)置圍擋，并掛明顯的標(biāo)志牌，禁止非作業(yè)人員入內(nèi)。（12）六級以上大風(fēng)嚴(yán)禁進(jìn)行模板吊裝作業(yè)。（13）大風(fēng)季節(jié)，存放時應(yīng)將模板地

24、角螺栓采用鋼管鎖連在一起。柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m； 計算簡圖一、參

25、數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50

26、；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H

27、 - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)

28、信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 375 mm，且豎楞數(shù)為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =375.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用

29、的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =11.198+2.268=13.466 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 13.466375375= 1.89105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.89105 / 2.43104 = 7.793N/

30、mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =7.793N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =375.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =11.198+2.268

31、=13.466 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62513.466375.0 = 3156.190N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 3156.190N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =33156.190/(245018.0)=0.584N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的

32、受剪應(yīng)力 =0.584N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 23.040.4510.37 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =375.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度

33、: = 375 / 250 = 1.5 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.37375.04/(1006000.02.19105) = 0.814 mm；面板的最大撓度計算值 =0.814mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 1.5mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121

34、 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.0420.3750.900=9.332kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.44.0000.3750.900=1.890kN/m； q = 9.332+1.890=11.222 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.111.222450.0450.0= 2.27105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)

35、； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值: = M/W = 2.27105/8.33104 = 2.727N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =2.727N/mm2 小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值

36、q1: 1.223.0420.3750.900=9.332kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.44.0000.3750.900=1.890kN/m； q = 9.332+1.890=11.222 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.611.222450.0 = 3029.943N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.611.222450=3029.943N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm

37、 ； fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =33029.943/(250.0100.01)=0.909N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0.909N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =23.040.38 = 11.22 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(

38、柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67711.22450.04/(1009000.04.17106) = 0.083 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.083mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.18

39、72=24.37cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 40.9)0.375 0.45 = 5.05 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.202 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.225 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.065 mm；1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 224651.28 Nmm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 101

40、56 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 21.07 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =2.25108/(1.051.02107)=21.07N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計算得到: = 0.065 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.065mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)；

41、f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M10 ； 對拉螺栓的有效直徑: 8.12 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 51.8 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.202 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701055.1810-5 = 8.806 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=7.202kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=8.806kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0782=10.16cm3；I =

42、12.1872=24.37cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.223.040.9+1.440.9)0.375 0.45 = 5.05 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.202 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.225 kNm； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.065 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 224651.28 Nmm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 101

43、56 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 21.067 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =2.25108/(1.051.02107)=21.067N/mm2 小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計算得到: = 0.065 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.065mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸?yàn)算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)

44、； f - 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M10 ； 對拉螺栓有效直徑: 8.12 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 51.8 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701055.1810-5 = 8.806 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.202 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=7.202kN 小于 N=8.806kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!墻模板計算書墻模板的計算參照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模

45、板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)建筑施工手冊，當(dāng)采用容量為0.20.8m3 的運(yùn)輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M10；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方

46、；次楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用

47、于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.400m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、129.600 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=23.042kN/m2；傾倒

48、混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1

49、.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.112.443300.02+0.1171.890300.02= 1.32105Nmm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.32105 / 2.70104 =

50、 4.9N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =4.9N/mm2 小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.443300.0 + 0.6171.890300.0 = 2589.5N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:= 3V/(

51、2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2589.5N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: =32589.5/(250018.0)=0.432N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 =0.432N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗(yàn)算采

52、用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 23.040.5 = 11.521N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.523004/(10060002.43105) = 0.433 mm；面板的最大撓度計算值: =0.433mm 小于等于面板的最大允許撓度值

53、=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/61= 83.33cm3；I = 5101010/121= 416.67cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 傾倒混

54、凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.17.466500.02+0.1171.134500.02= 2.20105Nmm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值： = 2.20105/8.33104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞的最

55、大應(yīng)力計算值 = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.223.0420.3000.900/1=7.466kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.43.000.300.90/1=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.67.466500.0+ 0.6171.134500.0 = 2589.5N

56、；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 2589.5N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =32589.5/(250.0100.0)=0.777N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =0.777N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗(yàn)

57、算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗(yàn)算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.040.30=6.91 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6776.91/15004/(10090004.17106) = 0.078 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.07

58、8mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚4mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.0782= 10.16cm3；I =12.1872= 24.37cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載: P1.223.040.30.51.430.30.54.778kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式： = M/

59、W f其中，- 主楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 3.87105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值: = 3.87105/1.02104 = 38.1 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值 =38.1N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =

60、3512.1/2 = 1756.0N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv-主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =21756.0/489.303=7.178N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =7.178N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計算值: = 0.378mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.378mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如

61、下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M10 ；穿墻螺栓有效直徑: 8.12 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 52 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701055.2010-5 = 8.84 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 6.38 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=6.379kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=8.84kN，滿足要求！梁模板計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

62、技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:KL10-J5(2)。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.65；混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長

63、度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.40；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.

64、0；3.材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(

65、mm)：600；主楞到梁底距離依次是：300mm，800mm，1300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆

66、混凝土頂面總高度，取1.650m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、39.600 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 13522/6=90cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算

67、值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21.3517.85=28.914kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.41.354=7.56kN/m；計算跨度: l = 300mm；面板的最大彎矩 M = 0.128.9143002 + 0.117 7.563002 = 3.40105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.128.9140.3+1.27.560.3=12

68、.263kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.40105 / 9.00104=3.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q=28.914N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 135222/12=90cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67728.9

69、143004/(10060009.00105) = 0.294 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.294mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=12.263/(1.650-0.300)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I

70、 = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.409 kNm，最大支座反力 R= 5.456 kN，最大變形 = 0.531 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.09105/8.33104 = 4.9 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 4.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的

71、最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.531mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.456kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.737 kN

72、m，最大支座反力 R= 12.140 kN，最大變形 = 0.349 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 7.37105/1.02104 = 72.5 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =72.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.349 mm主楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.349mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算

73、 驗(yàn)算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.14 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.14kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、

74、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.65=20.196kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4(2.00+2.5

75、0)0.40=2.520kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(20.196+0.144)2002+0.1172.522002=9.32104Nmm； =Mmax/W=9.32104/2.67104=3.5N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=20.196+

76、0.144=20.340kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.342004/(10060002.67105)=0.138mm；面板的最大撓度計算值: =0.138mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.650.2+0.30.2(21.35+0.4)/ 0.4

77、=10.656 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.2=1.26 kN/m；均布荷載設(shè)計值 q = 10.656+1.260 = 11.916 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值： p=0.201.20.3024.00+1.4(2.50+2.00)(0.60-0.40)/4=0.149kN2.支撐方木驗(yàn)算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2

78、；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N4=0.364 kN；N2=N3=2.168 kN；最大彎矩：M= 0.040kNm最大剪力：V= 1.370 kN方木最大正應(yīng)力計算值 ： =M/W=0.04106 /8.33104=0.5 N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計算值 ： =3V/(2bh0)=31.371000/(250100)=0.411N/mm2；方木的最大撓度： =0.007 mm；方木的允許撓度：= 0.233103/250=0.933mm；方木最大應(yīng)力計算值 0.485 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值

79、 f=11.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計算值 0.411 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.400 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.007 mm 小于 方木的最大允許撓度 =0.933 mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.364 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算

80、剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.175 kNm ；最大變形 max = 0.486 mm ；最大支座力 Rmax = 1.994 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.175106 /(5.08103 )=34.4 N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 34.4 N/mm2 小于 托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=0.486mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底托梁的強(qiáng)度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.168 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托

81、梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.041 kNm ；最大變形 max = 2.896 mm ；最大支座力 Rmax = 11.882 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 1.041106 /(5.08103 )=204.9 N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 204.9 N/mm2 小于 托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=2.896mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立

82、桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =1.994 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1295.4=0.837 kN；N =N1+N2=1.994+0.837=2.831 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣

83、件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2830.904/(0.203489) = 28.5 N/m

84、m2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 28.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =11.882 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5.4-1.65)=0.837 kN；N =N1+N2 =11.882+0.581=12.463 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W -

85、 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975

86、.85 / 15.8 = 188 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=12463.222/(0.203489) = 125.6 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 125.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i

87、 = 1993.82 / 15.8 = 126 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；= 12463.222/(0.417489) = 61.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 61.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架

88、可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須

89、與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計荷載N1

90、2kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆

91、筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。板模板計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):1.50；步距(m):1.5

92、0；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.20；模板支架搭設(shè)高度(m):4.90；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木

93、方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：木方 : 50100mm；4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):300.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1501.82/6 = 81 cm3；I = 1501.83/12 = 72.9 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.31.5

94、+0.351.5 = 11.775 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.51.5= 3.75 kN/m；2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.211.775+1.43.75= 19.38kN/m最大彎矩 M=0.119.383002= 174420 kNm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 174420/81000 = 2.153 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 2.153 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI

95、)=l/250其中q =q1=11.775kN/m面板最大撓度計算值 = 0.67711.7753004/(100950072.9104)=0.093 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.093 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1

96、= 250.30.3+0.350.3 = 2.355 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.355+1.40.75 = 3.876 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.13.8761.52 = 0.872 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.872106/83333.33 = 10.465 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 10.465 N

97、/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.8761.5 = 3.488 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 3.488103/(2 50100) = 1.047 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.047 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.355 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6772.3559

98、004 /(10090004166666.667)= 0.279 mm；最大允許撓度 =1500/ 250=6 mm；方木的最大撓度計算值 0.279 mm 小于 方木的最大允許撓度 6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 cm3；I=416.667 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.488kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.837 kNm ；最大變形 Vmax = 1.297 mm ；最大支座力 Qma

99、x = 11.396 kN ；最大應(yīng)力 = 837425.281/83333.333 = 10.049 N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 10.049 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.297mm 小于 1500/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.9 = 0.678 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35

100、0.91.5 = 0.472 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.30.91.5 = 10.125 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 11.276 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 0.91.5 = 6.075 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 22.036 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 22.036 kN； -

101、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細(xì)比 Lo

102、/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.452 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=22035.792/（0.452489） = 99.697 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 99.697 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.003(1.5+0.22) = 2.224 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.9 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 2223.952 / 15.8

103、= 141 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.344 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=22035.792/（0.344489） = 130.997 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 130.997 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。七、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)

104、設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿

105、連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時

106、，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。