1、目 錄第一節、編制依據1第二節、工程概況1第三節、輪扣式腳手架的特點3第四節、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數4第五節、輪扣式腳手架的布置7第六節、施工部署及施工準備8第七節、操作工藝10第八節、模板質量標準12第九節、成品保護15第十節、模板施工職業健康安全要求16第十一節、材料節約18第十二節、施工監測方案及安全應急預案19第十三節、輪扣式梁板支模驗算書29 （一）、輪扣式鋼管樓板模板高支撐架驗算（180mm）29 （二）、輪扣式鋼管樓板模板高支撐架驗算（300mm）39 （三）、1500mm2200mm輪扣式鋼管梁模板支撐架驗算49 （四）、600mm1000mm輪扣式鋼管梁模板支撐架驗

2、算65第一節、編制依據 模板工程的施工質量是對整個砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板體系，做好模板接縫和細部處理，嚴格執行“三檢制”，保證模板的施工質量，確保主體結構達到合同標準。 本工程高支模計算依據為XXXXXXX設計有限公司設計的XXXXX建筑及結構圖紙，及以下標準、規范：1、廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011） 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）4、混凝土結構設計規范（GB500102010） 5、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）6、建筑工程施工質量

3、驗收統一標準（GB50300-2011）7、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）8、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）9、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）第二節、工程概況2.1工程簡介工程名稱：XXXXXX工程地址：XXXXXXXXXXXXX建設單位：XXXXXXXXXXXXX設計單位：XXXXXXXXXXX監理單位：XXXXXXXXXXX施工單位：XXXXXXXXX2.2建筑概況XXXX廣場位于XXXXXXX大道西三路，由XXXXX地產開發有限公司（下稱業主）興建。本項目地下2層，地上分為C-1#C-2#與C-3#C-4#住宅樓（29/26層含2層

4、裙樓）及酒店、辦公樓（23層含4層裙樓）三大棟，建筑面積分為：地下室總建筑面積約31284平方；C-1#C-2#與C-3#C-4#住宅樓總建筑面積約68009.5平方；酒店、辦公樓總建筑面積約54739.6平方。本工程設計標高0.00相當于絕對標高：11.80m（黃海高程），地下二層一部分為甲類核六級、常六級人防工程，戰時為二等人員掩蔽所，平時為自行車庫；建筑耐火等級地上、地下均為一級，設計使用50年，抗震設防烈度為七度，建筑結構類型為框架剪力墻結構。2.2.1、建筑層高： （1）、地下室：其中負一層層高6.40m,負二層層高4.80m。（2）、C-1#C-2#棟：首層層高6.55m；二層層高

5、5.0m；三層（架空層）層高4.5m；四屋面層層高3.0m。（3）、C-3#C-4#棟：首層層高6.55m；二層層高5.0m；三層層高4.5m；四屋面層層高3.0m。（4）、酒店、辦公樓：首層層高6.0m；二十一層層高5.0m；十二二十二層層高3.5m；屋面層層高4.0m。2.2.2、柱、梁、板尺寸：（1）、柱子截面：矩形柱截面尺寸為1200mm1500mm、1400mm1400mm、1200mm1200mm、1100mm1100mm、1000mm1200mm、900mm900mm、800mm800mm、600mm600mm。（2）、主梁截面：350800、3003000、4002000、50

6、01900、6001000、6002600、11002000、12002000、15002200最大夸度為11.6m。（3）、板厚：地下室頂面板：160、180、300；樓層板：100、120、150、160；屋面板120。第三節、輪扣式腳手架的特點 輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，其主要特點是： 1、具有可靠的雙向自鎖能力；2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調節；6、產品標準化包裝；7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架； 8、實踐中表明，作為梁跨度在15m以內，凈空層高度在12

7、m一下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩定性和安全性好于碗扣式腳手架，優于門式腳手架。 缺點：1、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上； 2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。 本工程使用條件: 由于本工程地下室板為500厚C35鋼筋混凝土板作為一層支模支架的基礎,具備輪扣式腳手架的搭設條件。第四節、施工要點及技術參數1、施工要點 （1）前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，并由施工單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性

8、。（2）輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。 （3）輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。 （4）架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證；（5）輪扣式腳手架附圖片。 2、輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照GB 249112010標準執行一、規格、型號名 稱型 號A（MM）理論重量材質、壁厚立桿LG2.4米240014.02材質為Q235壁厚為3.0MM立桿LG

9、2.1米210012.21立桿LG1.8米180010.67立桿LG1.5米15008.91立桿LG1.2米12007.41立桿LG0.9米9005.6立桿LG0.6米6004.06立桿LG0.3米3002.03橫桿LG1.2米12005.12橫桿LG0.9米9003.91橫桿LG0.6米6002.82橫桿LG0.3米3001.673、 設計荷載（1）、支撐立桿設計荷載：當橫桿豎向步距分別為600、1200、1800時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30、25KN。（2）、橫桿設計荷載：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11

10、.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為2KN.M。（3）、支座設計荷載：可調底座Pmax60KN，可調頂托Pmax60KN，可調早拆Pmax60KN。第五節、輪扣式支撐的設計1、輪扣式腳手架的布置首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，樓層框架軸線間距為9米，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊0.6米設一排立桿,東西向0.6+0.9+1.2*5+0.9+0.6=9米,南北向0.6+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+0.6=9米。2、對于局部特別是不規則的，框架9米軸線內有大梁的，則適當利用1.5米和0.9米長

11、的輪扣式腳手架進行調整立桿間距，保證立桿從梁軸線起600距離開始起步。3、對框架柱邊，先少支一排輪扣式腳手架，進行模板支設，（柱模板支設加固詳圖附在最后），柱子模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，鋼管端頭U型托頂住模板外側加固柱子的鋼管或木方上，加固斜撐豎向間距400，水平間距200。對U型托的絲扣進行調整，確保支撐對框架柱的加固牢固。4、對樓梯踏步的模板支設詳見附后，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管、扣件進行固定。5、對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達梁底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過20CM，如

12、果超過則進行適當調整，可在輪扣式支架下部再加設一個U型托，即立桿最上端與最下端各設置一個U型托，保證U托外露絲扣小于20CM，確保支架及U型托的的受力穩定。6、梁底采用鋼管上鋪設50*100木方,間距300,木方上鋪設梁底板,梁底間距1200支撐加固。7、沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續式通長剪刀撐,剪刀撐用鋼管、扣件搭設。8、中間在縱橫向應每隔10M左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為46米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角宜為45度60度.(詳圖附后) 第六節、施工部署及施工準備1、工藝流程施工工藝流程：施工準備柱鋼筋加工制作及模板

13、的配置柱鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝及柱模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除梁側模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。2、施工準備2.1 材料準備（1）、各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到

14、位。（2）、根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。（3）、對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。（4）、原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。（5）、模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間118mm木膠合板9151830塊14000零層板澆筑完后分批進場2木 枋501002000條60000零層板澆筑完后分批進場3輪扣式立桿6001200mm個12000零層板澆筑完后分批進場4輪扣式橫桿1200、900個48000零層板澆筑完后分批進場5頂 托L=

15、740mm個6000零層板澆筑完后分批進場6鋼管483.5噸300零層板澆筑完后分批進場7步步緊1m個50000零層板澆筑完后分批進場（2）模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。 2、輪扣式支撐體系范圍地下室至屋面主體。 3、輪扣式支撐體系技術交底工作 在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下： （1）輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。 （2）按規范要求（架體高度超過4個步距）每隔五跨設置剪刀撐。（3）可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于6

16、50mm。（4）作為掃地桿的最底層水平桿高度小于550m。第七節、操作工藝1、支模方式 梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。2、輪扣式支撐體系 本工程支模體系采用輪扣腳手架支模體系。對于高支模采取最不利荷載進行驗算。對層高為7.6m，板厚為150mm；梁最大截面為3501480，跨度為7.196m進行支模體系穩定性驗算。 立桿和水平桿采用483.0的輪扣鋼管腳手架，立桿間距為900mm900mm，水平步距為1.2m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.0雙鋼管，鋼管上鋪80802000木枋間距為300mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過200mm。對一層結

17、構部分每隔5跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度4560。 3、模板支設的要求 （1）模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。 （2）模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。（3）柱子模板接縫控制 模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用油膏批嵌，外側用硅膠或發泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機油。（4）模板周轉次數嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋

18、光打磨。4、模板拆除（1）拆除前的準備： a、拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底。 b、全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求。c、清除架體上的雜物及地面障礙物。 d、拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故。 （2）拆模時間規定： 側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由施工班組長提交“模板拆除審批表”經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。 各部位構件拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件10

19、0（3）、模板拆除注意事項a、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。b、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。c、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。d、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第八節、模板質量標準1、保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相

20、互間位置的正確。2、基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。3、允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+104、模板施工應注意的質量問題（1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行

21、安裝而且聯接要牢固。（2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：大于600mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱2。（3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為75mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。（4）、梁側板或板模夾在砼內

22、防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。（5）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。（6）、爆模或外凸原因分析：1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查

23、與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。（7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：

24、木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。第九節、成品保護1、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞

25、變形應及時維護或更換。4、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80100mm，樓梯踏步保護模板寬度5080mm。6、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。第十節、模板施工職業健康安全要求1、職業健康安全保證措施1.1一般注意事項（1）、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。（2）、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。（3）、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。（4）、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍

26、間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。（5）、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。（6）、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。（7）、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。（8）、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。（9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。（10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。（11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。（12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。（13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。1.2人員要求（1）、支撐體系搭設人員應經過專門的

27、技術培訓的熟練工人。（2）、操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。（3）、操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。1.3模板支撐的檢修安全措施（1）、支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。2、環境保證措施（1）、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向

28、下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。（2）、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。（3）、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。第十一節、混凝土澆筑施工方法及要求 1、施工部署 本工程全部采用商品混凝土，現場布置專業的混凝土泵送車，混凝土從低處向高處分層澆搗，澆搗作業安排在白天且天氣睛朗時進行，各專業負責人及施工員、質安員

29、跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。 2、 施工方法（1）準備工作 1)鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。 2)模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。 3)由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。 4)澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。5)混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。（2）混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑采用地泵由低處向高處澆搗。1)本工程一次施工完畢，每一條梁砼應連續澆筑

30、。如必須間歇，間歇時間應盡量縮短，并在下層混凝土初凝前：將上層混凝土洗筑完畢。 2)澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。 3)使用30或50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的15倍(50棒應為525cm，取50；30棒應為405cm，取40)，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。 4)梁分層(厚度為400mm)澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形

31、的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。當澆注至梁截面的3/4高時，應加強對支頂變形的監控。 5)梁側及梁底部位要用30或50插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后用1.54m刮尺刮平。6）砼澆注應垂直于主粱，再向兩邊澆搗，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同時澆搗。嚴禁從垂直主粱一端向另一端澆搗的方式施工。 7）泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近。第十二節、施工監測方案及安全應急預案1、施工監測方案（1）、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩定狀況、梁、

32、柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。（2）、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設1個支頂水平位移監測點、1個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測。

33、2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。2、 安全應急預案（1）、總則工作原則：統一領導，分級負責。項目經理接受業主、監理或有關部門的指揮，項目部內部各搶險小組統一接受項目經理指揮。適用范圍：本工程輪扣式支撐體系范圍發生的高空墜物、物體打擊、觸電、火災等事故突發性災害事件發生后的應急反應。（2）、災情預警和報告a 災害預警綜合管理部收集各災情信息，并與

34、有關部門緊密聯系及時發出預警，預測災情的發生趨勢及可能對特定區域內的群眾生命財產造成的威脅。b 建議對策項目部根據災情預測預警及時向監理、公司或有關部門提出應急對策建議和措施，或者制定針對性應急方案。c 報告災情災情發生后，項目部立即向監理、公司或有關部門報告初步災情并迅速組織有關部門調查核實災情。發生特大災害，可以越級向上級人民政府或主管部門報告。災情內容主要包括：災情種類，發生時間、地點、范圍、程度、損失及趨勢，采取的措施，生產、生活方面需要解決的問題等。d 應急反應機構小范圍災情由項目部成立搶險救災臨時領導小組，項目經理為組長，項目副經理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員組成。大

35、范圍的災情在籌備組或有關部門的領導下，由項目部成立搶險領導小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災工作，并隨時聽從搶險救災總指揮部的指示。e搶險隊伍項目經理部分別精選一支不少于30人的搶險基本隊伍，作為搶險救災的骨干力量，現場的所有職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上級領導，并制訂聯絡方案，按設防范圍和標準上崗值班或接通知參加搶險。f 應急救援的培訓與演練培訓預案和預警措施確立后，按計劃組織項目經理部及施工大隊的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任務所需的知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教育的同時進行教育。主要培訓以下內容：A、對危險源的突顯特

36、性辯識。B、事故報警。C、緊急情況下人員的安全疏散。D、現場搶救的基本知識。演練預案和預警措施確立后，經過有效的培訓， 在工程開工后演練一次。根據工程工期長短不定期舉行演練，施工作業人員變動較大時增加演練次數。每次演練結束，及時作出總結，對存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g 報警指定機構人員、聯系電話項目部綜合管理部是報警的指定機構，綜合管理部接到報告后并馬上通知項目經理，同時向工地發出報警。應急救援電話（1） 、項目部應急救援領導小組相關人員聯系電話。序號姓名職務聯系電話2趙帥波項目經理3王興華項目生產經理4陳周華項目技術6歐健鑫安全員7陽立中木工工長2）上級有關部門聯系電話（2）、報

37、警現場在醒目處張貼報警通訊錄，以便于現場發生緊急情況報警所需。具體報警聯系參見下表重大事故應急處理部門聯系電話單 位電話單 位電話火 警119報 警110急 救120交通122應急救援預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場和物證，經有關部門認可后可恢復施工生產。對應急救援預案實施的全過程，認真科學地作出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建立、制訂、修改提供經驗和完善的依據。H 應急線路本工程地處廣州市芳村茶滘。根據現場作業位置、大門位置、施工現場情況和場外交通情況，本工程設計一條應急路線。具體如下：事故地點花蕾路到達慈善醫院（黃大仙附近）g 防災設備項目部和各施工隊應

38、根據本段工程和工地的實際情況，配齊配足木材、鋼材、蓬布、止水材料、發電機、大功率抽水機、消防設備等應急搶險器材、設備。配備一定數量的汽車式起重機、挖掘機、自卸運輸車，隨時接受項目部的調遣。成立救護隊及醫療搶救站，配備急救和搶救設備，并指定專人保管，經常保持其良好狀態，搶救設備不得挪作他用。K 可能發生的緊急情況及應急預控措施可能發生的緊急情況可能發生的緊急情況如表8-4-1。表8-4-1 可能發生的緊急情況表序號可能發生的緊急情況發生原因1火災事故事故現場的火源，臨時用電未按規范執行、電焊作業時沒對焊花采取隔離措施，易燃、易爆物品沒隔離存放，作業人員將煙頭隨地亂扔等。2高處墜落事故現場的洞口、

39、沒覆蓋嚴密，臨邊沒有防護欄桿、安全網；防護欄桿及安全網的搭設沒按照規范要求搭設；作業層的架板鋪設沒按照規范要求鋪設。傷者在進行高空作業時，沒按照規范要求戴好安全帽并系好帽帶，未穿好防滑鞋，在無防護條件的作業層，未按照規范要求穿戴好安全帶。4物體打擊事故現場周圍物體可能飛出、傾落、滾滑的方向有人違章作業，傷者所處的工作位置在物體可能墜落所能達到的區域。5觸電事故事故現場的機械設備的電源沒接地，機械設備帶電、漏電。傷者未經過專業培訓，未取得特種作業人員操作上崗證，傷者使用絕緣性能不合格的電氣設備。作業時未穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。M 應急預控措施應急預控措施見表8-4-2。表8-4-2 應急預控措

40、施一覽表序號事故預控措施1火災事故A 現場組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員。B 把消防責任落實到重點防火班組、重點工作崗位。C 施工現場配備足夠的消防器材，統一由消防干部負責維護、管理、定期更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。D 一般臨時設施，每一百平方米配備一只九升滅火機，臨時木工棚、油漆間等每二十五平方米配一只各類合適的滅火機。E 劃分動火區域，現場的動火作業執行審批制度，并明確一、二、三級動火作業手續，落實好防火監護人員。F 電焊工在動用明火時必須隨身帶好“二證”(電焊工操作證、動火許可證)、“一器”(消防滅火器)、“一監護”(監護人職責交底書)。

41、G 氣割作業場所必須清除易燃物品，乙炔瓶和氧氣瓶使用時兩者的距離不得少于5m，離火源不得少于10m。H 施工現場配置2寸消防水管和獨立電源的消防水泵，場地四周各設一消防栓，并設醒目的紅色警示燈。I 規范用電，防止電起火。2高處墜落A 本工程作業面較大，高處作業涉及人員較多，應該引起高度重視。B 高處作業人員須經醫生體驗合格，凡患有不適宜從事高空作業疾病的人員，一律禁止從事高空作業。C 高空作業應有足夠的照明設備和避雷措施。D 高空作業所需的料具、設備等，必須根據本工程施工進度隨用隨運，禁止超負荷堆放。E 料具應堆放平穩，工具應隨時放入工具袋內，嚴禁亂堆亂放和從高處拋擲材料、工具、物件。F 作好

42、應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。4物體打擊A 高空作業區域劃出禁區，并設置圍欄，禁止行人，閑人通行闖入。B 在建筑場地的出入口，搭設長36m寬度大于通道兩側各1m的雙層防護棚，棚頂滿鋪腳手板作為安全通道。C 臨近施工區域的辦公區、宿舍區、及對人和物構成威脅的地方，亦支搭雙層防護棚。D 嚴禁往下拋物，樓層垃圾集中堆放，及時清理，傾倒時應有防護設施并設專門區域。E 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。5觸電事故A 現場臨時施工用電除符合供電部門規定外，嚴格執行JGJ46-2005施工現場臨時用電安全技術規范要求采用三相五線制(TN-S接零保護系統)，實施三級配電、兩級保護。B

43、進行現場臨時用電方案編制，場內用電按平面圖統一布置。C 臨時用電方案由投標人總部總工程師審批后實施，所有動力用電線路均采用三相五線制，并主要采用埋地方式進行敷設，以確保安全用電。D 所有機械必須要接零接地保護，配電箱設漏電保護器，所有配電箱保證一閘一保險，并派專人管理，地下室、樓梯間使用低壓電源，但必須確保夜間有足夠的照明。E 配電線路按用電平面布置圖的規定敷設，埋地深度大于70cm，且均絕緣良好，截面積不得少于規范要求。F 室內、外線路均與施工機具，車輛及行人至少保持規范規定的最小安全距離。G 外電防護：外電小于安全距離必須要制定外電防護措施。N 災害處理各隊伍均有二名工作小組成員值班，隨時

44、和上級部門、業主保持聯絡。發生險情后，立即報告現場總值班。值班負責人立即組織現場人員進行搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置就位。值班負責人有權調動當班上崗人員和搶險機動人員。同時聯絡及時通知本隊伍領導趕赴現場，并將情況匯報給上級部門值班室。負責人趕到現場，組織指揮搶險。i 搶險步驟將通訊工具分發到現場主要搶險負責人；各級搶險負責人進行分工、協調工作；提取或調集防災器材；實施搶險，組織轉移安置公私財物和人員。L 災情、事故搜集和報告災情、事故發生后，項目部在監理的指導下及時組織有關部門和人員核查統計匯總災害損失情況，并逐級上報。發生建設工程重大安全險情或重大事故后，應立即將事故情況如實向

45、事故所在地建設行政主管部門或其他有關部門報告。在公安、消防、衛生等專業搶險力量達到現場前，應立即啟動本單位的應急搶險預案，全力協助開展事故搶險救援工作。同時協助有關部門保護現場，維護現場秩序，妥善保管有關物證，配合有關部門收集證據。應急狀態終止后，各有關單位、部門及時做出書面報告。第十三、輪扣式梁板支模驗算書一、輪扣式鋼管樓板模板高支撐架驗算（180mm） 結構板厚180mm，層高6.750m，結構表面考慮隱蔽。模板材料為：木膠合板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2；

46、支撐采用483.0mm輪扣式鋼管：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm,支撐立桿的步距h=1.80m；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=15.90mm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2，Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。2.樓板底模驗算 （1）底模及支架荷載計算 荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m)板厚(m) 系數設計值底模自重 0.34kN/m2 1.0 1.2=0.408kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2=5.18kN/m鋼筋荷載 1.50kN/m3 1.0 0

47、.18 1.2=0.324kN/m施工人員及施工設備荷載2.50kN/m2 1.0 1.4=3.50kN/m2底模和支架承載力計算組合 q1=9.412kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2=5.912kN/m（2）樓板底模板驗算 第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載 支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.1059.4123002=-88943.4N/mm2剪力系數KV=0.60

48、6，V1=KVq1L=0.6069.412300=1711.1Nb.荷載 支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1055.9123002=-55868.4N/mm2跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0785.9123002=41502.24N/mm2剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6065.912300=1074.8N 撓度系數K=0.644,2=Kq2L4/(100EI)=0.644(5.912/1.2)3004/(1006000486000)=0.088mm c.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=

49、1.42.50=3.50kN,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000300=210000N/mm2支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N/mm2剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN 撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗彎強度驗算M1=-88943.4/mm2，M2M5=-160868.4N/mm2，M3M4=251502.24N

50、/mm2比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=251502.24N/mm2=0.2515kN/m2，=Mmax/W=251502.24/54000=4.66N/mm2樓板底模抗彎強度=4.66N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算 V1=1711.1N，V2+V3=1074.8+2100=3174.8N 比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力 Vmax=3174.8N=3.19kN，=3Vmax/（2bh）=33174.8/(2100018)=0.266N/mm2樓板底模抗剪強度=0.266N/mm2fv=1.

51、40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max =0.088+0.34=0.428mm=300/250=1.20mm樓板底模撓度max =0.43mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下。 (3)第一層龍骨(次楞)驗算 鋼管橫向間距1200mm,第一層龍骨(次楞)間距300mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mmW=bh2/6=501002/6=83333.33mm3,I=bh3/12=501003/12=41666666.66mm4。1)抗彎強度驗算 彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=9.412300/1000=2.82kN/

52、mMmax=-KMqL2=-0.1252.8212002=-507600N/mm=-0.508kN/m2=Mmax/W=507600/54000=9.4N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=9.4N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算 剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.821200=2115N=2.12kN=3Vmax/（2bh）=32115/(250100)=0.6345N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.6345N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計

53、算寬度=5.912/1.2300/1000=1.478kN/m=1.48N/mm max =KqL4/(100EI)=0.5211.4812004/(10090002430000)=0.73mm =1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度 max =0.73mm=4.80mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨(主楞)驗算 鋼管縱向間距1200mm,計算跨數5跨。第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管A=848mm2；W=8980mm3,I=215600mm4 1)抗彎承載力驗算 彎矩系數KM=-0.395，P=1.2502.821200=4230N=4.23kNMmax=

54、KMPL=-0.39542301200=-2005020N/mm=-2.01kN/m=Mmax/W=-2005020/8980=223.28N/mm2 第二層龍骨(主楞)抗彎強度=223.28N/mm2f=205.00N/mm2,不滿足要求。2)抗剪強度驗算 剪力系數KV=1.895，Vmax=KVP=1.8954.231000=8015.85N=8.02kN=3Vmax/(2bh)=38015.85/(22424)=14.18N/mm2 第二層龍骨(主楞)抗剪強度=14.18N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算 撓度系數K=2.481，P,=1.2501.48120

55、0=2220N=2.22kNmax =KP，L3/(100EI)=2.481222012003/(100206000215600)=2.14mm =1200/250=4.80mm第二層龍骨(主楞)撓度 max =2.14mm=4.80mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算 傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為4.494每根鋼管承載NQK1=4.4944.231000=19009.62N 每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.201.2011000=1440N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=19009.62+1440=20449.62N鋼

56、管重量0.0326kN/m,立桿重量=5.020.03261000=164N水平拉桿6層,拉桿重量=6(1.20+1.20)0.03261000=469.44N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=614.60=87.6N 支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=164+469.44+87.6=721.04N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2721.04+20449.62=21314.248N(2)鋼管立桿長細比驗算 L0=h=1.20m=120cm,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=120/1.59=75.47鋼管桿件長細比75.47150.0,滿足要求。(3) 鋼管立

57、桿穩定性驗算=0.496,P=N/(A)=21314.248/(0.496424.00)=101.35N/mm2 鋼管立桿穩定性101.35N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算 鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=160mm,上部荷載為：F=20710/1000=20.71kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=160-20=140mm,=0.41.2/S=1pc,m =0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7hft0.25pc,m )

58、UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000140/1000=89.18kN 受沖切承載力89.18kNF=20.71kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.14)(0.146)=0.403m2,Al=0.200.14=0.028m2l=(Ab/Al)0.5=7.196,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.757.19661200.02=660.59kN 支承面局部受壓承載力660.59kNFa=20.71kN,滿足要求。二、輪扣式鋼管樓板模板高支撐架驗算（300mm） 結構板厚300mm，層高6.30m，結構

59、表面考慮隱蔽。模板材料為：木膠合板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2；支撐采用483.0mm輪扣式鋼管：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm,支撐立桿的步距h=1.80m；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=15.90mm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2，Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。2.樓板底模驗算 （1）底模及支架荷載計算 荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m)板

60、厚(m) 系數設計值底模自重 0.34kN/m2 1.0 1.2=0.408kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.30 1.2=8.64kN/m鋼筋荷載 1.50kN/m3 1.0 0.30 1.2=0.54kN/m施工人員及施工設備荷載2.50kN/m2 1.0 1.4=3.50kN/m2底模和支架承載力計算組合 q1=13.089kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2=9.588kN/m（2）樓板底模板驗算 第一層龍骨(次楞)間距L=250mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=10

61、00183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載 支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.10513.0892502=-85896.56N/mm2剪力系數KV=0.606，V1=KVq1L=0.60613.089250=1982.98Nb.荷載 支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1059.5882502=-62921.25N/mm2跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0789.5882502=46741.5N/mm2剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6069.588250=1452.58N 撓度系數K=0

62、.644,2=Kq2L4/(100EI)=0.644(9.588/1.2)2504/(1006000486000)=0.069mm c.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000250=175000N/mm2支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000250=-87500N/mm2剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN 撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.

63、456(3.50/1.4)10002503/(1006000486000)=0.195mm2）抗彎強度驗算M1=-85896.56/mm2，M2M5=-150421.25N/mm2，M3M4=221741.5N/mm2比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=221741.5N/mm2=0.222kN/m2，=Mmax/W=221741.5/54000=4.11N/mm2樓板底模抗彎強度=4.66N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算 V1=1982.98N，V2+V3=1452.58+2100=3552.58N 比較V1、V2V3

64、，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力 Vmax=3552.58N=3.55kN，=3Vmax/（2bh）=33552.6/(2100018)=0.296N/mm2樓板底模抗剪強度=0.296N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max =0.069+0.195=0.264mm=250/250=1.0mm樓板底模撓度max =0.43mm=1.0mm,滿足要求。內力圖如下。 (3)第一層龍骨(次楞)驗算 鋼管橫向間距600mm,第一層龍骨(次楞)間距250mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mmW=bh2/6=501002/6=83333.3

65、3mm3,I=bh3/12=501003/12=41666666.66mm4。1)抗彎強度驗算 彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=13.089250/1000=3.27kN/mMmax=-KMqL2=-0.1253.276002=-147150N/mm=-0.147kN/m2=Mmax/W=147150/54000=2.725N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=2.725N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算 剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6253.271200=2452.5N=2.45kN=3Vmax/（2

66、bh）=32452.5/(250100)=0.736N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.736N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=9.588/1.2250/1000=1.478kN/m=2.0N/mm max =KqL4/(100EI)=0.5212.06004/(10090002430000)=0.062mm =600/250=2.4mm第一層龍骨(次楞)撓度 max =0.062mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨(主楞)驗算 鋼管縱向間距600mm,計算跨

67、數5跨。第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管A=848mm2；W=8980mm3,I=215600mm4 1)抗彎承載力驗算 彎矩系數KM=-0.395，P=1.2503.27600=2452.5N=2.45kNMmax=KMPL=-0.3952452.5600=-581242.5N/mm=-0.58kN/m=Mmax/W=-581242.5/8980=-64.73N/mm2 第二層龍骨(主楞)抗彎強度=64.73N/mm2f=205.00N/mm2,不滿足要求。2)抗剪強度驗算 剪力系數KV=1.895，Vmax=KVP=1.8952.451000=4642.75N=4.64kN=3Vmax/(2b

68、h)=34642.75/(22424)=8.21N/mm2 第二層龍骨(主楞)抗剪強度=8.21N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算 撓度系數K=2.481，P,=1.2502.0600=1500N=1.5kNmax =KP，L3/(100EI)=2.48115006003/(100206000215600)=0.18mm =600/250=2.40mm第二層龍骨(主楞)撓度 max =0.18mm=4.80mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算 傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為4.494每根鋼管承載NQK1=4.4942.4510

69、00=11010.3N 每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.201.2011000=1440N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=11010.3+1440=12450.3N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=5.020.03261000=164N水平拉桿5層,拉桿重量=5(1.20+1.20)0.03261000=391.2N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=514.60=73N 支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=164+391.2+73=628.2N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2628.2+12450.3=13204.14N(2)

70、鋼管立桿長細比驗算 L0=h=0.6m=60cm,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=60/1.59=37.74鋼管桿件長細比37.74150.0,滿足要求。(4) 鋼管立桿穩定性驗算=0.496,P=N/(A)=13204.14/(0.496424.00)=62.79N/mm2 鋼管立桿穩定性62.79N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算 鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=300mm,上部荷載為：F=13204.14/1000=13.2kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=300-

71、20=280mm,=0.41.2/S=1pc,m =0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7hft0.25pc,m )UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000280/1000=178.36kN 受沖切承載力178.36kNF=13.2kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.28)(0.283)=0.638m2,Al=0.200.28=0.056m2l=(Ab/Al)0.5=5.7,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.755.661200.02=514.08

72、kN 支承面局部受壓承載力514.08kNFa=20.71kN,滿足要求。三、1500mm2200mm輪扣式鋼管梁模板支撐架驗算 1計算參數 結構樓板厚160mm，梁寬b=1500mm，梁高h=2200mm，層高6.30m，結構表面考慮隱蔽。 模板材料為木膠合板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.60m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用四根輪扣式鋼管支撐,橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.20m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心

73、線的距離a=0.30m。 鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。2梁底模驗算 （1）梁底模及支架荷載計算 荷載類型 標準值 單位 梁寬(m)梁高(m)系數設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (1.5+4.08) 1.2=2.01kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.5 2.2 1.2=95.04kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 1.5 2.2 1.2=5.94kN/m振搗砼荷載 2

74、.0kN/m2 1.5 1.4=4.20kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1=107.19kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2=102.99kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=250mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=1500mm。W=bh2/6=1500182/6=81000mm3，I=bh3/12=1500183/12=729000mm4。1）抗彎強度驗算 彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105107.192502=-703434.38N/mm=-0.71kN/m=Mmax/W=703434.38/81000=

75、8.68N/mm2 梁底模抗彎強度=8.68N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算 剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606107.19250=16239.29N=3Vmax/(2bh)=316239.29/(2150018)=0.902N/mm2梁底模抗剪強度=0.902N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算 撓度系數K=0.644,q2=102.99kN/mmax =Kq2L4/(100EI)=0.644102.992504/(1006000729000)=0.60mm =L/250=250/250=1.0mm梁底模撓度max

76、 =0.60mm=1.0mm,滿足要求。 內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算 立桿橫向尺寸L2=567mm，梁寬度b=1500mm。 第一層龍骨(次楞)采用木枋b=50mm，h=100mm，W=bh2 /6=501002 /6=83333.33mm3 I=bh3 /12=501003 /12=4166666.67mm4 。a、 梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=107.19250/1500=17.87kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1625+0.30)+1.42.50=8.66kN/m2 板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400

77、/1000250/10008.66=0.866kN經過計算得：N1=4.06kN，N2=10.23kN，N3=10.23kN，N4=4.06kNMmax=0.72kN.m,Vmax=4.03kN,F=10.23kN,max =0.30mm 1）抗彎強度驗算 =Mmax/W=0.72106/83333.33=8.64N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=8.64N/mm2 fm=13.00N/mm2 ,滿足要求。 2) 抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=34.031000/(250100)=1.21N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=1.21N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,滿足要

78、求。3）撓度驗算 max =0.30mm =L/250=567/250=2.26mm第一層龍骨(次楞)撓度max =0.30mm=2.26mm,滿足要求。內力圖如下圖4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)縱向間距567mm,計算跨數5跨。第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管，483.0W=8980.00mm3 ，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2 ；P=F=10230N=10.23kN1）抗彎強度驗算 彎矩系數KM=0.176，Mmax=KmPL=0.17610.231000567=1020872.16Nmm=Mmax/W=1020872.16/8980=113.68N/mm2

79、第二層龍骨(主楞)抗彎強度=113.68N/mm2 f=205.00N/mm2 ,滿足要求。 2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.077，Vmax=KVP=1.07710.23=11.01kN=3Vmax/(2bh)=311.011000/(22424.00)=19.48N/mm 2 第二層龍骨(主楞)抗剪強度=19.48N/mm2 fv=120.00N/mm2 ,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.800,max =KPL3/(100EI)=0.80010.2310005673 /(100206000215600)=0.336mm=L/250=567/250=2.27mm第二層龍骨(主楞)撓

80、度max =0.336mm=2.27mm,滿足要求。 內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算 每根鋼管承載NQK1=17642N 每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2 ):NQK2=1.40.5670.601000=476.28N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=17642+476.28=18118.28N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03263.51000=114N水平拉桿5層,拉桿重量=50.850.0326=139N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.605=73N 支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=114+139+73=326N鋼管軸

81、向力N=1.2NGK+NQK=1.2326+18118.28=18509.48N(2)鋼管立桿長細比驗算 L0=h=1.20m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=120/1.59=75.47鋼管立桿長細比75.47150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.872,P=N/(A)=18509.48/(0.872424.00)=50.06N/mm2 鋼管立桿穩定性計算50.06N/mm2 205.00N/mm2 ,滿足要求。4.支撐支承面驗算 鋼管立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=160mm,上部荷載為：F=18.51kN （1）支承面受沖切承載力

82、驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2 ,hO=160-15=145mm,=0.41.2/S=1.00pc,m =0N/mm2 ,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7hft0.25pc,m )UmhO=(0.710.91+0.250)1.00820105/1000=54.85kN 鋼管支承面受沖切承載力54.85kN18.29kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2 ,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5 =3.00,fcc=0.857200=6120k

83、N/m2 ,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN 支承面局部受壓承載力F=137.70kN18.29kN,滿足要求。5. 側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力 F1=0.22200/(T+15)12V 1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5 =45.75kN/m2 (=24.01=1.202=1.15V=2.0T=30.0)F2=H=24梁高=242.2=52.8kN/m2 比較F1、F2兩者取小值F=45.75kN/m2 ，有效壓頭高度=F/=1.91m。2)荷載計算 荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值單位新澆混凝土的側

84、壓力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90kN/m2 傾倒混凝土產生的荷載Q3K 4.00k N/m2 Q=1.4 5.60kN/m2 梁側模和側肋強度荷載組合+ 60.50kN/m2 梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 45.75kN/m2（2） 側模板強度驗算 取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm W=bh2/6=2040182/6=110160mm3 ，I=bh3/12=2040183/12=991440mm4 。1）抗彎強度驗算 彎矩系數K=-0.105，q=60.50(2200-1150)/1000=63.53kN/m=63.53N/mmMma

85、x=KMqL2 =-0.10563.533002 =-600358.5Nmm=Mmax/W=-600358.5/62100=9.67N/mm 2 側模抗彎強度=9.67N/mm2 fm=13.00N/mm2 ,滿足要求。2）抗剪強度驗算 抗剪系數KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60663.53300/1000=11.55kN=3Vmax/(2bh)=311.551000/(2182040)=0.47N/mm2 側模抗剪強度=0.47N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,滿足要求。3）撓度驗算 撓度系數K=0.644，q， =45.75(2200-160)/1000=93.33kN/

86、m=93.33N/mmmax =Kq，L4/100EI=0.64493.333004 /(1006000991440)=0.82mm =L/250=300/250=1.20mm側模撓度max =0.82mm=1.20mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖 （3）對拉螺栓計算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2 ;設5排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(2200-160)/6=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3457.48=11.72kN；對拉螺栓16,容許拉力Ntb =24.5kN 對拉螺栓受力11.72

87、kN容許拉力24.5kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算 計算跨度340mm；跨數6跨；木枋尺寸b=50mm，h=100mm。 W=bh2/6=501002 /6=8333.33mm3 ，I=bh3 /12=501003 /12=4166666.66mm4 。1）抗彎強度驗算 彎矩系數KM=0.107，q=60.50300/1000=18.15N/mmMmax=KMqL2 =0.10718.153402 =224500.98Nmm=Mmax/W=224500.98/8333.33=2.69N/mm2 側肋抗彎強度=2.69N/mm2 fm=13.00N/mm2 ,滿足要求。2）抗剪強度驗算 剪力

88、系數KV=0.607,Vmax=KVqL=0.60718.15340/1000=3.75kN=3Vmax/(2A)=33.751000/(250100)=1.125N/mm2 側肋抗剪強度=1.125N/mm2 fv=1.40N/mm2 ,滿足要求。3）撓度驗算 撓度系數K=0.632，q， =45.75300/1000=13.73N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.63213.733404 /(10090004166666.66)=0.03mm =L/250=340/250=1.36mm側肋撓度max =0.03mm=1.36mm,滿足要求。內力圖如下圖 6.梁側檁梁驗算 對拉螺桿橫

89、向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3 ，I=107800mm4 ，A=424mm2 ；1）抗彎強度驗算 彎矩系數KM=0.171,P=1.14qL=1.1418.150.34=7.03kN;Mmax=KmPL=0.1717.030.60106=721278Nmm=Mmax/W=721278/(24490)=80.32N/mm2 檁梁抗彎強度=80.32N/mm2 fm=205.00N/mm2 ,滿足要求。2）抗剪強度驗算 剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.03=4.63kN=3Vmax/(2A)=34630

90、/(22424)=8.19N/mm2 檁梁抗剪強度=8.19N/mm2 fv=120.00N/mm2 ,滿足要求。3）撓度驗算 撓度系數K=1.097,P, =1.14qL=1.1413.730.34=5.32kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09753206003 /(1002060002107800)=0.28mm =L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度 max =0.28mm=2.40mm,滿足要求。 7計算結果 底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)50100mm木枋250mm，第二層龍骨(主楞)雙鋼管483.0567mm；鋼管縱向間距600mm，鋼管橫向間

91、距567mm，豎肋50100mm木枋300mm，對拉螺栓4排16,橫向間距400mm，采用483.0雙鋼管作為橫檁梁。 在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。 在外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60。四、600mm1000mm輪扣式鋼管梁模板支撐架驗算1計算參數結構樓板厚300mm，梁寬b=600mm，梁高h=1000mm

92、，層高6.50m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.60m；板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用三根扣件式鋼管支撐，橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.20m；鋼管直徑48mm；壁厚3.0mm；截面積4.24cm2；回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1

93、）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.6 + 1.40 ) 1.2 = 0.72 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.6 1.00 1.2 = 17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.6 1.00 1.2 = 1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.6 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 20.76 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 15.9 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨。底

94、模厚度h=18mm，板模寬度b=600mmW=bh2 /6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105，Mmax=KMq1L2 =-0.10520.763002=-196182Nmm=-0.20kNm=Mmax/W=196182/54000=3.63N/mm2 梁底模抗彎強度=3.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606，Vmax=KVq1L=0.60620.76300=3774.17N=3Vmax/(2bh)=33774.17/(260018)=0

95、.52N/mm2 梁底模抗剪強度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644，q2=15.9kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64415.93004/(1006000486000)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度max=0.28mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算立桿橫向尺寸L2=600mm，梁寬度b=600mm。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=50mm，h=100mm，W=bh2/6=501002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166

96、667mm4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=20.76300/600=10.38kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.3025+0.30)+1.42.50=12.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000300/100012.86=1.16kN經過計算得：N1=0.11kN，N2=5.72kN，N3=5.72kN，N4=0.11kNMmax=0.27kN.m,Vmax=3.10kN,F=5.72kN,max =0.14mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.27106/83333=3.24N/mm2 第一層龍

97、骨(次楞)抗彎強度=3.24N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=33.101000/(250100)=0.93N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.93N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.14mm=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.14mm=2.40mm,滿足要求。內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)縱向間距600mm,計算跨數5跨。第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24

98、cm2；P=F=5720N=5.72kN1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171，Mmax=KmPL=0.1715.721000600=586872Nmm =Mmax/W=586872/8980=65.35N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=65.35N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.685，Vmax=KVP=0.6855.72=3.92kN =3Vmax/(2bh)=33.921000 /(22424.00)=6.93N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=6.93N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.0

99、96,max=KPL3/(100EI)=1.0965.7210006003/(100206000215600)=0.30mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.30mm=2.40mm,滿足要求。內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.198,每根鋼管承載NQK1=2.1985720=12573N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=12573+504=13077N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03265.51

100、000=179N水平拉桿4層,拉桿重量=41.200.0326=156N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=179+156+58=393N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2393+13077=13549N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管立桿長細比94.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/(A)=13549/(0.634424.00)=50.40N/mm2鋼管立桿穩定性計算50.40N/mm220

101、5.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=300mm,上部荷載為：F=13.55kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=300-15=285mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+285)+2(100+285)=1540mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001540285/1000=439.33kN 鋼管支承面受沖切承載力439.33kN13.55kN,滿足要求。(2)

102、支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受壓承載力F=273.49kN13.55kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=2

103、4梁高=241.00=24.00kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=24.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.00m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2傾倒混凝土產生的荷載Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 34.40 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 24.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm ,計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm W=bh2/6=880182/6=47520mm3，I=bh3

104、/12=880183/12=427680mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105，q=34.40(1000-120)/1000=30.27kN/m=30.27N/mmMmax=KMqL2=-0.10530.273002=-286052Nmm=Mmax/W=286052/47520=6.02N/mm2 側模抗彎強度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60630.27300/1000=5.50kN =3Vmax/(2bh)=35.501000/(218880)=0.52N/mm2 側模抗剪強度=0.5

105、2N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644，q，=24.00(1000-120)/1000=21.12kN/m=21.12N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64421.123004/(1006000427680)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm 側模撓度max=0.43mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1000-120)/3=293mm=0.

106、29m，N=abFs=0.600.2932.68=5.69kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力5.69kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度293mm；跨數3跨；木枋尺寸 b=50mm， h=100mm。W=bh2 /6=501002/6=83333mm3， I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.100，q=34.40300/1000=10.32N/mmMmax=KMqL2=0.10010.322932=88596Nmm=Mmax/W=88596/83333=1.06N/mm2側肋抗彎強

107、度=1.06N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.600,Vmax=KV qL =0.60010.32293/1000=1.81kN =3Vmax/(2A)=31.811000/(250100)=0.54N/mm2 側肋抗剪強度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.677，q，=24.00300/1000=7.20N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6777.202934/(10090004166667)=0.01mm=L/250=293/250=1.17mm側肋撓度max=0.01mm=1.17

108、mm,滿足要求。內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.2雙鋼管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.10qL=1.1010.320.29=3.33kN;Mmax=KmPL=0.1713.330.60106=341658Nmm=Mmax/W=341658/(24730)=36.12N/mm2檁梁抗彎強度=36.12N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.33=2.19

109、kN =3Vmax/(2A)=32191/(22450)=3.65N/mm2檁梁抗剪強度=3.65N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.10qL=1.107.200.29=2.32kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09723236003/(1002060002113500)=0.12mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.12mm=2.40mm,滿足要求。7計算結果底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)50100mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞)雙鋼管483.0600mm；鋼管縱向間距600mm，鋼管橫向間距600mm，豎肋50100mm木枋300mm，對拉螺栓2排12,橫向間距600mm，采用483.2雙鋼管作為橫檁梁。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60。