1、目 錄第一章 編制依據1第二章 工程概況1第一節 總體工程概況1第二節 地下室頂板改造工程概況1第三章 施工準備2第一節 技術準備2第二節 人員準備3第三節 材料、設備準備3第四章 施工工藝3第一節 施工流程3第二節 施工方法5第五章 質量保證措施6第六章 安全保證措施7第七章 應急救援措施8第一節 程序保障8第二節 通信與信息保障8第三節 應急藥品物資保障10第八章 計算書11第一節 200mm厚度樓板計算11第二節 梁底支撐計算22第一章 編制依據1、 設計變更單（編號GB-G-B07、GB-G-B08）2、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20153、 建筑工程施工質量驗收

2、統一標準GB50300-20134、 建筑施工手冊第五版5、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116、 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ 8020167、 建設工程項目管理規范GB/T50326-20178、 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20059、 建筑拆除工程安全技術規范JGJ147-2016第二章 工程概況第一節 總體工程概況華大基因中心項目為深圳華大基因科技有限公司開發的生物科技研發基地。項目基地位于深圳市鹽田區03-01號片區大梅沙地區12-1 E9地塊，南臨鹽壩高速公路，東、西、北三面環山位于地塊南側。南北長約470m，東西寬約270m，總用地面

3、積102999.81平方米，建設用地面積92300.88平方米，規劃計容總建筑面積206000平方米。總建筑面積約34.4萬。本項目規劃設計為：生物科技研發廠房B共9層、高43.75m；幼兒園D共3層、高11.45m（已經建成）；廠房E地上2層，地下1層、高11.6m；廠房F原設計共8層、高37.8m；宿舍A：共19層，裙房1層、高59.85m；會議中心C共4層、高21m；以及各類配套設施。地下室為一層地下室是停車和設備用房；局部設有人防地下室。建筑耐火等級：一級；結構類型：框架,剪力墻；抗震設防烈度：7度。第二節 地下室頂板改造工程概況B區地下室頂部已施工完成，根據GB-G-B07、GB-G

4、-B08設計變更圖紙要求，對鋼樓梯柱跨和增加坡道的頂板進行修改，修改位置詳見圖1.1，地下室頂板改造工程需對原樓板結構進行破除，具體工程量根據現場實際收方和設計圖紙要求而定。圖1.1 地下室頂板需拆改范圍（圖中畫斜線區域）第三章 施工準備第一節 技術準備1、在接到圖紙后，項目部應組織項目相關人員熟悉圖紙，進行審圖，并與設計單位協商、解決圖紙中存在的問題，及時和設計單位就改建部分發現的問題或原建筑中存在的問題進行溝通解決，使問題在施工初期即得到解決，確保工程的順利進行。2、項目技術部根據設計圖紙要求及施工需求，準備相關地下室頂板改造工程所需的圖集、規范、標準、法規、資料等滿足施工使用要求。3、針

5、對工程的特點重點、難點，在工程開工初期進行合理安排，做好各項技術培訓、技術交底、質量交底，并做好入場工人的各項教育及學習工作。第二節 人員準備本工程腳手架施工人員要求工作認真負責，并按上崗要求的技術業務理論考核和實際操作技能考核，取得特種作業人員操作證，操作人員必須持證上崗，嚴禁無證操作。根據本工程的施工進度要求及現場實際情況，需要熟練操作工8人以上，并配備相應數量的壯工做相關輔助工作。地下室頂板拆除以及改造工程因提前根據工程需要組織相關專業剔鑿人員，根據工程整體情況本工程至少需要9名以上專業剔鑿人員，同時應配備其它各專業施工人員。第三節 材料、設備準備材料：48*3.25鋼管、扣件、18厚木

6、模板、鐵絲、50*100木方；測量、放線設備：水準儀、全站儀；機械設備：汽車吊、風鎬、空壓機；施工操作設備：梅花扳手、老虎鉗、安全帶、安全帽、防滑鞋、工作服。第四章 施工工藝第一節 施工流程地下室頂板拆除前，先搭設梁板的回頂架，作為頂板拆除后懸臂梁板的支撐，回頂架為雙排腳手架，排距800，間距1200，步距1800，主梁梁底采用4根立桿進行回頂。拆除區域搭設滿堂架，施工順序為：滿堂架搭設，模板鋪設樓板破除、梁柱破除吊運清理模板支設植筋澆筑混凝土因部分柱改造后截面面積增大，需對原有砼柱表面進行鑿毛，鑿毛深度1cm，柱新增箍筋及縱向鋼筋均采用植筋的方式與原有柱及地下室底板進行錨固，植筋深度均為15

7、d（d為鋼筋直徑），柱鋼筋綁扎完成后，重新支設模板澆筑C35微膨脹砼。第二節 施工方法1. 滿堂架搭設（1） 在地下室底板搭設滿堂架，上鋪雙層木模板用于打鑿時防護。（2） 滿堂架立桿間距1200mm*1200mm，步距1500mm，立桿采用對接扣件連接，立桿底部設50mm*200mm*200mm木墊板。（3） 滿堂架架體部離地面200mm處設掃地桿一道。（4） 滿堂架架體外側周圈和架體中間每隔10m設豎向剪刀撐一道，剪刀撐其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，夾角宜為4560。（5） 操作平臺架體平臺面上縱向水平桿間距加密為300mm，然后再鋪雙層木模板，木板與架體連

8、接應牢固、搭設嚴密。（6） 操作平臺架體四周設防護欄桿、安全網和踢腳板，防止打鑿后混凝土碎渣掉落。 2. 樓板破除、梁柱破除（1） 樓板破除應分段進行，不得同時大面積進行拆除。拆除作業時應先拆除容易失穩的構件，如先拆除樓板，再拆除次梁，最后才能拆除主梁。（2） 鋼筋混凝土樓板應采用粉碎性拆除，不得大塊倒塌或推到，樓板被粉碎后,應暫時保留鋼筋網，鋼筋網的切割應放在鋼筋混凝土梁拆除前。（3） 拆除鋼筋混凝土梁時，應在梁的兩端鑿縫，剔鑿時注意鋼筋先別切割，待使用汽車吊進行捆綁并繃上勁后，再分別割斷兩端鋼筋，用汽車吊緩慢吊運放至頂板面后進行破碎。（4） 根據圖紙要求破除相應柱頭混凝土。（5）柱砼澆筑完

9、成后，3. 雜物清理用料斗將操作平臺上拆除下來的鋼筋、混凝土塊等雜物裝好，然后用汽車吊吊運至外運汽車里，運棄至指定地點。在吊運過程中，切忌注意較小塊的垃圾必須使用封閉的料斗進行吊運，以保證安全。4. 模板支設對操作平臺架體進行拆除，重新搭設地下室頂板板模板支撐架體，具體詳見高大模板專項施工方案。5. 植筋根據設計變更圖紙要求對混凝土柱新增部分以及700寬砼墻進行植筋，植筋深度為15d（d為鋼筋直徑）。6. 混凝土澆筑按照圖紙要求綁扎鋼筋、梁柱接茬部位需進行鑿毛處理，清理干凈后澆水濕潤，涂刷水泥漿進行界面處理，然后重新澆筑混凝土。第五章 質量保證措施一、鋼筋質量保證措施（1）、加強對鋼筋的進場檢

10、驗和復試工作管理，對不合格鋼筋嚴禁用于工程上。（2）、加強對配筋工作的管理，配筋單必須經技術負責人審核后方可用于施工。（3）、加強對鋼筋加工的質量控制，加工合格的鋼筋方可用于工程上。（4）、加強對鋼筋接頭的質量檢查力度，確保鋼筋連接的質量。（5）、嚴格執行三檢制度，即自檢、互檢和交接檢。（6）、把質量關，確保一次驗收合格率為100%。（7）、植筋和鋼筋焊接符合規范要求。 二、模板質量保證措施模板搭設的允許偏差如表5.2所示：表5.2 模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直

11、度大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。三、 混凝土質量保證措施（1）、混凝土澆筑采用天泵澆筑，樓板混凝土澆筑后，嚴格控制上人時間，嚴禁上人過早。（2）、混凝土要振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。（3）、鋼筋、模板及水電要設專人跟班作業，發現問題及時解決。（4）、澆筑前生產部門要經常注意天氣變化，如有大雨天氣時延緩開盤時間并及時通知攪拌站。如正施工中天氣變化，原則是小雨不停，大雨采取防護措施。（5）、澆筑時要有專門的鋪灰人員指揮澆筑，合理分配清理人員和抹面人員，樓

12、板必須用刮杠找平。（6）、每次開盤前做好開盤鑒定，經技術部與攪拌站人員同時鑒定后方可開盤，施工中混凝土工長應隨時檢查混凝土狀況，如有異常，應及時查明原因，妥善解決。（7）、拆模后，現場工作人員應對混凝土外觀質量進行檢查，當出現麻面、蜂窩、露筋的墻面、頂板、底板時，及時報現場技術負責人，經監理同意后，方可進行修補。（8）、混凝土拆模后必須安排專人負責養護，防止因未養護或養護不當造成混凝土質量問題。第六章 安全保證措施（1）、板面鑿除前現場管理人員須對工人進行技術交底和安全交底，提高工人的安全防范意識。（2）、操作平臺必須按照方案要求搭設，設置掃地桿和剪刀撐，操作平臺四周需設置防護欄桿、安全網和踢

13、腳板。（3）、樓板破除應分段進行，不得同時大面積進行拆除。拆除作業時應先拆除容易失穩的構件，如先拆除樓板，再拆除次梁，最后才能拆除主梁。（4）、鋼筋混凝土樓板應采用粉碎性拆除，不得大塊倒塌或推到，樓板被粉碎后,應暫時保留鋼筋網，鋼筋網的切割應放在鋼筋混凝土梁拆除前。（5）、拆除鋼筋混凝土梁時，應在梁的兩端鑿縫，剔鑿時注意鋼筋先別切割，待使用汽車吊進行捆綁并繃上勁后，再分別割斷兩端鋼筋，用汽車吊緩慢吊運放至地面后進行破碎。（6）、汽車吊和吊車起重區域，設置隔離措施，不得有人停留或通過。并設置警示標識。（7）、綁扎立柱和墻體鋼筋時，不得站在鋼筋骨架上或攀登骨架上下。（8）、綁扎和安裝鋼筋，不得將工

14、具、箍筋或短鋼筋隨意放在腳手架或模板上。（9）、板工程作業高度在2m 以上時，必須設置安全防護設施。（10）、作業人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板上行走。（11）、模板的立柱頂撐必須設牢固的拉桿，不得與門窗等不牢靠和臨時物件相連接。（12）、拆模作業時，必須有項目技術總工根據拆模試塊簽發的拆模令方可進行拆除，拆除時必須設警戒區，嚴禁下方有人進入。拆模人員必須站在平穩牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。（13）、拆除模板等支撐材料，必須邊拆、邊清、邊運、邊碼垛，樓層高處拆下的材料，嚴禁拋擲。（14）、混凝土振搗器使

15、用前必須經電工檢驗確認合格后方可使用。開關箱內必須裝設漏電保護器，插座插頭應完好無損，電源線不得破皮漏電；操作者必須穿絕緣鞋，戴絕緣手套。第七章 應急救援措施 第一節 程序保障應急救援行動是指在緊急情況發生時，為及時營救人員、疏散撤離現場、減緩事故后果和控制災情而采取的一系列搶救援助行動。一旦事故發生時，應及時調動并合理利用應急資源，包括人力資源和物資資源投入行動；在事故現場，針對事故的具體情況選擇應急對策和行動方案，從而能有效地使傷害和損失降低到最低程度和范圍。 第二節 通信與信息保障就近醫院線路圖主要線路目的地地址線路一梅沙醫院(0755)25259893廣東省深圳市鹽田區望翠路2號線路二

16、深圳市鹽田區鹽港醫院住院部(0755)25325891深圳市鹽田區鹽田北四街5線路三深圳合信門診部(0755)25125234深圳市鹽田區彩陶路6-10、11 項目部應急領導小組的組成如下：組 員：保 衛 組：李大凡 搶險搶修組：林 華醫療救治組：應急救援小組應急副總指揮趙海龍、李金洲危險源風險評估組組長：潘少華組員：高 飛后勤供應組組長：蒲云貴 組員：周 輝應急救援組組長：張九龍組員：楊正文 向良臣事故調查組組長：朱永新組員：冉 聰 應急總指揮馬世云 第三節 應急藥品物資保障項目管理部應督促施工單位配備以下應急救援器材、應備藥品清單。a、現場應備藥品品 名適應癥品 名適應癥創可貼小創傷出血紫

17、藥水消毒防腐萬花油燒燙傷京萬紅軟膏燒燙傷碘酊（2%）局部消毒酒精（70%）局部消毒紅藥水清毒止血清涼油驅暑醒腦棉墊、崩帶外傷出血止血膠帶外傷出血氧氣包急救、呼吸微弱體溫計測量體溫 （1）存放地點：工地安全部辦公室 （2）使用與保管要求：所有的藥品必須有出品合格證，并在有效期限內使用；過期的藥品必須更換。藥品的貯藏必須放置于陰涼處、防潮且滿足藥品有關貯藏規定。所有的藥品必須由現場的醫護人員專人保管。b、應急器材清單名稱器材交通工具項目部及現場車輛消防應急器材干粉來滅火器、二氧化碳滅火器、機械泡沫滅火器、消防水帶防觸電應急器材絕緣棒、絕緣鞋、絕緣手套防高處墜落、物體打擊應急器材安全帽、安全帶、安全

18、網急救藥物及器材防外傷藥物、擔架、消毒藥物及噴灑工具第八章 計算書第一節 200mm厚度樓板計算依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.9m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗

19、彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50.100.mm木方，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。振搗混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.76

20、4kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.2001.000+0.2001.000)=4.698kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.

21、000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面慣性矩 I = 48.60cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07910001000/54000=1.465N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足

22、要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.698+1.402.250)0.300=1.582kN截面抗剪強度計算值 T=31582.0/(21000.00018.000)=0.132N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6774.6983004/(1006000486000)=0.088mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算

23、得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.23810001000/54000=4.402N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m

24、(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.060)=1.691kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m計算單元內的龍骨集中力為(0.945+1.691)1.000=2.636kN2.龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l =

25、 2.636/1.000=2.636kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0002.636=1.582kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0002.636=2.900kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.264106/83333.3=3.16N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿

26、足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31581.77/(250.00100.00)=0.475N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.409kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.4091000.04/(1009000.004166667.0)=0.254mm龍骨的最大撓度小于1000.0/400(木方時取250),滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計

27、算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN抗彎計算強度 f = M/W =0.765106/83333.3=9.18N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 2.900kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 10

28、.765kN經過計算得到最大變形 V= 0.829mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.969106/8982.0=102.75N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.829mm頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1354.900=0.

29、661kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.0001.000=5.020kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.293kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計

30、算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.50kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經

31、計算得到=9502/(0.458424)=48.918N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.05

32、7kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.25.293+0.91.42.250+0.90.91.40.057/1.000=9.252kN經計算得到=9252/(0.458424)+57000/4493=60.408N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!鋼管樓板模板支架計算滿足要求！第二節 梁底支撐計算對地下室頂板拆除區域變更后的梁截面統計如下：部位主要截面尺寸（mm）層高（m）主梁截面尺寸700*1200、1000*2000、1200*1800、1200*20004.9次梁截面尺寸500*1200、1000*1200

33、、1000*15004.9其中主梁最大梁截面尺寸為1200*2000，次梁最大梁截面尺寸為1000*1500，對以上兩種截面尺寸梁計算如下：1.梁截面12002000mm依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.9m，梁截面 BD=1200mm2000mm，立桿的縱距(跨度

34、方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50.100.mm木方。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.72m。梁底按照均勻布置承重桿6根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2。梁單側的樓板厚度0.20m，梁單側的樓板計算長度0.50m。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.

35、1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.502.00+0.20)+1.402.00=64.240kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.502.00+0.71.402.00=70.810kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98計算中考慮梁單側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4

36、-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，振搗混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.400=20.400kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.400(22.000+1.200)/1.200=0.347kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = 2.0001.2000.400=0.960kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3520.400

37、+1.350.347)=25.207kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.960=0.847kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面慣性矩 I = 19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.700kN N2=4.926kN N3=4.062kN N4=4.860kN N5=4.860kN N6=4.062kN N7=4.92

38、6kN N8=1.700kN最大變形 V = 0.099mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.07910001000/21600=3.657N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32621.0/(2400.00018.000)=0.546N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.099mm面板的最大撓度小于171.4/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計

39、算 梁底龍骨計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 4.926/0.400=12.316kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40012.316=2.956kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40012.316=5.419kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.197106/83333.3=2.37N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要

40、求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32955.76/(250.00100.00)=0.887N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=10.081kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.67710.081400.04/(1009000.004166667.0)=0.047mm龍骨的最大撓度小于400.0/

41、400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.219mm最大支座力 Qmax=10.240kN抗彎計算強度 f = M/W =0.414106/4493.0=92.12N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0

42、/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.24kN選用雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=10.240kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 =

43、 0.91.350.1384.900=0.824kN N = 10.240+0.824=11.064kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.4

44、58；經計算得到=11064/(0.458424)=56.961N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.72m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.7201.5001.500/10

45、=0.099kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=10.240+0.91.20.678+0.90.91.40.099/0.500=11.288kN經計算得到=11288/(0.458424)+99000/4493=80.091N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！2.梁截面10001500mm依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50

46、007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.9m，梁截面 BD=1000mm1500mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50.100.mm木方。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.60m。梁底承重桿按照布置間距300,400,300m

47、m計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。振搗混凝土荷載標準值2.00kN/m2。梁單側的樓板厚度0.20m，梁單側的樓板計算長度0.50m。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.50+0.20)+1.402.00=48.940kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98計算中

48、考慮梁單側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，振搗混凝土荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.400=15.300kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.500

49、+1.000)/1.000=0.320kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = 2.0001.0000.400=0.800kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3515.300+1.350.320)=18.978kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.800=0.706kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面慣性矩 I = 19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用

50、靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.065kN N2=3.096kN N3=2.526kN N4=3.154kN N5=3.154kN N6=2.526kN N7=3.096kN N8=1.065kN最大變形 V = 0.036mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.04110001000/21600=1.898N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31708.0/(2400

51、.00018.000)=0.356N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.036mm面板的最大撓度小于142.9/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算 梁底龍骨計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 3.154/0.400=7.885kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4007.885=1.892kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4007.885=3.469kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W

52、分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.126106/83333.3=1.51N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31892.33/(250.00100.00)=0.568N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最

53、大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=6.325kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6776.325400.04/(1009000.004166667.0)=0.029mm龍骨的最大撓度小于400.0/400(木方時取250),滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mma

54、x最大變形 vmax=0.398mm最大支座力 Qmax=9.931kN抗彎計算強度 f = M/W =0.450106/4493.0=100.16N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.93kN選用

55、雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.931kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1384.900=0.824kN N = 9.931+0.824=10.755kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0

56、.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=10755/(0.458424)=55.370N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.6001.5001.500/10=0.092kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=9.931+0.91.20.678+0.90.91.40.092/0.500=10.964kN經計算得到=10964/(0.458424)+92000/4493=76.886N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！