1、（50+90+50）m跨剛構橋0#塊施工專項安全方案1、 編制依據1.1、 建設部建筑工程安全生產管理條例（國務院第393號令）1.2、 交通部公路工程施工安全技術規范（JTJ07695）1.3、 重慶涪豐石高速公路施工圖紙1.4、 重慶涪豐石高速公路總承包部第二工程處（50+90+50）m跨剛構橋0#塊施工方案2、 工程概況龔家大橋、生基坡1號大橋、石板灘大橋主橋上部結構均為（50+90+50）m三跨預應力混凝土連續剛構箱梁，箱梁根部梁高5.5m，跨中梁高2.5m，頂板厚28cm，底板厚從跨中至根部由32cm變化為60cm，腹板從跨中至根部分兩段采用60cm、40cm兩種厚度，箱梁高度和底板

2、厚度按2.0次拋物線變化。箱梁頂板橫向寬11.75m，箱底寬6.5m，翼緣懸臂長2.625m。箱梁0號節段長12m（包括墩兩側各外伸4.0），每個懸澆“T”縱向對稱劃分為10個節段，梁段數及梁段長從根部至跨中分別為43.5m、64.0m，節段懸澆總長38m。0號節段采用C50砼，總計195.8m，墩兩側懸臂外伸4.0m，每側砼方量約為57m。3、 施工過程3.1施工方法0#塊采用拼裝托架立模現澆，綜合考慮到砼方量較大、托架承載力、操作空間等因素，擬采用分兩次澆筑0#節段砼的施工方法。第一次砼澆筑至距離頂板1.8m的位置，第二次澆筑完畢。3.2托架施工墩身施工時，將焊好錨固筋的預埋板預埋至設計位

3、置，錨固筋與墩身主筋連接牢固，固定預埋板。注意不得反置預埋板，抗剪構造筋應向上伸出。墩身砼施工時，應加強預埋板后的砼振搗，保證砼密實。對于墩頂砼，0#塊施工前應鑿毛，砼澆筑前應充分濕潤。托架在鋼結構加工場加工成型，加工完畢后，應對其尺寸、構造、材料、焊縫進行檢查，合格后方可運輸至現場。運輸采用平板車運輸。托架施工前，應將預埋板位置清理干凈，除去鋼板上的銹漬，根據設計尺寸在鋼板上劃線確定焊接準確位置。托架采用塔吊安裝，人工輔助施工。托架位置對準后，臨時焊接固定，復測位置準確無誤后進行焊接施工，焊接施工完畢后對焊縫進行檢查。焊縫要求如下：焊縫高度不得小于設計高度；焊縫不得有裂紋、氣孔、夾渣、焊瘤等

4、缺陷；焊縫質量等級不得低于二級，對焊縫質量有質疑時可進行超聲波探傷。托架施工完畢，對其空間位置進行復測，托架不得出現傾斜、兩片托架高程相差過大的現象。托架檢查合格后，加焊剪刀撐，保證托架的側向穩定。3.3縱橫梁布設主托架上布設60t砂桶作為卸落設備，每片主托架上設置兩個，共計8個砂桶。注意使用鋼楔形快將砂桶底部墊平，楔形快與托架焊接牢固，并將砂桶與托架固定，防止側翻。砂桶中心與托架上弦中心線重合。前后承重梁采用塔吊安裝，人工輔助。若出現左右不水平，應加鋼板墊片。承重梁架設完畢后，架設縱梁?？v梁在加工場下料成型，端頭部位加焊楔形鋼板。箱梁兩側腹板底部各布置兩根縱梁，底板底部布置四根，翼緣板下各布

5、置兩根縱梁（其中一根用于承重），共計12根縱梁。橫橋向兩側的副托架上個布設兩根縱梁（其中一根用于承重）?？v梁布設完畢后，在懸臂端頭焊接1.2m長10#槽鋼，其上鋪設木板、焊接護欄，作為施工通道和平臺。翼緣板下直接在縱梁上鋪設木板，并加焊鋼筋固定形成通道和平臺。3.4支立底模和外側模底模采用原承臺模板改制，塔吊吊裝，人工輔助，測量校準位置后方可進行下一步施工。外側模板外部襯以桁架支撐，在加工場加工成型，檢查合格后運至現場安裝。安裝時，采用塔吊吊裝，人工輔助，注意使模板的平面位置和縱向坡度符合箱梁的設計要求。桁架底部支撐于縱梁上。支立模板前應對模板進行打磨，并均勻涂抹脫模劑。3.5預壓按照設計要求

6、，托架搭設完畢應預壓110%箱梁自重的荷載，以消除非彈性變形。卸載后再次加載，測算托架彈性變形，為箱梁拋高提供依據。預壓采用砂袋或水箱加載，根據現場實際情況選用。加載時分級加載，每級加載采用相同重量，共分5次加載完畢。每級加載后每隔半小時觀測一次，當變形趨于穩定后再進行下一級加載，直至加載完畢。變形穩定按如下控制：每小時沉降不超過1mm，并連續出現兩次，則認為趨于穩定。卸載時同樣分級卸載，每卸載一級，隔半小時觀測記錄數據，再進行下一級卸載。觀測點設于箱梁前端腹板底部，每側各一個，共4個。加載和卸載時，邊中跨應均衡同步，加載位置應位于橋梁中心線上。測量人員應分別在預壓前、加載過程中、卸載前、卸載

7、后分別進行觀測，并做好觀測記錄，繪制出沉降觀測曲線，計算出托架的彈性和塑性變形，對預壓后的沉降值進行統計分析，結果作為施工立模標高的依據。預壓完畢后根據觀測結果，對模板標高調整后進行下一步施工。調整標高時應避開墩身兩側日照溫差過大的時段。3.6底、腹板鋼筋、預應力管道安裝由于0#箱梁較高，在底板鋼筋綁扎完畢后，搭設腳手架，綁扎腹板、橫隔墻鋼筋。預應力管道采用“#”字型定位筋固定。0#塊鋼筋在鋼筋加工場內集中加工成半成品、成品，分型號、長度、使用部位、數量堆放（鐵絲綁扎成捆），并以銘牌標識，標識內容為：規格、數量、長度、施工部位、檢驗狀態。對于短時間內不能使用的鋼筋應覆蓋防雨，保證鋼筋清潔，不銹

8、蝕。鋼筋加工成型、檢驗合格后，分批、分類運輸至現場。鋼筋綁扎按照設計圖紙和規范要求進行。施工時，事先安排好鋼筋綁扎的先后次序，底板采用砼墊塊，腹板、橫隔板采用塑料墊塊。墊塊密度為3至4個每平米。墊塊與鋼筋采用扎絲綁扎固定（砼墊塊中預埋鐵絲）。鋼筋接長采用電弧焊、幫條焊或搭接接長，單面焊焊縫長度大于10d，雙面焊大于5d，搭接接長時搭接長度大于35d。普通鋼筋若與預應力管道相干擾時，可適當移動普通鋼筋；普通鋼筋若與泄水孔、通氣孔相互干擾時，適當移動泄水孔、通氣孔位置。鋼筋采用扎絲綁扎，扎絲綁扎應緊固，保證鋼筋不發生相對移動或滑動，綁扎完畢應將扎絲頭彎向鋼筋內側。波紋管采用“#”字型定位鋼筋固定，

9、一般定位鋼筋間距為50cm，與箱梁普通鋼筋連接，鋼束平彎、豎彎段應適當加密，以保證整個施工過程中鋼束位置不發生移動或變形；若定位鋼筋與普通鋼筋發生干擾，可適當移動普通鋼筋，以保證鋼束的準確定位。波紋管接頭應采用稍大一號的波紋管，磨除波紋管上的毛刺，波紋管兩端旋緊后，接頭外部纏以膠帶密封。焊接施工時，應采取有效措施防止燒壞波紋管。錨下加強筋應按設計要求施工，若其與錨具、普通鋼筋相干擾時，可適當移動加強鋼筋。預應力槽口采用竹膠板做成的錨盒預埋。加工錨盒時應注意其傾斜角度，保證槽口端面與鋼束中心線垂直。在每道波紋管波峰處（最高點）預留氣孔，并用膠管引出砼表面。波紋管通氣孔處封閉密實，以防進漿堵塞。3

10、.7支立內側模板0#塊兩端采用掛籃內模板，并加設鋼管支撐。對于中間段、倒角段采用竹膠板、方木，以鋼管作為支撐、對撐。腹板、橫隔板模板支立后，使用22拉桿對拉。底板與腹板處的倒角模板采用竹膠板制作，并沿底板面加寬30至50cm作為反壓板，焊接鋼筋支撐定位，防止翻漿。內側模板，除掛藍內模采用塔吊吊裝外，其他內模均由現場加工，人工安裝，塔吊負責材料運送。內側模支立完畢后，應仔細檢查其輪廓尺寸和支撐情況，保證尺寸準確、支撐穩固。內側模板支立完畢后，進行端頭板施工。端頭板采用6mm鋼板制作，焊以鋼筋（小角鋼）與內外側模板固定。端頭板應按照箱梁斷面尺寸加工，保證頂板、底板、腹板厚度。在其上割出縱向預應力管

11、道、縱向鋼筋槽口，并保證其位置的準確性。對于槽口與鋼筋、預應力管道之間的間隙應用吸水海綿堵塞，以防漏漿。3.8砼澆筑砼正式泵送前，應用砂漿漿潤滑砼泵和泵管。檢查砼泵的性能，泵管密封性等。澆筑順序：由低到高、由懸臂端向墩身側澆筑，懸臂兩端同步均衡澆筑砼，腹板左右兩側對稱澆筑。分層厚度不大于30cm。澆筑接近完成時，對于墩頂和懸臂交界處應進行二次復振。砼澆筑過程中新舊砼間隔時間不得超過砼的初凝時間，砼澆筑完成初凝后，應立即進行養生。3.9支立頂模懸臂端采用掛藍模板，加設鋼管支撐。中間段頂模采用18mm竹膠板做面板，10cm10cm方木作背肋，搭設鋼管作支撐。模板支立完畢后，檢查模板外輪廓尺寸和支撐

12、情況，保證模板不侵入箱梁砼和支架安全。3.10綁扎頂板鋼筋和安裝預應力管道頂模支立完畢，檢查合格后，進行鋼筋綁扎和安裝預應力管道。鋼筋綁扎和預應力管道安裝應嚴格按照施工設計圖和規范要求進行，方法同8.0底、腹板鋼筋、預應力管道安裝。3.11第二次砼澆筑及養生第二次砼澆筑施工方法同上。砼在澆筑完畢初凝后應及時進行養護，養護方法同上。3.12預應力施工為驗證設計數據和積累施工資料，預應力施工前，應進行預應力損失的測定，計算出實際的張拉控制應力，并根據測試結果計算施工控制應力，預應力損失的測定方法為：預應力孔道摩阻損失的測定用千斤頂測定曲線孔道摩阻，其測試步驟如下：梁的兩端裝千斤頂后同時充油，保持一

13、定數值(約4MPa)。甲端封閉為被動端，乙端作為主動端張拉。張拉時分級升壓，按5MPa一級增加，直至張拉控制應力。如此反復進行3次，取兩端壓力差的平均值。仍按上述方法，但乙端封閉，甲端張拉，取兩端3次壓力差的平均值。將上述兩次壓力差平均值再次平均，即為孔道摩阻力的測定值，計算孔道的摩阻系數，其計算公式為：式中被測試管道與預應力鋼筋的摩阻系數；P2被動端的張拉力；P1-主動端的張拉力；K-管道每米局部偏差對摩擦的影響系數（根據管道所用材料參考規范取值）X從張拉端至計算截面的管道長度，以m計；-張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計?？椎赖哪ψ柘禂挡坏么笥?.25，當實測的孔道摩阻

14、系數值大于0.25時，應對孔道采取潤滑措施或其他有效措施保證其滿足設計要求。實際張拉控制應力的計算預應力鋼束的張拉控制力應符合設計要求。預應力鋼束采用應力控制方法張拉，以伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值的差值應符合設計要求。實際伸長值與理論伸長值的差值應控制在6以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后，方可繼續張拉。由于實際采用的鋼絞線的彈性模量可能與理能彈性模量存在差異，設計所提供的伸長值只能作為參考，現場實際施工應根據實驗確定所采用的鋼絞線的彈性模量，并計算出預應力鋼束的理論伸長值(mm)，其計算方法可按下式計算：鋼束的理論伸長值按以下公式計算：式中：PP預應力鋼束的平均

15、張拉力(N)。L預應力鋼束的長度(mm)；AP預應力鋼束的截面面積(mm2)；EP預應力鋼束的彈性模量(Nmm2)。預應力鋼束的平均張拉力PP的計算：直線鋼束取張拉端的拉力。兩端張拉的曲線筋平均張拉力按下式計算：式中：PP預應力鋼束平均張拉力(N)；P預應力鋼束張拉端的張拉力(N)；x從張拉端至計算截面的孔道長度(m)；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和(rad)；k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數。預應力鋼束與孔道壁的摩擦系數，采用實測摩阻系數，采用金屬波紋管時為0.200.25。預應力鋼束張拉時，應先調整到初應力，該初應力為張拉控制應力con的10%15%，伸長值應從初應力時開始

16、量測。實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。預應力鋼束張拉的實際伸長值(mm)，按下式計算：=l+2式中：l從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值(mm)；2初應力以下的推算伸長值(mm)，可采用相鄰級的伸長值。預應力鋼束在張拉控制應力處于穩定狀態下方可進行錨固，并切除多余的預應力鋼束，切除時外露長度不得小于30mm，切除時嚴禁用電弧焊、氣焊等對鋼絞線產生傷害的方法切割，強調用砂輪機切割。錨具用封端混凝土保護，當需長期外露時，應采取防止銹蝕的措施。3.13壓漿和封錨預應力鋼束張拉后盡快實施孔內壓漿，為保證孔道壓注密實，波紋管安裝時在管道適當位置設置排氣孔。壓漿前先檢查鋼束有

17、無滑錨現象，如有滑錨現象及時處理。豎向孔道的壓漿最大壓大可控制在0.30.4MPa，縱向壓漿的最大壓力宜為0.50.7MPa，并維持2分鐘。壓漿前將孔道沖洗干凈，進行清孔后才能進行壓漿作業?？上葟囊欢送硪欢诉M行壓漿，至另一端排出濃漿才能進行錨口封堵。壓漿緩慢、均勻進行，水泥漿標號為50號，水灰比不得超過0.41，并加入適量微膨脹劑，不得加入各種氯鹽。壓漿時按設計要求的配合比配置灰漿，以確保能順利壓入孔道。待頂部(另一端)冒出濃漿后，堵死槽口，關閉壓漿閥門。壓漿采用灰漿攪拌機和灰漿泵，灰漿攪拌機安置在所要壓漿梁段的前一段上，攪拌好后，由灰漿泵壓入預應力孔道，壓注前清理檢查預應力孔道，灰漿要過篩

18、，儲放在漿桶內，低速攪拌并保持足夠數量，使每根孔道壓漿能一次完成。壓漿完畢后，拆除壓漿設備，并清洗干凈。壓漿的作業程序為：封堵錨頭沖洗管道接壓漿管拌制灰漿壓注灰漿起壓閉漿拆除壓漿及出漿孔上的閥門管節，準備進行下一孔壓漿。壓漿作業時，噴嘴插入孔道后，噴嘴后面的膠皮墊圈必須緊壓在孔口上，膠皮管與灰漿泵必須連接牢固。堵灌漿孔時應站在孔的側面。壓漿施工完畢后，及時澆筑C50砼進行封錨。砼澆筑完畢后及時進行養生。4、 安全保證措施4.1鋼筋加工與安裝安全技術措施4.1.1、進入施工現場，必須正確使用個人勞動防護用具。4.1.2、操作人員必須身體健康，并經過專業培訓考試合格，在取得有關部門頒發的操作證或特

19、殊工種操作證后，方可獨立操作。4.1.3、鋼筋斷料、配料、彎料等工作應在地面進行，不準在高空操作。4.1.4、搬運鋼筋要注意附近有無障礙物、架空電線和其他臨時電氣設備，防止鋼筋在回轉時碰撞電線或發生觸電事故。4.1.5、起吊鋼筋骨架下方禁止站人，必須待骨架降到距地面1米以下才準靠近，就位支撐好方可摘鉤。4.1.6、起吊鋼筋骨架時，不準一點起吊。4.1.7、 切割機使用前，須檢查機械運轉是否正常，有否漏電；電源線須進漏電開關，切割機后方禁止堆放易燃物品。4.1.8、鋼筋綁扎時若一次綁扎鋼筋過高需設風攬，有勁性骨架的需將骨架牢固固定。4.1.9、 雷雨天氣下必須停止露天操作，預防雷擊鋼筋傷人。4.

20、1.10、剩余鋼筋短料應及時清理，成品堆放要整齊，工作臺要穩。4.2高處作業安全措施4.2.1、熟悉掌握本工種專業技術及規程。4.2.2、距地面2米以上，工作斜面坡度大于45，工作地面沒有平穩的立腳地方或有震動的地方，視為高空作業。4.2.3、防護用品要穿戴整齊，褲角要扎住，戴好安全帽，嚴禁穿拖鞋，不準穿光滑的硬底鞋。要有足夠強度的安全帶，并應將繩子牢系在堅固的建筑結構件上或金屬結構架上，不準系在活動物件上。4.2.4、登高前，施工負責人應對全體人員進行現場安全教育。4.2.5、檢查所用的登高工具和安全用具必須安全可靠，嚴禁冒險作業。4.2.6、高空作業區地面要劃出禁區，用竹籬笆圍起，并掛上警

21、示牌。4.2.7、在沒有的操作平臺的地段施工作業時，必須系好安全帶，安全帶長度不足時，可使用安全繩接長，焊接托架時必須使用防墜器。4.2.8、高空作業所用的工具、零件、材料等必須裝入工具袋。工作完畢應及時將工具、零星材料、零部件等一切易墜落物件清理干凈，以防落下傷人，上下大型零件時，應采用可靠的起吊機具。4.2.9、需設置防護欄桿和操作平臺，如下圖所示。4.2.10、嚴禁上下同時垂直作業。4.2.11、嚴禁坐在高空無遮欄處休息，防止墜落。4.2.12、卷揚機等各種升降材料的設備嚴禁上下載人。4.2.13、不論任何情況，不得在墻頂上工作或通行。4.2.14、超過3米長的鋪板不能同時站兩人工作。、

22、腳手板斜道板、跳板和交通運輸道，應隨時清掃。、遇六級以上大風時，禁止露天進行高空作業。4.3施工臨時用電4.3.1 施工現場臨時配電的安全要求1 現場所有配電線路必須采用絕緣導線、嚴禁使用裸線，絕緣皮破損、老化的導線，同時保證照明線和動力線分開。2 架空線路需采用木質電桿或深埋，架設電線加絕緣瓷瓶，架設高度不低于4米，機動車道不低于6米。埋地電纜表面需覆蓋細沙不得使用碎石或其他粘土，需過路埋設的線路需做套管保護。3 使用的電纜線必須包含全部工作芯線及保護零線，三相四線制配電線路需采用5芯電纜，三相三線時需采用4芯電纜，單相兩線配電時需采用3芯電纜，其中黃/綠相間色芯線用作PE線，不得混用。4

23、施工現場嚴禁出現多用途插座。5 所有配電線路嚴禁在水中長時間浸泡。6 電線接頭需三層包扎，即使用黃蠟帶、防水帶、黑膠帶分層包扎。7 配電線路加設、拆除、維修作業必須由專業電工完成。4.3.2 配電箱、開關箱1 施工現場必須設置總配電箱、分配電箱、開關箱，實行三級配電，在配電箱和開關箱中安裝漏電保護裝置，實行二級保護。2 開關箱要做到一機、一閘、一漏，嚴禁出現一閘多機現象。3 動力、照明必須分箱配電。4 配電箱的電氣安裝板上必須分設N線端子板和PE線端子板。N線端子板必須與金屬電氣安裝板絕緣；PE線安裝板必須與金屬電氣安裝板做電氣連接。4.3.3接地保護施工現場所有配電箱外殼必須進行牢固接地，大

24、型電動機械除正常接零保護外，必須設置接地保護，高大機械還應設置防雷接地，接地體使用圓鋼或角鋼不得使用螺紋鋼。4.4張拉安全措施1. 張拉現場要有明顯標志，與張拉無關的人員嚴禁入內。2. 張拉各電源接線要加接地線，并隨時檢查各處絕緣情況，以防觸電。3. 張拉或退出楔塊時，千斤頂后面不得站人，以防預應力筋拉斷或錨具彈出傷人。4. 油泵運轉有不正常情況時，要立即停車檢查。在有壓情況下，不得隨意擰動油泵或千斤頂各部位的螺絲。5. 作業應由專人負責現場指揮，操作時嚴禁摸踩和碰撞預應力筋，在測量伸長量時，應停止開動千斤頂。6. 千斤頂支架必須與梁端墊板接觸良好，位置正直對稱，嚴禁多加墊塊，以防支架不穩或受

25、力不均傾倒。7. 在高壓油管的接頭應加防護套，以防噴油傷人。5、 0#塊托架計算書5.1計算荷載取值：靜載部分：砼：26KN/m，并考慮5%的脹模系數模板：底模板：1KN/ 外側模、翼緣板模板：2KN/（考慮桁架） 內側模板：0.5KN/頂模：2 KN/（考慮頂板支撐） 材料自重施工荷載部分：施工人員、 機具、堆料：1.5KPa 傾倒砼產生的沖擊荷載：2.0KPa 振搗砼產生的荷載：2.0KPa合計：施工荷載為（1.5+2+2）=5.5kpa5.2荷載統計0#塊砼分兩次澆筑，第一次澆筑至腹板距離頂板1.8m處（如圖示），第二次澆筑完畢。模板、支架考慮一次性搭設完畢。第一次澆筑砼時荷載統計如下：

26、翼緣板荷載：（圖示部分）砼荷載：無模板荷載： 2.6832=5.3KN/m（按靠橋梁中心線側翼板計）施工荷載：無腹板荷載：（圖示部分）砼荷載：A-A橫斷圖中面積：0.9（5.5-1.8）=3.33，則荷載為3.33261.05=90.9KN/m； B-B橫斷圖中面積：0.6（5.364-1.8）=2.1，則荷載為2.1261.05=58.4KN/m； 1-1橫斷圖中面積：0.6（4.956-1.8）=1.9，則荷載為1.9261.05=51.7KN/m；模板荷載：外側模板：（4.859+4.726）122+（4.726+4.318）3224=9.2KN/m內側模板：（3.997+3.897）1

27、20.5+（3.897+3.540）320.54=1.9KN/m合計模板荷載：9.2+1.9=11.1KN/m施工荷載：（0.9+0.6）215.5+0.635.5）/4=3.5KN/m頂板荷載砼荷載：無模板荷載：頂模（含支撐）：（1.15+1.531）24=21.4，則荷載為21.42/4=10.7KN/m；施工荷載：無底板荷載：砼荷載：A-A橫斷圖中和面積：4.70.9=4.2，則荷載為：4.2261.05=114.7KN/m；B-B橫斷圖中和面積：5.30.6+0.30.322=3.3，則荷載為：3.3261.05=90.1KN/m；1-1橫斷圖中和面積：5.30.549+0.30.32

28、2=3.0，則荷載為：3.0261.05=81.9KN/m；模板荷載：6.51=6.5KN/m；施工荷載：5.35.5=29.2KN/m；5.3縱梁布置及驗算翼緣板下布置一根縱梁，選擇H350175/7/11型鋼，由于分兩次澆筑砼，在這里不計算強度和剛度，僅計算反力。按4.0m簡支梁建立模型。反力F=0.5（5.34+0.54）=11.6KN腹板底縱梁計算布置兩根縱梁，選擇H350175/7/11型鋼。強度驗算：每根縱梁荷載q1= （90.9+11.1）+3.5 /2=52.8KN/m q2= （58.4+11.1）+3.5 /2=36.5KN/m q3= （51.7+11.1）+3.5 /2

29、=33.2KN/m采用邁達斯建立如下模型（系統自動計入自重），4.0m簡支梁：計算得到如下應力圖和結果：彎曲應力max=93.3MPa=145MPa，滿足要求；剪應力max=35.2MPa=85MPa，滿足要求；反力：(KN)剛度驗算：每根縱梁荷載q1= （90.9+11.1）/2=51.0KN/m q2= （58.4+11.1）/2=34.8KN/m q3= （51.7+11.1）/2=31.4KN/m（系統自動計入自重），計算得撓度如下：撓度max=4.479mm=L/400=10mm，滿足要求；底板底縱梁計算底板底部布置4根縱梁，選用H350175/7/11型鋼。強度驗算：考慮0#塊一次

30、性澆筑，則頂板和底板荷載合并，則每根縱梁承受荷載為：q1= （0+10.7+0）+（114.7+6.5+29.2）/4=40.3KN/mq2= （0+10.7+0）+（90.1+6.5+29.2）/4=34.1KN/mq3= （0+10.7+0）+（81.9+6.5+29.2）/4=32.1KN/m采用邁達斯建立如下模型（系統自動計入自重），4.0m簡支梁：計算得到如下應力圖和結果：彎曲應力max=87.3MPa=145MPa，滿足要求；剪應力max=31.2MPa=85MPa，滿足要求；反力：(KN)剛度驗算：每根縱梁荷載q1= （0+10.7+0）+（114.7+6.5）/4=33.0KN

31、/mq2= （0+10.7+0）+（90.1+6.5）/4=26.8KN/mq3= （0+10.7+0）+（81.9+6.5）/4=24.8KN/m撓度max=3.453mm=L/400=10mm，滿足要求；5.4承重橫梁計算后承重橫梁計算 后橫梁采用2H4502009/14。取荷載值一半，單根型鋼建立如下模型：計算得到如下應力圖和結果：（圖中僅顯示一半，另一半與之對稱）彎曲應力max=45.7MPa=145MPa，滿足要求；剪應力max=23.6MPa=85MPa，滿足要求；反力：(KN)反力：161.92=323.8KN撓度：（mm）前承重橫梁計算前橫梁采用2H4502009/14。取荷載

32、值一半，單根型鋼建立如下模型：（圖中僅顯示一半，另一半與之對稱）彎曲應力max=43.3MPa=145MPa，滿足要求；剪應力：max=21.2MPa=85MPa，滿足要求；反力：(KN)反力：148.52=297.0KN撓度：（mm）5.5主托架計算如圖示建立如下模型：（KN）2C20aA2C14aA2C32aA2C32aA 計算得：軸應力：max=57.6MPa=140MPa，滿足要求；剪應力：max=51.4MPa=85MPa，滿足要求；彎曲應力max=72.8MPa=145MPa，滿足要求；組合應力：103.9MPa=140MPa，滿足要求；折算應力：，滿足要求；繞度：max=2.88

33、3mm在控制范圍內，滿足要求。反力：(KN)預埋板計算 上預埋板計算：預埋板采用20mm厚的鋼板，錨固筋采用25圓鋼，分四層，ar=0.85。墩身砼采用C40，則fc=19.5MPa，則：ab=0.6+0.25t/d=0.6+0.2520/25=0.8；，則錨固筋截面面積：采用1225圓鋼，則12490.9=5890.8mm5808.0mm。下預埋板計算：預埋板采用20mm厚的鋼板，錨固筋采用25圓鋼，分四層，ar=0.85。墩身砼采用C40，則fc=19.5MPa，則：ab=0.6+0.25t/d=0.6+0.2520/25=0.8；錨固筋截面面積：采用1025圓鋼，則10490.9=4909mm4229.5mm