1、目錄一、工程概況21.1 主要參建單位21.2 工程地理位置21.3 工程現狀及周邊環境條件21.4 建筑簡況21.5 結構簡況2二、編制依據5三、模板材料5四、模板布置方案54.1 模板配置54.2 施工流程64.3 模板的支設方法6五、8m平臺模板方案65.1高支模區域結構概況65.2主要技術措施7六、排架搭設要求9七、混凝土施工97.1 砼澆搗要求97.2 砼澆筑機械布置97.3 砼澆筑技術措施97.4 砼養護10八、模板體系的安裝、拆除及檢驗要求118.1 模板安裝質量要求118.2 模板的拆除118.3 模板支撐體系的檢驗要求11九、安全技術控制措施12十、應急預案1310.1 機構

2、與職責1310.2 應急資源1410.3 應急機制14十一、模板排架計算1511.1扣件鋼管樓板模板支架計算書（8m高排架）1511.2梁側模板計算書（6001800）2111.3梁側模板計算書（5001200）2511.4梁側模板計算書（300600）2811.5梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（6001800）3211.6梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（5001200）3711.7梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（300600）41一、工程概況1.1 主要參建單位1.2 工程地理位置中國博覽會會展綜合體項目（北塊）工程位于上海市西部，北至崧澤高架路南側紅線，南至盈港東路北側紅線，西至諸光路東側紅線，

3、東至淶港路西側紅線，已運營的地鐵2號線由東向西貫穿整個施工區域。工程地點圖1 項目平面地理位置圖1.3 工程現狀及周邊環境條件本工程為一標段B1區輔樓區域，東側為小淶港河道，南側為F2區小展廳及C區展廳，西側為E2區商業中心、A區展廳、北側為F1區小展廳。本工程施工時，E2區、A區、C區、F2區同時施工，F1、F2、E2區與B1輔樓基礎結構均為共用承臺。圖2 工程單體分塊圖1.4 建筑簡況本工程B區及其余配套設施，建筑耐火等級為一級，建筑抗震烈度為7度；設計使用年限為100年以上。根據使用功能需要，本會展綜合體上部劃分功能分區，B1有單層展廳及輔樓配套用房組成，各展廳、商業等場所通過8米、16

4、米標高的高架步道連接?？偨ㄖ娣e約為136536.1m2。1.5 結構簡況建筑結構安全等級：一級,建筑抗震設防分類：乙類。地基基礎設計等級為甲級。上部結構采用耐久性混凝土。本工程0.000相當于絕對標高5.000（1）上部結構形式：B1區主要由展廳部分與輔樓部分組成。其中展廳部分主要為鋼梁桁架結構，輔樓部分主要為鋼筋混凝土框架結構。本方案針對輔樓部分上部結構施工進行編制，展廳部分鋼結構施工方案另行編制。B1區域輔樓為地上7層，其中2層結構局部位置有夾層。輔樓部分梁、板、柱布置及配筋基本按照B7軸至B10軸鏡像對稱布置。上部結構各層樓板除圖紙上明確標注厚度外，其余普遍為150mm?；炷恋燃塁4

5、0。輔樓部分框架柱采用鋼筋混凝土柱及勁性鋼立柱兩種形式，截面形式均為矩形柱，框架柱截面尺寸主要有800800、900900、15001100、18001200等，混凝土等級C60。(2)B1區各層排架明細表樓層位置各層底標高排架高度排架類型備注一層輔樓、貨運車道0.1008.0m高支模平面位置詳附圖二層輔樓+7.9004.0m普通三層輔樓+11.9004.0m普通四層輔樓+15.9005.2m普通五層輔樓+21.1005.2m普通六層輔樓+26.3005.1m普通（3）上部結構主要梁、板、柱明細表樓層板序號各層標高厚度（mm）配 筋砼強度一夾層+4.45/5.25二層+7.900150/160

6、/170/180厚10、12、14、16、20雙層雙向C40三層+10.700/11.900150/180厚12、14、16、20雙層雙向C40四層+15.900150/170/180厚10、12、14、16、20雙層雙向C40五層+21.100150/180厚10、12、16、20雙層雙向C40六層+26.300150/170/180厚10、12、14、16、20雙層雙向C40屋面層+31.400150/180厚10、12、14、16、20雙層雙向C40樓層梁序號各層標高梁編號截面尺寸主筋箍筋砼強度一夾層+4.45/5.25KLA-6(1A)LA-2KLA-5(1A)LA-5LA-1LA-7

7、600X1200200X500500X600250X650300X600350X7003222、253222、2022、1022、25141012101012C40二層+7.900KLA-6(1A)LA-2KLA-5(1A)LA-5LA-1LA-7600X1200200X500500X600250X650300X600350X7003222、253222、2022、1022、25141012101012C40三層+10.700/11.900KLA-1LA-4KLA-3KLA-7WKLA-1KLA-9400900200600500120040010008001500300800282032323

8、228、2510810121212C40四層+15.900WKLA-4WKLC-1WKLC-2KLB-4500100900150040080050015003232252812121012C40五層+21.100LB-8LB-4KLD-1KLB-32005002004006001500600180016182828881210C40六層+26.300KLB-5KLD-1LB-65001700600150025060032282210128C40屋面層+31.400LB-5LB-125070025065025251010C40框架柱序號各層標高柱編號截面尺寸配筋砼強度一夾層+4.45/5.25K

9、Z1KZ2KZ3KZ4a1500X11001100X11001800X12001500X110036323236C60二層+7.900KZ1KZ2KZ3KZ4a1500X11001100X11001800X12001500X110036323236C60三層+10.700/11.900KZ4KZ5KZ6KZ71500X11001100X11001500X900800X80032282825C60四層+15.900KZ8KZ8aKZ9KZ10KZ111800X12001800X1200800X8008008001800X12003232282828C60五層+21.100KZ12KZ13KZ14

10、KZ15800X8001500X900900X9001500X90028323240C60六層+26.300KZ16KZ17KZ18-KZ19KZ22900X9001200X1200900X9001500X90028403228C60屋面層+31.400KZ23-KZ24KZ25800X80090024003636C60型鋼勁性柱柱號標高截面尺寸bh角筋b邊一側中部筋h邊一側中部筋箍筋KZ1基礎7.901500110042872882814100KZ3基礎0.0015001100428732103214100KZ4基礎7.9018001200428122882816100KZ50.007.90

11、11001100428詳見圖紙詳見圖紙14100KZ8基礎7.9018001200428122882816100KZ11基礎0.00180012004281228828161000.007.9014281028KZ12基礎4.9015001100428詳見圖紙詳見圖紙161004.907.90KZ13基礎7.901500110042872852814100KZ14基礎7.901100150042872852816100KZ15基礎7.901500110042872852814100KZ16基礎7.901500110042872852814100KZ21基礎7.90150011004287288

12、2816100KZ23基礎7.901500110042872882816100二、編制依據本工程建筑結構有關圖紙；國家安全生產、文明施工的規定及規程；B1區設計圖所涉及的技術規范；國家現行的有關施工及驗收規范（規程）：鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DG/TJ08-016-2004工程測量規范（GB50026-2007）建筑施工普通腳手架安全技術規定（試行）的通知建筑工程扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)本公司關于腳手架安全施工有關文件、規定。三、模板材料B1區模板方案梁、板

13、采用16mm厚紅板，柱模板采用16mm厚黑板。柱豎圍檁采用4590方木，橫圍檁采用483.0鋼管；梁板擱柵采用4590方木，下擱柵采用483.0鋼管。排架采用483.0鋼管。柱模采用16對拉螺栓為，梁模14。四、模板布置方案4.1 模板配置選取代表性的梁板柱截面進行計算，并對計算結果結合現場實際情況進行優化，本工程結構施工構件的模板布置如下：（1）平板模板采用18厚九夾板，擱柵采用4590方木，木擱柵間距200布置，排架采用483.0鋼管，立桿縱、橫間距均為800mm，立桿步距1500mm，并加縱、橫向剪刀撐桿形成整體，增加穩定性。排架外側及內部縱、橫向每隔6m設置由底至頂設置連續豎向剪刀撐，

14、剪刀撐寬度6m；一層輔樓及貨運車道區域排架，每隔2步設置一道水平剪刀撐，且要保證掃地桿設置層及豎向剪刀撐頂部交點平面各設一道連續水平剪刀撐，其他樓層在豎向剪刀撐頂部交點平面設置一道。立桿采用對接接頭，單扣件連接。（2）柱砼在+7.90m標高以下范圍分兩次澆筑，第一次澆筑至+5.250m標高，第二次澆筑至+7.900標高；+7.900標高以上均一次澆筑至樓層標高。柱模采用16厚黑板，豎向擱柵（4590方木）間距200，橫向圍檁采用10#槽鋼雙榀作為柱箍（2根483.0鋼管）間距300mm，設置16對拉螺栓。（3）最大截面梁（截面尺寸6001800）模板采用18厚九夾板，底模下設置4根縱向擱柵，側

15、模擱柵間距200。設對拉螺栓四道，采用14螺栓，梁底增加2道承重立桿，該承重立桿邊設垂直剪刀撐；承重立桿與其兩側立桿的橫向間距不大于500，梁下立桿縱向間距400（沿梁跨度方向間距）；梁兩側立柱間距1000，立桿橫向間距800。選取截面尺寸6001200梁作為計算依據，梁高超過1200且不大于1800，梁底均設置兩道承重立桿（沿梁長方向間距均為400），側模均設置三道對拉螺栓；梁寬超過500且梁高不超過1200，梁底設置一道承重立桿，立桿間距800，設置一到二道對拉螺栓。其他梁可不設置承重立桿，梁側模設置一道對拉螺桿。4.2 施工流程（1）結構施工總流程一層定位放線 排架施工 豎向結構施工（包

16、括柱鋼筋、模板、砼施工） 平臺、梁模板鋪設 平臺、梁鋼筋綁扎 隱蔽驗收 砼澆搗養護 二框以上（工序循環）。（2）梁板柱施工流程：排架彈線梁彈線標高引測排架搭設柱鋼筋綁扎柱模板鋪設梁底模鋪設平臺模板鋪設梁鋼筋綁扎留孔、板底梁側埋件安裝側模安裝板底皮鋼筋鋪設安裝等單位穿插板面鋼筋綁扎板面埋件安裝柱插筋固定清理隱蔽驗收鋼筋模板分項評定砼澆搗（先高標號柱再低標號梁板）收頭養護模板拆除4.2.1 施工前的準備工作（1）安裝前，要做好模板的定位基準工作，其工作步驟具體如下：a. 進行中心線和位置的放線：首先引測建筑的邊柱軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，根據施工圖用墨線彈出模板的內邊線和中

17、心線。b. 做好標高量測工作：用水準儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。c. 進行找平工作：模板承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿。（2）按施工需用的模板及配件對其規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。（3）經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放或裝車運輸。重疊平放時，每層之間應加墊木，模板與墊木均應上下對齊，底層模板應墊離地面不小于10cm。（4）施工前向施工班組進行技術交底。（5）排架立桿底設50厚墊木。（6）模板應涂刷脫模劑。本工程現擬采用精制油作為主要脫模劑施工。結構表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。（7）施工前做好

18、施工機具及輔助材料的準備工作。4.2.2 模板的鋪設安裝（1）模板的鋪設安裝，應遵守下列規定：a. 按配板設計循序拼裝，以保證模板體系的整體穩定。b. 預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。c. 柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在柱子上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支承點，其平直度應進行校正。d. 水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩定性布置。e. 多層搭設的立桿，上下應設置在同一豎向中心線上。（2）梁模板支設時，按跨長1/1000起供，一級次梁和二級次梁跟隨主梁相應起拱，并保證起拱面標高一致，另對于兩塊模板間的5mm的鑲縫用PVC自粘密封條。4.3 模板的支設方法（1

19、）樓板、梁模板施工B1區樓板、梁的模板采用木模施工。施工中先搭設支撐排架，間距控制在800mm以內，高度1500mm，并在每根框架梁下加設剪刀撐，根據梁截面尺寸及施工進度沿著梁方向增設12根橫向支撐，確保排架牢固。排架搭設完畢，經檢查符合要求后，鋪設樓板、梁模板，模板安裝位置、斷面尺寸、平整度、垂直度都必須逐一檢查、復核，復核無誤后進行鋼筋工程的施工。（2）柱模板施工柱模施工時根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿；柱模的澆筑口和清掃口，在配模時應一并考慮留出。在柱子混凝土達到拆模強度時，最上一段柱模先保留不拆，以便與梁模板連接。設置16對拉螺栓。柱模的清渣口應留置在柱腳一側，清理完畢，立即封閉。五、

20、8m平臺模板方案5.1高支模區域結構概況B1區首層模板支設高度為8.0m，屬于高大模板工程，本節對高支模的支模方法進行單獨闡述。5.1.1結構概況B1區上部結構為混凝土柱框架結構，首層主要結構為輔樓及貨運車道上部結構樓板，模板搭設高度8m?；A形式采用承臺+連梁基礎，工程樁為預應力管樁。展廳區域為重載地坪，滿布地坪樁承臺，上做25cm灰土+30cm碎石+25cm鋼筋砼面層；輔樓區域為回填土壓實，上做20cm厚素砼墊層。B1區+8.0m層梁主要形式為普通鋼筋混凝土梁，典型截面尺寸為600mm1800mm，500 mm1700mm，500 mm1500mm,500 mm1200mm。輔樓部分框架柱

21、采用鋼筋混凝土柱及勁性鋼立柱兩種形式，截面形式均為矩形柱，框架柱截面尺寸主要有800800、900900、15001100、18001200等，混凝土等級C60。樓板厚度150/160/170/180不等。5.1.2施工準備材料選擇：1) 面板框架柱模板均采用16厚黑板，梁板模板選用16厚黑板。2) 木方各部位均采用45mm90mm木方。3) 支撐桿件均采用A483.0鋼管。4) 其他柱模采用A16對拉螺栓，梁模采用A14對拉螺栓（可回收）、密封條等模板加工本工程木模板由現場加工：依據圖紙、方案、交底、洽商、現場實際尺寸等畫出班組施工范圍內模板拼裝圖（模板翻樣圖），經項目工程審核后交施工班組實

22、施。5.1.3排架構造要求必須對進入現場的鋼管、扣件等配件進行驗收，鋼管應符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A鋼材的有關規定，扣件應符合鋼管腳手架扣件（GB15831）中的有關規定，并有質量合格證等證明材料。材料進行初進行數量核對外，還進行質量的檢查，腳手管應該沒有彎曲、變形和嚴重銹斑，對腳手管的厚度應加強檢查，壁厚必須大于等于3.0mm以上；扣件抽樣檢查，并向作業人員講清楚，扣件的重要性，在使用過程中要進行檢查，嚴禁不合格的扣件用于排架中。鋼管表面平直光滑，壁厚均勻，不應有裂縫、分層、毛刺、硬彎、電焊結疤，其表面應有防銹處理。扣件不得有裂紋、變形和螺栓出現滑絲等缺陷，并應有防銹處理。

23、經驗收合格的鋼管、扣件應按規格、種類，分類整齊堆放、堆穩。5.1.4機械配置中小型機械計劃中小型機械配置計劃一覽表序號機械名稱型號數量功率（kW）1平刨機MB573A442圓盤鋸MJ104A按需33壓刨機MB10442.24電鉆手持按需垂直運輸機械本工程內外共布置了2臺塔吊可進行鋼管、模板等材料的運輸。5.2主要技術措施5.2.1排架支承條件B1區+8m層排架支撐于輔樓和下方車道地坪上，車道地坪同展廳地坪做法，極限承載力140KPa，使用承載力50KPa，輔樓做法為素土夯實上做10cm厚砼墊層。工程排架特點1） B區上部首層結構排架屬高支排架范疇，搭設高度為8米。2） B1區+8.0m輔樓、貨

24、運車道區域梁截面尺寸大，最大梁截面尺寸為6001800mm，砼C40。板厚度達180mm，砼C40。+8.0m層框架主梁為截面尺寸1200mm1800mm鋼筋混凝土梁。排架及支撐搭設B區頂板與梁結構均采用鋼管排架支撐體系，面板均為16mm厚木膠合板，梁、頂板下木方為45mm90mm，立桿頂部均采用雙扣件與木方下水平支撐鋼管連接。支架搭設的要求：施工準備軸線、標高放測腳手架立柱放線立柱施工掃地桿施工設置縱橫向水平牽桿立桿接高設置縱橫向水平牽桿設置水平剪刀撐交替施工加設垂直剪刀撐。排架架立桿應豎直設置，總高垂直度偏差不得大于50mm。垂直度控制應由專人負責，搭設前詳細交底，搭設過程中跟蹤檢查，并配

25、備相應數量的水平尺或托線板，發現問題及時整改，確保立桿垂直度在允許偏差范圍內。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在50-60N.m，鋼管均采購最新鋼管。排架支架均用A483.0鋼管。立桿均選用定長鋼管，根據每層層高加工下料鋼管，因而在立桿方向基本無接頭。剪刀撐搭接長度應大于1米，設置不少于2個萬向扣件。排架搭設時應與周邊構件連接成一體或頂緊，加強對排架的整體約束，確保穩定、可靠性。排架搭設完畢后，應進行排架檢查驗收，有辦理完相關驗收手續后方可進行下一步工序施工。排架拆除須在達到規定混凝土強度后進行，拆除流程按搭設的反程序進行，先支后拆，后支先拆，先拆非承重桿件，后

26、拆承重桿件。拆除作業區域設置警戒線，非操作人員不得入內。 5.2.2模板施工1）樓板模板、梁模板采用16厚膠合板，擱柵采用45mm90mm方木，梁底45mm X90mm木方，間距200mm，排架支撐體系采用48鋼管搭設滿堂排架。2）梁模板支設時，按跨長1/1000起供，一級次梁和二級次梁跟隨主梁相應起拱，并保證起拱面標高一致，另對于兩塊模板間的5mm的鑲縫用PVC自粘密封條。3）模板底模擱柵設置時，應相互錯開接頭，并保證搭接，以保證頂板排架有足夠的強度、剛度及穩定性。4）模板支模前，應清除干凈并涂刷精制油脫模劑，但脫模劑不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。鋪設應牢固，平整，接縫嚴密不漏漿，相鄰兩塊模板

27、不應大于2mm。支架系統連接應牢固穩定。5）在澆筑混凝土前，對模板進行全數檢查。清理干凈模板內的雜物。模板搭設要求匯總表構件部位截面尺寸（mmmm）材料選擇螺栓立桿間距水平桿步距剪刀撐支撐條件鋼管面板方木（mmmm）梁6001800A483.016mm（紅板）4590144001500排架內側及內部縱橫向間隔6m，設置連續豎向剪刀撐，水平剪刀撐兩步一道，共三道配筋面層/素砼面層50017005001500板150/160/170/180厚800800柱1200180016mm（黑板）16150011009009005.2.3混凝土澆搗混凝土澆搗：柱和梁板的混凝土分開澆搗。梁板混凝土澆筑前柱混凝

28、土必須澆筑完成。采用汽車泵直接進行澆搗。梁、平臺澆搗時，砼均勻布料，不得集中堆置?；炷翝仓^程中，嚴格控制混凝土傾倒高度（不大于400mm），并及時將泵管口起堆的混凝土推平，嚴禁任何大沖擊荷載作用在排架上。5.2.4排架模板看護在混凝土的澆搗過程中應嚴格控制好樓板的施工荷載，砼澆筑速度和堆料高度?；炷猎谖催_1.2N/mm2前，不得上人和安裝模板、支架。在排架搭設區域為了確保排架穩定，必須對排架進行沉降觀測，測點主要布置在板底的立管上，每個分塊布置監測點數不少于5個，且基本均勻布置。監測點在排架驗收時布置，在砼澆搗前建立初始值，在澆搗過程中進行監測，監測次數不少于2次。砼澆搗后3天每天進行一

29、次監測，做好監測記錄。六、排架搭設要求（1）水平桿形成縱、橫向并和立桿采用扣件連接，扣件采用直角扣件。（2）B1區+8m層排架支撐于輔樓和下方車道地坪上，車道地坪同展廳地坪做法，極限承載力140KPa，使用承載力50KPa，輔樓做法為素土夯實上做10cm厚砼墊層。（3）各層板下立桿縱橫向間距800mm，縱橫向水平桿步距1500mm。6001800梁沿梁方向增設2道承重立桿，沿梁方向立桿間距200；梁寬超過500mm的中間須增設一道立桿，立桿間距400mm。梁高超過1200mm的中間須增設二道立桿，增設立桿間距400,。（4）搭設模板支撐前，必須先在地平面放線確定立桿位置，將立桿與水平桿用扣件連

30、接成第一層支撐架體，完成一層搭設后，對立桿的垂直度進行初步校正，然后搭設掃地桿并再次對立桿的垂直度進行校正，掃地桿離地200mm，逐層搭設支撐架體，每搭設一層縱向水平桿時，對立桿進行垂直度校正，支撐架體的水平桿位置嚴格按施工方案的要求進行設置，一層一層進行搭設，不得錯層搭設。（5）立桿采用一個對接接頭和兩個對接接頭這兩種搭接形式，呈梅花形分布，在同一水平面內對接接長數量不得大于總數量的1/3，接長點在層距端部的1/3距離范圍內接長桿應均勻分布在支撐架體平面范圍內。嚴禁相鄰兩根立桿同步接長，立桿的接長不小于1m，鋼管露出扣件10cm。（6）支撐架體登高采用鋼管搭設，坡度1：3，面鋪竹腳板，每隔4

31、0cm設一個防滑木塊。（7）自上而下，每隔2步設置水平剪刀撐，其在水平面上和縱橫向水平桿形成4560夾角的交叉斜桿并與立桿用轉角扣件相連接。（8）在每根框架梁下設一道垂直剪刀撐，其在垂直面上和立桿形成45。60。夾角的交叉斜桿并與立桿用轉角扣件相連接。（9）立桿搭設在樓層板結構面上時，采用50200通長木塊支承。七、混凝土施工7.1 砼澆搗要求本工程B1區混凝土澆搗均采用商品混凝土，并配備混凝土汽車泵、泵管、插入式振動機及竄筒等機具。根據B1區輔樓施工段劃分位置，制定分階段砼澆搗原則，每次澆搗一次連續完成。7.2 砼澆筑機械布置根據本工程上部結構的實際情況，每段布置2-3臺汽車泵對上部主體結構

32、進行砼澆搗。7.3 砼澆筑技術措施澆混凝土前，還應對混凝土的運輸路線作一周密部署，制定具體運輸路線?；炷恋倪\輸車輛設專人指揮管理，加強現場調度。指揮泵車的人員應與樓層混凝土澆搗施工員保持緊密聯系，以保證混凝土供應滿足混凝土澆搗需要。上下聯系用對講機，嚴禁在夜間用汽車喇叭鳴叫及發出其它聲響的形式進行傳遞信息。所有澆混凝土用的機具均應在澆筑前進行檢查和試運轉，同時配專人隨時檢修。在混凝土澆搗前，應仔細檢查所有的預埋件、預埋管、預留洞口模板的牢固性，以免混凝土澆搗時由于振動機、混凝土的沖力及其它外力造成移位。在混凝土澆搗時，應派專人看模，不僅要注意是否有爆模，還應用小鐵錘敲擊模板，以聲音檢測混凝土

33、的密實度，并及時傳遞信息至樓層面。當布料機的轉動影響豎向鋼筋時，應立即派人做好修復工作。（1）立柱混凝土澆筑砼布料采用汽車泵布料，在立柱澆搗高度小于6m時，采用泵車軟管直接布料；當澆搗高度大于6m時候，采用柱頂布置串筒料斗布料。砼澆搗時每柱在中間配置1只集料斗，集料斗下綁扎直徑200mm的鋼管，離底0.5m，集料斗由柱子周邊排架設置縱橫向橫管和斜撐管來連接固定，直徑200的鋼管應在箍筋的空隙中穿下（柱頂的三層鋼筋網片后扎），隨著柱子砼的澆高，鋼管的長度應加以調換，鋼管隨混凝土澆搗不斷提升，保證每層澆搗高度控制在0.5米以內，柱子的最后2米采用泵車軟管直接布料?；炷琳駬v采用內插式振動器，振動軟

34、管長10米，振動頭為7公分直徑，及2.2KW的振動機。振搗點沿柱周邊布置，間距控制為50cm，離模板距離25cm左右。振動棒預先布置在振搗點上，這些振動器均固定在澆搗平臺上，隨著澆搗高度的提升而不斷的提升振搗。振棒能伸入下層砼50-100cm，以確保砼的整體質量。柱子砼每次布料均要振搗一遍，在柱頂部設置照明，觀察砼表面情況，振搗以砼不再沉陷，無顯著氣泡上升，表面平整一致，呈現薄層水泥漿為止。在砼振搗時，還要考慮減少外壁氣泡措施，要求先振搗柱子中部的振搗點，然后振搗柱周邊的振搗點，每次振搗均要快插慢拔，在周邊振搗還要適當延長振搗時間，以保證混凝土內氣泡被振出，保證混凝土密實。根據柱子的高度以及每

35、次布料的高度，事先應加以明確，并在所有的振動棒的軟軸上做出標志。（2）梁板混凝土澆筑本工程上部柱混凝土等級均為C60，梁、樓板混凝土等級為C40，由于混凝土級配不同，故在混凝土泵車的配置上采取不同標號分別配置澆搗的方法，自始至終負責區分高強度和低強度等級混凝土之用。并在柱、墻與板梁不同等級混凝土交界處適當范圍留設斜截面施工縫，采用快易收口網，用綁扎鐵絲與梁鋼筋綁牢，以阻止低級配混凝土侵入高級配混凝土內。施工時在不同等級的混凝土部位先澆搗框架柱、墻，后澆搗梁、板。由于有鋼絲網模阻隔，故澆搗時任其自由堆高流淌。商品混凝土流動性較大，要求混凝土流到那里振動機振到那里，對于梁板交接處鋼筋較密部位要求邊

36、下料邊振搗。在振搗上一皮時，應插入下一皮混凝土的5cm左右以消除兩層之間接縫，在振搗上層混凝土時，要在下層混凝土初凝之前進行?；炷恋臐矒v主要采取插入式振動棒搗固，振動器的操作要做到“快插慢拔”。振動器在使用過程中，每一插點要掌握好振搗時間，振動器插點要均勻排列。在振搗混凝土時，禁止緊靠模板振動（離開5cm以上），且應盡量避免碰撞鋼筋、預埋件等?；炷翝仓^程中，要保證混凝土保護層厚度及鋼筋位置的準確性，不得踩踏鋼筋，移動預埋件和預留洞的原來位置，如發現偏差和位移，要及時糾正。當樓板混凝土澆搗前，將各層相應的標高引測至框架柱豎向插筋上，作為混凝土澆搗完成面的標志，標志用紅油漆標示在標高以上50

37、mm處，在梁板位置電焊加設短鋼筋（間距2.5m雙向），同樣做出標高控制點，并用水平儀進行校正。樓板混凝土振搗并初平后，采用刮尺反復縱橫攤平，攤平后立即用3m長滾筒在混凝土表面反復碾壓，直至表面泛出薄漿（滾筒來回碾壓至少三遍），用括尺再括平表面，局部凹陷處用混凝土填平壓實，最后用木蟹打磨，分二次打磨平整，后一次在砼終凝前，至無木蟹印為止，且對陰角處散落混凝土及漿液及時清理干凈，以確保樓層平臺結構混凝土表面平整度?；炷翝矒v過程中，應嚴格按規定分批做塌落度試驗，如有不滿足規定要求時，及時調整配合比。樓梯混凝土澆搗，采取插入式振動機振實，一次澆搗完成。在混凝土澆搗前，要對模板表面的垃圾徹底清理干凈，

38、并澆水濕潤。根據混凝土結構工程施工及驗收規范要求，對結構混凝土的進行有效的養護。在結構樓層平臺板混凝土終凝后立即覆蓋一層土工布或薄膜并進行澆水養護，澆水養護由專人進行專職養護，確?；炷帘砻姹３譂駶櫊顟B，養護不少于7天。每層混凝土表面的彈線工作應限在不損壞表面混凝土的前提下進行，支上層排架時應結合實際情況在樓層面適當鋪墊墊板。（注：彈線工作在早晚進行，以免影響養護澆水。）對于砼柱拆模時間不得少于3天。7.4 砼養護（1）樓層板混凝土初凝后立即用土工布覆蓋，且每隔34小時澆水一次，確保砼養護質量。（2）混凝土澆好后應及時派專人進行養護，避免出現收水裂縫和溫差裂縫。樓板混凝土澆搗時，應派足收頭人員

39、，避免收頭不及時而出現收水裂縫及表面不平整等質量通病。（3）混凝土表面的彈線工作限在砼澆搗完24小時以后進行。（4）大體積砼養護砼澆搗完畢后的最初三天內，砼出于升溫階段，砼內部溫度將急劇上升，因此必須采取保溫保濕養護措施，以減少砼表面熱量的擴散，防止表面裂縫產生。在砼柱和梁表面砼澆搗結束，待其初凝開始，即覆蓋一層塑料薄膜，上面再蓋二層土工布養護，令澆水配合，起保溫保濕作用。由于在塑料薄膜、土工布覆蓋條件下，保溫保濕，可充分發揮砼徐變特性，降低溫度應力，減少砼降溫梯度，控制有害裂縫出現。養護控制措施：應在測溫數據指導下，即溫度達到最大峰值后，呈回落趨勢，當內部與大氣溫差小于20，方可部分掀去。八

40、、模板體系的安裝、拆除及檢驗要求8.1 模板安裝質量要求模板安裝完畢后，應按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）的有關規定，進行全面檢查，驗收合格后方能進行下一道工序。（1）模板必須符合施工設計的要求。（2）模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。模板安裝允許偏差序號項目允許偏差（mm）1軸線位置52底模上表面標高A53截面內部尺寸基礎A10柱、梁4-54層高垂直全高5m6全高5m85相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m長度上）58.2 模板的拆除（1）模板的拆除，除了側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（混凝土強度大于1N/mm）方可拆除外，底模應

41、按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）的有關規定執行。（2）模板拆除的順序和方法，應遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及至上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。（3）拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該段模板全部拆除后，方準將模板、扣件、支架等運出堆放。（4）拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。8.3 模板支撐體系的檢驗要求原材料驗收： 必須對進入現場的鋼管、扣件等配件進行驗收，鋼管應符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A鋼材的有關規定，扣件應符合鋼管腳手架扣件（G

42、B15831）中的有關規定，并有質量合格證等證明材料。 材料進行初進行數量核對外，還進行質量的檢查，腳手管應該沒有彎曲、變形和嚴重銹斑，對腳手管的厚度應加強檢查，壁厚必須大于等于32.5mm；扣件抽樣檢查，并向作業人員講清楚，扣件的重要性，在使用過程中要進行檢查，嚴禁不合格的扣件用于排架中。 鋼管表面平直光滑，壁厚均勻，不應有裂縫、分層、毛刺、硬彎、電焊結疤，其表面應有防銹處理。 扣件不得有裂紋、變形和螺栓出現滑絲等缺陷，并應有防銹處理。 經驗收合格的鋼管、扣件應按規格、種類，分類整齊堆放、堆穩。排架檢查驗收： 在排架施工過程中，成立有項目經理、項目工程師、木工翻樣及質量員、關切、技術員組成的

43、排架施工驗收小組，在排架立桿彈線及第一排立桿完成即進行驗收，合格后方能進行第二排及以上立桿的施工。首層8m排架，分三次驗收：第一次，排架立桿彈線及第一排立桿完成；第二次，水平桿搭設到第四步（即4.7m高度），完成中間過程驗收；第三次，排架搭設完成整體驗收。 排架搭設完畢后，應對排架進行全面的檢查，合格后方能進行上部模板的施工。 排架搭設后至拆除的使用全過程，立桿底部不得松動，不得任意拆除任何一跟桿件，不得松動扣件。 在混凝土澆筑過程中應有專人對模板支撐系統進行監護，發現有松動、變形等情況，立即停止澆筑并采取相應的加固措施。 排架檢查基本項目：a.桿件的設置和連接、支撐等的構造是否符合要求。b.

44、地基是否積水，立桿是否懸空。c.應對扣件用測力扳手進行螺栓緊固強度的測試。d.校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使排架的步、橫、縱距上下始終保持一致。模板、排架拆除時的混凝土強度要求構件類型跨件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2，8758100梁8758100備注：檢查同條件養護試件強度試驗報告，全數檢查。B1區在模板支撐體系搭設完成后，必須按下述方法進行檢驗，合格后才能進入模板安裝等下一道工序施工：模板支撐安裝質量檢驗項目、要求和方法序號項目技術要求檢查方法備注1鋼管、扣件的質量證明材料須有檢測報告和產品質量合格證等質量證明材料檢查扣件須提供生產許可證

45、2施工組織設計須有審批手續檢查3地基基礎承載能力復核設計要求是否有設計計算書對支撐基礎須有隱蔽工程驗收記錄4排水性能排水性能良好觀察5底座或墊塊無晃動、滑動觀察6立桿垂直度3有經緯儀或垂直直線和鋼尺7桿件間距層高50mm鋼尺8縱距50mm鋼尺9橫距50mm鋼尺10水平加強支撐按設計規定的間距和要求設置鋼尺11扣件擰緊力矩抽查數5813203250允許不合格數011235力矩扳手安裝扣件數量51909115015128028150050112001201320012鋼管壁厚按30比例抽檢10超聲波測厚儀不合格比例大于30的應擴大抽檢比例九、安全技術控制措施本工程B1區模板安裝時，應切實做好安全工

46、作，應符合以下安全要求：（1）模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用36V的低壓電源或采用其他有效的安全措施。（2）工人須經三級安全教育,考試合格后方可上崗。（3）施工時，應有防雷擊措施。（4）裝拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員應掛上安全帶。（5）裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手架上和拋擲。（6）登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上；各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落。（7）特殊工種必須做到持證上崗，所

47、有證件須符合有關規定。（8）進入施工現場人員必須戴好安全帽，高處作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。（9）全員體檢合格。經醫生檢查認為不適宜高處作業的人員，不得進行高處作業。（10）豎向模板和支撐架的支撐部分必須坐落在堅實的基礎上，并應設墊板，使其有足夠的支撐面積。（11）高處和復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。（12）遇六級以上大風時，應暫停室外的高處作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行施工。（13）不得在腳步手架上堆放大量模板等材料。（14）支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、牽桿等應設在1.8M高以上。（15）支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐

48、、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動懸空的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。（16）模板上有預留洞者，應在模板安裝的同時將洞口防護好。砼板上的預留洞，應在模板搭設前將洞口防護好（可預設鋼筋網片）。（17）拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除模板的下方，在拆除樓板模板時，要防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。（18）在組合模板上架設的電線和使用工具，應用36V低壓電源或采取其他有效的安全措施。（19）裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護

49、和相互保護的安全意識。（20）在拆板墻、柱模前不準將腳手架先拆除。拆除頂班模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安區通道用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”的安全標志。操作人員在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。模板拆除前必須辦理拆模令，并派專人監控。（21）模板支拆要采取臨時加固措施,防止傾倒傷人。（22）澆筑砼前必須經技術、施工、安全、監理、搭設班組共同驗收合格。驗收中應檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆注時必須由模板支設班組派專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動、并組織及時恢復。（23）澆筑砼時，及澆筑后24小時內模板支撐內嚴禁人員進入。十、應急預案10.1 機構與職責一旦發生模板排

50、架坍塌安全事故，公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現場，組織指揮應急處理，成立現場應急領導小組。同時項目部成立領導小組。項目部預防模板排架坍塌應急預案領導小組名單：組長：袁建國副組長：朱偉敏、劉亞濤、喬海彬組員：周久弟、梅玉清、趙祿邦、周立新、周善、曹巍、孫承、姜春慧、陸毅、葉東杰組長職責： （1）決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制； （2）復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程； （3）指導設施的部分停工，并與領導小組成員的關鍵人員配合指揮現場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視； （4）與場

51、外應急機構取得聯系及對緊急情況的處理作出安排； （5）在場地內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作； （6）在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。 副組長（即現場管理者）職責： （1）評估事故的規模和發展態勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失； （2）如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護活動； （3）安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶； （4）設立與應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。 組員職責： （1）確保與最高管理者和外部聯系暢通、內外信息反饋迅速； （2）保持通訊設施和設備處于良好狀態。 （3）負責應急

52、過程的記錄與整理及對外聯絡。 （4）提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應急方案和措施。 （5）指導搶險搶修組實施應急方案和措施。 （6）修補實施中的應急方案和措施存在的缺陷。 （7）繪制事故現場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構提供準確的搶險救援信息資料。 10.2 應急資源應急資源的準備是應急救援工作的重要保障，項目部應根據潛在事故的性質和后果分析，配備應急救援中所需的消防手段、救援機械和設備、交通工具、醫療設備和藥品、生活保障物資。 應急物資主要有： （1）氧氣瓶、乙炔瓶、氣割設備一套 （2）急救藥箱1個； （3）手電若干個； （4）對講機若干部；10.3 應急機制（1）模板排架監控人員發

53、現有安全隱患時，要及時疏散施工現場所有人員，并在安全隱患區域設置圍擋和警戒標識，然后組織相關人員進行隱患處理方案討論認定，并給工長、施工操作（隱患處理）人員以詳盡的交底，處理過程中，項目經理要坐陣指揮，安全員要親臨指導，工長要監督實施，班組長要現場指揮操作，確保隱患處理安全、順利。必要時，公司要組織專家對隱患處理實施方案進行會診論證，優化出最優方案后實施。（2）當現場出現緊急的安全隱患，來不及進行上報處理時，現場管理人員要按保證人員安全的原則進行事故處理，采取盡可能減少損失的辦法，組織現場人員消除事故隱患。（3）如發生排架坍塌時，迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、排架損壞的程度、人員

54、傷亡情況等，以根據不同情況進行處置。a、劃出事故特定區域，非救援人員未經允許不得進入特定區域。迅速核實排架模板上作業人數，如有人員被坍塌的排架模板壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如無人員傷亡，立即實施排架加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經驗的安全員和架子工長統一安排。b、救援人員首先根據傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環境，送往醫院救治，并保護現場。察看事故現場周圍有無其它危險源存在。c、以快制快、行動果斷的原則。鑒于坍塌事故有突發性，在短時間內不易處理，處置行動必須做到接警調度快、

55、到達快、準備快、疏散救人快、達到以快制快的目的。d、講究科學、穩妥可靠的原則。解決坍塌事故要講科學，避免急躁行動引發連續坍塌事故發生。e、救人第一的原則。當現場遇有人員受到威脅時，首要任務是搶救人員。f、傷員搶救立即與急救中心和醫院聯系，請求出動急救車輛并做好急救準備，確保傷員得到及時醫治。g、在搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現場情況。h、搶救受傷人員時幾種情況的處理：如確認人員已死亡，立即保護現場。如發生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血：立即聯系120、999急救車或距現場最近的醫院，并說明傷情。為取得最佳搶救效果，還可根據傷情送往?？漆t院。外傷大出血：急救車未到前，現場采取止血措施。骨

56、折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳者一律用擔架或平板，禁止用摟、抱、背等方式運輸傷員。一般性傷情送往醫院檢查，防止破傷風。i、事故現場取證救助行動中，安排人員同時做好事故調查取證工作，以利于事故處理，防止證據遺失。j、自我保護，在救助行動中，搶救機械設備和救助人員應嚴格執行安全操作規程，配齊安全設施和防護工具，加強自我保護，確保搶救行動過程中的人身安全和財產安全。十一、模板排架計算11.1扣件鋼管樓板模板支架計算書（8m高排架）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設

57、高度為8.0m，立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，間距200mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應

58、控制的組合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為482.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.2000.800+0.2000.800)=3.758kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2

59、.500)0.800=1.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.001.601.60/6 = 34.13cm3； I = 80.001.601.601.60/12 = 27.31cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.758+1.401.800)0.20

60、0經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02810001000/34133=0.824N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.758+1.41.800)0.200=0.844kN截面抗剪強度計算值 T=3844.0/(2800.00016.000)=0.099N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.7582004/(100600027

61、3067)=0.025mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m面板的計算跨度 l = 200.000mm經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.205.6380.200經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.14810001000/34

62、133=4.326N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.201.004+1.200.040)=1.128kN/m考慮0.9的結

63、構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m計算單元內的木方集中力為(0.630+1.128)0.800=1.406kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 1.406/0.800=1.758kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.760.80最大剪力 Q=0.60.8001.758=0.844kN最大支座力 N=1.10.8001.758=1.547kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12

64、= 273.38cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.112106/60750.0=1.85N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3844/(24590)=0.312N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q

65、=0.940kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.940800.04/(1009000.002733750.0)=0.106mm木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.1280.800抗彎計算強度 f = M/W =0.562106/60750.0=9.25N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求

66、!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 1.547kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 6.857kN經過計算得到最大變形 V= 0.572mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面慣性矩 I = 10.20cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.512106/1.05/4248.0=114.79N

67、/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.572mm頂托梁的最大撓度小于800.0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1088.000=0.860kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.8000.800=3.213kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 N

68、G = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.781kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.55kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗

69、壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=131 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391；經計算得到=6553/(0.391397)=42.149N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中

70、Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.23.781+0.91.41.440+0.90.91.40.046/0.800=6.417kN經計算得到=6417/(0.391397)+46000/4248=52.083N

71、/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=54.22所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！11.2梁側模板計算書（6001800）一、梁側模板基本參數計算斷面寬度600mm，高度1800mm，兩側樓板厚度150mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置8道，內龍骨采用4590mm木方。外龍骨間距300mm，外龍骨采用單鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距200+400+400+400mm，斷面跨度方向間距300mm，直徑14mm。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度1

72、5.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

73、總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值 q = 1.245.0000.300+1.405.4000.300=18.468kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩

74、W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.601.60/6 = 12.80cm3； I = 30.001.601.601.60/12 = 10.24cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.717kN N2=4.936kN N3=4.200kN N4=4.384kN N5=4.384kN N6=4.200kN N7=4.936kN N8=1.717kN最大變形 V = 0.436mm(1)抗彎強度計算經計算得到面

75、板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.10810001000/12800=8.438N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32636.0/(2300.00016.000)=0.824N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.436mm面板的最大撓度小于235.7/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1

76、.20.2445.00+1.40.245.40=14.511kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2445.00=10.620kN/m按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.353/0.300=14.511kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.114.5110.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30014.511=2.612kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30014.511=4.788kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12

77、 = 273.38cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.131106/60750.0=2.15N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32612/(24590)=0.967N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.67710.607300.04/(1009000.002733750.0)=0.024mm最大撓度小于300.0/250,

78、滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.343mm最大支座力 Qmax=11.880kN抗彎計算強度 f = M/W =0.849106/4248.0=199.86N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小

79、于400.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.880對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！11.3梁側模板計算書（5001200）一、梁側模板基本參數計算斷面寬度500mm，高度1200mm，兩側樓板厚度150mm。模

80、板面板采用普通膠合板。內龍骨布置8道，內龍骨采用4590mm木方。外龍骨間距300mm，外龍骨采用單鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+400+400mm，斷面跨度方向間距300mm，直徑14mm。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下

81、式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.9

82、6.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值 q = 1.245.0000.300+1.405.4000.300=18.468kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.601.60/6 = 12.80cm3； I = 30.001.601.601.60/12 = 10.24cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變

83、形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.092kN N2=3.141kN N3=2.673kN N4=2.790kN N5=2.790kN N6=2.673kN N7=3.141kN N8=1.092kN最大變形 V = 0.072mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.04310001000/12800=3.359N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31677.0/(2300.00016.000)=0.524N/mm2截面抗剪強

84、度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.072mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1545.00+1.40.155.40=9.234kN/m撓度計算荷載標準值q=0.1545.00=6.750kN/m按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 2.770/0.300=9.234kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.2340.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3

85、009.234=1.662kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3009.234=3.047kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.083106/60750.0=1.37N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31662/(24590)

86、=0.616N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.750300.04/(1009000.002733750.0)=0.015mm最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(

87、mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.225mm最大支座力 Qmax=10.129kN抗彎計算強度 f = M/W =0.624106/4248.0=146.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容

88、許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.129對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！11.4梁側模板計算書（300600）一、梁側模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度600mm，兩側樓板厚度150mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置6道，內龍骨采用4590mm木方。外龍骨間距400mm，外龍骨采用單鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距150+200mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度

89、1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.85

90、0。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.40m。荷載計算值 q = 1.245.0000.400+1.405.4000.400=24.624kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

91、40.001.601.60/6 = 17.07cm3； I = 40.001.601.601.60/12 = 13.65cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.875kN N2=2.508kN N3=2.158kN N4=2.158kNN5=2.508kN N6=0.875kN最大變形 V = 0.009mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.02010001000/17067=1.172N/mm2面板的抗彎

92、強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31341.0/(2400.00016.000)=0.314N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.009mm面板的最大撓度小于90.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.0945.00+1.40.095.40=5.540kN/m撓度計算荷載標準值q=0.0945.00=4

93、.050kN/m按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 2.216/0.400=5.540kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.5400.40最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4005.540=1.330kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4005.540=2.438kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.089106/60750.0=1.46N/

94、mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31330/(24590)=0.492N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.050400.04/(1009000.002733750.0)=0.029mm最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算

95、。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.076mm最大支座力 Qmax=8.989kN抗彎計算強度 f = M/W =0.402106/4248.0=94.63N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于200.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺

96、栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.989對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！11.5梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（6001800）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.2m，梁截面 BD=600mm1800mm，立桿的

97、縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.60m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.50

98、1.80+0.20)+1.402.00=58.120kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.80+0.71.402.00=63.925kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.400=18.360kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2

99、000.400(21.800+0.600)/0.600=0.560kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.400=0.480kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3518.360+1.350.560)=22.988kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.480=0.423kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.001.601.60/6 = 17.07cm3； I = 40.00

100、1.601.601.60/12 = 13.65cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.807kN N2=5.301kN N3=5.301kN N4=1.807kN最大變形 V = 0.250mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.09810001000/17067=5.742N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=

101、3Q/2bh=32790.0/(2400.00016.000)=0.654N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.250mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 5.301/0.400=13.252kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.113.250.40最大剪力 Q=0.60.40013.252=3.180kN最大支座力 N=1.10.40013.252=5.831kN木方的截面力學參數為本算例中

102、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.212106/60750.0=3.49N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33180/(24590)=1.178N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓

103、度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=10.406kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.67710.406400.04/(1009000.002733750.0)=0.073mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果

104、如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.205mm最大支座力 Qmax=6.813kN抗彎計算強度 f = M/W =0.155106/4248.0=36.47N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向

105、作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.81kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.813kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1226.200=0.915kNN = 6.813+0.915=7.728kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端

106、伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=7728/(0.464397)=41.872N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 =

107、0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.6001.5001.500/10=0.092kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=6.813+0.91.20.753+0.90.91.40.092/0.400=7.989kN經計算得到=7989/(0.464397)+92000/4248=64.905N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計

108、算滿足要求！11.6梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（5001200）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.8m，梁截面 BD=500mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.60m。梁底按照均

109、勻布置承重桿4根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需

110、要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.400=12.240kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.200+0.500)/0.500=0.464kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.400=0.400kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3512.240+1.350.464)=

111、15.435kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.001.601.60/6 = 17.07cm3； I = 40.001.601.601.60/12 = 13.65cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.003kN N2=3.033kN N3=3.033kN N4=1.003kN最大變形 V =

112、 0.081mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.04710001000/17067=2.754N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31569.0/(2400.00016.000)=0.368N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.081mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式

113、如下:均布荷載 q = 3.033/0.400=7.582kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.580.40最大剪力 Q=0.60.4007.582=1.820kN最大支座力 N=1.10.4007.582=3.336kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.121106/60750.0=2.00N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方

114、抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31820/(24590)=0.674N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=5.823kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6775.823400.04/(1009000.002733750.0)=0.041mm木方的最大撓度小于400.0/250

115、,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.092mm最大支座力 Qmax=3.919kN抗彎計算強度 f = M/W =0.084106/4248.0=19.78N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于716.7/150與10mm

116、,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=3.92kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.919kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1226.800=1.004kNN =

117、3.919+1.004=4.923kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=4923/(0.464397)=26.674N/mm2；不考慮

118、風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.6001.5001.500/10=0.092kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.

119、5-14； Nw=3.919+0.91.20.826+0.90.91.40.092/0.400=5.184kN經計算得到=5184/(0.464397)+92000/4248=49.708N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！11.7梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（300600）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為7.4m，梁截面 BD=300mm600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重

120、立桿。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.60m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.60+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷載效應控

121、制的組合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.800=12.240kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.600+0.300)/0.300=0.800kN/m(3

122、)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.800=0.480kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3512.240+1.350.800)=15.844kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.480=0.423kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.001.601.60/6 = 34.13cm3； I = 80.001.601.601.60/12 = 27.31cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN

123、.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.602kN N2=1.986kN N3=1.986kN N4=0.602kN最大變形 V = 0.005mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.01910001000/34133=0.557N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31003.0/(2800.00016.000)=0.118N/

124、mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.005mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 1.986/0.800=2.483kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.480.80最大剪力 Q=0.60.8002.483=1.192kN最大支座力 N=1.10.8002.483=2.185kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.009.00/6 = 60.7

125、5cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.159106/60750.0=2.62N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31192/(24590)=0.441N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受

126、力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=1.793kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.793800.04/(1009000.002733750.0)=0.202mm木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mma

127、x最大變形 vmax=0.044mm最大支座力 Qmax=5.094kN抗彎計算強度 f = M/W =0.157106/4248.0=36.88N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.09kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

128、五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.094kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1357.400=1.213kNN = 5.094+1.213=6.307kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0

129、計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=6307/(0.464397)=34.170N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.6001.5001.500/10=0.092kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=5.094+0.91.20.998+0.90.91.40.092/0.800=6.437kN經計算得到=6437/(0.464397)+92000/4248=56.499N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！