1、模板施工專項施工方案編制人： 審核人： 批準人： 一、工程概況及梁板柱等情況3一、梁、板、柱結構情況3二、主要梁、板、柱、墻模板搭設參數及施工5一、支模架搭設參數51、主要梁、板承重架搭設參數52、主要柱模板搭設參數6二、構造措施71、與周圍架體結構連接措施72、梁截面方向與板底承重架掃地桿拉通、設置73、掃地桿及水平桿設置74、剪刀撐8三、模板工程施工10一、施工前的準備工作10二、模板安裝前，應做好下列準備工作10三、主體模板工程的施工11四、構造要求和驗收復核14一、模板支架的構造要求14二、驗收復核15五、模板工程施工質量保證措施17一、施工質量控制要求17二、施工質量保證措施17三、

2、周轉材料質量控制18六、模板承重架的搭、拆管理措施20一、模板的拆除要求：20二、職業健康安全管理措施20三、重大危險源的識別21七、梁、板、柱模板計算書25一、梁、板、柱模板計算25一、工程概況及梁板柱等情況浙江省水上運動訓練基地游泳館工程位于浙江省淳安縣淡竹鄉，位于新安江水庫旁。工程建設單位為浙江體育職業技術學院，工程設計單位為浙江大學建筑設計研究院，計劃工期16個月，項目總建筑面積5815平方米，其中地下室建筑面積1571.10平方米，主體為框架結構， 地上3層，地下1層。建筑高度為10.5米。本建筑基礎形式為人工挖孔樁基礎，基礎承臺底標高-6.5m，本工程場區地面標高約-1.2m，基坑

3、開挖深度約4.47m。本工程計合同總工期為16個月。編制依據：1、依據浙江省水上運動訓練基地游泳館施工設計圖紙；2、依據浙江省水上運動訓練基地游泳館施工組織設計；3、各類參考規范、圖書： 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 木結構設計規范GB50005-2003中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國建筑工業出版社；浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-

4、2006)；4、PKPM施工安全計算軟件本工程各參單位:建設單位：設計單位：勘察單位：監理單位：施工單位：一、梁、板、柱結構情況本工程地上共3層，層高為2.8m，主要板厚有120 mm和150。主要梁截面有350500、250550、250400、250600、250500、450700、500700、300400、300700、450500、300400、550600、400700、350550、120350、500550、300650、500750、500650、250450、300600、300550大截面梁包括： 6001400。柱截面主要有: 400600、500600、600600

5、、500500、350500、6001500、6002100。1、因本工程有大截面梁XL104： 6001400，位于室外為樓梯梁，梁底標高為-1.60m，室外地坪標高為-1.55m，我公司在回填土完成后再施工此梁，因此該梁直接坐落于地面，無需考慮超重支模架施工。二、主要梁、板、柱、墻模板搭設參數及施工模板體系材料的選用：根據本工程的實際情況并結合工程的質量目標的相關要求，我項目部綜合上述因素，確定本工程模板體系選用的材料如下：本工程現澆鋼筋混凝土構件（包括柱、梁、板等）的模板選用雙面光面、尺寸為1830915的優質九夾板材，并輔以相配套的6080方木等。模板支承承重體系擬采用3.5mm厚48

6、普通鋼管扣件腳手架。模板工程施工中所涉的材料為：九夾板、12、14對穿（止水）螺桿、6080方木、40厚松木板、加厚傘形銷及鋼板墊片、3.5mm厚48普通鋼管、十字、一字、轉角扣件等組成材料。一、支模架搭設參數1、主要梁、板承重架搭設參數主 要 梁 板 搭 設 參 數 匯 總 表：本工程選取較大斷面梁500mm750mm，作為代表梁計算，施工時其余梁均參照此梁搭設：計算參數計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。模板支架搭設高度為5.3m基本尺寸為：梁截面 BD=500mm750mm立桿梁跨度方向間距 l=0.80米立桿的步距 h=1.80米梁底

7、增加0道承重立桿。采用的鋼管類型為483.5。計算簡圖本工程主要板厚為120 mm和150，現選取150mm板厚進行計算，其他樓板搭設均參照此板：計算參數計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。模板支架搭設高度為5.4m搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.80米。采用的鋼管類型為483.5。計算簡圖注：梁、板底均采用雙扣件, 梁、板底方木間距2, 8758100梁、板、殼8758100懸臂構件-1004、施工使用的要求：（1）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部

8、向兩邊擴展的澆筑方式；（2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；（3）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。二、職業健康安全管理措施1、參加施工的全體人員，必須樹立“安全第一，預防為主”和“安全為生產，生產必須安全”的思想，從工程開工到竣工，都必須嚴格執行國家安全生產法等有關安全法規及公司和建設單位的安全生產規章制度，必須認真執行企業的有關安全規定和要求，施工作業人員要按照公司制定的安裝工人安全技術操作規程進行施工作業。不違章作業，消除一切事故。2、安全生產保證體系在本工程的施工進程中，成立以

9、項目經理為主管，安全員為具體負責，架子班、木工班和分項施工員實施的組織保障體系具體落實的安全保證體系，確保在本工程施工進程中不出安全事故。3、安全防護和制度三、重大危險源的識別通過對該分項工程施工階段綜合評價和識別，確定出針對該工程特點評價的危險源，按危險源辯識和風險評價控制程序，確定重大危險源分別如下：1施工機械操作人員未按規定進行培訓持證上崗2高空、臨邊作業無安全防護措施3高空、臨邊施工無安全措施4在配料或提取易燃品時吸煙，浸插過清油、清漆、棉紗、槎手布隨便亂丟5平刨傳動部位無防護罩6承重架架搭設不規范7懸空作業未系安全帶8模板承重架無掃地桿導致立桿不穩9桿件直徑、型鋼規格及材質不符合要求

10、導致強度不足10木工圓盤鋸無鋸盤護罩、防護檔板安全裝置和傳動部位無防護11木工平刨傳動部位無防護罩12新工人未進行三級安全教育針對以上重大危險源，項目部采取以下措施進行管理：1、健全各項安全生產管理制度，落實安全生產責任制，安全生產以項目經理為第一安全生產負責人，專職安全員從項目和場地面積大管理有一定的困難的情況下考慮配備兩名專職安全員，全面負責項目的職業健康安全管理工作。目前兩名安全人員已就位。2、JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規程中規定高空作業人員必須佩帶勞動保護用品。要求從事高空作業的所有人員必須持有勞動部門頒發的上崗證和衛生部門的健康證，并按期進行安全知識培訓和教育。該項工作

11、主要由項目部安全人員進行檢查和落實。然后根據個班組從事高空作業具體工作和實際情況，配發相應的勞動保護用品，勞動用品的采購和發放由項目部安全部門和材料部門配合進行。3、模板工程將根據JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程、JGJ59-99建筑施工安全檢查標準和省標建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006 J110905-2006），在主體結構正式施工前編制模板工程專項方案，該方案主要由項目技術部門負責編制和監督實施。4、項目安全管理部門每周六組織依次安全檢查，發現問題及時糾正，以“安全整改通知單”的形式通知有關方，監督落實整改情況。5、特種作業人員必須

12、經過專門培訓并去得特種作業資格后方可上崗，現場在必要的位置懸掛各種安全標識；在招收女工時，要保護她們在工作和勞動時的健康安全，嚴格執行中華人民共和國婦女權益保障法的規定；加強季節性施工的安全防護工作，雨季做好防雨、防雷工作，五級以上大風嚴禁明火和高空作業，夏季做好防食物中毒、中暑事故的發生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的發生，節假日前后做好節前節后的安全檢查工作。其他管理措施：（1）嚴格執行班前安全制度，認真執行書面安全交底的規定，針對作業條件、天氣條件、施工進度等進行準確地、有針對地安全技術交底，并履行交底和被交底人的簽字手續。（2）參加施工的作業人員，必須先進行三級安全教育和考試，合格后

13、方準進場作業。（3）進入施工現場，必須嚴格執行“六大紀律”和“十項措施”，正確使用安全帽和個人防護用品。（4）高處作業，嚴禁向上或往下拋擲工具、材料和其他物品。（6）在2m以上（含2m）高處作業，必須搭設防護嚴密的操作平臺，否則，必須使用安全帶。（7）特種作業人員，必須持證上崗，嚴禁無證上崗作業。（8）進行吊裝作業時，應設專職起重指揮，起重扒桿和吊裝物件下，嚴禁站人，無關人員不得進入區域。吊裝區域必須設置警戒和警示牌。（9）施工現場必須懸掛醒目的安全標志牌和警示牌。（10）對施工現場和設備、容器等安裝現場的“四口”，做好防護工作，防止人員墜落傷亡。四、環境管理措施1、現場召開“施工現場環境保護

14、”工作例會，總結前一階段的施工現場環境保護管理情況，布置下一階段的施工現場環境保護管理工作。2、建立并執行施工現場環境保護管理檢查制度。每半月組織一次檢查，根據檢查情況按施工現場環境保護管理檢查記錄表評比打分，對檢查中所發現的問題，應根據具體情況，定時間、定人、定措施予以解決。3、除特殊情況外，在每天晚22時至次日早6時，嚴格控制強噪聲作業，對混凝土輸送泵、電鋸等強噪音設備，以隔音棚或隔音罩封閉、遮擋，實現降噪。4、模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。5、模板、鋼管修理時，禁止使用大錘。使用電鋸切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片送速不能過快。使用電錘開洞、鑿眼時

15、，應使用合格的電錘，及時在鉆頭上注油或水。6、 加強環保意識的宣傳。采用有力措施控制人為的施工噪聲，嚴格管理，最大限度地減少噪音擾民。五、安全技術要求1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帽，并應系牢。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。5、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。6、二人抬運模板時要相互配合，協調工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，

16、不得亂拋。7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8、支模過程中如需中作停歇，應將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后將洞口蓋好。10、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟行業。11、拆模必須一次性拆模，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。12、嚴禁酒后作業。六、施工荷載要求作業層上的施工荷載應符合設計要求（地下車庫部分6.0KN/m2,其他部分2.0kN/m2），不得超載。腳手

17、架不得與模板支架相連。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；在砼施工過程時，應指派專人負責檢查模板，發現模板松動，移位現象，馬上加固和修正現場文明施工措施及應急預案詳見安全文明施工方案及事故應急預案。七、梁、板、柱模板計算書本工程設計執行規范與計算依據: (1) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） (2) 建筑結構荷載規范（GB50009-2001） (3) 混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204） (4) 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99） (5) 鋼結構設計規范（GB50017-20

18、03） (6) 建筑施工扣件式鋼管腳手架構造與計算，中國物價出版社(7) 建筑施工腳手架實用手冊，中國建筑工業出版社一、梁、板、柱模板計算1）500750梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.3m， 梁截面 BD=500mm750mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強

19、度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.200=3.825kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：

20、q2 = 0.5000.200(20.750+0.500)/0.500=0.400kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.200=0.200kN 均布荷載 q = 1.353.825+1.350.400=5.704kN/m 集中荷載 P = 1.400.200=0.280kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.7

21、2cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.359kN N2=1.207kN N3=1.207kN N4=0.359kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.038mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.01910001000/10800=1.759N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3615.0/

22、(2200.00018.000)=0.256N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.038mm 面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.207/0.200=6.033kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.030.20 最大剪力 Q=0.60.2006.033=0.724kN 最大支座力 N=1.10.2006.033=

23、1.327kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.024106/64000.0=0.38N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3724/(26080)=0.226N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.3

24、0N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.873kN/m 最大變形 v =0.6773.873200.04/(1009000.002560000.0)=0.002mm 木方的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(

25、mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.546mm 最大支座力 Qmax=1.566kN 抗彎計算強度 f=0.593106/5080.0=116.65N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(m

26、m) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.570mm 最大支座力 Qmax=6.851kN 抗彎計算強度 f=0.470106/5080.0=92.48N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.85kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性

27、計算 按照連續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=3.328kN V2=6.851kN V3=6.851kN V4=3.328kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=4.401kN V2=7.924kN V3=7.924kN V4=4.401kN 風荷載標準值 Wk=0.70.3002.0300.000=0.000kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.0001.0001.800 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； W

28、k 風荷載標準值，取0.000kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.750m； la 立桿縱距，取1.000m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.0000.7501.000=0.000kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.000kN； H 模板支架高度，取5.300m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取2.400m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.0005.300/(1+1)2.400=0.000kN 不考慮風

29、荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取7.924kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.580cm； A 立桿凈截面面積，取4.890cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取5.080cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； l0 計算長度，按照表達

30、式計算的結果取最大值，取2.782m； l0 = h + 2a=1.800+20.100=2.000m； l0 = kuh =1.1631.3291.800=2.782m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.163； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.329； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =7924/(0.2304890.994)=70.812N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =7924/(0.2304890.994)+0/5080=70.812N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求

31、! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =(7924+0)/(0.2304890.994)=70.812N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2)、500750梁側模板計算書一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度500mm，高度750mm，兩側樓板厚度150mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置4道，內龍骨采用6080mm木方。 外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+250mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，

32、彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度

33、，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.550=36.495kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.18m。 荷載計算值 q = 1.236.4950.180+1.403.6000.180=8

34、.790kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 18.001.801.80/6 = 9.72cm3； I = 18.001.801.801.80/12 = 8.75cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.633kN N2=1.740kN N3=1.740kN N4=0.633kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.089mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值

35、f = 0.02810001000/9720=2.881N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3949.0/(2180.00018.000)=0.439N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.089mm 面板的最大撓度小于180.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1836

36、.50+1.40.183.60=8.790kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.1836.50=6.569kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.395/0.500=8.790kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.7900.50 最大剪力 Q=0.60.5008.790=2.637kN 最大支座力 N=1.10.5008.790=4.835kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.00

37、8.00/12 = 256.00cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.220106/64000.0=3.43N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32637/(26080)=0.824N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6776.569500.04/(1009000.002560000.0)=0.121mm 最大撓度小于500.0/2

38、50,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.138mm 最大支座力 Qmax=11.603kN 抗彎計算強度 f=0.821106/10160.0=80.81N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支

39、撐鋼管的最大撓度小于250.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.603 對拉螺栓強度驗算滿足要求!3)、板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據浙江省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2

40、006)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.4m， 立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計

41、算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距

42、(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.354.065+1.402.500)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08110001000/54000=1.498N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.354.065+1.42.500)0.300=1.618kN 截面抗剪強度計算值 T=31618.0/(21000.00018.00

43、0)=0.135N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.0653004/(1006000486000)=0.076mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m

44、(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.351.130+1.350.090=1.646kN/m 活荷載 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.050+1.646)1.000=2.696kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.696/1.000=2.696kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.701.00

45、 最大剪力 Q=0.61.0002.696=1.618kN 最大支座力 N=1.11.0002.696=2.966kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.270106/64000.0=4.21N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T

46、 截面抗剪強度計算值 T=31618/(26080)=0.506N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.220kN/m 最大變形 v =0.6771.2201000.04/(1009000.002560000.0)=0.358mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采

47、用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.153mm 最大支座力 Qmax=10.786kN 抗彎計算強度 f=0.998106/5080.0=196.52N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R

48、取最大支座反力，R=10.79kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,本工程采用雙扣件! 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1505.400=0.810kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.0001.000=3.765kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG

49、= (NG1+NG2+NG3) = 4.875kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 選取六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=10.081kN V2=10.081kN V3=10.081kN V4=10.081kN V5=10.081kN V6=10.081kN 風荷載標準值 Wk=0.70.3002.0300.000=0.000kN/m2 風荷

50、載產生的彎矩 Mw=0.851.40.0001.0001.800 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.000kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.150m； la 立桿縱距，取1.000m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.0000.1501.000=0.000kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.000kN； H 模板支架高

51、度，取5.400m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取5.000m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.0005.400/(2+1)5.000=0.000kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取10.081kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.580cm； A 立桿凈截面面積，取4.890cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取5

52、.080cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.864m； l0 = h + 2a=1.800+20.100=2.000m； l0 = kuh =1.1631.3681.800=2.864m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.163； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =10081/(0.21

53、84890.993)=95.280N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果： =10081/(0.2184890.993)+0/5080=95.280N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果： =(10081+0)/(0.2184890.993)=95.280N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!4)、600600柱模板計算書一、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=600mm； 柱斷面寬度H=600mm； 木方截面寬度=60mm； 木方截面高度=80mm； 木方間距l=250mm,

54、膠合板截面高度=18mm。 取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； 1外加劑影響系數，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。 實際計算中采用的新澆混凝

55、土壓力標準值 F1=40kN/m2。 傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=3kN/m2。 三、柱箍間距驗算 依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E柱木面板的彈性模量(kN/mm2)； I柱木面板的彈慣性矩(mm4)； F新澆混凝土側壓力設計值； Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值； b柱木面板一塊的寬度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗彎強度設計值。 計算過程如下： 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 膠合板截面慣性矩

56、 I=bh3/12=600(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.43)/1000=0.0496N/mm2 第一式：0.7836000291600.00/(48/1000600.00)1/3=307.81mm 第二式：83240015/(0.0496600)1/2=361.49mm 由于柱箍間距實際取250mm不大于上面兩式計算的最小間距307.81mm,所以滿足要求! 四、柱箍強度驗算 依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉彎桿件采用下式驗算： 式中 N柱箍軸向拉力設計值； q沿柱箍方向垂直線荷載設計值； An柱箍凈截面

57、面積；An=6080=4800mm2 Mx柱箍承受的彎矩設計值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 計算過程如下： q=Fsl=0.0496250=12.398N/mm N=12.398600/2=3719.25N Mx=12.3986002/8=557887.50N N/An+Mx/Wnx=3719.25/4800+557887.50/64000.00=8.72fm=13N/mm2 所以滿足要求! 五、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側模抗彎強度驗算: M=0.1ql2 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.00

58、+1.43.00)600.00/1000=31.320kN/m l木方間距,取l=250mm； 經計算得 M=0.131.320(250.00/1000)2 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.196106 /32400.000=6.042N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! (2) 側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)600250/106=4.698kN 經計算得 =34.698103/(2600.00018.000)=0.653N/mm

59、2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2,所以滿足要求! (3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=40600/1000=24.000kN/m 側模截面的轉動慣量 I=bh3/12=600.00018.0003/12=291600.000mm4； a木方間距,取a=250mm； E彈性模量,取E=6000N/mm2； 經計算得 W=0.67724.000250.0004/(1006000.00291600.00)=0.36mm 最大允許撓度 W=l/250=250/250=1.00mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足

60、要求! 六、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖 (1) 木方抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)250/1000=13.050kN/m B截面長邊,取B=600mm； 經計算得 M=13.050(600/1000)2； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=64000.000mm3； = M/W=0.587106/64000.000=9.172N/mm2； 木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! (2) 木方抗剪強度驗算:

61、=3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)250600/106=3.915kN 經計算得 =33.915103/(260.00080.000)=1.223N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求! (3) 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q設計荷載(kN/m): q=40 I=bh3/12=60803/12=2560000.000mm4 B柱截面長邊的長度,取B=600mm； E彈性模量,取E=9000N/mm2； 經計算得 W=510.0006004/(3849000.002560000.00

62、)=0.732mm 允許撓度 W=B/250=600/250=2.400mm 木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 5）、6002100柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=2100mm，H方向對拉螺栓6道， 柱模板的計算高度 L = 5400mm， 柱箍間距計算跨度 d = 300mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm。 柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞8根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。

63、木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影

64、響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094k

65、N/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.291 經計算得到面板

66、抗彎強度計算值 f = 0.12010001000/16200=7.389N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.291=2.464kN 截面抗剪強度計算值 T=32464.0/(2300.00018.000)=0.685N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.8002914/(10

67、06000145800)=0.603mm 面板的最大撓度小于291.4/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.291m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.291+1.402.7000.291=13.691kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.107/0.300=13.691kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.113.6910.30 最大剪力 Q=0

68、.60.30013.691=2.464kN 最大支座力 N=1.10.30013.691=4.518kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.123106/64000.0=1.93N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3246

69、4/(26080)=0.770N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67710.491300.04/(1009500.002560000.0)=0.024mm 最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.180 0.300 = 2.54kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值

70、，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.021mm 最大支座力 Qmax=5.983kN 抗彎計算強度 f=0.237106/10160.0=23.33N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直

71、徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.983 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.291 0.300 = 4.11kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm

72、) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=5.056kN 抗彎計算強度 f=0.154106/10160.0=15.16N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.056 對拉螺栓強度驗算滿足要求!