1、 測量控制1. 測量控制的重點與難點（1）本工程主樓高492米，屬超高層建筑。隨著樓層的增高、筒體的收斂，主樓高處受到風、現場施工塔吊運轉、溫差等影響引起晃擺，因此合理選擇控制點引測時間和分段傳遞的高度，保證軸線控制網的垂直引測精度，建立一套穩定可靠的測量控制網是本工程測量工作的重點。（2）本工程鋼柱、桁架、巨型斜撐構件截面大、板材厚、焊口多，焊接收縮引起鋼柱垂直度發生變化。對鋼柱垂直度采取外偏預控，是本工程測量工作的難點。（3）本工程施工過程的樓層高度壓縮變形、底板沉降需提前考慮對策。2. 平面控制網的建立本工程結構平面幾何尺寸隨著高度增加而變化，從地面的正方形變化為六邊形至頂部變為長方形，

2、測量控制網的點位位置隨結構形狀的變化作相應的調整。2.1. 1-57層平面控制網首層（0.000M）樓板澆筑完畢，混凝土達到一定強度后，在二級控制網的基礎上，將控制點引測至主樓內建立8個內控點，內外筒各4個點，如圖1所示： A點向西距Y9軸500mm、B點向南距X9軸500mm、C點向東距Y9軸500mm、D點向北距X9軸500mm；垂直方向距離核心墻面均為300mm。使用區段為157層。1-57層測量控制網平面布置圖2.2. 57-78層平面控制網由于二、四區結構平面向內收縮，且筒內鋼結構安裝高度低于核心墻施工高度。下部投測到57層的原有軸線控制點位置調整，A點向西距Y9軸450mm、B點向

3、南距X9軸450mm、C點向東距Y9軸450mm、D點向北距X9軸450mm；垂直方向距離核心墻面均為300mm。5778層測量控制網平面圖2.3. 78-96層測量控制網由于79層以上內筒D1、D3軸線的混凝土核心墻改為鋼桁架結構，內外筒鋼結構同步吊裝，土建在鋼結構安裝之后施工。外筒控制點為矩形A-B-C-D，內筒控制點為矩形E-F-G-H，點位平面布置見下圖： 78-96層激光控制網平面圖2.4. 96101層測量控制網將下部投測到96層的A、B、C、D四個控制點，通過轉角測距測放出E、F、G、H四個通視閉合的新點，用于96-101層F鋼結構的測量校正。其中E點東北方向在T2軸線上、向西北

4、偏D3軸線975mm；F點西南方向在T8軸線上、向西北偏D3軸線975mm；G點西南方向在T8軸線上、向東南偏D1軸975mm；H點在東北方向在T2軸線上、向東南偏D1軸975mm。96層測量控制網平面布置圖3. 軸線控制網垂直傳遞本工程采用蘇一光1/45000的激光鉛直儀垂直引測軸線控制網，具體操作方法如下：（1）架設激光鉛直儀于控制點上，儀器整平、對中， 通知上方安置激光接收靶，做好投點準備。（2）接通激光電源，打開激光器，上方人員收到激光后，通知儀器操作人員進行調焦，待光斑直徑達12mm時，由下方測量人員將激光鉛直儀緩慢作360水平旋轉，以消除水平軸、視準軸誤差影響。（3）測量人員在激光

5、接收靶上用筆描光斑的移動軌跡，由于旋轉儀器操作用力的影響，圖形軌跡近似圓形。如圓形軌跡直徑大于20mm時，再次精確調整儀器重作一次，以圓形軌跡的直徑在5mm左右為好。確定圓心點，此點即是本次引測的平面坐標控制點。（4）依據同樣的方法引測各點，待四個控制點全部向上投測后，進行點位之間的角度和距離的閉合檢測，調整閉合差，確定所投點樓層的測量控制網，相對誤差精度可達到1/20000以上。控制點的引測示意見下圖:軸線控制點豎向投測示意圖全站儀校核控制點激光接收靶 點位接收架與控制點校核4. 標高控制與傳遞施工過程標高采用鋼卷尺丈量，每50米分段中轉傳遞，為便于標高控制，分段中轉后的基準標高點不考慮施工

6、過程出現的底板沉降和樓層壓縮變形影響。內外筒的豎向變形不同步，但頂面施工標高始終保持水平。5. 鋼柱、桁架用全站儀快速測量定位傾斜鋼柱、巨型斜撐主要用全站儀測量定位，配置電腦和AutoCAD繪圖軟件，按照1:1比例繪圖，捕捉要定位的點位坐標，將設計坐標值依編號存入全站儀中，操作人員利用儀器具有的測量放樣程序，測量構件上的控制點坐標，儀器顯示該點的坐標偏差值，校正人員及時進行校正。以91層鑄鋼節點的校正來介紹全站儀快速測量定位技術：鑄鋼節點吊裝完，測量校正人員根據鑄鋼件上點的三維坐標，對鑄鋼節點進行校正，方法如下圖：1、全站儀測站點，布置在內筒桁架邊2、鑄鋼節點觀測點，用全站儀測量三維坐標值儀器

7、點和觀測點布置圖觀測數據告訴校正人員，校正鑄鋼節點軸線和標高偏差。6. 頂部結構測量校正91FL到頂為全鋼結構，易受溫差、塔吊運動等影響，經常有輕微晃擺。對施工測量控制點進行多次重復投遞，以保證點位精度。操作步驟如下：頂部結構測量控制示意圖第一步：在主制點布置樓層架設激光鉛直儀投測激光點。第一步 96層向上激光投點第二步：中部中轉層接收激光點，架設全站儀與棱鏡。測量校正儀器后視棱鏡控制點引測第二步 中轉層接收點轉投控制點第三步：在施工層架設全站儀，對準中轉層全站儀投入校正。 第三步 校核完成后投入測量校正第四步：測量校正中根據施工現場情況，多次重復投遞中轉層激光點，若點位有移動立即調整測量儀器

8、。施工中，測量儀器、控制點接收靶臨時連接固定在鋼梁、鋼柱上。施工層與鋼柱上臨時固定激光接收靶中轉層措施架與梁面固定 儀器、控制點臨時連接示意圖施工中，對控制點位置晃擺情況進行監控，經早、中、晚觀察，發現12點到14點之間的最大變化6mm，點位軌跡沿東西方向變化。其余時間最大變化在3mm 內，點位軌跡也是沿東西方向變動。頂部結構控制點位置變化示意圖（1mm/格）根據上圖和塔吊所在位置分析，頂部結構通過胎架連成一體后，晃動幅度小，主要是受溫差變化、塔吊運行影響，點位變化一般情況下3 mm，中午時段兩小時內溫差變化影響稍大。塔吊布置位置（91FL）由于措施得力，方法合理，主體結構封頂后，和監理一同復

9、測頂部結構測量定位精度。測得492米頂面最大偏差X、Y方向分別為15、26 mm，滿足鋼結構施工驗收規范允許偏差要求。7. 變形監測為了掌握大樓沉降、壓縮變化規律，在地下室底板布置29個沉降觀測點，從6層開始每隔11層左右每層分別在內外筒共布置6個壓縮觀測點，定期觀測。7.1. 沉降觀測（1）沉降觀測點布置在主樓基礎底板建立了29個沉降觀測點，總包每兩月一次進行沉降觀測。 沉降點位布置圖（2）沉降觀測數據整理大樓主體結構于2007年9月2日封頂，至07年11月27日，地下室基礎底板面29個沉降觀測點部分被遮蓋或觀測受阻，觀測數據如下：點號初次高程（m）本次高程（m）本次沉降(mm)累計沉降(m

10、m)部位1-9.60797-9.71685-10.79-108.88內筒中點7-9.56755-9.64973-7.82-82.18內筒9-9.55549-9.65844-7.65-102.95內筒11-9.55019-9.65731-9.62-107.12內筒13-9.56574-9.66702-10.08-108.72內筒16-9.67628-9.72240-1.80-46.12外筒20-9.56920-9.62760-0.77-58.40外筒24-9.58487-9.65193-2.00-67.06外筒28-9.53499-9.59795-2.87-62.96外筒（3）設計院當初分析計算

11、的沉降數據如下：基礎底板沉降三維等值線（100層）（4）沉降觀測結果分析通過沉降觀測數據分析可知，主體結構封頂后，中部核心墻下沉較多，最多109 mm，平均100 mm ；外筒平均下沉59 mm，最多67mm，與設計院計算沉降外筒7580mm、內筒8095mm，結果基本一致。7.2. 標高點下沉觀測（1）標高下沉觀測點布置巨型柱、核心筒墻體以及周邊柱受壓產生壓縮變形，豎向標高發生變化。在主樓的6、17、29、41、52、65、77層內外筒墻體或柱上埋設高度距樓面500mm的觀測點。觀測點采用定制螺桿埋設，每層對稱布置6個。如下圖所示： （2）高程傳遞從19層開始觀測，每次從0.000層的基準標

12、高作觀測起點，用全站儀將標高傳遞至大樓上部的觀測樓層，再用精密水準儀測量觀測點螺桿球頂的標高，計算壓縮值。高程傳遞利用樓層原有軸線傳遞的激光預留孔洞采用全站儀直接測高，具體做法如下： 儀器架設于首層，確定儀器高度后，通過彎管目鏡瞄準儀器上方目標，記錄儀器讀數Z2高度值,目標點標高H=H0+Z1+Z2。（3）標高點下沉觀測數據整理07年9月24日，對最高觀測點層的觀測成果，主體結構封頂,外筒樓板完成到97層，第6層和77層的下沉觀測數據分別如下：第6層標高點下沉觀測記錄 2007年9月24日點號初值（m）本次觀測（m）本次下沉(mm)累計下沉(mm)位置6F128.1804928.158030.

13、9722.46外筒6F228.1391428.113161.8825.98內筒6F328.1333628.106361.8627內筒6F428.1316428.10991.2421.74外筒6F528.8845528.864311.2320.24外筒6F628.8376828.817231.3820.45外筒第77層標高點下沉觀測記錄 2007年9月24日點號初值（m）本次觀測（m）本次下沉(mm)累計下沉(mm)位置77F1331.77098331.736413.6834.57外筒77F2331.32945331.287845.8141.61內筒77F3331.80785331.767164

14、.9940.69內筒77F4331.77037331.737462.8532.91外筒77F5331.71289視線受阻未測/ /外筒77F6332.07063332.040403.0230.23外筒根據表中數據分析，第6層觀測點外筒平均下沉21mm，內筒平均下沉26mm。第77層觀測點外筒平均下沉33mm，內筒平均下沉41mm。（4）設計院提供的大樓各層及累計壓縮變形巨型柱（外筒）角點豎向變形核心筒剪力墻（內筒）角點豎向變形巨型柱（外筒）角點豎向變形計算值樓層恒載活載恒、活彈性層間變形StoryCDL1SWCDLSDL小計LL合計恒載恒、活FL010.90.40.21.50.21.71.0

15、1.2 FL021.40.70.42.50.42.91.3 1.4 FL032.11.10.63.80.54.31.6 1.9 FL042.91.60.95.40.86.22.4 2.8 FL054.22.31.37.81.29.04.9 5.6 FL066.83.82.112.71.914.61.4 1.6 FL077.54.22.414.12.116.21.3 1.5 FL088.24.62.615.42.317.71.2 1.4 FL098.85.02.816.62.519.11.2 1.4 FL109.45.43.017.82.720.51.3 1.5 FL1110.15.83.219

16、.12.922.01.2 1.4 FL1210.76.23.420.33.123.41.2 1.4 FL1311.36.53.721.53.324.81.2 1.3 FL1411.96.93.922.73.426.11.1 1.3 FL1512.47.34.123.83.627.41.1 1.3 FL1613.07.64.324.93.828.71.2 1.4 FL1713.68.04.526.14.030.11.1 1.3 FL1814.18.44.727.24.231.41.1 1.3 FL1914.78.74.928.34.432.71.2 1.4 FL2015.39.15.129.54

17、.634.11.2 1.3 FL2115.99.55.330.74.735.41.1 1.3 FL2216.59.85.531.84.936.71.2 1.4 FL2317.110.25.733.05.138.11.2 1.4 FL2417.710.65.934.25.339.51.1 1.3 FL2518.310.96.135.35.540.81.2 1.4 FL2618.911.36.336.55.742.21.0 1.2 FL2719.411.66.537.55.943.41.2 1.4 FL2820.012.06.738.76.144.81.3 1.5 FL2920.612.47.04

18、0.06.346.31.4 1.6 FL3021.312.97.241.46.547.91.0 1.2 FL3121.813.27.442.46.749.11.2 1.4 FL3222.413.67.643.66.950.51.0 1.2 FL3322.913.97.844.67.151.71.1 1.3 FL3423.414.38.045.77.353.01.2 1.3 FL3524.014.78.246.97.454.31.0 1.2 FL3624.515.08.447.97.655.51.1 1.3 FL3725.015.48.649.07.856.80.9 1.1 FL3825.415

19、.78.849.98.057.91.1 1.3 FL3925.916.19.051.08.259.21.0 1.2 FL4026.416.49.252.08.460.40.9 1.0 FL4126.816.79.452.98.561.41.1 1.3 FL4227.317.19.654.08.762.70.7 0.9 FL4327.717.39.754.78.963.61.2 1.3 FL4428.317.79.955.99.064.91.0 1.2 FL4528.818.010.156.99.266.11.0 1.2 FL4629.318.310.357.99.467.31.1 1.3 FL

20、4729.818.710.559.09.668.61.0 1.2 FL4830.319.010.760.09.869.81.0 1.2 FL4930.819.310.961.010.071.00.9 1.0 FL5031.219.611.161.910.172.00.9 1.1 FL5131.719.911.262.810.373.11.0 1.2 FL5232.220.211.463.810.574.31.1 1.3 FL5332.720.611.664.910.775.61.1 1.3 FL5433.221.011.866.010.976.90.8 0.9 FL5533.621.212.0

21、66.811.077.81.2 1.4 FL5634.221.612.268.011.279.21.0 1.2 FL5734.721.912.469.011.480.41.1 1.3 FL5835.222.312.670.111.681.71.1 1.3 FL5935.722.612.971.211.883.01.0 1.2 FL6036.222.913.172.212.084.20.9 1.1 FL6136.623.213.373.112.285.31.0 1.1 FL6237.123.513.574.112.386.40.9 1.1 FL6337.523.813.775.012.587.5

22、0.9 1.1 FL6438.024.113.875.912.788.60.9 1.0 FL6538.424.414.076.812.889.60.9 1.1 FL6638.824.714.277.713.090.70.7 0.8 FL6739.224.814.478.413.191.50.8 1.0 FL6839.725.014.579.213.392.50.8 0.9 FL6940.125.214.780.013.493.40.7 0.8 FL7040.525.414.880.713.594.20.8 0.9 FL7140.925.615.081.513.695.10.7 0.9 FL72

23、41.325.815.182.213.896.00.6 0.7 FL7341.626.015.282.813.996.70.7 0.8 FL7442.026.115.483.514.097.50.7 0.8 FL7542.426.315.584.214.198.30.5 0.6 FL7642.726.415.684.714.298.90.6 0.7 FL7743.026.615.785.314.399.60.5 0.7 FL7843.326.715.885.814.5100.30.8 0.8 FL7943.726.916.086.614.5101.10.6 0.8 FL8044.127.016

24、.187.214.7101.90.8 0.9 FL8144.527.216.388.014.8102.80.7 0.8 FL8244.927.416.488.714.9103.60.5 0.6 FL8345.227.516.589.215.0104.20.4 0.5 FL8445.427.616.689.615.1104.70.5 0.6 FL8545.727.716.790.115.2105.30.4 0.5 FL8645.927.816.890.515.3105.80.4 0.4 FL8746.127.916.990.915.3106.20.2 0.3 FL8846.327.916.991

25、.115.4106.50.5 0.6 FL8946.628.017.091.615.5107.10.6 0.6 FL9047.028.017.292.215.5107.7核心筒剪力墻（內筒）角點豎向變形計算值樓層恒載活載恒、活彈性層間變形內外變形差(mm)StoryCDL1SWCDLSDL小計LL合計恒載恒、活FL011.60.90.42.90.53.41.51.71.7FL022.51.40.54.40.75.11.5 1.8 2.2FL033.31.90.75.91.06.91.4 1.6 2.6FL044.12.30.97.31.28.51.5 1.7 2.3FL054.92.81.18

26、.81.410.21.5 1.8 1.2FL065.73.31.310.31.712.00.9 1.1 -2.6FL076.23.61.411.21.913.11.3 1.5 -3.1FL086.94.01.612.52.114.61.0 1.1 -3.1FL097.54.31.713.52.215.71.1 1.3 -3.4FL108.14.71.814.62.417.01.1 1.3 -3.5FL118.75.02.015.72.618.31.0 1.2 -3.7FL129.25.42.116.72.819.51.1 1.3 -3.9FL139.85.72.317.83.020.81.0

27、1.1 -4FL1410.36.12.418.83.121.91.0 1.2 -4.2FL1510.96.42.519.83.323.11.0 1.2 -4.3FL1611.46.72.720.83.524.31.0 1.2 -4.4FL1711.97.12.821.83.725.51.0 1.1 -4.6FL1812.47.43.022.83.826.60.9 1.1 -4.8FL1912.97.73.123.74.027.71.2 1.4 -5FL2013.58.13.324.94.229.11.0 1.2 -5FL2114.08.53.425.94.430.31.1 1.3 -5.1FL

28、2214.68.83.627.04.631.61.0 1.2 -5.1FL2315.19.23.728.04.832.81.1 1.2 -5.3FL2415.69.63.929.14.934.01.0 1.2 -5.5FL2516.29.94.030.15.135.21.1 1.3 -5.6FL2616.710.34.231.25.336.50.9 1.1 -5.7FL2717.210.64.332.15.537.61.1 1.3 -5.8FL2817.711.04.533.25.738.91.0 1.2 -5.9FL2918.211.44.634.25.940.11.2 1.4 -6.2FL

29、3018.811.84.835.46.141.50.8 1.0 -6.4FL3119.212.14.936.26.342.51.2 1.4 -6.6FL3219.812.55.137.46.543.91.0 1.2 -6.6FL3320.312.95.238.46.745.11.1 1.3 -6.6FL3420.813.35.439.56.946.41.0 1.1 -6.6FL3521.313.65.640.57.047.51.0 1.2 -6.8FL3621.814.05.741.57.248.71.1 1.3 -6.8FL3722.314.45.942.67.450.00.9 1.1 -6

30、.8FL3822.814.76.043.57.651.11.0 1.2 -6.8FL3923.215.16.244.57.852.30.9 1.1 -6.9FL4023.715.46.345.48.053.41.0 1.2 -7FL4124.115.86.546.48.254.60.9 1.1 -6.8FL4224.616.16.647.38.455.70.9 1.0 -7FL4325.016.46.848.28.556.71.0 1.2 -6.9FL4425.516.86.949.28.757.91.1 1.3 -7FL4526.017.27.150.38.959.20.9 1.1 -6.9

31、FL4626.417.57.351.29.160.31.0 1.2 -7FL4726.917.97.452.29.361.50.9 1.1 -7.1FL4827.318.27.653.19.562.61.0 1.1 -7.2FL4927.818.67.754.19.663.70.9 1.1 -7.3FL5028.218.97.955.09.864.80.8 1.0 -7.2FL5128.619.28.055.810.065.81.1 1.3 -7.3FL5229.119.68.256.910.267.10.9 1.1 -7.2FL5329.519.98.457.810.468.20.9 1.1

32、 -7.4FL5429.920.38.558.710.669.30.7 0.8 -7.6FL5530.220.68.659.410.770.10.8 1.0 -7.7FL5630.620.98.760.210.971.10.9 1.0 -8.1FL5731.021.28.961.111.072.10.8 1.0 -8.3FL5831.421.59.061.911.273.10.7 0.9 -8.6FL5931.721.89.162.611.474.00.7 0.8 -9FL6032.022.19.263.311.574.80.9 1.1 -9.4FL6132.422.49.464.211.77

33、5.90.6 0.7 -9.4FL6232.722.69.564.811.876.60.7 0.9 -9.8FL6333.022.99.665.512.077.50.7 0.8 -10FL6433.323.29.766.212.178.30.7 0.9 -10.3FL6533.623.49.966.912.379.20.7 0.8 -10.4FL6633.923.710.067.612.480.00.5 0.6 -10.7FL6734.123.910.168.112.580.60.8 1.0 -10.9FL6834.524.210.268.912.781.60.6 0.8 -10.9FL693

34、4.724.410.469.512.982.40.7 0.8 -11FL7035.024.710.570.213.083.20.6 0.8 -11FL7135.324.910.670.813.284.00.7 0.8 -11.1FL7235.625.210.771.513.384.80.6 0.8 -11.2FL7335.825.410.972.113.585.60.6 0.7 -11.1FL7436.125.611.072.713.686.30.6 0.7 -11.2FL7536.425.811.173.313.787.00.6 0.8 -11.3FL7636.626.111.273.913

35、.987.80.7 0.8 -11.1FL7736.926.311.474.614.088.60.6 0.8 -11FL7837.226.511.575.214.289.40.8 1.0 -10.9FL7937.526.811.776.014.490.40.9 1.1 -10.7FL8037.927.111.976.914.691.51.0 1.2 -10.4FL8138.327.412.277.914.892.71.0 1.2 -10.1FL8238.727.812.478.915.093.90.6 0.8 -9.7FL8339.028.012.579.515.294.70.6 0.7 -9

36、.5FL8439.228.212.780.115.395.40.5 0.6 -9.3FL8539.528.312.880.615.496.00.6 0.8 -9.3FL8639.728.513.081.215.696.80.4 0.5 -9FL8739.928.613.181.615.797.30.4 0.5 -8.9FL8840.128.713.282.015.897.80.3 0.3 -8.7FL8940.228.713.482.315.898.10.4 0.5 -9FL9040.428.813.582.715.998.6-9.1注：內外變形差外筒變形值-內筒變形值，負數表示壓縮變形值外筒

37、比內筒大。設計計算第6層內外筒壓縮分別為12、15mm；77層內外筒壓縮分別為89、100mm，外筒大于內筒。7.3. 標高點下沉實測值與計算數據對比分析沉降、壓縮變形數據分析樓層設計計算值（mm）觀測值（mm）差值mm底板沉降壓縮壓縮+沉降底板沉降樓層標高下沉下沉總量（含沉降） 外筒內筒外筒內筒外筒內筒外筒內筒外筒內筒外筒內筒外筒內筒6F/151290102/21268012610-2477F/10089175179/3341921418338100F759011810919319959100/17720916-10 注：100F壓縮值是在90F基礎上+10mm（估算）（1）由于主體結構施工

38、到19層后才開始進行樓層標高下沉觀測，未計前期19層高度內已發生的沉降22mm和壓縮變形11mm。因此，第6層內外筒平均下沉26、21mm，第77層內外筒平均下沉41、33mm，其直接觀測結果與計算值差異較大。（2）施工過程中，底板沉降和樓層壓縮的綜合影響使上部樓層的標高逐漸發生下沉，它們之間存在一定的比例關系，但樓層標高的實際下沉總量不一定等于底板沉降計算量與樓層壓縮計算量之和，也不等于樓層壓縮計算量一項，可能介于兩者之間。8. GPS復測點位精度為掌握大樓定位軸線偏差和頂部晃擺情況，由武漢大學測繪學院專門進行了5次GPS觀測，一至四次對不同施工高度的構件定位軸線進行復測，以監控測量精度，第

39、五次為頂部結構晃擺動態觀測。下面以幾次典型的測量為例作分析說明。8.1. 第二次定位復測（2007年4月18日）8.1.1. 觀測點布置采用三臺GPS接收機按靜態相對測量模式同步觀測，其中兩臺架在地面一級控制點G1、G2上，另一臺設置在施工層88FL（+384.691米）鋼柱頂部的特征點上，共施測R1、R2、R3三點，每一點觀測時間約60min，數據采樣間隔為15s，衛星高度角限值為15度。天氣晴朗，無風，觀測數據采集狀況正常。控制點平面布置圖采集的數據用Trimble TGO1.6專業軟件分析，以G1、G2點二維強制約束，經基線處理、網平差、坐標轉換，得到R1、R2、R3點建筑施工平面坐標。

40、GPS觀測成果點名x/my/mh/m備注G23.5533579.769-1.591已知點G1174.0293565.391-R1147.1463411.869384.581檢測點R2134.2363401.404384.471R3112.6723428.963384.452GPS數據接收機GPS發射天線GPS數據接收機 GPS地面測站點8.1.2. GPS觀測數據分析現場使用全站儀常規測量方法同樣觀測的R1、R2、R3各點施工坐標，與GPS測量坐標成果之比較：GPS檢測坐標與常規測量坐標之差NOX坐標（m）Y坐標（m）H標高(m)GPS法 常規法 差值(mm) GPS法 常規法 差值(mm)

41、GPS法 常規法 差值(mm) R1147.146147.156103411.8693411.8767384.581384.893312R2134.236134.249133401.4043401.41814384.471384.786315R3112.672112.690183428.9633428.98118384.452384.778326注：差值 = 常規法測量坐標 GPS復測坐標分析表以上數據，兩種測量方法平面坐標吻合較好，最大偏差18mm ，偏差數據還存在系統性。主要原因有起算點誤差、GPS與全站儀測量時段不同步受光照和溫差影響造成。8.1.3. 結構垂直度偏差分析假定表中坐標之差

42、為設計坐標的真實偏差，按靜力矩法計算其實際形心與設計形心的坐標差為：xdxi/n=+13.7mm（南北方向）ydyi/n=+13.0mm（東西方向）總偏差值e=18.9 mm，垂直度K=e/H=18.9/384691=1/20354，構件測量控制精度較好。8.1.4. 標高偏差分析GPS檢測的標高與常規測量的標高平均偏差318mm，而設計計算值為200mm，實測結果為150mm左右。從數據表面分析，存在約170mm的常數誤差。8.2. 第四次定位復測（2007年7月26日）8.2.1. 觀測點布置本次在結構96層上觀測，高度為434m，選定T1、T2兩個構件特征點進行復核，觀測方法與前三次基本

43、相同。晴天、無風，兩臺塔吊在工作。 GPS測量構件特征點8.2.2. GPS觀測數據分析經計算，使用全站儀常規測量法觀測T1、T2點的施工坐標，與GPS測量坐標成果比較如下：GPS檢測坐標與常規方法測量坐標之差 NO x坐標(m) y坐標(m) H標高(m) GPS法 常規法 差值(mm) GPS法常規法 差值(mm)GPS法常規法 差值(mm)T1 114.088 114.097 9 3418.0993418.13536 433.945 434.265 320T2 135.800 135.825 25 3435.1353435.15520 433.947 434.252 305注：差值 =

44、常規法測量坐標 GPS復測坐標 8.2.3. 結構垂直度偏差分析xdxi/n=+17mm（南北方向）ydyi/n=+28mm（東西方向）e= = 32.8mm 垂直度K = 32.8/434000 = 1/13232 8.2.4. 兩次觀測數據比較次數點號x坐標(m)y坐標(m)H標高(m)GPS法常規法差值常規法GPS法差值常規法GPS法差值2R1147.146147.1560.0103411.8693411.8760.007384.893384.5810.312R2134.236134.2490.0133401.4043401.4180.014384.786384.4710.315R311

45、2.672112.6900.0183428.9633428.9810.018384.778384.4520.3264T1114.088 114.097 0.009 3418.0993418.1350.036434.265 433.945 0.320T2135.800 135.825 0.025 3435.1353435.1550.020434.252 433.947 0.305兩次觀測數據偏差方向一致，X軸偏差925mm，Y軸偏差736mm，包括標高偏差，具有一定的系統性。Y軸向偏差數據稍大，這和頂部結構形式的剛度有關。大樓整體軸線、垂直度控制較為理想，滿足超高層鋼結構施工精度要求。第2、4兩

46、次的標高偏差平均值分別為318、313mm，減常數誤差170mm，分別為148、143mm，比較接近設計計算的沉降、壓縮理論值之和（200mm）。8.3. 主體結構頂面GPS動態觀測8.3.1. 觀測點布置觀測時間2007年9月68日，9月6日，微風，天氣晴，兩臺塔吊在工作。地面設GPS固定點一臺，大樓結構頂部架設一臺GPS作動態觀測。動態觀測示意圖 基站天線和無線通訊天線8.3.2. GPS實時動態監測數據分析 GPS實時動態監測中心通過三維點云圖、三維坐標數據列表、時程曲線圖、平面點位離散圖實時察看監測點的變化。如有風荷載作用，監測數據變化顯著響應，可借助頻譜分析法來分析監測點的動態變化特

47、征。監測中心實時監測由于連續3日采集的數據量龐大，下圖給出的是2007年9月6日17:5418:23的典型數據，反映監測點的平面變化情況。監測點的平面坐標值主體集中，但存在一些明顯的離散線，究其原因，主要是塔吊施工影響。取上圖中的部分時段17:5918:08約9分鐘數據，如下圖所示；因受塔吊施工影響，監測點在東西方向上存在一明顯的短漸變化。8.3.3. 動態觀測結果分析動態觀測結果表明，監測點平面位置在略呈橢圓形的范圍內擺動，擺幅為40mm，微風條件下建筑主體結構動態變化特征不明顯。受施工塔吊干擾，最大擺幅100mm。連續3日動態監測，采集了大量數據。建議按一整天的不同時段作詳細分析，對不同風力、氣溫、日照氣象條件下點位變化繼續作分析補充。9. 施工測量技術小結上海環球金融中心鋼結構工程施工質量一流， 492米頂面最大偏差X、Y方向分別為15、26mm，滿足鋼結構施工驗收規范允許偏差要求。其測控技術集深圳發展中心、深圳地王、北京銀泰等國內多座超高層鋼結構建筑施工經驗，施工過程對基礎底板進行沉降觀測，對多個樓層的標高控制點下沉變化進行觀測，運用GPS先進技術復測構件定位精度和測量大樓的晃擺規律以指導施工測量。其測量作業人員少、定位快、精度高，測控技術先進，方法科學合理。建議進一步細致分析各種測量數據，總結積累更多的超高層施工測量經驗，以建造奉獻更多、更好、世界一流的建筑精品工程。