1、開平市中心醫院腫瘤科大樓直加機房專項施工方案工程名稱：開平市中心醫院腫瘤科大樓編制人：技術負責人：審批人：編制日期：年月日審批日期：年月日目錄第一章、編制依據.1第二章、工程概述.12.1 工程概況.12.2 放射室平面布置示意圖及剖面圖.1第三章、結構工程特點與難點及處理措施.33.1 結構工程特點.33.2 結構工程難點.43.3 處理措施.4第四章、人工機械與材料計劃.44.1 勞動力投入.44.2 主要材料供應計劃.54.3 主要施工機械設備.5第五章、施工整體部署及計劃.65.1 結構施工整體部署.65.2 施工總體順序.6第六章、放射室施工方法及技術措施.66.1 鋼筋工程.66.

2、2 模板工程.76.3、混凝土工程.8第七章 模板工程計算書.14 7.1 墻板計算書.14 7.2 1.8 米厚頂板計算書.22 7.3 3.0 米厚頂板計算書.32 第八章 直線加速器室保溫材料計算.41 8.1 混凝土配合比初步設計.41 8.2 混凝土升溫計算.41 8.3 保溫材料計算.41 第九章、安全保障措施.43 9.1 施工安全措施.43 9.2 開展安全教育.44 9.3 加強安全檢查.44 第十章、文明施工及環保.45 10.1 文明施工.45 10.2 環保保護.45 第十一章應急預案.47 第十二章、監測監控.48第一章、編制依據1、中華人民共和國國家標準GBJB 7

3、4“放射防護規定”。2、廣東省衛生廳轉發衛生部的有關規定：（1）（80）衛生字第 38 號關于發布“醫用治療X線衛生防護規定”。（2）GBW 380“醫用遠距治療 R線衛生防護規定”。（3)（81）衛工字第 7 號關于發布“醫用高能X線和電子束衛生防護3 開平市人民醫院放射室施工招標文件；4房屋施工組織設計手冊及有關施工規范、規程、標準等；5 混凝土外加劑應用技術規范（GB50119-2003）6我單位多年類似工程的施工經驗。第二章、工程概述2.1 工程概況開平市中心醫院腫瘤科大樓直加機房,包含鈷 60 室、直線加速器室等。其治療設備的電子束和光子束（即高能 x 射線和高能 r 射線）如果泄漏

4、出去，對人體有嚴重的傷害及至人于死亡。因此，國家對醫院放射治療室的衛生防護有嚴格的防護規定，各種放射治療室墻板的防護厚度均按國家規定，根據防護等級和要求，經計算確定。計算時，混凝土的密度為2.35T/m3。此類構筑物絕對不允許有蜂窩、孔洞、裂縫的出現和夾有松散混凝土的現象。以確保防護構筑物不池漏射線傷人。治療室與控制室均需分設；治療室四周墻及頂板均厚度不同；入口為 S迷道或迷宮型迷道，多次散射，使治療室入口的散射強度接近于天然；門或欄為連鎖裝置即行程開關，使門或欄不關上不能開機；門口擬裝工作指示燈。（即紅、綠燈）閉路電視攝像頭，聲或光警報系統，應急關閉等；鈷60 深部 X線，淺層 X線治療室，

5、均在頂板上有曲道抽風，解決既不漏射線又能每小時34 次換氣；激光定位裝置；直線加速口，還要制冷系統把水溫降至 180200C機內降溫系統；放射治療室均把使用面積要求設計在30m2以上。鈷 60 及深部 X線治療室砼墻與頂板較厚，必須配外，上下兩層防裂鋼筋，否則大體積混凝容易出現收縮裂縫，做成射線漏出，無法補救，甚至迫使廢棄不能用。另方面考慮平戰結合，墻板增加每平方三噸沖力，概算標配筋比防裂鋼筋增加不多，這樣戰時附落彈，也不至大破壞，不易做成鈷源流失，釀成嚴重的放射事故。2.2 放射室平面布置示意圖及剖面圖第三章、結構工程特點與難點及處理措施3.1 結構工程特點1、放射室結構尺寸為寬14.7m長

6、 39.9m。結構砼強度 C25，底板厚度 2.50m，頂板厚度1.80m、3.0cm，壁墻厚度 1.60m、1.80m、2.90m。2、由于放射室結構砼標準很高，砼不能出現蜂窩、麻面、孔洞；地平、墻身與頂板因要安裝設備，施工誤差必須在規范之內，地面、頂面平整，墻身豎直。3、施工縫預留二道：墻與底板之間第一道施工縫留在標高0.30 米處，墻與頂板之間第二標高 4.20 米處，接縫采用凹凸狀；嚴禁出現施工冷縫。施工縫如下圖：4、預留箱后用鋼板進行防射線，鋼板厚度為減少砼厚度的1/3 厚。3.2 結構工程難點1、由于墻頂板厚度較大，鋼筋密且墻體頂板內均有二至三層鋼筋網（鋼筋間排距10cm），砼的澆

7、筑振固相當困難。2、墻、頂板砼厚度160cm 300cm，在現澆砼期間室溫較高，容易引起砼開裂，出現施工冷縫等。3、墻、頂板砼較厚，并且要連續現澆，不能出現施工冷縫，砼自重和施工時動載對模板腳手架要求很高。3.3 處理措施1、合理安排各工序，準備預備人員杜絕出現由于施工人員不夠而出現施工冷縫。2、優化施工組織設計，合理進行分縫。3、配套施工設備并配備發電機防止由于停電而出現施工冷縫。4、減小碎石粒徑，碎石粒徑最大不能超過鋼筋間距1/3,增加攪拌時間增加砼和易性，坍落度控制在 17cm，砼下料高度控制在2m范圍之內，加強砼的搗固。5、施工縫嚴格按技術要求施工。6、加強施工過程監控力度，發現施工質

8、量問題及時處理。7、在施工時，嚴格按設計及規范施工。8、保證內外溫差不超過25 度，采取蓄熱保濕養護法，利用墻頂板采用木模的有利條件，可以有效封閉混凝土內水分蒸發，使混凝土能在潮濕條件下進行養護，控制干縮裂縫產生，在這之上再蓋麻袋或草包保溫，減少表面熱量散發。優化砼配合比，砼內摻加冰塊與緩凝劑，盡量避免中午開始現澆砼，減少水化熱。第四章、人工機械與材料計劃4.1 勞動力投入根據工程規模及工期要求,在施工過程中勞動力依據現場實際情況調整：勞動力投入表序號人員名稱人數備注1 管理人員16 2 砼工15 3 鋼筋工25 4 架子工12 5 模型工18 6 電焊/氧焊工6 7 電工2 8 后勤服務人員

9、及雜工15 合計109 附注說明：根據該項目施工進度與工期要求，增加人員，滿足施工的需要，確保工期。4.2 主要材料供應計劃主要材料計劃表序號項目名稱單位數量備注1 鋼筋T 根據進度采購2 C25砼m3 2300 3 48 架管T 15 根據進度采購4 腳手架管扣件個3320 根據進度采購4.3 主要施工機械設備主要機械設備序號機械名稱規格型號單位數量備注1 發電機30KVA 臺1 2 全站儀徠卡臺1 3 水準儀徠卡臺1 4 電動空壓機3 m3 臺1 5 鋼筋調直機GT4-10 臺1 6 潛水水泵QY100-45-5.5 臺2 7 砼運輸車10 m3 臺5 8 鋼筋切斷機CQ40 臺1 9 砼

10、輸送泵三一 B60 臺3 10 平板搗固器套1 11 搗固棒套2 12 電動木工鋸臺1 13 手提木工鋸臺1 說明：如根據工期要求不能滿足施工生產時，立即投入相應的機械設備以滿滿足正常施工生產。第五章、施工整體部署及計劃5.1 結構施工整體部署結構施工原則“底板與墻在標高0.3m 處留施工縫，墻與頂板之間在標高4.3m處留施工縫。5.2 施工總體順序放射室施工：土方開挖砼墊層底板鋼筋綁扎及預埋件底板砼澆筑養護底板砼綁扎墻鋼筋安裝墻內預埋件安裝墻身模板加固模板安裝對拉筋現澆墻身C25砼養護砼脫模搭腳手架頂板模板綁扎板鋼筋安裝預埋件檢查結構尺寸與預埋件位置現澆頂板 C25砼養護砼脫模地平預埋件安裝

11、現澆地平砼砼收面養護砼放射室內外裝修。第六章、放射室施工方法及技術措施6.1 鋼筋工程（1）鋼筋綁扎順序底板及導墻施工時預留插筋（底板及導墻混凝土）墻內層鋼筋水電套管墻外層鋼筋（模板、混凝土）頂板鋼筋清理驗收。注：防雷接地等穿插進行。（2）鋼筋綁扎注意點鋼筋錨固長度及彎筋長度；雙層鋼筋間距均勻，板雙層筋之間用22 鋼筋做馬凳支撐，間距1000mm 設一道，3000mm 及 1800mm 板厚部分分開設置。馬凳長1000mm，橫筋兩端懸臂 100mm，兩支腿間距 800mm，高度根據需要制作。因墻較厚，豎向鋼筋容易變形，板筋綁扎到墻筋上易使墻筋發生變形，在墻的兩片鋼筋之間加斜支撐或在墻內設馬凳支

12、撐。6.2 模板工程6.2.1、頂板模板（1）厚度為 1800mm 頂板模板模板面層選用雙層18mm 厚九夾板，中間夾一層塑料薄膜，兼起保溫養護作用，次龍骨采用 8080mm 木方，間距不大于 150mm，經計算主龍骨采用100100mm 木方不能滿足要求，因此主龍骨采用雙根背靠背10 槽鋼做支撐（單根 10 槽鋼雖能滿足要求但肢短不容易固定，兩槽鋼用M12螺栓連接，間距 1000mm），間距 600mm，支撐采用?483.5 鋼管支撐體系，立桿間距500mm，橫桿步距 1000mm，并與四墻體用可高底座頂緊。（3）厚度為 3000mm 頂板模板模板面層選用雙層18mm 厚九夾膠板，次龍骨采用

13、 8080mm 木方，間距不大于 150mm，主龍骨采用雙根背靠背 10 槽鋼（兩槽鋼用M12螺栓連接，間距1000mm），做支撐間距600mm，支撐采用?483.5 支撐體系，立桿間距500mm，橫桿步距 600mm。頂板模板支撐腳手架因橫桿長度模數關系在周邊如出現不合適情況，要增加立桿并用扣件橫桿與整架連接。或采用交錯方式保證頂板模板周圈支撐強度。頂板模板在混凝土強度達到設計標準值100%后再晚一周方可拆除。因頂板支撐較密，直線加速器室內第二道施工縫以上側模板同頂板一起拆除。6.2.2、頂板側模板模板面層為雙層 18mm 厚九夾膠板，次龍骨采用 8080mm 木方豎向設置，間距不大于150

14、mm，水平向采用雙根?483.5 做背楞間距 400mm。采用 M22對拉螺栓，水平間距 800mm。外墻部分用止水型加焊80805 止水片，內墻對拉螺栓埋在墻混凝土中，對拉螺栓兩端加錐形墊，剔除后將螺桿外露部分割除，用膨脹砂漿補平。側模板在板底標高以下用螺栓對拉，中間用鋼絲對拉，外側用鋼管加可調支撐或100100mm 木方配木楔支撐于地面上，支撐水平間距800mm，支撐端部墊木方。內側模板用鋼管做斜撐。6.2.3、墻側模板墻模板內混凝土凈高4.5 米，模板配制高度4.7 米，模板面層板為雙層18mm 厚九夾膠板，次龍骨間距250mm，雙?483.5 鋼管間距 500mm，對拉螺栓為 M16水

15、平間距、豎向間距均為 500mm。模板寬度以 2440mm、1220mm 為主。6.2.4 底板模板底板模板采用 240 厚磚模，M10水泥砂漿砌筑。6.2.5 墻體重點、難點部位的模板施工方法1、墻下口施工縫處：因企口縫高300mm，墻下第一道對拉螺栓無法穿過，現作如下修改：將該處對拉螺栓割斷，與附加的 25 水平鋼筋單面焊 10d，緊貼企口縫上口位置加一排對拉螺栓，間距按500mm。2、墻上口施工縫處：該處先支設企口模板，模板與搭設的操作架上的鋼管連接、鎖牢，模板下端放在預埋的對拉螺栓上。3、對拉螺栓 500mm，用 1208010mm 的鋼板作墊片，用雙螺母鎖緊鋼板，調整好模板尺寸后，后

16、一道螺母與對拉螺栓點焊牢固，兩鋼管之間間距不大于20mm，且通高分三處用鋼筋點焊連接牢固。6.2.6、施工注意事項1、頂板模板因跨度大，自重大，應按2起拱。2、為防輻射，所有穿墻螺桿不能加套筒。6.3、混凝土工程6.3.1 直線加速器室墻厚達1.6 米、1.8 米、2.9 米，頂板厚達 1.8 米、3.0 米，為大體積混凝土，為保證施工質量，按大體積混凝土施工要求進行施工。施工控制重點為分層澆筑及溫度控制。6.3.2 直線加速器室混凝土澆筑量一、二號機房底板均約為591m3，墻均體約為 607m3，頂板均約為 450m3，分三次澆筑，第一次澆筑底板及基礎梁（C25P8），混凝土量約為 591m

17、3，澆筑至側板 0.30m 標高。第二次澆筑墻體（C25礦），混凝土量約為607m3，澆筑至 4.30m標高。第三次澆筑墻頂板（C25礦），混凝土量約為450m3，澆筑至 6.30、7.50m 標高。6.3.3 0.30m以下（混凝土底板及側墻）為 C25、P8，水泥采用普通硅酸鹽水泥。0.30m以上（混凝土側墻及頂板）為C25P8，水泥采用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥，混凝土密度2400kg/m3。6.3.4 由于直線加速器室墻、板厚度不同，現場混凝土澆筑后溫度應力僅根據水泥選料及選擇最大澆筑厚度計算。6.3.5 混凝土的施工1.技術措施為保證混凝土工程在夏季期間的施工質量，采取如下措施：（1

18、）為保證混凝土不開裂，在混凝土中應摻加緩凝劑或減水劑。（2）在風雨或暴熱天氣運輸混凝土，罐車上應加遮蓋，以防進水或水分蒸發。（3）在高溫炎熱季節施工時，要在混凝土運輸管上遮蓋濕罩布或濕草袋，以避免陽光照射，并注意每隔一定的時間撒水濕潤。（4）頂板分層施工時的構造措施：在頂板水平施工縫處插入16600 鋼筋，伸入上下層混凝土 500mm，梅花形布置，在上下層混凝土接觸面中設置16150 雙向鋼筋網片，提高混凝土表面抗拉能力、降低干縮影響。2.混凝土溫度控制和收縮裂縫預控措施混凝土溫度控制為了有效地控制有害裂縫的出現和發展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率、減小混凝土收縮、提高混凝土的極限

19、拉伸強度、改善約束條件和設計構造等方面全面考慮的措施。（1）降低水泥水化熱a.選用低水化熱混凝土；b.充分利用混凝土的后期強度，減少每立方米混凝土中水泥用量。根據試配、試驗水泥用量 P.S32.5，嚴格控制在 330kg/m3以內；c.使用粗骨料，盡量選用粒徑較大，級配良好的粗骨料，如：密云產碎石，摻加粉煤灰等摻合料、摻加相應的減水劑、改善和易性、降低水灰比，以達到減少水泥用量、降低水化熱的目的。（2）降低混凝土入模溫度a.選擇較適宜的氣溫澆筑大體積混凝土，盡量避開炎熱天氣澆筑混凝土。夏季采用低溫攪拌混凝土，對骨料進行護蓋或設置遮陽裝置避免日光直曬，運輸工具應達設避陽設施，以降低混凝土拌合物的

20、人模溫度。b.摻加 FS-H復合型外加劑，初凝時間延長到16 小時。c.在混凝土入模時，入模溫度不大于25，采取措施改善和加強模板內的通風，加速模內熱量的散發。（3）加強施工中溫度控制a.在混凝土澆筑之后，做好混凝土的保溫保濕養護，緩緩降溫，充分發揮徐變特性，減低溫度應力，夏季應注意避免爆曬，注意保濕，以免發生急劇的溫度梯度發生。b.采取 14 天長時間的養護，規定合理的拆模時間，混凝土澆筑后7 天拆側模，延緩降溫時間和速度，充分發揮混凝土的“應力松弛效應”。c.加強測溫和溫度監測與管理，實行信息化控制，隨時控制混凝土內的溫度變化，內外溫差控制在 25以內，混凝土降溫速度不大于1.52/d，及

21、時調整保溫及養護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不致過大，以有效控制有害裂縫的出現。d.合理安排施工程序，控制混凝土在澆筑過程中分層澆筑厚度，避免混凝土拌和物堆積過大高差。在結構完成后及時回填土，避免其側面長期暴露。（4）改善約束條件，消減溫度應力采取分層澆筑大體積混凝土，要求混凝土分層厚度為1525cm，以放松約束程度，減少每次澆筑長度的蓄熱量，以防止水化熱的積聚，減少溫度應力。（5）提高混凝土的極限拉伸強度a.選擇良好級配的粗骨料，嚴格控制其含泥量，含泥量不大于1.0%。加強混凝土的振搗，提高混凝土密實度和抗拉強度，減少收縮變形，保證施工質量。b.采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時排除表

22、面積水，加強早期養護，提高混凝土早期或相應齡期的抗拉強度和彈性模量。c.在大體積混凝土基礎內設置必要的溫度配筋，在截面突變和轉折處，底、頂板與墻轉折處，孔洞轉角及周邊，增加斜向構造配筋，以改善應力集中，防止裂縫的出現。（6）其它預控措施a.混凝土澆筑時，振搗要密實，以減少收縮量，提高混凝土抗裂強度。并注意對板面進行抹壓，可在混凝土初凝后，終凝前，進行二次抹壓，以提高混凝土抗拉強度，減少收縮量。混凝土澆筑后，應及時進行養護b.采取蓄熱保濕養護法，利用墻頂板采用木模的有利條件，可以有效封閉混凝土內水分蒸發，使混凝土能在潮濕條件下進行養護，控制干縮裂縫產生，在這之上再蓋麻袋或草包保溫，減少表面熱量散

23、發。c.保濕養護能能使水泥水化順利進行，提高砼的極限拉伸強度，減小溫度應力以及減少砼表面的收水裂縫，最終確保內外砼溫度梯度在設計和規范允許范圍之內。d.直線加速器室保溫層施工要求對于不同部位按方案要求加蓋保溫材料（或雙層底模），參見下文保溫材料計算書。e.墻模側面掛麻袋時，用鐵絲將麻袋連成條狀覆蓋，蓋嚴貼實固定在圍檁上，木檔區格內塞麻袋。養護期間適當噴水潤濕麻袋。f.因支撐的影響，加速器室墻板與頂板分開澆筑，因此墻頂亦需用麻袋保溫。g.保溫期間，尤其是頂板保溫時封閉直線加速器室進門，可以有效地防止熱量散失。h.保溫期間要做好相鄰區域的防火安全工作，嚴禁游煙和附近動火作業。i.保溫層的撤除時間參

24、照大體積混凝土程經驗，一般不得早于一周時間。具體方法是分層拆除保溫材料，嚴禁施工人員擅自提早拆模。6.3.6 混凝土澆筑由于施工時間處于夏季，為保證混凝土澆筑連續均衡，為縮短澆筑時間，采用兩臺汽車泵進行。混凝土理論泵送能力：90m3/h 2=180m3/h 混凝土實際泵送能力（1#泵為例）：5.5 m3（90m3/h 60min）=3.7min（每罐車泵送時間）考慮交通影響、罐車就位、退車及分層澆筑、振搗的要求，間隔時間合計為20min 60min20 min=3 車60min泵送能力為 5.5m33=16.5m3總的 60min 泵送能力為 16.5m32=33m3（每小時最小混凝土需求量）

25、考慮到交通高峰期是造成堵車，將該部位混凝土澆筑時間定在晚上八點開盤，同時夜間環境溫度較低，有利于減少混凝土澆筑期間的蓄熱量。另外要合理安排施工程序，使兩臺汽車泵順序循環分層澆筑混凝土，分層厚度嚴格控制在 200250mm，用標尺桿檢查，振搗密實以表面出漿為準，控制混凝土澆筑過程中均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過大高差，防止水化熱的聚集，消減溫度應力。預先在模板上口四周留設泄水孔。在澆筑混凝土前清理流暢，以使混凝土表面泌水排出。當混凝土澆筑接近尾聲時，將混凝土泌水排集到模板邊，順泄水孔流出或用真空泵將水抽出。大體積混凝土養護期間需嚴格控制，其內外溫差在25范圍內，養護主要達到保溫、保濕的目的。混

26、凝土澆筑后12 小時內在混凝土上表面覆蓋塑料布及兩層麻布袋，在側面模板外側懸掛包覆一層塑料布，一層麻布袋形成保溫層，以保證混凝土表面溫度不至過快散失，減少混凝土表面的溫度梯度，防止產生表面裂縫，充分發揮混凝土的潛力和材料的松弛特性。使混凝土的平均總溫差產生的接應力小于混凝土抗拉強度，防止產生貫穿裂縫。同時連續蓄水養護保濕，使尚在混凝土強度發展階段。潮濕的條件可防止混凝土表面產生脫水而產生干縮裂縫，另外，可使水泥的水化順利進行，提高混凝土極限抗接強度，拆側模時間控制在7 天。6.3.7、測溫1、測溫儀器的選用和埋設測溫儀器選用 JDC-2型攜帶式電子測溫儀及其相匹配的埋入測溫元件。全部測溫孔均按

27、平面布置圖編號，每組測溫點元件埋設3 個深度，分別為 200mm、澆筑高度的中間位置、澆筑底標高返 200mm 高位置。這樣就可真實地反映混凝土內外溫差、降溫梯度和溫升的均勻性。將測溫元件按不同測定深度定位，將其引出線綁扎在一起，固定在與板中上下層鋼筋綁在一起的豎向鋼筋支棍上，讓測溫線的插頭露出混凝土表面300500mm 用塑料布包扎保護好。根據溫差，再增減保溫層的厚度。測溫桿平面布置圖如下：2、測溫a.每個工作班對混凝土入模溫度測定次。b.混凝土從開始澆筑15 天之內每隔 2h 測量一次。以后對混凝土上、中、下面和大氣溫度每晝夜測定次。c.由于直線加速器室層高高，澆筑截面面積大，為保證澆筑質

28、量，減少溫度裂縫，共分三次澆筑。第一、二次混凝土澆筑后的測溫應持續到下一次澆筑開始前；最后一次混凝土澆筑后的測溫應達到28d,混凝土澆筑 14d以后可每晝夜測溫次。d.測定的溫度必須正確、真實、記錄詳細及時反饋給現場技術負責人。3、混凝土養護a.降低混凝土塊體里外溫度差和減慢降溫速度來達到降低塊體自約束應力和提高混凝土抗拉強度，以承受外約束應力時的抗裂能力，對混凝土的養護是非常重要的。b.混凝土澆筑前，應準備好在澆筑過程中所必須的抽水設備和防雨防暑措施。混凝土的養護墻、梁混凝土采用涂刷養護劑及澆水的方法進行養護，大體積混凝土頂面蓄水養護。c.夏季施工時，覆蓋保溫在混凝土澆筑完畢后混凝土終凝后進

29、行。d.抗滲混凝土的澆水養護時間不得少于14 天。4、混凝土試塊留置每一臺班澆筑的混凝土，均留置四組試塊（并依據混凝土方量增加組數），測同條件、7d、28d強度，一組備用；地下室底板、外墻等有抗滲要求的部位增加一組抗滲試塊。各構件拆模強度以及同條件強度試塊預留結構類型拆模要求試塊留置組數豎向結構7 天留置同條件試塊4 組樓板強度達到 100%再晚一周留置同條件試塊4 組以上注：拆模后，混凝土和模板分離，但不能撤除模板，以保證混凝土內部溫度與表面溫度的溫差要求。第七章 模板工程計算書7.1 墻板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB5001

30、0-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M16；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.0

31、0；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):100.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值 fc(N/mm2):205.00

32、；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H-模板計算高度，取 4.500m；1-外加劑影響修正系數，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、108.000 kN/m2，取較小值 23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓

33、力標準值F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板計算最大彎矩(N mm)；l-計算跨度(次楞間距):l=250.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.223.042 0.500 0.900=12.443kN/m；傾倒

34、混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.50 0.90=1.260kN/m；其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M=0.1 12.443 250.02+0.117 1.260 250.02=8.70 104N mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/W f其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50018.0 18.0/6=2.70104 mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=8.70 104/2.70104=3

35、.2N/mm2；面板截面的最大應力計算值=3.2N/mm2小于 面板截面的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(次楞間距):l=250.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.223.042 0.500 0.900=12.443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.50 0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 12.443 250.0+0.6171.260 250.0=2060.8N；截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bhn)fv其中

36、，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=2060.8N；b-構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:=32060.8/(2 50018.0)=0.343N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值=0.343N/mm2小于 面板截面抗剪強度設計值=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0

37、.677 ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q=23.040.5=11.521N/mm；l-計算跨度(次楞間距):l=250mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:=1mm；面板的最大撓度計算值:=0.677 11.522504/(100 9500 2.43 105)=0.132 mm；面板的最大撓度計算值:=0.132mm 小于等于面板的最大允許撓度值=1mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的

38、三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度100mm，高度 100mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=10 10 10/6 1=166.667cm3；I=1010 10 10/12 1=833.333cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞計算最大彎矩(N mm)；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.223.042 0.250 0.900=6.221kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.25 0.90=0.630kN/m，其中，0.90為

39、折減系數。次楞的最大彎矩：M=0.1 6.221 500.02+0.117 0.630 500.02=1.74 105N mm；次楞的抗彎強度應滿足下式：=M/W f其中，-次楞承受的應力(N/mm2)；M-次楞計算最大彎矩(N mm)；W-次楞的截面抵抗矩，W=1.67 105mm3；f-次楞的抗彎強度設計值；f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值：=1.74 105/1.67 105=1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；次楞的最大應力計算值=1 N/mm2小于 次楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的

40、三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V次楞承受的最大剪力；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.223.042 0.250 0.900/1=6.221kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q2:1.42.00 0.25 0.90/1=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V=0.6 6.221 500.0+0.617 0.630 500.0=2060.8N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-次楞計算最大剪力(N)：V=2060.8N；b-

41、次楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=100.0mm；fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值:=3 2060.8/(2100.0 100.0 1)=0.309N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值=0.309N/mm2小于 次楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)

42、：q=23.040.25=5.76 kN/m；l-計算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E-次楞彈性模量(N/mm2)：E=9000.00 N/mm2；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=8.33 106mm4；次楞的最大撓度計算值:=0.677 5.76/1 5004/(100 9000 8.33 106)=0.032 mm；次楞的最大容許撓度值:=2mm；次楞的最大撓度計算值=0.032mm 小于 次楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩

43、W分別為:W=5.078 2=10.156cm3；I=12.1872=24.374cm4；E=206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN m)主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載:P1.2 23.04 0.25 0.51.4 2 0.25 0.53.806kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=500mm；強度驗算公式：=M/W f其中，-主楞的最大應力計算值(N/mm2)M-主楞的最大彎矩(N mm)；M=2.14 105 N mm W-主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=1.02 104 mm3；f-主楞的強度設計值(N/mm2

44、)，f=205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值:=2.14 105/1.02 104=21.1 N/mm2；主楞的最大應力計算值=21.1N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/A fv其中，-主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-主楞計算最大剪力(N)：V=2331.2N；A-鋼管的截面面積(mm2)：A=978.606mm2；fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值:=2 2331.2/978.606=4.764N/mm2；主楞截面的受剪應力

45、計算值=4.764N/mm2小于 主楞截面的抗剪強度設計值fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值:=0.145mm；主楞的最大容許撓度值:=2mm；主楞的最大撓度計算值=0.145mm 小于 主楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f A 其中 N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M16；穿墻螺栓有效直徑:13.55 mm；穿墻螺栓有效面積:A=144 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 1.44 10-4=24

46、.48 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=4.23 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.234kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值N=24.48kN，滿足要求！7.2 1.8米厚頂板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)：

47、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):0.50；步距(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.50；采用的鋼管(mm):48 3.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/

48、mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):150.000；木方彈性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：10號槽鋼；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):1800.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為：W=50 1.82/6=27 cm3；I=501.83/12=24.3 cm4；模板面板的按照三跨

49、連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 1.8 0.5+0.35 0.5=22.675 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.50.5=1.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2 22.675+1.4 1.25=28.96kN/m 最大彎矩M=0.128.96 1502=65160 N m；面板最大應力計算值=M/W=65160/27000=2.413 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為2.413 N/mm2小于面板的抗彎強

50、度設計值13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=22.675kN/m 面板最大撓度計算值=0.6 77 22.675 1504/(100 9500 24.3 104)=0.034 mm；面板最大允許撓度=150/250=0.6 mm；面板的最大撓度計算值0.034 mm 小于 面板的最大允許撓度0.6 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=b h2/6=8 8 8/6=85.33 cm3；I=b h3/12=8 8 8 8/12=341.33 cm4；方木楞

51、計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.15 1.8+0.35 0.15=6.802 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.50.15=0.375 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2 q1+1.4 q2=1.26.802+1.4 0.375=8.688 kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.18.688 0.52=0.217 kNm；方木最大應力計算值=M/W=0.217 106/85333.33=2.545 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm2；方

52、木的最大應力計算值為2.545 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.68.688 0.5=2.606 kN；方木受剪應力計算值=3 2.606103/(2 80 80)=0.611 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.611 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載q=q1=6.802 kN/m；最大撓度計算值=0.677 6.8025004/(10

53、09000 3413333.333)=0.094 mm；最大允許撓度 =500/250=2 mm；方木的最大撓度計算值0.094 mm 小于 方木的最大允許撓度2 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：10號槽鋼；W=39.7 cm3；I=198.3 cm4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P8.688kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.462 kNm；最大變形Vmax=0.057 mm；最大支座力Qmax=31.598 kN；最大應力=1462422.08/39700=36

54、.837 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值36.837 N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為0.057mm 小于 500/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1584.5=0.711 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.5 0.5=0.087 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25 1.8 0.5 0.5=

55、11.25 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=12.049 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)0.5 0.5=1.125 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=16.034 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:=N/(A)f 其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=16.034 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89 cm2；W-立

56、桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；L0-計算長度(m)；按下式計算:l0=h+2a=0.8+0.12=1 m；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；l0/i=1000/15.8=63；由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.806；鋼管立桿的最大應力計算值；=16033.74/(0.806 489)=40.681 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=40.681 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要

57、求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.2431.004 (0.8+0.12)=1.248 m；k1-計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2-計算長度附加系數，h+2a=1 按照表 2取值1.004；Lo/i=1247.972/15.8=79；由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.728；鋼管立桿的最大應力計算值；=16033.74/(0.72 8 489)=45.04 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=45.04 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為

58、連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg=fgk kc=120 1=120 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=16.034/0.25=64.135 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=16.034 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=64.135 fg=120 kpa。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除

59、了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時，需要設

60、置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每 10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，

61、應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不

62、超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。7.3 3.0米厚頂板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分

63、內容。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):0.50；步距(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.50；采用的鋼管(mm):483.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2

64、):1.400；木方的間隔距離(mm):150.000；木方彈性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：10號槽鋼；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):3000.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為：W=50 1.82/6=27 cm3；I=501.83/12=24.3 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷

65、載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 3 0.5+0.35 0.5=37.675 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.50.5=1.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2 37.675+1.4 1.25=46.96kN/m 最大彎矩M=0.146.96 1502=105660 N m；面板最大應力計算值=M/W=105660/27000=3.913 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為3.913 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計

66、算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=37.675kN/m 面板最大撓度計算值=0.677 37.6751504/(100 9500 24.3 104)=0.056 mm；面板最大允許撓度=150/250=0.6 mm；面板的最大撓度計算值0.056 mm 小于 面板的最大允許撓度0.6 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=b h2/6=8 8 8/6=85.33 cm3；I=b h3/12=8 8 8 8/12=341.33 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板

67、和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.15 3+0.35 0.15=11.302 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.50.15=0.375 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2 q1+1.4 q2=1.211.302+1.4 0.375=14.088 kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.114.088 0.52=0.352 kNm；方木最大應力計算值=M/W=0.352 106/85333.33=4.127 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為4.127 N/mm2小于

68、方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:=3V/2b hn 其中最大剪力:V=0.614.088 0.5=4.226 kN；方木受剪應力計算值=3 4.226103/(2 80 80)=0.991 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.991 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載q=q1=11.302 kN/m；最大撓度計算值=0.677 11.3025004/(1009000 3413333.333)=

69、0.156 mm；最大允許撓度=500/250=2 mm；方木的最大撓度計算值0.156 mm 小于 方木的最大允許撓度2 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：10號槽鋼；W=39.7 cm3；I=198.3 cm4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P14.088kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=2.371 kNm；最大變形Vmax=0.092 mm；最大支座力Qmax=51.237 kN；最大應力=2371386.08/39700=59.733 N/mm2；托梁的抗壓強度設

70、計值f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值59.733 N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為0.092mm 小于 500/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1584.5=0.711 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.5 0.5=0.087 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25 3 0.5 0.5=18.75 kN；經計算得到，靜荷載標準值

71、NG=NG1+NG2+NG3=19.549 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)0.5 0.5=1.125 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=25.034 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:=N/(A)f 其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=25.034 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.

72、08 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；L0-計算長度(m)；按下式計算:l0=h+2a=1+0.12=1.2 m；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1 m；l0/i=1200/15.8=76；由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.744；鋼管立桿的最大應力計算值；=25033.74/(0.74 4 489)=68.809 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=68.809 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按

73、下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.1851.004 (1+0.1 2)=1.428 m；k1-計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.2 按照表2取值1.004；Lo/i=1427.688/15.8=90；由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.661；鋼管立桿的最大應力計算值；=25033.74/(0.661 489)=77.449 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值=77.449 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參

74、照杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg=fgk kc=120 1=120 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120 kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=25.034/0.25=100.135 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=25.034 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=100.135 fg=120 kpa。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還

75、要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過 1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水

76、平加強層可以每 4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每 10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；

77、c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載 N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載

78、要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第八章 直線加速器室保溫材料計算8.1 混凝土配合比初步設計8.1.1 一般情況下將大體積混凝土的內表溫差限定在25以內，降低水泥的用量能有效抑制升溫，一般每降低10Kg水泥可以減少 1溫差。8.1.2 本工程直線加速器室混凝土為C25、P8 抗滲，參照該標號混凝土的配合比，按 32.5 礦渣水泥，常規的配比如下（每m3重量）：混凝土的基準配合比為：水泥：砂：石子：水：粉煤灰=327:552:1320:160:44。8.2 混凝土升溫計算8.2.1 計算公式：To=CsW

79、sTs+CgWgTg+CCWCTC+CwWwTw/（CsWs+CgWg+CCWC+CwWw）其中 Cs、Cg、CC為砂、石、水泥比熱800J/Kg，水比熱 Cw=4000J/Kg。To為混凝土入模溫度。8.2.2 計算值：（按澆筑期平均氣溫26推算）To=800552 29+800132029+80032727+160400025/800（552+1320+327）+1604000=27.7。8.2.3 砼內部最高升溫值Tmax=To+1.1Q/10+F/50，其中 Q為水泥用量，F 為粉煤灰用量，1.1 為采用 32.5礦渣水泥的水化熱提高系數。Tmax=27.7+1.1 327/10+44

80、/50=27.6+36.7=64.6。8.3 保溫材料計算8.3.1直線加速器室混凝土預計在5 月中旬澆筑，平均氣溫Tb=26，保溫層下的混凝土面溫度 Ta=Tmax-25=64.6-25=39.6 8.3.2 按照大部分墻體 1.60m厚計算，按墻木模外掛麻袋保溫時，K=2.0，則：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta），其中麻袋導熱系數=0.12 W/m.K，混凝土的導熱系數1=2.3 W/m.K。=0.5 1.6 0.12（39.6-26）2.0/2.3（64.6-39.6）=0.0454 m 墻體采用木模上加蓋二層2.2cm 厚的麻袋保溫。同時，考慮木模的導熱系數為0.23

81、W/m.K，則需木模厚度為：（0.0454-0.022 2）0.23/0.14=0.002m，所以養護期間保留的18mm 木模足夠保溫。8.3.3 按照大部分墻體 1.80m厚計算，按墻木模外掛麻袋保溫時，K=2.0，則：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta），其中麻袋導熱系數=0.12 W/m.K，混凝土的導熱系數1=2.3 W/m.K。=0.5 1.8 0.12（39.6-26）2.0/2.3（64.6-39.6）=0.0511m 墻體采用木模上加蓋二層2.2cm 厚的麻袋保溫。同時，考慮木模的導熱系數為0.23 W/m.K，則需木模厚度為：（0.0511-0.022 2）0.2

82、3/0.14=0.012m，所以養護期間保留的18mm 木模足夠保溫。8.3.4 按照墻體 2.9m 厚計算，按墻木模外掛麻袋保溫時，K=2.0，則：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta），其中麻袋導熱系數=0.12 W/m.K，混凝土的導熱系數1=2.3 W/m.K。=0.52.9 0.12（39.6-26）2.0/2.3（64.6-39.6）=0.0823m 墻體采用木模上加蓋三層2.2cm厚的麻袋保溫。同時，考慮木模的導熱系數為0.23 W/m.K，則需木模厚度為：（0.0823-0.022 3）0.23/0.14=0.027m，所以養護期間保留的18mm 二層木模足夠保溫。8

83、.3.5 1.8m 厚度頂板的保溫材料計算：混凝土面襯一層塑料薄膜二層草包保溫時，K=2.0，則：a.頂板頂面保溫材料：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta）=0.5 1.8 0.12（39.6-26）2.0/2.3（64.6-39.6）=0.0511m 頂板頂面用一層塑料薄膜上加二層2.2cm 厚草包保溫足夠。b.頂板底面保溫材料：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta）=0.5 1.8 0.23（39.6-26）2.0/2.3（64.6-39.6）=0.097m 頂板底面選用二層 18mm 厚木模中間夾一層塑料薄膜保溫，同時封閉直線加速器室進門，可以有效地防止熱量散失。另

84、外，板底木格柵空擋內襯麻袋，則需要麻袋厚度為（未計進門封閉時）：（0.097-0.018 2）0.12/0.23=0.0318m，板底加二層麻袋保溫足夠。8.3.6 3.0m厚度頂板的保溫材料計算：混凝土面襯一層塑料薄膜一層草包保溫時，K=2.0，則：a.頂板頂面保溫材料：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta）=0.5 3.0 0.12（39.6-26）2.0/2.3（64.6-39.6）=0.0851m 頂板頂面用一層塑料薄膜上加四層2.2cm 厚草包保溫足夠。b.頂板底面保溫材料：=0.5H（Ta-Tb）K/1（Tmax-Ta）=0.5 3.0 0.23（39.6-26）2.0/

85、2.3（64.6-39.6）=0.163m 頂板底面選用二層 18mm 厚木模中間夾一層塑料薄膜保溫，同時封閉直線加速器室進門，可以有效地防止熱量散失。另外，板底木格柵空擋內襯麻袋，則需要麻袋厚度為（未計進門封閉時）：（0.163-0.018 2）0.12/0.23=0.0663m，板底加三層麻袋保溫足夠。備注：以上的計算系按照保守的混凝土配比計算，同時未考慮多排豎筋、換撐板帶及封閉直線加速器室進門等對養護的有利因素。若最終的配比中水泥用量減少后，保溫材料厚度可以酌情調整。第九章、安全保障措施9.1 施工安全措施1、遵守勞動紀律，服從領導和安全檢查人員的指揮，工作時思想集中，堅守崗位，未經許可

86、不得從事非本工種作業，嚴禁酒后上班，不得在嚴禁煙火的地方吸煙、動火。2、嚴格執行操作規程，不得違章指揮和作業，對違章作業的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業。3、按照作業要求正確穿戴個人防護用品，進入施工現場必須戴安全帽，嚴禁赤腳或穿高跟鞋、拖鞋進入施工現場。4、在施工現場行走要注意安全，不得攀登腳手架。5、正確使用防護裝置和防護設施，對各種防護裝置、防護設施和警告、安全標志、告示不得任意拆除和隨意挪動。6、鋼筋綁扎時應搭設腳手架，不準踩踏鋼筋。7、澆注混凝土之前，對綁扎好的鋼筋應妥善保護，保持其整體性，防止行人踩踏使鋼筋變折和間距發生變化。8、保護好穿墻管、電線管、電門盒及其他預埋件。9

87、、拆除模板時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角，拆下的鋼模板，如發現不平或肋邊損壞變形應及時修理，并加強模板管理，分規格堆放，涂刷防銹劑。10、鋼筋混凝土結構施工時應對上一段預留的鋼筋加以保護，不得隨意彎折。9.2 開展安全教育1、安全教育廣泛開展安全生產的宣傳教育，使各級領導和廣大職工群眾真正認識到安全生產的重要性、必要性，懂得安全生產的科學知識，牢固樹立安全第一的思想，自覺遵守各項安全生產法令和規章制度。2、安全教育培訓A建立經常性的安全教育和培訓考核制度。B電工、焊工、架子工、等特殊工種除進行一般的安全教育外，還須經過本工種的安全技術教育，經考核合格發證后，方能獨立操作，

88、對從事有塵毒危害作業的人員要進行塵毒危害防治知識的教育。C采用新技術、新工藝、新設備施工和調換工作崗位時，要對操作人員進行新技術操作和崗位的安全教育，未經教育不得上崗操作。作業工班每周一下午例行安全學習，學習安全操作規程，安全防護知識，總結施工生產中的安全隱患，制定相應的防范措施。9.3 加強安全檢查1、作業隊對生產中的安全工作，要組織定期和不定期檢查，作業隊每旬組織一次。2、加強安全生產的組織領導，每次定期的安全生產檢查，并由有關人員組成檢查領導小組，針對安全生產中存在的實際問題制定具體計劃，提出明確的目標和要求，充分做好宣傳動員，有計劃、有重點地進行檢查。3、安全生產檢查時作到自查與互查結

89、合，上下結合的方法，橫向到邊、豎向到底，不留死角，做到邊檢查、邊整改。做到條條有著落，件件有交待。4、針對施工專業性的特點還應進行專業性安全檢查和整改。第十章、文明施工及環保10.1 文明施工1、創建文明工地，維護周圍環境整潔，不斷提高文明施工水平，使文明施工規范化、標準化、制度化，認真貫徹地方政府和業主有關文明施工的各項要求，推行現代管理方法，科學組織施工，做好現場文明施工的各項管理工作。2、加強宣傳教育，統一思想，使全體職工認識到文明施工是企業形象，是隊伍素質的反映，是安全生產的保證，以提高員工文明施工和加強現場管理的自覺性。3、結合本工程實際情況，作業隊隊長進行明確分工，落實文明施工現場

90、責任區，制定相關規章制度，確保文明施工現場管理有章可循，做到事事有人管，處處有人負責。4、合理布置場地，各項臨時設施必須符合規定標準，做到場地清潔，道路平順，排水暢通，標志醒目，生產環境達到標準化作業要求。5、施工現場的用電線路，設施的安裝和使用必須符合安裝規范和安全操作規程，并按施工組織設計進行架設，嚴禁任意拉線接電，施工現場設置保證施工安全要求的電壓和工地照明。6、施工機械、車輛應當按照施工總平面布置圖規定的位置和線路行使，不得任意侵占場內道路，各種施工機械進場須經過安全檢查，經檢查合格的方能使用，施工機械操作人員建立機組責任制，并按規定持證上崗，禁止無證人員操作。7、保持施工現場道路暢通

91、，排水系統處于良好狀態，隨時清除建筑垃圾，保持場容場貌的整潔。在車輛、行人通行的區域施工應設置溝井坎穴覆蓋物和施工標志，不發生切斷和阻塞現場交通情況。8、施工現場設置各類必要的職工生活設施，并符合衛生、通風照明等要求，職工的膳食、飲水供應等應符合衛生要求。9、施工現場做好安全保衛工作，采取必要的防盜措施，施工場地按標準設置圍擋，建立門衛制，進入現場實行登記，非施工人員無特殊情況不得進入施工現場。10、加強檢查監督，從嚴要求，持之以恒，使文明施工現場管理真正抓出成效，項目經理對文明施工現場實行定期不定期檢查，每月組織一次專項檢查，對照評分，嚴格獎懲，交流經驗查糾不足。10.2 環保保護1、學習貫

92、徹地方政府環保法規及有關規定，嚴格執行中華人民共和國水污染防治法，明確本標段的環保要求，增加投入，制定相應措施，處理好施工與環保的關系，不違章或超標排污。2、落實門前三包環境保潔責任制，保持施工區和生活區的環境衛生，及時清理垃圾，運至指定地點進行掩埋或焚燒處理。生活區應設置化糞設備，生活污水和大小便經化糞池處理后，運至指定地點集中處理。3、場地道路硬化并在晴天經常灑水，防止塵土飛揚，污染周圍環境。4、選用低噪音設備，采用消音措施降低施工過程中的施工噪音，夜間盡量避免使用噪音設備。5、禁止機械車輛高聲鳴笛，控制噪音污染。6、施工中產生的廢泥漿，應先沉淀過濾，廢泥漿和淤泥使用專門車輛運輸，防止遺灑

93、，污染路面，廢漿必須在業主指定的地點傾倒。7、汽車出入口應設置沖洗槽，對外出的汽車用水槍將其沖洗干凈，確認不會對外部環境產生污染后方可出門。8、裝運建筑材料、土石方、建筑垃圾及工程碴土的車輛，必須裝載適量，保證行使中不污染道路環境。9、合理布置施工場地，生產、生活設施布置在規定范圍以內，施工場地全部用圍墻圍護，施工盡量不破壞和少破壞原有的植被，保護自然環境。10、對施工中可能遇到的各種公共設施，制定可靠的防止損壞和位移的實施措施，向全體施工人員交底。11、施工期間，要配備適量的化學消油劑，吸油劑等物資，以防不測。禁止施工排放油污事故，一旦發生，立即采取措施，收集溢油，縮小污染。第十一章應急預案

94、1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警

95、，組織搶救。(2)事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A)火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B)觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可

96、采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C)高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或 50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D)其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：

97、張健成手機：安全員：手機：技術負責人：手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119 通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第十二章、監測監控1、過程管理(1)施工前管理1)材料管理：材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用；2)交底管理：交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。(2)施工中管理要點1)豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求，進入下道模板支架工序的施工；2)模板支架搭設方式

98、符合施工方案要求，并通過相關部門驗收；3)砼澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化；4)模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。(3)質量管理措施1)認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒布的 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導；2)認真做好各道工序的檢查、驗

99、收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態；3)嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量；4)混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐；5)對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用；6)為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿；7)所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶

100、貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿；8)模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度；9)嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞；10)每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析墻體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正；11)所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固；12)陰、陽角模必須嚴格按照模板

101、設計圖進行加固處理；13)為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。2、澆搗混凝土管理(1)隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。(2)根據實驗室砼配合比，派相關人員在攪拌站進行監督和檢測。(3)開盤前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。(4)砼澆筑前輸送管線的布置方式符合方

102、案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。(5)墻、柱和梁板分開澆筑，豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約束端。3、安全管理措施(1)應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。(2)模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。(3)登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。(5)裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要

103、扣上安全帶。(6)安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。(7)對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。(8)對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。(9)在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。(10)在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。(11)搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。(12)模板拆除時，混凝土強度必須

104、達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。4、環境保護措施(1)安全警示標志牌1)所有施工和生產現場必須按照施工規范標準和規定等的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志、標牌等標識；2)安全文明標志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特定的安全信息；3)如安全文明標志在使用中，要用其他補充文字說明時要與安全文明標志平行懸掛一處，讓操作人員明確其含義。(2)現場圍擋搭、拆模板時必須進行圍擋并派專人看守。(3)場容場貌1)進入現場一切材料必須按施工現場平面布置圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一，建筑物

105、內外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到活完場清；2)通道等處嚴禁堆放材料和其他物品，進場的成品采取相應的保護措施，施工區、辦公區和生活區域分隔開，對施工現場內進行綠化布置。建立嚴格的管理責任制，劃分責任區，設置明顯的標志牌，分片包干，責任到人。(4)材料堆放1)建筑物內外存放的各種物資要分類別、規格按施工平面布置圖碼放整齊，符合其具體要求；2)構件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊，堆放平穩；3)現場工人操作做到活完料凈腳下清；4)現場施工垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運。施工作業面建筑垃圾及時清理；5)現場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊。(5)現場防火1

106、)不準在宿舍、辦公室內私自用電爐、電炒煲、電熱杯、煤油爐等，不準私自亂拉亂接電燈，不準在宿舍、辦公室內使用60瓦以上的燈泡；2)加強消防器材的管理，維修和保養，經常保持完整好用。鋼、木加工廠及其他場合要配備適當數量的在使用期內的滅火器并教會進場工人正確使用；3)嚴禁工人攜帶易燃、易爆物品進入施工現場。(6)垃圾清運1)在生活區修建衛生的公共廁所，廁所的污水必須經化糞池處理才允許排入公共下水道；2)建立健全衛生責任制；3)提供給工人飲用水必須從當地的衛生飲用水源接到；4)施工現場設公共浴室、浴室必須是淋浴；5)生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清運出去；6)整個生活區的公共衛生設專人負責，以保持

107、生活區經常清潔、干凈。(7)環保及不擾民措施1)施工現場環保工作計劃認真學習和貫徹國家、地方環境法律法規和本公司環境方針、目標、指標及相關文件要求，達到并超過 文明安全工地 的要求。積極全面地開展環保工作，建立項目部環境管理體系，成立環保領導小組，予以運行控制，定期或不定期監測監控。加強環保宣傳工作，提高全員環境意識。現場采取圖片、表揚、評優、獎勵等多種形式進行環保宣傳，并將環保知識的普及工作落實到每位施工人員身上。對上崗的施工人員實行環保達標上崗制度，做到凡是上崗人員均通過環保考試。現場建立環保義務監督崗制度，保證及時反饋信息，對環保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進并完善環保措施。根據

108、現場實際情況組織有關技術人員進行環保革新發明，并注意及時宣傳推廣。每月三次進行環保噪聲檢查，發現問題及時解決。實行獎罰、曝光制度，定期獎勵。嚴格按照施工組織設計中環保措施開展環保工作，其針對性和可操作性要強。2)施工現場環保工作措施環境管理體系有效運轉，各單位環保員切實做好本職工作，隨時進行信息反饋，每月召開例會，由專職環保員總結信息，集體解決落實，保證環境管理體系有效運行，持續改進。為防止大氣污染，施工現場采取如下具體措施：職工大灶和茶爐，采用煤氣（電）方式，每月進行兩次自檢。現場嚴禁燒雜物。每月進行3次煙塵監測。為防止施工粉塵污染，現場采取如下具體措施：工程施工現場采用磚砌圍墻進行現場圍擋

109、，并保證高度在 2.5m以上。環境保護體系圖。對易飛揚細顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。對進出現場的車輛，進行嚴格的清掃，做好防遺撒工作。在土方開挖運輸期間，設專人負責清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。臨時施工道路進行路面硬化，在干燥多風季節定時灑水。結構施工中的施工垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。運輸車不得超量運載，運載工程土方最高點不超過車輛槽幫上沿 50cm，邊緣低于車輛槽幫上沿 10cm，裝載建筑渣土或其他散裝材料不得超過槽幫上沿。定期對施工作業人員進行

110、文明施工的教育，對施工生產有關管理人員定期進行文明施工現場對噪聲控制要求的考核。結構施工階段晝間不超過70分貝，夜間不超過 55分貝，并經常測試。砼澆筑如須連續施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減少擾民。對強噪聲機械如電鋸、電刨等，使用時須在封閉工棚內，盡量選用低噪聲或備有消聲降噪設備的施工機械；對使用時不能封閉的機械如振搗棒等，嚴格控制工作時間。建筑物四周掛降噪聲網。施工期間，尤其是夜間施工盡量減少撞擊聲、哨聲，禁止亂扔模板、拖鐵器及禁止大聲喧嘩等人為噪聲。每月進行兩次噪聲值監測，并在夜間22:00以后進行抽測。加強噪聲監測

111、，采取專人監測、專人管理的原則，及時對施工現場超標的有關因素進行調整，達到施工噪聲不擾民的目的。會同有關部門和領導及時妥善處理重大擾民問題，詳細記錄問題及處理結果，必要時及時上報監理和甲方。為防止水污染，現場采取如下具體措施：施工現場道路平整，做到不積水。對現場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。攪拌機和運輸車輛沖洗污水、地泵污水等須設二級沉淀池后，排入市政污水管線。現場內職工食堂污水經過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。做好施工現場環境保護的監督檢查工作，每月初、月中和月末對環境各項工作進行一次檢查，對存在的問題及時解決，并做好文字記錄和存檔工作。5、監測措施(1)監測控制采用

112、經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑 12鋼筋頭。(3)監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4)監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1)桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)連墻件是否松動；3)架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)施工過程中是否有超載現象；5)安全防護措施是否符合規范要求；6)支架與桿件是否有變形現象；(5)監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1)本工程立柱監測預警值為 10mm，立柱垂直偏差在 24mm 以內；