1、常青花園六小區南區二標段2#、3#、4#、10#樓電 梯井 施工操作專項方案武漢亨發建設集團有限公司二一二年八月二十日目 錄一、工程概況二、編制依據三、搭設方案四、計算書五、電梯井安全防護要求六、電梯井道施工安全保障措施七、施工過程中的檢查維護記錄電梯井施工操作專項方案一、工程概況： 常青花園六小區二標段2#、3#、4#、10#樓工程位于武漢市東西湖區常青花園內，由中南建筑設計院股份有限公司設計，廣東天衡工程建設咨詢監理有限公司執行監理任務，武漢亨發建設集團有限公司施工。總建筑面積為45176.09m2，2#、3#、4#樓建筑總高度分別為54.3m,層高為3m ，室內外高差0.3m。10#樓建

2、筑總高度為58.2m，一層層高為5.2m，其余層高為3m，室內外高差0.73m。結構類型為框架-剪力墻，抗震設防烈度為6度。具體布置如下表：項 目 名 稱2#、3#、4#、10#樓電梯井數量8臺功 能消防電梯三個、客梯五個高 度97.80米平面尺寸2100mm2100mm樓層高度首層層高為5.6m，其它均3.0m井壁形式混凝土電梯井操作平臺，為了安全、操作方便、制作成能直接提升的安全操作平臺成品。如下圖所示：二、編制依據及參考資料：1、 2#、3#、4#、10#樓施工圖紙2、 施工組織設計3、 建筑施工落地式鋼管腳手架安全技術規范4、 武漢市建筑施工現場安全質量標準化達標實施手冊5、建筑施工扣

3、件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)6、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)7、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)三、搭設方案本工程施工已按武漢市建筑施工現場安全質量標準化達標實施手冊中的有關要求，對電梯井的隔層采取硬質封閉，電梯門采用工具式的鐵門封閉。該項目后期施工時，按文件精神要求，結合現場情況進行改進，必須滿足現場施工安全要求。施工操作具體搭設示意圖如下：1 制作骨架：主骨料為型鋼10#工字鋼，下料焊接成型如上圖所示成品。2操作平臺平面，底板橫桿采用483.5cm鋼管，間距為500cm，面層3cm厚鋼板鋪設，點焊固定。四、計算書1、工字鋼參數底座為16

4、#工字鋼，長度為L=2.4米，截面積為A=26.1cm2 ,截面慣性矩為I=1130 cm4 、剛材強度設計值f=205N/ mm2 、截面模量W=141 cm3 、彈性模量E=20600 N/ mm。2、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(2+1)=

5、1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.82+0.101.41.82 =0.497 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.82-0.1171.41.82 =-0.585 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大

6、值進行強度驗算：=Max(0.497106,0.585106)/5080=115.157 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 115.157 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770.13818004/(1002.06105121900)+0.990118004/(1002.06105121900) = 4.53 mm；

7、大橫桿的最大撓度 4.53 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿足要求！3、小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.8 = 0.069 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.311.8/(2+1)=0.180 kN；活荷載標準值：Q=311.8/(2+1) =1.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.069+0.18)+1.4 1.8

8、 = 2.819 kN；2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.8191/3 = 0.94 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.945 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.945106/5080=186.104 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =186.104 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考

9、慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.069+0.18+1.8 = 2.049 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = 2049.121000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.896 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.896 = 2.916 mm；小橫桿的最大撓

10、度為 2.916 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！4、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.82/2=0.069 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019

11、 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.311.8/2=0.27 kN；活荷載標準值: Q = 311.8 /2 = 2.7 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.069+0.019+0.27)+1.42.7=4.21 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1566kN/m NG1 = 0.1566+(1.802/2)0.038/1.40(8.40-8.40) = 0.000kN； NGL1 = 0.1566+0.038+(1

12、.802/2)0.038/1.408.40 = 2.053kN；2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.301.8(1+0.2)/2 = 0 kN； NGL2= 0.341.8(1+0.2)/2 = 1.35 kN；3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1501.8/2 = 0 kN； NGL3 = 0.1541.8/2 = 0.54 kN；4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.8(8.4-8.4) = 0 kN； NGL4 = 0.0051.

13、88.4 = 0.076 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 4.018 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值： NQ= 311.83/2 = 8.1 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.32 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：

14、 Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.868；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3210.868 = 0.194 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.24.018+ 1.48.1= 16.162 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.20+ 1.48.1= 11.34 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.24.018+ 0.851.48.1= 14.461 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.20+ 0.8

15、51.48.1= 9.639 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1941.8 1.42/10 = 0.082 kN.m；6、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1） 8.40米以上立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 11.34 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度

16、 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.425 m；長細比 Lo/i = 154 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.294 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11340/(0.294489)=78.878 N/mm2；立桿穩定性計算 = 78.878 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.639 kN；計算立桿

17、的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.425 m；長細比: L0/i = 154 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.294立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9639/(0.294489)+81628.775/5080 = 83.115 N/mm2；立桿穩定性計算

18、= 83.115 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2） 8.40米以下立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.081 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.425 m；長細比 Lo/i = 154 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.294

19、；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8081/(0.294489)=56.209 N/mm2；立桿穩定性計算 = 56.209 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公為：立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.230 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l

20、0 = kuh 確定：l0 = 2.425 m；長細比: L0/i = 154 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.294立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 7230.492/(0.294489)+81628.775/5080 = 66.362 N/mm2；立桿穩定性計算 = 66.362 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl =

21、 Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.194 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15.12 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.116 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.116 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm

22、2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 9.116 Nf = 96.035,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件拉接部分柔性鋼筋的直徑按下式計算： 其中 fy-為拉接柔性鋼筋的抗拉強度?。?10N/mm2 A-拉接柔性鋼筋的截面積按照兩個截面計算A=43.408mm2 N-拉接柔性鋼筋上承受的拉應力(kN) d-拉接柔性鋼筋的直徑(mm)d =5.257mm由以上計算得到柔性拉接鋼筋的最小直徑d = 5.257mm。8、立桿的地基承載力計算: 立桿底座樓面14#工字鋼底面的平均壓力應滿足下式的要求 p

23、 fg 工字鋼承載力設計值:fg = fgkkc = 205 kPa； 其中，工字鋼承載力標準值：fgk= 205 kPa ；腳手架底座承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿底面的平均壓力：p = N/A =56.7 kPa ；其中，上部結構傳至工字鋼頂面的軸向力設計值 ：N = 11.34 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=56.7 fg=205kPa 。工字鋼承載力滿足要求具體安裝見下圖：1） 平臺提升到操作高度后，四周用頂托插入鋼管固定前后，左右擺動，防墜固定如下圖所示：3 每層砼澆筑完成后，進行全封閉，骨架采用483.5cm鋼管穿插進預留的洞口四根，面層用木方、木模板封

24、閉（電梯井每層封閉如下圖所示）五、電梯井安全防護要求：1）、電梯井門洞的防護：電梯井模板拆除后，電梯門洞必須及時安裝臨時防護門。防護門采用1800高工具式防護門，防護門底部安裝200高木質踢腳板，防護門外側張掛“當心墜落”安全警示標志牌。2)電梯井道的防護：電梯井道內每三層設置一道水平隔離層。水平擴護平臺采用鋼管、木枋及模板搭設。3）電梯井內隔離層嚴禁用竹笆或層板等硬性材料，電梯井臨時防護門每天要檢查，以防被人打開，留下不安全隱患。六、電梯井道施工安全保障措施：1、員工安全教育培訓：1）、按照項目部安全教育培訓計劃，組織工人認真學習電梯井道專項施工方案的安全技術要點，了解工程現場特征，讓工人知

25、道防護措施要求和工藝流程控制，曾強安全意識，使自己的工作環境處在安全的狀態中。2）、培訓要讓工人對井道施工時的突發事件的應急處理措施和方法。3）、項目部培訓學習要定期舉辦，對現場的安全新知識作以講解，多進行一些現場實地模擬講解，讓工人牢牢掌握。4）、每次教育培訓活動，參加工人必須做好記錄，同時項目部必須做好資料收集存檔工作，資料不但有文子，而且應有聲像等。2、事故應急救援措施：為了確保工程有序、安全的進行。有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現應急行動的快速、有序、高效；充分體現應急救援的“應急精神”。特制定以下應急救援預案，如遇意外事故時，現場要立即用電話向公司生產部門報險情。公司總經

26、理立即召集搶救指揮組其他成員，搶救、救護、防護組成員攜帶著各自的搶險工具，趕赴出事現場。配合現場一起救援。1、應急救援的組成及職責組 長： 王詠賢 電話：（全面負責組織指揮現場的應急救援）；副組長：鄒三喜 治安組：李 智 急救中心：120 治安報警：110 火警：1192、救援設備為了迅速有效的對發生事故的現場進行救援處理，特預備完好設備如下：面包車1臺，駕駛員：邱氧割器具2套，電焊機2臺滅火器，10個擔架一副由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故特別小，根據上級指示可由施工單位

27、自行直接進行處理。如果事故較大或施工單位處理不了則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位的救援預案，建設單位的救援預案仍不能進行處理，則由建設單位的安全管理部門向建管局安監站或政府部門請示啟動上一級救援預案。緊急情況發生后，現場要做好警戒和疏散工作，保護現場，及時搶救傷員財產，并由在現場的項目部最高級別負責指揮，在3分鐘內電話通報到值班人員，主要說明緊急情況性質、地點、發生時間、有無傷亡、是否需要派救護車、消防車或警力支援到現場實施搶救，如需可直接撥打120、110等求救電話。遇到緊急情況時，全體職工應特事特辦、急事急辦、主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材

28、、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。首先搶救組和副組長一起查明險情：確定是否還有危險源。如碰斷的高、低壓線是否帶電；塔吊構建、其他構件是否有繼續倒塌的危險；人員傷亡情況；商定搶救方案后，向組長及項目總工請示匯報批準，然后組織實施。防護組負責把出事地點附近的作業人員疏散到安全地帶，并進行禁戒不準閑人靠近，對外注意禮貌用語。工地值班電工負責切斷有危險的低壓電氣線路的電源。如果在夜間，接通必要的照明燈光；搶險組在排除繼續倒塌或觸電危險的情況下，立即救護傷員：邊聯系救護車，邊及時進行止血包扎，用擔架將傷員抬到車上送往醫院。對事故現

29、場的的拆卸、修復工作應在專家指導下進行。事故應急搶險完畢后，公司總經理立即召集相關部門進行事故調查，找出事故原因、責任人以及制定防止再次發生類似的整改措施。七、施工過程中的檢查維護記錄檢查有項目部專職安全員負責，并做好檢查記錄，對存在的問題必須組織人員整改，項目部其他管理人員應對現場的違規操作行為必須制止或警告，否則給予經濟處罰。電梯井道施工操作臺檢查維護記錄單位名稱武漢亨發建設集團有限公司工程名稱常青花園六小區南區二標段2#、3#、4#、10#樓檢查時間檢查內容工字鋼的長度，型號，鋼管，扣件，螺桿支撐，電梯門制作材質強度參加檢查人員林四祥、王詠賢、鄒三喜 、方建華檢查記錄電梯門制作材質，強度

30、有缺陷檢查結論組織人員對存在的問題必須整改復查情況已在整改，維修中本檢查表必須由項目部安全負責填寫，資料員收集整理交由公司存檔。檢查內容：1） 工字鋼的檢測報告及強度值等是否滿足安全要求。2） 工字鋼的長度，型號是否符合方案要求。3） 工字鋼的安裝時的擱置長度、安裝部位是否符合方案要求。4） 鋼管、扣件、螺桿支撐是否符合方案要求。5） 架體搭設方式，垂直度，水平支撐是否符合方案要求。6） 兜網的材質，密度，綁扎等是否符合方案要求。7） 電梯門的制作材質，強度、制作尺寸、質量等是否符合方案要求。8） 電梯門的安裝方式是否符合要求9） 工人的操作行為是否規范。10） 兜網內的雜物是否及時清理，安全門是否關閉，施工支撐架體是否穩定等。 武漢亨發建設集團有限公司 二一二年八月二十日