1、掛籃施工安全專項方案2656目 錄第一章 編制說明11.1編制依據1第二章 主梁分項工程概況22.1分項工程簡介22.2技術標準22.3設計概況22.4自然條件及施工環境32.6工程技術特點4第三章 掛籃施工安全方案53.1前支點掛籃施工5第四章 安全生產保證措施214.1安全生產管理領導小組214.2安全保證體系224.3安全保證措施234.4高空安全應急預案25第五章 季節性施工保證措施315.1組織落實?315.2材料準備315.3施工措施31前支點掛籃計算33一）掛籃檢算331.掛籃概況332.計算說明及假定353.檢算項目：354.計算荷載355.掛籃計算分析工況366.牽索掛籃受力

2、計算節段的確定367.掛籃結構受力分析418.計算結果匯總6710. 抗剪柱計算6811. 剪力鍵處混凝土計算6912.弧形首分配梁計算70二）模板排架計算711 外側模排架結構計算712 內側模支撐架結構計算74三）梁頂桁架計算801 計算工況802 計算模型803 計算結果814 其他結構計算935.后走行吊點計算96II 第一章 編制說明1.1編制依據 本專項方案依據廣西交通規劃勘察設計研究院大沖邕江特大橋設計文件和圖紙、合同文件、相關施工技術規范及安全技術規范、現場實際施工條件等資料，按照有關貫標程序文件編制而成。主要依據以下資料：項目招標文件及工程承包合同文件；工程相關施工圖紙及其標

3、準圖集；工程地質勘察報告、地形圖和工程測量控制網；氣象、水文資料；工程建設法律、法規和有關規定文件；現行的相關國家標準、行業標準、地方標準、總公司施工工法及分公司施工工藝標準；橋涵上、下冊、路橋施工計算手冊、建筑施工計算手冊、公路路基施工技術規范JTG F10-2006等。鋼結構設計規范（GB50017-200）、公路橋涵鋼結構木結構設計規范（JTJ025-86）等。橋梁施工工程師手冊、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2002）、公路橋涵施工技術規范(JTJ041-2000）等。裝配式公路鋼橋多用途使用手冊、斜拉橋手冊、建筑結構荷載規范等。南寧外環公路典型示范工程實施綱要第二章 主梁

4、分項工程概況2.1分項工程簡介大沖邕江特大橋南北走向跨邕江，位于柳南高速公路六律大橋下游（北邊）約4km，北岸跨湘桂鐵路，中心樁號K36+938，橋跨組合640+193+332+113，橋梁設計全長888m，其中引橋為640m先簡支后連續的小箱梁，主橋為三跨連續高低塔混凝土斜拉橋，主橋長638m，采用半漂浮體系。預應力混凝土主梁標準段采用雙分離邊箱形斷面形式。圖2-1 大沖邕江特大橋主橋示意圖2.2技術標準通航設計為單孔雙向通航，橋址采用洪水重現期10年一遇水位71.64m作為最高通航水位，設計最低通航水位58.62m。通航凈寬285m，航道等級為內河級航道。設計洪水頻率：1/300，水位76

5、.7m；地震基本烈度度，按度設防。2.3設計概況2.3.1主梁設計概況主梁標準段采用雙邊箱的梁板斷面的形式。邊跨端部主梁采用單箱三室斷面，箱梁中心高度3.0m，頂板設置2%橫坡，底板水平。梁全寬31m，梁底全寬19.2m。標準段箱梁頂板厚28cm，腹板厚35cm，邊斜腹板厚25m，底板厚40cm。采用C55混凝土，布置預應力體系，縱向預應力、橫隔板橫向預應力、橋面板橫向預應力。主梁從索塔處開始分塊，每段在距離斜拉索錨點26cm處設置一道厚28cm的馬蹄形橫隔板。全橋分為五類橋段：標準節段長8m、北岸邊跨現澆段長50m、南岸邊跨現澆段長18m、0#支架現澆段長213m、合攏段長2m。標準段拉索吊

6、點處橫隔板厚28cm，邊跨壓重段拉索吊點處橫隔板厚28cm，端橫梁厚269.4cm，橋塔處橫隔板厚0.75m。標準節段重量約480t。2.3.2塔柱設計概況該方案采用了高低雙塔的橋型設計，北岸橋塔總高132.704m（橋面以上塔高約107.6m），南岸橋塔總高100.22m（橋面以上塔高約79.5m）。橋塔斷面采用五邊形空心箱型斷面。塔柱軸線豎直，其中內側塔壁豎直，外側塔壁由塔頂向塔底漸寬。兩塔柱內側橫橋向間距31.6m。北岸橋塔底部順橋向寬度為8.05m，橫橋向寬度為7.65m，塔頂順橋向寬度為6.5m，橫橋向寬度為4.8m，橋塔壁厚從上至下為0.8m、1.0m。南岸橋塔底部順橋型寬度為7.

7、671m，橫橋向寬度為6.922m，橋塔順橋向厚從上至下為0.8m、1.0m。2.3.3斜拉索設計概況斜拉索采用平行雙索面形式布置在橋面兩側。全橋共布置80對（160根）斜拉索，北岸橋塔區布置48對，南岸橋塔區布置32 對。梁上標準索距8m，加密段拉索間距2.5及3m。橋塔上索距延橋塔中心線豎向間距分別為1.8m，2m，2.3m及2.7m。斜拉索采用按預應力混凝土用環氧涂層鋼絞線(ISO 14655)標準生產的高強度低松弛環氧噴涂鋼絞線，其標準強度1860MPa。根據各拉索的設計索力并兼顧全橋的整體剛度，全橋采用PEJE15B-43、PEJE15B-55、PEJE15B-61、PEJE15B-

8、73共4種型號。拉索兩端均采用夾片群錨，拉索在塔上錨固在上塔柱的錨固齒板上，在主梁通過預埋的管道，錨固于主梁兩側錨固區。各根鋼絞線外有環氧樹脂層、油脂層、聚乙烯層保護，整根拉索的外部再設一層高密度聚乙烯（HDPE）套管進行防護。其中A24索長216.97m，重達19560.7kg， B24索長222.53m，重達20062.4kg。2.4自然條件及施工環境2.4.1氣候狀況本地區屬亞熱帶濕潤氣候，季風明顯，陽光充足，雨量充沛，霜少無雪，氣候溫和，夏長冬短。多年平均氣溫21.6，最冷為一月份平均氣溫12.5，最熱為七月份平均氣溫28.2，極端最低氣溫為-2.1，極端最高氣溫為40.4。年均有霜期

9、4.3天，雨季集中在49月。以68月最多，占全年一半，多年平均降雨量1304.2mm。平均相對濕度79%，多年平均蒸發量為1397.7mm，風向隨季節變化，受地形影響，全年盛行東風和東南風，年平均風速1.8m/s。2.4.2水文資料橋位區屬珠江流域西江水系邕江干流，橋位內呈西至東流向，河床寬緩，江面寬闊，約400500m，水深5.010.0m，河床縱坡小于10，其水流流速約2.0m/s，流量約為6000 m?/s。該河在橋位區段內常水位為62.00m；最低水位為60.88m，最高洪水位為76.7m。其水位高程及流量主要受降雨量的控制。橋址采用洪水重現期10年一遇水位71.64m作為最高通航水位

10、，設計最低通航水位58.62m。通航凈寬285m，凈高10m，側高10m，滿足通航標準要求。2.4.3施工環境本橋主塔8#墩距邕江北岸約130m，9#墩主塔位于邕江南岸岸邊約15m，施工水深為8m, 從北岸至8#墩修建便橋長度130m，主塔搭設水上工作平臺，平臺寬度為10米左右，平臺上完成鉆孔灌注樁、鋼套箱施工。施工期間為多雨季節，特別要注意做好高空防雨、防雷工作。2.6工程技術特點與雙塔對稱斜拉橋相比較，不對稱雙塔斜拉橋在結構體系上的特點體現在以下方面：雙塔斜拉橋每一個單獨塔均為不對稱的結構布置。而雙塔對稱斜拉橋結構受力上兩個橋跨受力是完全一致，而采用了非對稱布置形式后，在懸臂施工中，相當于

11、修建兩座跨徑獨塔非對稱斜拉橋，而在成橋后由于其體系的轉換導致內力重新分配，而不對稱的布置其內力分配不同于一般的對稱布置的斜拉橋，使其復雜化。當墩身較高，采用非對稱布置時，溫度及活載在主墩上產生的彎矩較大，對下部結構的受力不利，且易產生不均勻沉降。非對稱體系剛度更大,活載作用下主梁的最大彎矩和撓度均小于對稱結構。一般情況下，各塔拉索傾斜度仍按1：21：2.5控制，因此跨長近似為L22.5（H1+H2），式中H1和H2各為該跨兩側索塔在橋面以上的高度，每塔斜拉主梁長度為L1=（22.5）H1和L2=（22.5）H2。主梁懸臂越長，意味著設計、施工、控制難度越大。本橋跨徑為：193.0m + 332

12、.0m + 113.0m，主跨332m，如高低塔各自主梁懸臂長為197/133m，就近似于等高雙塔400m的主跨水平。 35第三章 掛籃施工安全方案3.1前支點掛籃施工3.3.1 掛籃施工總體方案前支點掛籃利用斜拉索作為掛籃前支點牽引索，將后支點掛籃由懸臂狀態改變為前支點掛籃的簡支狀態，從而減少掛籃的撓度與彎矩，提高了掛籃的承載力。箱梁采用牽索掛籃懸臂平衡澆筑施工，掛籃主要由并由以下幾個主要由（1）承重平臺系統：由主縱梁、次縱梁、前橫梁、中橫梁、后橫梁、內外腹桿、普通縱梁、底模、外側模及頂板模板及支架組成：（2）牽索錨固系統：利用各節間前端的斜拉纜索，以特制的連接裝置錨固在掛籃前端成為牽索，該

13、連接裝置即為牽索錨固系統；（3）吊掛、升降及走行系統：由中、后橫梁吊掛，梁頂走行桁架及其滑道，后走行吊掛及前走行吊掛等組成；（4）抗剪系統及鎖定微調系統：抗剪柱及相應楔形插片；（5）腳手平臺。掛籃結構布置圖如下所示。掛籃圖示如下：掛籃的拼裝及試壓：掛籃在車間制作好后，在已澆梁0號塊上按設計要求拼裝，拼裝好后，根據最大施工荷載進行試壓，以消除其非彈性變形，并測試其彈性性能，以便為施工控制計算提供準確數據，通過懸掛水箱，在水箱內逐步加水完成。拉索與掛籃的連接技術：每根斜拉索與主梁的夾角是不同的，特制一加長的穿心式千斤頂張拉桿，張拉桿一端與拉索的錨環相連，另一端與張拉千斤頂相連，在掛籃上設計一圓弧面

14、反力座，千斤頂安裝于掛籃圓弧面上，這樣可適應對拉索不同角度的變化，完成拉索與掛籃的連接，又能使之自然地轉換到梁體上而索力不發生變化。斜拉索不同受力狀況的轉換：懸澆箱梁時，斜拉索通過一根張拉螺桿與張拉千斤頂相連，千斤頂再與掛籃相連，此時斜拉索作為掛籃的前支點受力。施工完畢后，須將斜拉索轉移至主梁上，掛藍才得放松移位，此時斜拉索已受力。轉換程序：先將事先套在斜拉索錨杯上的錨環用特制的扳手擰緊，相當于千斤頂張拉時的錨固措施，再解除千斤頂的張拉力，將張拉桿從拉索錨環內退出來，由于千斤頂的撤除，掛籃即解除了與斜拉索的約束。拉索做到了一索二用。抵抗掛籃水平的止推技術：斜拉索與主梁的夾角小于90，因而將產生

15、一水平分力。施工過程中，此分力將使掛籃向后移位，為保證掛籃施工時的靜止穩定性，需設計一個能抵抗掛籃水平力的止推裝置。將水平抗剪設施布置于次縱梁中部，放在砼箱梁中間直腹板下方， 在已澆梁段梁肋的底板上預埋鋼盒，掛籃上安裝水平抗剪檔塊，平衡由于牽索產生的水平力，保證掛籃的靜止穩定性。掛籃走行利用反錨于前一節段上的后走行框及掛籃輔助主梁前端的前走行框，通過千斤頂支頂在反力座上前移走行。橫梁前端模板為整體式型鋼骨架鋼模，后端采用小塊模板及拼裝式扣件鋼管腳手架作底模支架，每次走行前將橫梁后端模板散拆放平在底平臺上，底平臺小起小落即可實現掛籃走行，解決了高度受限問題，操作方便安全。3.1.2掛籃主要結構掛

16、籃采用長平臺牽索式掛籃，其主要由承重系統、懸吊系統、走行及其吊掛系統、模板系統組成。承重系統：由主縱梁、次縱梁、前橫流、中橫梁、普通縱梁、頂板架側模排架等桿件組成。除普通縱梁及斜撐桿為型鋼外其余均為加勁鋼箱梁，材質為Q345B。各梁段采用8.8級M27高強螺栓拼接。掛籃平面圖懸吊系統：由牽索連接裝置、中吊桿、后吊桿等組成。牽索連接為柳州歐維姆索力轉換裝置。中內吊桿采用85mm圓鋼材質均為40 Cr；其它吊桿為40mm精軋螺紋鋼筋。由于施工階段多、要關注其疲勞狀態。主縱梁中外吊掛次縱梁吊掛（順橋向）中橫梁吊掛（橫橋向） 后橫梁吊掛（橫橋向）行走吊掛系統：走行吊掛系統由輔助頂縱梁、輔助前吊掛、后走

17、行框、后走行吊掛組成。為減小走行時阻力，在各滑道處加焊4mm不銹鋼板，并及時涂潤滑油。模板系統：本套掛籃模板除主梁變化錨固塊處梁面采用竹膠板,主梁其余全部采用新制鋼模及組合鋼模板。其中兩側邊箱梁底模、斜腹板側模、懸臂板外側模、橫梁前側模板為大塊鋼模板；邊箱梁直腹板外側模、頂板模板及橫梁后側模板為分塊式小模板，可方便拆裝，使掛籃順利通過每節梁段的橫梁。橫梁前端模板為整體式型鋼骨架鋼模，后端采用小塊模板及拼裝式扣件鋼管腳手架作底模支架，每次走行前將橫梁后端模板散拆放平在底平臺上，方便走行。表5-5-1承載平臺配重表3.1.3掛籃安裝掛籃安裝1、在0#塊施工完畢并張拉完1#索后，拆除0#塊施工支架。

18、2、利用承臺及駁船作為拼裝平臺，在平臺上安裝牽索掛籃的主縱梁、次縱梁(除次縱梁C外)、前橫梁、中橫梁、后橫梁、普通縱梁、吊掛系統及附屬設施。3、安裝掛籃前端斜拉索張拉設施，搭設底、側及頂板模板。4、在0#塊主梁頂拼裝梁頂桁架并錨固牢靠，提升掛籃。掛籃安裝圖示掛籃提升1、 利用前后提升吊掛將掛籃平臺提升到設計高程。掛籃提升圖示掛籃吊裝及固定掛籃安裝到位后，測量人員應及時檢查掛籃的位置及高程，掛籃主縱梁尾部與下橫梁側面及頂面的預埋件焊接固定，掛籃主縱梁前端采用鋼絞線束臨時固定，拆除臨時鋼絞線束。3.1.4掛籃靜載預壓掛籃拼裝完畢后，以測定結構彈性和非彈性變形值，驗證掛籃各部分結構安全性，并為選較量

19、掛籃施工中的立模標高、掛籃各構件應力變化等提供可靠數值。預壓目的檢驗掛籃的實際承載能力、橫向穩定性及安全可靠性；對設計計算圖式及技術參數進行驗證；對掛籃的加工、拼裝質量進行檢驗；模擬主梁各階段產生的內力、應力、索力及位移等計算結果列出，以便在施工過程中進行檢測校對，指導施工。預壓內容在設計荷載作用下，測試掛籃各受力系統的安全性，測試前橫梁撓度及拉索索力變化、掛鉤支撐點及反滾輪支撐點的應力變化。在超載作用下，測試掛籃各承重梁、錨固系統的安全性，測試前橫梁撓度及拉索索力變化、掛鉤支撐點及反滾輪支撐點應力變化。撓度測試 撓度測試：撓度觀測資料是檢驗掛籃結構剛度是否滿足要求的最主要的依據。在前橫梁及主

20、縱梁上各布置3 個對稱的高程觀測點，并于各工況下進行標高觀測，以便于觀察各點的撓度及結構曲線的變化歷程。高程控制點布置的各塊件頂部，做好定位標記。 測點布置圖掛籃預壓的重量控制及荷載組合掛籃內模支撐、模板及人機具荷載計算a.掛籃內模支撐鋼管重b.掛籃內模支撐方木重 c.人機具及傾倒混凝土沖擊荷載: 20KN則掛籃承受除混凝土以外荷載: a+b+c1#塊混凝土及鋼筋重，預壓采用梁重的1.2倍。荷載組合由設計圖紙知：主梁混凝土1#塊混凝土體積為166.2m3，鋼筋及預應力材料重量為38.4t，1#塊重166.225+384=4539KN。考慮主梁截面混凝土的分布不均勻性，模型中施加荷載亦部均勻。

21、荷載組合：a.掛籃空載（包括內模及支撐）重量為320t。b.1#段1.2倍的前半段混凝土自重+掛籃自重。c.1#段1.2倍的后半段混凝土自重+掛籃自重。掛籃靜載實驗預壓施工流程掛籃后錨通過布置于主縱梁上精軋螺紋鋼筋后錨固于橋上，中錨通過布置于后橫梁上精軋螺紋鋼筋后錨固于橋上，共同組成掛籃的錨固體系。掛籃底籃安裝完成后，安裝底模板、側模板并臨時固定。然后對掛籃進行預壓，在底模板上開始預壓，采用砂袋和鋼材預壓塊進行超載預壓。掛籃預壓加載流程如下：預壓實驗采用在主梁1#塊進行原位實驗的方式。拼裝掛籃驗收合格后，埋設相應的標高測設點以及固定掛籃監控的相應部位的感應原件，掛索并對拉索進行索力檢測。監控小

22、組對預埋在0#塊及1#塊上的監控元件進行一次數據的收集，以校核空載掛籃對箱梁內部應力的影響。考慮主梁截面混凝土分布的不均勻性預壓中施加荷載亦不均勻。注：加壓時，必須保證對稱加壓：要保證單側掛籃所加荷載左右對稱；要保證兩側掛籃所加荷載的對稱。流程一：按設計圖紙索力初張拉，測量掛籃各測點的標高、索力、以及掛籃個構件的應力值，并記錄歸檔。流程二：預壓荷載按1.2倍1#塊前一半混凝土重量，分等分荷載，三級進行加載，每級加載完畢后，停止1個小時，供監控、監測及測量采集數據。流程三:按設計圖紙1#索力第2次張拉，并測量掛籃各測點的標高、索力及掛籃各構件的應力值，并記錄歸檔。流程四：預壓荷載1.2倍1#后一

23、半混凝土重量。分三次荷載加載到位、每級加載完畢后，停止1個小時，供監控、監測及測量采集數據，時刻監控拉索索力變化，如索力有異常要及時調整。 流程五：預壓荷載的卸載。掛籃預壓后，且掛籃標高、撓度、各主要構件的應力以及索力等無變化時停止預壓進行卸載。卸載分三步，第一步，卸第二次澆筑箱梁部分，然后對掛籃各構件、索力、標高等采集數據。第二步，卸載橫隔板，然后對掛籃各構件、索力、標高等采集數據，拉索的索力調至第一次張拉力后，再對各項數據進行采集。第三步完全卸載，對各項數據進行采集，然后調整標高，進行1#塊施工。3.1.5掛籃懸臂澆筑施工施工操作流程掛籃起吊，錨固中錨桿位置定位，錨固后錨索導管初定位掛索錨

24、固，第一次張拉索前半段砼澆筑養生第二次張拉索后半段砼澆筑養生拆側模端模，張拉預應力斜拉索索力轉換掛籃下降0.465m掛籃前移8m施工操作流程索導管初定位在掛籃中錨及后錨張拉之后，在掛籃底模處安裝預先加工好的索導管定位支架，并在支架上測出索導管的空間坐標，作好標記及支撐，將索導管及錨箱在側模支架上初步固定。掛索錨固，斜拉索持設及第一次張拉待索導管初步定位后，開始進行斜拉索的掛設，梁端斜拉索冷鑄錨通過過渡工具錨及鋼絞線與掛籃前端的千斤頂相連接，通過張拉鋼絞線對斜拉索施加拉力。主塔兩端4根斜拉索全部在塔端、梁端掛設后，需進行第一次張拉。斜拉索第一次張拉以將掛籃標高抬至設計標高為目的，當掛籃底模與設計

25、梁底標高相符之后，反滾輪處后千斤頂卸載收頂。精確調整索導管至設計角度后，將其與定位支架固定。第一次張拉在塔內或梁端進行。斜拉索垂度不是很大時，第一次張拉用塔內張拉機構進行；施工到最后，當索的垂度很大時，第一次張拉采用梁端的張拉機構進行。4根斜拉索要同步對稱分級張拉，張拉數以油壓表讀數控制。此時掛籃前支點受力，主縱梁受正彎矩呈簡支狀態。澆筑50%砼，第二次張拉斜拉索，澆筑后半段砼第一次張拉結束后，綁扎主梁鋼筋，澆筑前半段混凝土。然后第二次張拉斜拉索，調整索力和標高滿足監控要求。第二次張拉在塔內進行，確保4根拉索同步張拉。張拉到設計噸位后，澆筑后半段混凝土。第一次澆筑混凝土示意圖第二次澆筑混凝土示

26、意圖拆側模端模，張拉預應力待梁體強度達到設計要求時，拆除側模端模，張拉梁體預應力。斜拉索索力轉換主梁內預應力筋張拉完后進行索力轉換，索力轉換就是將斜拉索對掛籃前支點的拉力轉換到預應力混凝土梁上，解除前支點。索力轉換前斜拉索錨圈不受力，主縱梁前端張拉機構撐腳內的錨圈受力，通過掛籃主縱梁弧首處的穿式千斤頂使錨杯往外拉動1cm左右，往上旋圈使之與主梁錨墊板緊貼，千斤頂卸壓回油，此時張拉機構撐腳內錨圈不再受力，而主梁錨圈受力，力由掛籃轉換到砼主梁上，解除轉換連接頭即完成索力的轉換。轉換過程中，4個千斤頂同步進行張拉轉換，張拉轉換的噸位不宜過大。掛籃走行步驟一:掛籃準備走行1、當澆注段堿達到設計強度的9

27、0%時，張拉預應力筋，張拉完畢后，用液壓千斤頂張拉牽索端使錨杯端頭達到設計位置，上緊斜拉索錨固螺母。2、前移梁頂析架、后走行吊掛、輔助前吊掛及其相關系統，卸去牽索系統，將斜拉索由牽索體系轉換到主梁上，第三次張拉2#斜拉索。調節前后吊桿及輔助前吊掛直至掛籃平臺下降465mm，使掛籃次縱梁后端作用于后走行吊掛上，然后下降掛籃提升架3500mm。3、安裝前走行吊掛，解除中后吊桿的錨固及輔助前吊掛，安裝底平臺走行系統，準備前移。安裝前移千凈。掛籃準備走行示意圖步驟二:掛籃走行1、安裝底平臺走行系統2、掛籃前移4米后，安裝次縱梁C，然后掛籃繼續走行4米至設計位置。掛籃走行示意圖步驟三:掛籃循環施工1、安

28、裝后吊掛系統及臨時前吊掛系統，提升掛籃465mm。至底模與已施工梁段密貼，安裝中、后吊桿，并按監控指令調整底模標高，預拉中、后吊桿，安裝斜拉索，并與牽索系統連接。2、提升掛籃提升架3500mm，安裝并調整模板系統:安裝箱梁內模板及綁扎鋼筋，安裝預應力管道。3、確保斜拉索螺母離開錨墊板一定距離，按設計值預拉斜拉索。錨固牽索系統，使掛籃通過牽索受力。4、后走行吊掛前移8m至下一塊段設計位置。5、后移梁頂精架，檢查掛籃各部分符合要求后，澆注節段混凝土，進入下個循環。掛籃循環施工示意圖3.1.6施工注意事項1.用作吊掛系統的精扎螺紋鋼和40Cr兩端須套雙螺母及加墊板，通過連接器接長時，必須預先在距端頭

29、1/2連接器長度處做油漆記號，連接器兩端對中連接。 2.灌注砼前，應在中、后吊掛處抄墊預定高度墊塊或馬凳對中、后吊掛系統吊帶按給定的噸位進行預頂收緊，以使底模貼緊砼，防止在砼澆注過程中吊帶發生變形。 3.掛籃使用時，應經常檢查吊掛處縱梁節點、吊掛系統及牽索系統各聯接點，連接螺母、連接套筒等關鍵部位。 4.在澆注砼過程中，應設專人隨時測量掛籃前端產生撓度變形，且對彈性變形及時調整。 5.掛籃走行時要求均勻、同步。 6.松緊吊掛時，旋轉螺母不得帶動螺桿，以免使底部螺母或中間套筒旋落。 7.施工用腳手板宜用木腳手板,以免增加掛籃荷載。 8.掛籃平臺走行前, 其上部構件應臨時固定，以免因走行時晃動而造

30、成滑落。走行應按要求進行，機具設備、內模支撐構件等不得放置在掛籃平臺上一起走行。 9.施工前,所有吊掛系統的精軋螺紋鋼和40Cr鋼均應用PVC管套好，以免電焊碰傷。 10.掛籃走行前，輔助頂縱梁尾部須設置保護裝置，以防止意外傾覆或縱滑。 11.前、后走行吊掛使用前，應嚴格檢查或作受力測試。 12.懸臂施工前，應按要求設置防護欄桿及安全網。 13.掛籃體系轉換時應嚴格對稱同步，轉換順序應嚴格遵照;牽索掛籃施工流程圖;進行。 14.張拉桿、套筒在使用前應做探傷檢測。第四章 安全生產保證措施4.1安全生產管理領導小組安全生產管理體系見圖9-1。圖9-1 安全生產管理機構4.2安全保證體系以項目經理為

31、核心，安全工作由項目總工和辦公室主任具體主管，具體負責安全生產全面工作；建立安全領導小組，設立專職安全員，全面負責安全事故預防工作。為保證施工安全，所有施工作業人員都必須配戴安全帽。開工前，做好現場施工安全技術交底工作，交底對象具體至每個施工人員和作業人員。主梁施工，切實做好安全保障措施，是現場施工中的重點，由于現場作業，環境多變，有時受環境，場地因素的限制，各施工作業隊在施工中切實做好安全防護工作。注意提高本作業隊人員的安全意識，切忌松懈，疏忽大意。切實貫徹落實“安全第一，預防為主”的方針，把安全放在首位。施工中各施工作業隊將切實做好以下幾點：建立健全安全管理組織機構和安全生產規章制度。進入

32、施工現場人員，必須正確佩戴安全防護用品，施工作業，高空作業必須綁安全帶、安全繩。吊車就位后，如受棧橋或平臺場地的限制，吊車支腿不能全部找滿，則須將吊車支腿固定在棧橋或平臺上，以使吊車吊裝工作能夠安全進行。各受力部位的焊接必須牢固可靠，經現場技術人員檢查簽認后，才能進行下一步施工，確保施工質量和安全。在作業時間內，專職安全員全程在場,對作業區隨時可能出現的安全隱患進行觀察及排除。如遇有險情，要及時報告，處理險情要冷靜。做好現場的安全防護設施，對做好的安全防護設施要愛護，不要任意損壞，它是保障現場施工人員人身安全的要素。現場安全防護設施由作業隊搭設，專職安全員檢查、指導。嚴格上、下班交接制度，做好

33、現場施工記錄。由作業隊兼職安全員，負責檢查監督本作業隊人員勞保用品的佩戴情況，并做好記錄備查，負責檢查施工現場的安全防護措施，發現隱患，督促作業隊長及時排除，并做好記錄。組織夜間施工，現場的燈光布置一定要清晰明亮，要能達到一定的能見度，水上夜間作業還要開設警示燈方可施工，在施工過程中，要互相配合，相互照應。現場施工各道工序要嚴格把關，保證了質量和安全，才能保證施工的順利進行。4.3安全保證措施項目派出專職安全員，對新進場的工人進行安全技術交底，組織工人學習安全生產知識及各種安全制度。機械設備實行專人操作，專人指揮。對用電設施全面排查，嚴格按照操作規程進行操作。安全人員24小時跟班檢查，出現突發

34、狀況立即停止施工，撤出人員。塔吊施工過程，如遇到風力大于4級時，立即停止施工。對于高空作業應對爬模系統支設安全防護網，防止高空墜物，高空作業人員必須佩帶好安全帶。各個施工點應該設有顯著安全牌，安全標志，對施工作業人員嚴禁酒后上崗。對于高空設備應該設有臨時避雷設施，雷雨天氣嚴禁主塔施工。4.3.1牽索掛籃施工安全技術牽索掛籃的安全保護系統及防護措施牽索掛籃操作人員的要求操作人員必須經過培訓，經考核合格后持證上崗。未經培訓的無證人員嚴禁上崗作業。操作人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0、無色盲、無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病。牽索掛籃操作人員在進場后，應接受三級安

35、全教育及掛籃施工安全技術交底。正確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，作業時必須系好安全帶，工具使用完要放在工具套內。操作人員要有責任心，工作認真負責，嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。操作人員必須遵循安全技術操作規程的規定進行作業。牽索掛籃安裝安全注意事項及技術要求安裝前檢查現場所有的零部件質量和數量，符合要求后方可安裝使用。牽索掛籃安裝完畢后，應由設備所有單位與安裝使用單位的有關人員，共同對安裝完的爬模進行安裝檢查驗收，雙方驗收合格簽字后方可投入使用。牽索掛籃安全注意事項及技術要求牽索掛籃拆除安全注意事項及技術要求牽索掛籃拆除屬于高空特種作業，操作人員必須經專業安

36、全技術培訓，持證上崗，同時熟知本工種的安全操作規定和施工現場的安全生產制度，不違章作業。對違章作業的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業。從事高空作業的人員必須經過體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癱病、暈高或視力不夠以及不適合高空作業的，不得從事登高拆除作業。遇八級（含八級）以上大風、雨雪、濃霧和雷雨天氣時，禁止進行掛籃的拆除工作，并預先對掛籃采取加固措施。嚴禁在夜間進行掛籃的拆除工作。拆除前劃定作業區域范圍，并設警戒標識，禁止與拆除無關的人員進入。拆除掛籃時應有可靠的防止人員與物料墜落的措施，嚴禁拋扔物料。掛籃拆除人員應配備工具袋，手上拿鋼管時，不準同時拿扳手，工具用后必須放在工具袋內。拆下

37、來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運、分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。正確使用個人安全防護用品，必須著裝靈便（緊身緊袖），必須正確佩帶安全帽和安全帶，穿防滑鞋。作業時精力要集中，團結協作，統一指揮。不得“走過擋”和跳躍架子，嚴禁打鬧玩笑，酒后上班。4.3.2防暑降溫措施對民工施工作業時間嚴格控制，安排合理施工時間，對民工上下班時間由項目制定詳細施工作業時間表，民工連續作業時間不得超過8個小時，嚴禁疲勞和超時間作業。制定嚴格用人標準，對民工年齡進行控制，定期要求民工進行體檢，對年齡較大民工或不適合高空作業民工清退出場。施工地點配備防暑降溫材料，包括施工地點設有開水供應設備，涼茶等

38、防暑、解渴設備。加強對民工隊伍進行防暑降溫知識的教育，提高民工防暑降溫意識。 4.3.3安全應急預案成立應急救援領導小組，小組成員如下：組長：陳宏銘副組長：陳文博、王月春 、黃河林組員：朱祖福 楊玉宏、張長亮、張翔、劉佳偉、祝偉、毛宇航、胡佳勤項目應急救援領導小組下設辦公室，設在8#墩，項目應急救援辦公室主任由項目總工陳文博兼任，副主任由項目副經理王月春兼任，成員由工程部和其他部門各派1 人組成，辦公室下設通信聯絡后勤組、交通運輸組、專家指導組、人員調配和事故處理組、通訊采訪報道組、搶險救援組。其中：通信聯絡后勤組由辦公室主任張翔負責；交通運輸組由設備物資部朱祖福負責；專家指導組由項目副總工張

39、長亮負責；通訊采訪報道組由項目辦公室主任張翔負責；搶險救援組總組長為項目副經理黃河林負責，成員為楊玉宏、張翔、劉佳偉、祝偉、毛宇航、胡嘉勤。4.4高空安全應急預案4.4.1應急救援工作的原則應急救援工作的原則是：項目部統一領導，各分部分工負責；部門積極配合，運轉協調有序；快速作出反應，妥善進行處理。4.4.2高空作業施工安全事故分類高空墜落重大工傷死亡事故； 機械傷害事故；觸電事故；4.4.3應急響應流程圖發現人：報告現場應急總指揮：調集應急資源現場采取有效措施控制危害擴大緊急疏散人員、搶救傷員與醫療部門聯系，緊急送往醫院分析原因，采取措施，減少危害評審并修改應急響應計劃圖9-2 安全生產管理

40、機構4.4.4應急響應準備及預防應急救援指揮部組成人員指 揮 長：項目經理副指揮長：項目書記、項目總工、副經理成 員：安質部、工程部、合約部、財務部、物資部、設備部、綜合辦等部門負責人應急救援指揮辦公室應急救援指揮部下設辦公室（設在安質部辦公室），由工程管理部負責人任辦公室主任，安質部負責人任副主任，工作人員從項目部各成員部門抽調。項目部設備、物資部門負責項目部應急救援期間，所需的機械設備、物資材料的預算、統計、準備工作，確保應急救援期間能及時調配。項目部安全部門為應急救援指揮部的日常工作部門，負責高空作業事故預防控制措施的落實和應急響應預案實施效果的日常檢查工作，并負責與管段及當地的安全監督

41、管理機構、醫療衛生機構保持經常性的聯系，取得相關醫院的主管業務部門及相關負責人的電話聯系方式，并告知應急救援指揮部的相關人員。應急救援指揮部辦公室職責：督導做好重大生產安全事故應急救援的各項準備工作，組織救援演練；發生重大生產安全事故時，負責發布和解除應急救援命令；組織指揮救援隊伍實施救援行動；向上級報告事故和事故救援情況，適時發布事故救援公告；指定有關部門配合上級部門進行事故調查處理；必要時向有關部門發出救援請求；完成指揮部交辦的其他事項；4.4.5重大生產安全事故應急救援程序重大生產安全事故發生后，事故單位應立即將事故情況報告事故發生所在地人民政府有關部門，同時將事故快速報告公司。報告內容

42、：事故發生時間、詳細地點、事故類別、簡要經過、傷亡人數以及現場救援所需專業人員和搶險設備等。項目部重大生產安全事故應急救援指揮部辦公室接到事故報告后，應立即將事故情況報告事故應急救援指揮部指揮長（副指揮長）項目部重大生產安全事故應急救援指揮部辦公室應根據指揮長（副指揮長）的指示，立即啟動本預案。并通知有關部門、有關人員執行救援命令。4.4.6重大生產安全事故應急救援工作的要求提高認識，加強領導。項目部要高度認識安全生產工作的重要性，加強領導，做好重大安全事故的預防和應急救援工作，最大限度地減少事故損失和人員傷亡，切實保障職工生命和國家財產安全。制定方案，組織落實。保證項目部搶險救援人員、物資、

43、設備、器材的落實到位。熟悉預案，組織演練。項目部要組織有關人員熟悉本預案（專業預案），明確各自的職責和救援任務，并組織訓練和演習。重大生產安全事故發生后，項目部各部門、各單位要服從命令、聽從指揮。真正做到反應敏捷、行動迅速、運轉協調、救援有力。凡因不服從命令，致使救援工作不力，造成事故損失擴大的，視情節給予處分，嚴重的依法追究刑事責任。項目部在迅速組織搶救人員和財產的同時，必須保護好事故現場，不得毀滅有關證據。任何部門和個人都應支持、配合事故搶險，并提供一切便利條件。搶險救助過程中緊急調用的物資、設備、人員和場地、道路、通訊設施等，任何部門和人員不得阻攔或拒絕。4.4.7緊急事件的應急救援過程

44、緊急事件發生后，項目部立即將事故情況報告上級單位,由上級單位應急救援指揮部決定召集有關人員趕赴事故現場。重大安全事故同時立即報告當地人民政府有關主管部門。報告內容:緊急事件(事故)發生時間,詳細地點,事故類別,簡要經過,傷亡人數及現場久遠所需專業人員和搶險設備等。項目部在緊急情況發生時,馬上投入緊急事件的處理,采取有效措施避免事故擴大,減少危險和損失。應急方法確定事件發生可能帶來的環境影響和事故后果，決定處理方法。處理方法確定后，組織人員(必要時聲請外部搶險機構援助)進行補救,盡量減輕和減少財產損失，人員傷亡和環境影響。非工作時間發生的意外緊急事故，除立即采取響應措施外，立即通知夜間值班保安及

45、值班人員，由值班人員按上述要求進行組織。發生事故以后，應迅速向項目部應急救援指揮部報告，同時在場人員應根據實際情況采取可能的措施以防事故擴大。應急救援指揮部根據事故類別及性質等情況，進行具體的分析，及時撥打120急救電話，同時與就近的醫院進行聯系。應急救援指揮部主要負責人及相關成員立即深入現場進行調查，確定受損人員、設備、物資的數額及具體情況，并負責現場的救援指揮工作。項目部分管后勤的副經理（或項目部書記）負責組織將受傷人員轉送醫院，并負責受傷人員在醫院治療期間的聯絡協調工作。項目部辦公室、安全部門、保衛部門負責現場的救護、通訊聯絡、車輛的使用調度及現場保衛工作。當事態擴大到項目部無法控制時，

46、應馬上與當地政府聯系，調集社會力量組織搶救。4.4.8緊急事件應急救援工作的實施事故發生后，各部門及人員服從同意指揮，真正做到反應敏捷，行道迅速，運轉協調，救援有力。搶救過程中緊急調用物質、設備、人員和場地、道路、通訊設施等、任何部門和人員不得阻攔或拒絕。發生事故后，應急救援小組有權指揮現場人員有效的措施，防止事故進一步擴大。項目部在組織搶救人員，財產及采取措施防止災害進一步擴大的同時，保護好事故現場，不得隨意破壞現場，毀滅有關證據。當事故得到控制，傷亡人員在全部送往醫院后，在現場立警示標志，并派專人職守，便與事故調查小組查明事故的原因和統計受災程度與財產損失等。事故發生后，項目部配合事故調查

47、處理小組的工作，按要求寫出書面的事故報告，制定預防控制措施；同時，盡快組織人員恢復生產。4.4.9事故的處理和生產的恢復事故的處理成立事故調查小組。根據事故造成的人員傷害與財產損失程度，成立不同的事故調查組；根據事故大小及損失情況，調查組可由局、公司或項目部相關人員組成。事故調查。由事故調查小組在事故得到控制以后，迅速趕到受到保護的現場調查取證，查明產生事故的原因。事故定性。根據事故產生的原因，確定是人為的責任事故，還是自然事故。事故處理。根據事故定性與事故的嚴重程度，對產生事故的責任部門或責任人依照相關法律、法規，提出事故處理意見，情節嚴重的要走司法程序。安撫傷者。由局、公司或項目部安排人員

48、對受傷者及其親屬進行安撫；發生死亡事故的，按工傷程序處理。事故總結。項目部在事故處理完畢后，應認真總結經驗教訓。生產的恢復事故發生以后，項目部在處理事故的同時，應盡快組織人員恢復生產，避免影響項目部施工生產進度，恢復生產的主要工作包括：明確事故處理所需的現場材料，加快對施工現場進行調查和取證，收集相關的資料證據，包括對現場的攝相，相關人員、機械設備、物資材料在現場的資料照片，詳細統計機械設備、物資材料的損失情況，制定維修或報廢處理計劃。現場取證工作完成后，項目部對現場清理行動進行充分論證，認為時機成熟時，調集相關人員和設備對現場進行清理，制定現場清理的計劃和措施，落實現場責任人，防止清理過程中

49、事態進一步擴大。現場清理完畢，項目部重新調集生產資源，組織施工生產，組織生產過程中，應吸取事故教訓、總結經驗、制定切實可靠的安全措施方可施工。第五章 季節性施工保證措施南寧市處于廣西中部，根據其氣候特點以及全橋工期安排，特制定夏季施工保證措施。5.1組織落實? 成立由項目經理為首的雨、夏季施工領導小組，制定一系列的安全、質量、工期保證措施，做到加強管理、周密計劃、措施到位、責任落實、獎罰分明。設專人定時收聽天氣預報，并充分利用無線對講系統的靈活性，如遇雷陣雨、臺風等惡劣天氣，及時向領導匯報，并通知各個系統負責人，采取相應對策，將災害造成的損失盡量減少，直至零損失。? 適當調整作息時間，盡量避開

50、中午高溫時間作業，必要時按排凌晨和晚間氣溫降低時施工，并備好防暑降溫用品，防止中暑事故的發生。? 5.2材料準備雨季來臨之前，備足、備齊防雨、防洪物資，如外加劑（減水劑、早強劑等）、彩條布、水泵等。易損及易耗物資應備足、備齊，防止雨天脫貨，造成停工。?5.3施工措施雨季施工時，應保證現場運輸道路的暢通。經常打掃路面，清除積水。? 雨季施工現場應有可靠的排水設施，雨季來臨前，應對原有的排水系統進行檢查，疏浚、修補、加固，必要時增加排水設施。? 混凝土澆筑應盡量避開雨天，如確需施工時，應搭設防雨棚，防止雨水對混凝土的沖刷。另外混凝土攪拌站要定期測定砂、石的含水率，及時調整混凝土配合比。高溫天氣對混

51、凝土用濕草包覆蓋養護，澆水次數適當增加，以草包保持濕潤為度。夏季施工要加強混凝土的養護，砌筑砂漿在規定時間用完。? 焊接用電焊條受潮后，應烘干后再使用，雨天室外無遮蔽設施應停止施焊。? 設備堆場、建筑加工場曠地太大，應增加防雷接地裝置，并在雷雨季節前，組織對現場所有的防雷接地裝置進行安全測試。? 有關物資存放倉庫要有防潮、吸濕、加熱等設施。做好已到設備的維保工作，露天放置的設備應做好防雨措施，隨設備供應的儀表以及其他精密設備應入庫保存，設備裸露的接口應可靠封閉；? 特別要加強對電纜線及接頭的絕緣性能進行檢查，如發現破損現象應及時進行絕緣處理，以防發生觸電事故； 雨季來臨前，應組織一次電氣設備接

52、零、接地的檢查，塔吊、爬模、等高空作業機械應安裝避雷裝置，雨天施工機械的電動機應進行覆蓋防雨；電源開關箱要防雨，露天照明燈具設防雨罩，如有大風警報，行走式起重機械應提前系好風纜繩，固定好夾軌器； 臺風來臨之前，應對腳手架進行加固處理，盡量增加與結構的連結點；雨后檢查腳手架立桿支撐是否松動，以便及時整改；? 雨季施工現場應有值班電工巡檢，對用電設備進行檢查維護，防止絕緣破壞，造成觸電事故；? 雨后應對門吊軌道的沉降情況進行一次檢查，如有問題及時處理； 對于特別惡劣的天氣，如大風、大雨。雷電等應暫時停止室外作業；? 由機具站編制專門的夏季機具防臺風防雷擊安全措施；? 嚴格控制人員中午加班加點,夏季

53、施工搶兩頭；? 容器內作業應保證通風，施工人員輪流進行,加強控制；? 高溫天氣應減少工作時間；?夏季高溫作業，現場應有中暑急救措施；? 雨天高空作業要有防滑措施。? 附件：前支點掛籃計算一）掛籃檢算1.掛籃概況根據本橋的結構特點和施工特點，掛籃設計為牽索掛籃，并由以下幾個主要部分組成。（1）承重平臺系統：由主縱梁、次縱梁、前橫梁、中橫梁、后橫梁、內外腹桿、普通縱梁、底模、外側模及頂板模板及支架組成：（2）牽索錨固系統：利用各節間前端的斜拉纜索，以特制的連接裝置錨固在掛籃前端成為牽索，該連接裝置即為牽索錨固系統；（3）吊掛、升降及走行系統：由中、后橫梁吊掛，梁頂走行桁架及其滑道，后走行吊掛及前走

54、行吊掛等組成；（4）抗剪系統及鎖定微調系統：抗剪柱及相應楔形插片；（5）腳手平臺。掛籃結構布置圖如下所示。2.計算說明及假定 2.1根據施工要求每一節梁段施工工序為：掛籃提升掛籃調整就位掛設斜拉索綁扎鋼筋,立放內模,安裝縱向、橫、豎向預應束第一次調整索力澆注節段混凝土的 1/2第二次調整索力節段的混凝土的澆注拆除內模張拉預應力將牽索由掛籃轉換至主梁根據監控第三次調整索力； 2.2 待澆注的箱梁砼重量通過底模及側模傳遞至其下方對應的掛籃桿件； 2.3 斜拉索的預拉索力作為一個集中力作用于主縱梁前端的弧形首； 2.4 掛籃荷載通過中吊掛和后吊掛傳遞至已澆注的箱梁上； 2.5 輔助頂縱梁主要承受走行

55、時前吊掛反力，并通過后錨固系統進行平衡。3.檢算項目： 3.1 計算各施工階段掛籃各構件的強度及剛度并求得中、后吊掛的反力； 3.2 驗算掛籃中、后吊掛的受力； 3.3 驗算走行時輔助頂縱梁的受力； 3.4 驗算走行時走行吊掛的受力。計算說明及假定4.計算荷載砼荷載： q1=V26kN/m3(1+0.05)（考慮砼 5%超重）。模板（內模、外模及支架）：q22.5kN/m2。施工荷載：q32.5kN/m2。掛籃自重荷載：q4，程序自動計入。第一次索力 q5第二次索力 q65.掛籃計算分析工況根據施工要求掛籃主結構的計算分為 5 個工況：工況一：掛籃安裝就位，第一次調整索力，（q2+q3+q4+

56、q5）；工況二：澆注 50%的混凝土，（0.5q1+q2+q3+q4+q5）；工況三：第二次調整索力，（0.5q1+q2+q3+q4+q6）；工況四：澆注 100%的混凝土，（q1+q2+q3+q4+q6）；工況五：掛籃走行，（q2+q3+q4）。6.牽索掛籃受力計算節段的確定 掛籃為施工 123節段而設計，123節段均為標準節段，重量及其分布均不變，掛籃在施工過程中僅斜拉索預拉索力的方向和大小發生變化，中內吊桿的受力由第 2 次索力產生的最小豎向分力控制，止推鍵由最大水平力控制，而主縱梁由中間索力產生的最大彎矩控制。由表中可以看出，選取施工過程最不利的 1塊及 23塊進行計算，其余塊段計算結

57、果在 1塊和 23塊的計算結果范圍內，在此不再計算。索力計算統計表（t）分類塔端索力(t)梁端索力(t)梁端傾角()梁端豎向分力(t)橫橋向分力(t)順橋向分力(t)A270.066.82070.07162.84.922.2A2142.5139.32270.319131.210.145.8A375.071.61364.09164.44.730.9A3150.0146.61664.415132.29.662.6A477.573.94658.87263.34.538.0A4157.5153.94859.286132.49.278.1A582.577.89154.18263.24.345.4A516

58、5.0160.39354.776131.08.892.1A685.080.21650.30261.74.051.1A6172.5167.71950.998130.38.2105.2A790.085.04946.99462.23.957.9A7182.5177.55247.754131.48.0119.1A895.089.90144.05662.53.864.5A8190.0184.90444.862130.47.7130.8A997.592.19041.80961.53.668.6A9197.5192.19342.701130.37.4141.1A10102.596.35539.51961.3

59、3.474.2A10205.0198.85940.566129.37.0150.9A11105.098.62337.79160.43.377.9A11212.5206.12738.927129.56.8160.2A12110.0103.46836.00260.83.283.6A12220.0213.47237.167129.06.6170.0A13112.5105.81434.35059.73.187.3A13227.5220.81835.596128.56.4179.4A14117.5110.66132.91960.13.092.8A14235.0228.16634.186128.26.11

60、88.6A15120.0113.00631.57259.22.996.2A15242.5235.51132.913128.06.0197.6A16125.0117.85530.40559.62.9101.6A16250.0242.86031.761127.85.9206.4A17127.5120.20529.28858.82.7104.8A17257.5250.21130.714127.85.6215.0B270.066.81870.08262.84.922.2B2142.5139.32070.330131.210.145.8B375.071.61064.10564.44.730.9B3150

61、.0146.61364.428132.39.662.6B477.573.94158.90263.34.437.9B4157.5153.94459.317132.49.278.0B582.577.88354.22563.24.345.3B5165.0160.38654.820131.18.792.0B685.080.20750.35861.84.051.0B6172.5167.70951.054130.48.2105.1B790.085.03747.06462.33.957.8B7182.5177.54047.824131.68.0118.9B895.089.88644.14062.63.864

62、.4B8190.0184.88944.946130.67.7130.6B997.592.17241.90861.63.568.5B9197.5192.17542.800130.67.2140.8B10102.596.33139.63161.43.474.1B10205.0198.83440.679129.67.0150.6B11105.098.59437.91660.63.377.7B11212.5206.09939.053129.86.7159.9B12110.0102.16635.67559.63.282.9B12220.0212.17037.087127.96.6169.1B13112.

63、5104.47634.01158.43.186.5B13227.5219.48135.521127.56.4178.5B14117.5109.28732.58158.93.092.0B14235.0226.79234.117127.26.1187.7B15120.0111.59631.22457.82.995.4B15242.5234.10132.850127.06.0196.6B16125.0116.40930.06058.32.9100.7B16250.0241.41431.704126.95.8205.3B17127.5118.72228.93657.42.7103.9B17257.52

64、48.72830.664126.95.6213.9B18130.0121.03627.90556.62.6106.9B18262.5253.54229.698125.65.4220.2B19135.0125.85127.02757.22.6112.1B19270.0260.85728.829125.85.3228.5B20137.5128.16526.15356.52.5115.0B20275.0265.67228.014124.85.1234.5B21140.0130.48025.34355.82.4117.9B21282.5272.98727.278125.15.0242.6B22142.

65、5132.79524.59155.32.4120.7B22287.5277.80226.581124.34.9248.4B23147.5137.61123.96155.92.3125.7B23295.0285.11825.951124.84.7256.3B24150.0139.92623.30855.42.2128.5B24300.0289.93425.349124.14.6262.0c275.072.69463.55265.16.631.7c2150.0147.69663.776132.513.463.9C380.077.51758.62666.26.339.9C3162.5160.0195

66、8.906137.012.881.6C485.081.73750.66563.25.751.5C4172.5169.23851.130131.811.7105.6C592.589.01146.54964.65.561.0C5185.0181.51447.068132.911.1123.1C697.593.44142.45863.15.168.8C6197.5193.44343.124132.210.4140.8C7102.598.20139.75762.84.875.3C7207.5203.20440.491131.99.8154.2C8110.0104.67736.79762.74.783.

67、7C8220.0214.68037.721131.39.5169.5C9115.0109.48234.49362.04.490.1C9230.0224.48535.484130.38.9182.6C10120.0114.29432.51861.44.296.3C10242.5236.79733.580131.08.6197.1C11125.0119.10730.80861.04.1102.2C11252.5246.61131.926130.48.3209.1C12130.0123.92129.31760.73.8108.0C12262.5256.42530.486130.17.9220.8C1

68、3135.0128.73628.00560.43.7113.6C13270.0263.74029.210128.77.6230.1C14140.0133.55226.84260.33.7119.1C14280.0273.55628.091128.87.4241.2C15145.0138.36825.80660.23.5124.5C15290.0283.37327.096129.17.0252.2c16147.5140.68424.82959.13.3127.6c16297.5290.68926.193128.36.8260.8D275.072.68963.60265.16.631.6D2150

69、.0147.69063.826132.513.363.8D380.077.51056.66564.86.142.2D3162.0159.51256.967133.712.586.1D485.081.72450.76763.35.751.4D4170.0166.72651.226130.011.5103.8D592.588.99646.67064.75.560.8D5185.0181.49947.189133.111.1122.8D697.593.85642.73963.75.168.7D6197.5193.85843.331133.010.4140.6D7102.598.63940.06663

70、.54.875.3D7207.5203.64240.717132.89.8154.0D8110.0105.51337.26363.94.783.8D8220.0215.51638.030132.89.5169.5D9115.0110.34634.99263.34.490.3D9230.0225.34935.814131.98.9182.5D10120.0115.18533.04462.84.296.5D10242.5237.68933.925132.78.6197.0D11125.0120.02631.36062.54.1102.4D11252.5247.52932.287132.28.320

71、9.17.掛籃結構受力分析7.1 計算模型根據掛籃的結構形式及受力特點利用有限元分析軟件建立分析模型如下： 受力圖示如下：圖 2 計算模型圖 3 受力圖示7.2 計算分析結果7.2.1 施工 1#塊工況一：掛籃安裝就位，第一次調整索力。（1） 掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的變形如下：最大變形為：f=10mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=77t剪力鍵的最大水平力為：H=22t工況二：澆注 50%的混凝土。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的變形如下：最大變形為：f=-53mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=228t吊掛的最小力豎向為：V=-6

72、5t剪力鍵的最大水平力為：H=22t工況三 ：第二次調整索力。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的豎向變形如下：最大變形為：f=29mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=119t剪力鍵的最大水平力為：H=46t工況四 ：澆注 100%的混凝土。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的豎向變形如下：最大變形為：f=-48mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=270t剪力鍵的最大水平力為：H=46t工況五 ：掛籃走行。（1）掛籃構件應力（MPa）走行初始階段走行到位階段各構件的應力圖如下：掛籃各構件的豎向變形如下：走行初始階段：最大變形為：f=-19mm

73、走行到位階段：最大變形為：f=-43mm支點反力：走行初始階段：前走行吊掛的最大力豎向為：V=59t后走行吊掛的最大力豎向為：V=83t走行到位階段：前走行吊掛的最大力豎向為：V=89t后走行吊掛的最大力豎向為：V=50t7.2.2 施工 23#塊工況一：掛籃安裝就位，第一次調整索力。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的變形如下：最大變形為：f=18mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=67t剪力鍵的最大水平力為：H=128t工況二：澆注 50%的混凝土。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的變形如下：最大變形為：f=-41mm支點反力：吊掛的最大

74、力豎向為：V=218t剪力鍵的最大水平力為：H=128t工況三：第二次調整索力。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的變形如下：最大變形為：f=53mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=58t剪力鍵的最大水平力為：H=262t工況四：澆注 100%的混凝土。（1）掛籃構件應力（MPa）各構件的應力圖如下：掛籃各構件的變形如下：最大變形為：f=-31mm支點反力：吊掛的最大力豎向為：V=236t剪力鍵的最大水平力為：H=262t工況五 ：掛籃走行。同施工 1#塊8.計算結果匯總（施工 1#塊時，單位：MPa，mm，t）（施工 23#塊時，單位：MPa，mm，t）9.吊桿計算

75、通過比較各工況反力可知，中后吊掛的最大支點反力如下表所示：說明：表中“”代表壓力。中內吊掛計算：中內吊掛采用兩根 Tr85108e 的吊桿，容許應力 460MPa。如表所示單根吊桿最大拉力為 F = 2702/2 = 1351kN。錨桿的軸向拉力為：F =460，吊桿強度滿足要求。吊桿梯形螺紋的抗彎、抗剪強度檢算，采用以下公式： mpa由于螺紋的剪應力僅為拉應力的 0.280.45，所以對螺紋剪應力不作校核。中外吊掛、后吊掛計算：中外吊掛、后吊掛吊桿采用 2-40 精軋螺紋鋼筋， fpk = 930MPa，單根吊桿受力為：F = 888/2=444kN=，吊桿的安全系數為：k =930/444

76、=2.1，吊桿強度滿足要求。10. 抗剪柱計算由以上計算可知掛籃的單個抗剪柱所受的剪力為：Q=262t，抗剪柱的結構如下圖所示：作用在抗剪柱底部的荷載為： N = 2620kN，彎矩為： M = (0.2 + 0.069) N = 0.269 2620 = 704.78kN m。結構的慣性距為：I=1.48 10-3 m4，則彎曲應力為：=M/Ih/2=704.78/1.48/10-30.241510-3=115M所受的剪力為：=V/SI/t=26201033902010/1.48/109/20/4=86結構腹板和翼緣板焊接處的應力為：=M/Ih1/2=704.78/1.48/10-30.22

77、5510-3=107M=V/SI/t=26201031868000/1.48/109/20/4=41結構的折算應力為：11. 剪力鍵處混凝土計算主梁砼的等級為 C55，其設計軸心抗壓強度為 25.3N/mm2。由上面計算得知剪力鍵承受剪力F l = 262t，也即是剪力鍵處砼所承受的壓力。剪力鍵的與預埋件接觸面為 500400mm，局部承壓的計算底面積由局部受壓面積與計算底面積按同心、 對稱的原則確定。則：A b = 400 3 500=600000mm2，A l=400 500=200000mm2由于配置有方格網式鋼筋，所以局部受壓承載力應滿足：滿足要求。12.弧形首分配梁計算弧形首分配梁所

78、受的最大斜拉索力為 P=310t，其受力圖示如下：分配梁的截面特性為：I =2169150403mm4W =7430508mm3S =4947865mm3S1 =2145962mm3分配梁上的彎矩為：M = pl = 3100 1.35 4 = 1046.25kN . m， Q = 3100 / 2 =1550kN正應力為：=M/w=1046.25/7430508/106=140.8MPa< =200 MPa剪應力為：=q/SI/b=15501034947865/2169150403/20/4=44< =120 MPa截面翼緣與腹板連接處應力檢算：正應力為：=M/Iy=1046.2

79、5/2169150403271.9=131 MPa< =200 MPa剪切應力為：=Q/SI/t=15501032145962/2169150403/20/4=19.2< =120 MPa則組合應力為：= 135 MPa< =200 MPa二）模板排架計算1 外側模排架結構計算外側模排架按 1.5m 一道布置，澆筑混凝土時承受邊箱部分荷載。1.1 計算荷載排架承受邊箱部分混凝土、外側模板、人員機具、振搗荷載。1.2 計算分析外側模排架計算模型如下：外側模排架計算模型計算結果如下：外側模排架反力圖最大反力 N=16t,對應為主縱梁中心位置。外側模排架應力圖最大應力=153MPa

80、=170 MPa。外側模排架變形圖最大變形出現在外側排架最高處，位移值 2mmL/300=4.5mm，其次變形為 1mm 的排架最外端，位移值 1mmL/300=1.8mm。外側模排架內力圖其中最大壓力為 10.9t，出現在排架其中一根腹桿位置，最大拉力為 8.7t，出現在排架的上弦桿位置。壓桿的整體穩定性驗算，=N/A,由查表可知腹桿的值分別取 0.7966，計算出 =54.4 MPa < =170MPa由上述結果可得，外側模排架結構受力滿足要求。2 內側模支撐架結構計算2.1 計算工況（1）、工況一：掛籃澆筑混凝土，內側模支撐排架支撐頂板；（2）、工況二：掛籃走行，內側模排架作為內側

81、模板和頂模板放置平臺。2.2 計算荷載掛籃澆筑時，內側模支撐排架需承受頂板混凝土、頂模板、人機荷載和振搗荷載；掛籃走行時，內側模支撐架需承受內側模板和頂模板重量。2.3 計算及結果內側模支撐架整體計算模型如下：內側模支撐架計算模型各個工況計算分析：（1）、工況一：掛籃澆筑混凝土，內側模支撐排架支撐頂板計算結果如下：支撐架最大反力 N=14.5t。內側模支撐架應力圖塔頂門架最大應力=112MPa,出現在支撐架斜撐桿件上。內側模支撐架變形圖最大變形出現在支撐架中間位置處，位移值 7mmL/400=7.3mm。內側模支撐架變形圖最大拉力為 168kN 出現在支撐架下弦桿位置處，最大壓力為 168kN

82、 出現在支撐架上弦桿中間位置處。壓桿的整體穩定性驗算，=N/A,由查表可知桿件的值分別取 0.4606，計算出 =73.3 MPa=170 MPa。（2）、工況二：掛籃走行，內側模排架作為內側模板和頂模板放置平臺內側模支撐架荷載圖計算結果如下：內側模支撐架反力圖內側模支撐架最大反力 N=2.3t。內側模支撐架變形圖內側模支撐架最大變形為 f=2mm。內側模支撐架應力圖內側模支撐架最大應力=40MPa。內側模支撐架內力圖最大拉力為 43kN 出現在支撐架下弦桿位置處，最大壓力為 43kN 出現在支撐架上弦桿中間位置處。壓桿的整體穩定性驗算，=N/A,由查表可知桿件的值分別取 0.4606，計算出

83、 為 18.8 MP=170 MPa。由上述結果可得，內側模支撐架滿足要求。三）梁頂桁架計算1 計算工況根據掛籃底平臺走行，主要計算如下工況：（1）梁頂桁架安裝完成，桁架處于空載狀態。（2）掛籃底平臺開始走行時，對桁架箱梁剪力最大時，即吊架 G6 距立柱2.25m 處。（3）掛籃底平臺走行過程中，對桁架箱梁彎矩最大時，即吊架 G6 距立柱4.5m 處。（4）掛籃底平臺走行到位時，對桁架反力最大時，即吊架 G6 距立柱 10.25m處。（5）掛籃底平臺走行到位后，轉化吊架 G6 受力至斜拉索上，考慮這個工況對桁架的偏載， 兩個吊架 G6 一個受力，一個不受力。2 計算模型對梁頂桁架建立 MIDA

84、S 模型進行受力分析，建立模型如下：3 計算結果3.1 工況一：梁頂桁架安裝完成，桁架處于空載狀態。（1）、受力圖示如下：（2）、反力計算后錨點反力-2.2t，前墊座處反力 26.3t。（3）、應力計算拉帶最大應力=13MPa。其他梁單元最大應力=49Mpa，最大應力出現在連接系處。（4）、變形計算最大變形 f=33mm，出現在箱梁 G1 最前端處。3.2 工況二：掛籃走行，吊架 G6 距立柱 2.25m 處。（1）、受力圖示如下：（2）、反力計算后錨點反力 35.3t，前墊座處反力 149.4t。（3）、應力計算拉帶最大應力=32MPa。其他梁單元最大應力=133Mpa，最大應力出現在箱梁

85、G1 集中受力處。（4）、變形計算最大變形 f=38mm，出現在前端連接系 L2 處。3.3 工況三：掛籃走行，吊架 G6 距立柱 4.5m 處。（1）、受力圖示（2）、反力計算后錨點反力 48.2t，前墊座處反力 162.3t。（3）、應力計算拉帶最大應力=45Mpa。其他梁單元最大應力=166Mpa，最大應力出現在箱梁 G1 集中受力處。（4）、變形計算最大變形 f=43mm，出現在前端連接系 L2 處。3.4 工況四：掛籃走行，吊架 G6 距立柱 10.25m 處。（1）、受力圖示（2）、計算反力后錨點反力 107.0t，前墊座處反力 221.1t。（3）、應力計算拉帶最大應力=177M

86、pa。其他梁單元最大應力=96Mpa，最大應力出現在立柱 G3 處。（4）、變形計算最大變形 f=65mm，出現在前端連接系 L2 處。3.5 工況五：掛籃走行到位，兩個吊架 G6 一個受力，一個不受力。（1）、受力圖示（2）、反力計算后錨點反力 105.6t，前墊座處反力 219.7t。（3）、應力計算拉帶最大應力=116Mpa。其他梁單元最大應力=96Mpa，最大應力出現在立柱 G3 處。（4）、計算變形最大變形 f=43mm，出現在箱梁 G1 最前端處。4 其他結構計算4.1 箱梁 G1、G2 穩定計算箱梁 G1、G2 整體穩定計算如下：95箱梁 G1、G2 局部穩定計算如下：4.2 立

87、柱 G3 計算立柱 G3 采用箱型截面，從計算模型查出得立柱受壓最大 232t。立柱構件長細比 = 54，據表查得 = 0.780，計算整體穩定如下：銷軸連接處計算，直徑為 140mm，材質 45#鋼，銷軸剪力 116t，最大彎矩為4.2t.m,計算應力如下：4.3 拉帶 G4、G5 計算拉帶最大拉力 170t，與立柱及箱梁間采用銷軸連接，銷軸直徑為 120mm，材質 45#鋼，銷軸剪力 85t，最大彎矩為 2.7t.m,計算應力如下：4.4 后錨點受力計算后錨點受力最大 107t，采用 4 根32mm 精軋螺紋鋼筋，鋼筋材質 PSB930,單根精軋螺紋鋼筋受力 26.8t35t，滿足要求。計

88、算后錨固分配梁受力如下：后錨固分配梁最大彎矩 18.2t.m,最大剪力 29.3t4.5 吊架 G6 與縱梁連接計算吊架 G6 與縱梁連接之間采用吊帶連接，受拉力最大 90t,計算受力如下：吊帶受拉計算：吊帶上下連接采用銷軸，銷軸直徑為 80mm，材質 40Cr 鋼，銷軸剪力 45t，最大彎矩為 2.0t.m,計算應力如下：桿端至銷孔邊截面應力計算：5.后走行吊點計算后走行吊點受力最大100t，采用4根32mm精軋螺紋鋼筋，鋼筋材質PSB930,單根精軋螺紋鋼筋受力 25t35t，滿足要求。計算后錨固分配梁受力如下：后走行吊點上下吊架連接采用銷軸，銷軸直徑為 80mm，材質 40Cr 鋼，銷軸剪力 50t，最大彎矩為 2.1t.m,計算應力如下：通過以上計算可知：掛籃及梁頂桁架結構受力滿足要求。安全生產領導小組 組 長：項 目 經 理 副組長：項 目副經理 項目總工程師安全管理體系安全責任制安全教育安全工作體系安全檢查安全管理制度安全活動經費安全獎罰條例崗位安全責任制系統安全教育各種安全警示三工教育各職能部門各業務科室各級安全監察員班組安全員實現安全生產防 觸 電防 火 災防高處墜落防機電事故防交通事故定期檢查不定期檢查獎罰兌現提高安全意識提高預測預控能力消除事故隱患