1、河北師范大學綜合教學樓項目地下室模板及支撐施工方案 編制： 審核： 審批： 生效日期： 2017年4月28日 河北省第四建筑工程有限公司目錄一 工程概況1二 編制依據3三 施工計劃4四 施工工藝技術8五 插扣式支撐體系檢驗與安裝要求19六 模板安裝質量要求與檢驗25七 施工安全保證措施30八 計算書42一 工程概況1、 總體簡介序號項目內容1工程名稱河北師范大學綜合教學樓項目2工程地址河北石家莊市南二環東路20號3建設單位河北師范大學4地勘單位中國兵器工業北方勘察設計研究院有限公司5設計單位北方綠野建筑設計有限公司5監理公司河北冀科工程監理有限公司6施工單位河北省第四建筑工程有限公司8工期54

2、0日歷天9質量目標達到 合格標準，結構優工程，確保省優。2、 結構概況河北師范大學綜合教學樓總建筑面積25378.59m2，其中地上建筑面積23070.49m2，地下建筑面積2308.10m2；結構形式為框架剪力墻結構，地下一層，地上十層，局部八層，建筑高度44.70米。（各層標高為-5.400m、0.000m、5.400m、9.800m、14.200m、18.600m、23.000m、27.400m、31.800m、35.700m、39.600m、43.5m）；使用功能為教室、實驗實訓用房；3、 地下室模板支撐情況：地下室底板至頂板高度為7300mm，混凝土樓板厚度160mm，部分200mm

3、，采用模板厚度15mm，模板主梁采用48*3.0鋼管，次梁為40*90方木。支撐體系凈高度為6987mm（板厚160mm）、6947mm（板厚200mm）。地下室支撐體系采用直插盤銷式模板支架。立桿長度采用（2.55+2.55+1.45+0.60）m，絲杠外露長度287mm、247mm。水平拉桿長度多數為1200mm、900mm、600mm三種規格，梁高小于550mm時，最頂端立桿用0.8m普通架管。支模范圍內最大梁截面400*1800mm，跨度7800mm，板厚度160mm、200mm兩種。支撐地基為1000mm厚筏板基礎。4、 施工平面布置4.1地下室施工平面圖4.2現場搭設圖輪盤處節點圖

4、局部立面布置圖現場搭設局部平面圖5、 施工要求5.1確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。5.2模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。5.3模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。二 編制依據施工現場臨時用電安全技術規范JGJ462005建設工程施工現場消防安全技術規范GB50720-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2013建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2016建筑施工直插盤銷式模板支架安全技術規范（DB37/5008-

5、2014）（山東省地方標準）關于直插盤銷式模板支架體系安全應用問題的評審意見 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文綜合教學樓設計施工圖、施工組織設計及其他法律法規文件。三 施工計劃1、施工進度地下室根據后澆帶劃分為4個施工區如下圖：一區施工時間10天，二區施工時間15天，三區16天，四區15天。2、材料計劃2.1木材的選用(1) 模板結構或構件材質選擇鐵杉，選擇材料質量符合木結構設計規范GB 50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2)本工程所用支撐小梁均采用木方作為主要承重構件。(3)施工現場制作的木構件，其木材含水

6、率均不大于15%。(4)方木：40 mm*90mm*4000mm型號。2.2復合木模板板材的選用(1) 規格為1220*2440*15mm、1830mm*915mm*15mm。模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于15mm，并應符合現行國家標準的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采選用強度好且符合環境保護的要求板材。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。2.3支撐系統立桿采用48.mm*3.0mm，橫桿4

7、8.mm*2.7mm直插盤銷式鋼管支架，48mm*3.0扣件式鋼管架（剪刀撐）相結合，承插式鋼管主要型號為立桿長度采用（2.55、1.45、0.60）m水平拉桿（0.6、0.9、1.2）m。2.4直插盤銷式鋼管支架構造要求（1）承插節點由焊接于立桿上的連接盤和水平桿桿端直插頭組成。（2）水平桿桿端直插頭側面應為圓弧形，圓弧應與立桿外表一致；直插頭為下部窄上部寬的鍥形。（3）立桿連接盤應為可連接水平4 個方向直插頭的圓環形孔板。（4）立桿連接套管為焊接于立桿一端的專用外套管。（5）立桿盤扣節點按0.6m 模數設置，水平桿長度按0.3m 模數設置。2.5直插盤銷式鋼管支架材料要求（1）立桿鋼管壁厚

8、（t）允許偏差為10%。（2）立桿連接盤宜采用鋼板熱沖壓整體成型，其鋼板應符合現行國家標準碳素結構鋼中Q235 級鋼的要求，并經600-650的時效處理；連接盤也可采用鑄鋼制造，其機械性能應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件的規定；連接盤高度、厚度均不得小于10mm。（3）水平桿直插頭應采用鑄鋼制造，其機械性能應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件的規定，板材厚度不得小于10mm。（4）水平桿直插頭長度不小于100mm下伸的長度不小于50mm，側面應與立桿鋼管外表面形成良好的弧面接觸，并應有足夠的接觸面積。（5）立桿連接套管規格應不小于57mm,*3.0mm，宜采用20 號無縫鋼管，其材質性

9、能應符合現行國家標準結構用無縫鋼管的規定。采用無縫鋼管套管形式的立桿連接套管長度不小于150mm，可插入長度不應小于150mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于2mm。（6）可調托座的絲桿宜采用梯形螺紋，螺距6mm，絲桿外徑不應小于37mm，可調托座長度不小于500mm。可調托座的托板宜采用Q235 鋼板制作，厚度不應小于5mm，承力面鋼板應與絲桿環焊，托板下應設置加勁板；可調托座托板應設置開口擋板，擋板高度不應小于40mm。可調托座受壓承載力設計值不應小于40kN。2.6扣件式鋼管支架相關要求（1）4.1支模的縱橫桿、內外立桿等均選用48 mm*3.0 mm鋼管，模板采用15厚木模，背楞方

10、木（次梁）尺寸為40 mm*90mm，主梁為48 mm*3.0 mm雙鋼管。（2）梁底頂撐為可調節U形鋼支托。所有材料必須具備相應合格證書，并按規范要求進行現場驗收，檢驗合格后方可投入使用。（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差。鋼管內外兩面的銹蝕深度之和不得0.50 mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理。鋼管上嚴禁打孔。（4）構配件外觀質量要求：鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；各焊縫應飽滿，焊料

11、清除干凈，不得有未焊透、夾砂、裂紋等缺陷；構配件防銹漆涂層均勻、牢固。（5）可調托撐螺桿直徑不得小于37mm，螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，支托板厚不小于5mm，與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm。可調托撐受壓承載力設計值不應小于40KN。2.7扣件的選用（1）新扣件有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。（2）舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（3）新、舊扣件均進行防銹處理。（4）支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nm 時，不得發生破外。（5）扣件為桿件的連接件，扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺

12、、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5 mm；新進的扣件必須有產品質量合格證，生產許可證和專業檢測單位測試報告。扣件材質應符合國家標準,在螺栓擰緊扭力矩達65N.m 時，不得發生破壞。2.8脫模劑：采用水性脫模劑。對拉螺桿選用：剪力墻采用工具式對拉螺桿（有防水要求的中間有止水片），其它部位采用普通高強對拉螺栓，直徑12mm，長度根據梁寬度確定下料尺寸。2.9配件：木工圓鋸、手提電鋸、打眼電鉆、鐵釘、鐵絲、對拉夾具、夾具螺絲、U 型卡、蝶形扣件、L 型

13、插銷、鎖緊器、電鋸、電刨、電鉆等各種設備機具均準備到位2.10主要材料計劃表名稱規格數量名稱（輪扣）規格數量絲杠37*5mm2390根2.55m鋼管48mm*3.06006扣件十字27900個1.45m鋼管48mm*3.02401扣件接頭2650個1.2m鋼管48mm*3.013200扣件轉扣1900個0.9m鋼管48mm*2.776106m鋼管48mm*3.02870根0.6m鋼管48mm*2.714001m鋼管48mm*3.02530根0.6m鋼管48mm*3.01530名稱單位數量備注模板11880方木M140腳手板塊6803、 勞動力計劃 3.1根據現場管理需要，項目部安排專職安全管理

14、人員對現場模板架體支設進行監督。監督小組主要成員為項目質檢員、分管工長、架子工組長及相關技術人員。3.2做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。3.3計劃架子工20人左右。木工55人，電焊工5人，壯工5人。（1） 凡參加搭設腳手架的操作人員，必須經過體檢合格，并持有有效證件，方可上崗。（2） 腳手架持證作業人員上崗前，必須經過項目部組織的關于輪扣式架體操作要點學習、培

15、訓。（3） 施工員對操作工人進行詳細安全、技術交底，并執行旁站管理，過程嚴格控制。四 施工工藝技術1、工藝流程1.1滿堂腳手架搭設采用直插盤銷式模板支架搭設，縱橫間距900mm和1200mm，根據梁的位置采用部分600mm間距調節。步距除最頂端由于層高原因配合自由端出現600mm外，其余均為為1200mm設置，設水平橫桿7道（從上到下分別為300mm、850mm、1200mm*4、300mm），梁板下口1道，掃地桿1道，中間位置5道，并還需設置連續豎向、水平剪刀撐。考慮到核心筒墻體支模的工作面，搭設時架體立桿離墻體邊500mm。架體搭設時按樓面上預先放出的梁邊線順主次梁方向搭設梁架，梁架起好后

16、根據不同位置荷載在板中間位置補充立桿和水平縱橫桿。1.2樓梯模板應根據設計標高放樣，并找好平臺標高，其施工步驟應為：安裝平臺梁及平臺與基礎模板安裝樓梯斜梁或樓梯底模板并完成樓梯支撐體系安裝樓梯外幫側板安裝踏步模板。1.3板直插盤銷搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。1.4梁直插盤銷彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。2、施工方法2.1柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并

17、有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。2.2澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。2.3根據本公司當前模板工程策劃，結合工程特點要求和現場條件，決定采用直插盤銷式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。3、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。(2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4)

18、 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(8) 梁和板的立柱，其縱橫向間距有1200mm、900mm、600mm三個規格。(9) 在立柱底距地面300mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地

19、桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后（地下室從上到下步距為300mm，850mm，1200mm，1200mm，1200mm，1200mm），在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(10)所有水平拉桿的端部均應與四周墻壁頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(11)鋼管立柱的剪刀撐采用483.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于3個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。(12) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責

20、人的認可。4、立柱構造要求4.1直插盤銷式(1)在梁高小于550mm時，立柱需接長（接長管采用普通架管L=800mm），接長部分用十字接頭扣件將普通架管與插口式架管對接，底層縱、橫向橫桿作為掃地桿距地面高度300mm，嚴禁施工中拆除掃地桿，立柱應配置可調底座或固定支座。(2)立桿接頭應采用帶專用外套管的立桿對接，外套管開口朝下。立桿的插接接頭宜交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內。(3)立桿頂部應設可調托撐，可調托撐螺桿伸出長度不應超過300mm，插入立桿內的長度不應小于200mm。螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于2mm，安裝時應保證上下同心。U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊

21、。 1頂層水平桿；2立桿；3調節螺母；4螺桿；5可調托板4.2水平桿構造要求：模板支架應設置縱向和橫向掃地桿，底步水平桿作為掃地桿距地高度不應超過。可調支托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿，頂部水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于650mm。模板支架水平桿必須按步縱橫向通長滿布設置，不得缺失。水平桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。4.3剪刀撐布置應符合下列規定(1) 模板支架的剪刀撐采用扣件式鋼管進行搭設，材料應符合現行國家標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中的有關規定。模板支撐架四周從底到頂連續設置豎

22、向剪刀撐；(2) 模板支架中間應在縱向、橫向分別連續布置豎向剪刀撐；豎向剪刀撐間隔不應大于5 跨，且不大于6000mm；每個剪刀撐的跨數不應超過5 跨，且寬度不大6000mm。(3) 豎向剪刀撐桿件的底端應與墊板或地面頂緊，傾斜角度應在4560之間，應采用旋轉扣件每步與立桿或水平桿固定，旋轉扣件宜靠近主節點，中心線與主節點的距離不宜大于150mm。(4) 當模板支撐架高度大于4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。(5) 本工程模板支架支撐高度超過5m ，頂步應連續設置水平剪刀撐，底步宜連續設置水平剪刀撐。每個剪刀撐的跨數不應超過5 跨，且寬度不大

23、于6000mm。(6) 水平剪刀撐應采用旋轉扣件每跨與立桿或水平桿固定，旋轉扣件宜靠近主節點。1水平剪刀撐；2豎向剪刀撐；3掃地桿設置層4.4周邊拉結(1) 豎向結構（柱、墻）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；(2) 因地下室立柱高度超過5m，所以必須在立柱周全外側和柱子用抱柱的方式（如連墻件）連接，以提高整體；5.柱模板5.1工藝流程放線搭設支摸架柱模就位安裝穿高強對拉螺栓柱模垂直度校正安裝柱箍校正垂直度柱模加固澆筑混凝土拆柱模板清理模板和刷脫模劑再次使用5.2施工要點(1) 投測柱子尺寸線和30cm模板控制線，柱子位置彈線要準確，柱子模板的下口，墊一層5cm寬的海

24、綿條（視現場情況加厚），但海綿條不得塞至柱內。也可以在模板根部用砂漿找平塞嚴，保證柱下口的平直。(2) 吊裝預拼成的各片柱模，先將相鄰的兩片按給定柱截面線就位，安裝穿墻螺栓或對拉螺栓和套管，使螺栓桿端向上，套管套于螺桿上，用上述方法安裝另兩側模板，使穿墻螺栓穿過模板并在螺栓桿端戴上扣件和螺母，然后調整兩塊模板的位置和垂直度。(3) 柱截面范圍為600mm1500mm。當600mm截面邊長1000mm時設置3道對拉螺栓，1000mm截面邊長時設置4道對拉螺栓。小梁采用40*90mm木枋，間距200mm布置。(4) 柱箍要有足夠的剛度，防止在澆筑混凝土過程中模板變形。綜合考慮柱模尺寸、側壓力大小等

25、，柱箍間距：450500mm，底部距離樓面200mm，頂部距離樓面300mm。(5) 安裝柱模斜撐：柱模每邊設23根斜撐（于上口及中部位置），固定于滿堂架上水平夾角宜為60左右，邊安裝邊進行垂直度校正。(6) 模板安裝完畢后全面檢查扣件、螺栓、鎖撐是否頂緊穩定，模板拼縫及下口是否嚴密。(7) 外柱外側模板安裝在新舊混凝土結合面以下50mm處先粘貼好雙面膠，加固時外側模板和背枋應與舊柱面搭接不少于300mm，并應通過舊柱預留螺桿輔助加固。6.墻模板6.1工藝流程定位安裝門洞口模板安裝一側模板安裝斜撐安裝穿墻對拉螺栓安裝另一側模板安裝穿墻對拉螺栓及斜撐調整模板平直緊固穿墻螺栓固定斜撐與相臨模板相連

26、澆筑砼墻模拆除。6.2施工要點(1) 為了避免模板的軸線位移，在測量放線時，應彈出墻模的邊線及模板的控制線，控制線距邊線30cm。為了防止模板整體位移，在墻體立筋底部設置導墻筋并做好進行門窗洞口模板及預埋件安裝。(2) 門洞口模板先進行預拼，然后吊至樓層按位置線安裝，門洞模板要固定牢固，防止混凝土澆筑時發生偏移。(3) 把一面模板按位置線就位，然后安裝拉桿或斜撐，安裝穿墻對拉螺栓（12），間距為450mm。(5) 清掃墻內雜物，再安裝另一側模板，調整斜撐（拉桿）使模板垂直后，擰緊穿墻螺栓。(6) 模板安裝完畢，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密。(7) 電梯井和大面積墻體模板預

27、先預拼成定型模板，墻模板立縫、角縫宜設于木枋和模板所形成的企口位置，以防止漏漿和錯臺，墻模的水平縫和豎向縫背面加木枋拼接。(8) 大模板的吊鉤設于模板上部，吊鉤鐵件的連接螺栓將面板和豎肋木枋連接在一起。(9) 電梯井內側模板安裝在新舊結合面以下50mm處先粘貼好雙面膠，加固時外側模板和背枋應與舊墻柱面搭接不少于300mm，并應通過舊墻柱預留螺桿輔助加固；墻及電梯井外側在模板安裝時在模板底部加設雙面膠或海綿條，縫隙仍較大時，砼澆筑前在模板外圍用砂漿塞實。另外在樓面砼澆筑時做好樓面找平收光處理工作。 (10) 墻模板將48*3.0mm鋼管作豎肋，雙根48*3.0鋼管作水平背楞，用穿墻對拉螺栓（工具

28、式）、3型扣件、螺母連接加固。剪力墻加設預制撐塊600，預制撐塊長度=墻厚-4mm。7、梁模板7.1工藝流程彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝板底木楞安裝梁底模梁底起拱綁筋后安裝梁側模安裝側向支撐或對拉螺桿并校正加固檢查梁口、符合模板尺寸鋪設板模并堵縫滿堂架加固驗收。7.2 施工要點(1) 在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。(2) 梁底模板：按設計標高調整支架橫桿的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平，當梁跨度4m時，跨中梁底處按要求起拱，起拱高度為梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。(3) 梁側模板：根據墨線和梁底模安裝梁側模板、斜撐等，梁

29、側模板制作高度應根據梁高與樓板模板確定，梁側模板安裝在梁兩端拉通線布模，采用樓板模板壓梁側模板、梁側模板坐落在梁底模上的方法。梁底模應沿梁縱長方向設置背枋，梁底模和背枋應整體制作，以便周轉使用。(4) 梁高6m10相鄰模板表面高差2表面平整度52、模板工程施工質量預控措施2.1軸線位移預防措施(1) 在墻柱根部和頂部加固定措施，發現偏差后立即認真校正并調整。、(2) 拉水平豎向通線，澆注混凝土時也不得撤掉。 (3) 混凝土澆注時應對稱下料，防止模板擠壓變形。 (4) 模板的支撐加固系統不應與外腳手架相連或有碰觸。2.2模板變形預防措施(1) 按方案加好對拉螺栓，并做好模內頂撐。 (2) 加強承

30、重模板垂直支撐體系，不得隨意減少拉桿。 (3) 斜撐要對稱放置，并按方案間距布置。2.3脫模劑涂刷不符合要求預防措施(1) 拆模后立即清理殘灰，清理干凈后再涂刷。(2) 防止油劑污染鋼筋。(3) 刷好水性脫模劑的模板在雨天加遮蓋設施。2.4口角不方、節點處模板吃進混凝土(1) 墻、梁模板安裝時端部不得伸入柱、墻內，考慮到膠合板吸水后的膨脹因素，在邊上留23mm的空隙，防止“吃模”。(2) 支模時角部處理好后再支其他模板。(3) 角部模板連接不宜使用膠帶紙或海綿條。(4) 模板在拼制時，板縫必須嚴密。對模板邊緣不順直先彈好線，再刨平。2.5模內清理預防措施(1) 梁模中部設置清掃口。 (2) 合

31、模前用空壓機清掃干凈。2.6梁身不平直、側面鼓漲預防措施(1) 梁模板安裝前在柱上彈好梁的軸線和標高，按模板設計方案安裝梁的支撐。(2) 梁底模應鋪設嚴密，拉通線找直，按標高找平，按設計規定起拱。 (3) 梁側模安裝時上下口要固定牢固，拉通線找直，校正梁中線、斷面、標高。2.7模板接縫不嚴漏漿，表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞，露筋預防措施(1) 嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密；(2) 模板安裝周期不宜過長，澆搗混凝土時，模板要提前澆水濕潤。(3) 梁、柱交接部位支撐要牢靠，拼縫嚴密，發生錯位要校正好。2.8其它預防措施(1) 混凝土澆注前認真檢查水暖電預留洞，以防遺漏。(2) 抗滲砼止水

32、螺栓不得與普通螺栓混用。3、對模板支架構配件的外觀質量按下表執行。構配件外觀質量檢查表序號項目要求抽查數量檢查方法1鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕全數目測2外壁使用前應刷防銹漆，內壁宜刷防銹漆全數目測3外徑允許偏差0.5mm，壁厚允許偏差10%3%游標卡尺4外表面的銹蝕深度0.18mm3%游標卡尺5連接盤、直插頭表面應平整，不得有彎曲、裂縫現象全數目測6焊縫應飽滿，不得有夾渣、裂縫、開焊現象全數目測7板厚允許偏差10%3%游標卡尺8立桿連接套管材料同鋼管9焊縫應飽滿，不得有夾渣、裂縫、開焊現象全數目測10套管長度、可插入長度允許偏差5mm3%鋼卷尺

33、11可調托撐外徑允許偏差0.5mm3%游標卡尺12焊縫應飽滿，不得有夾渣、裂縫、開焊現象全數目測4、模板支架搭設前后，應按下表進行檢查驗收。模板支架搭設前檢查驗收序號項目技術要求允許偏差（mm）檢驗方法1地基承載力滿足承載能力要求檢查計算書、地質勘察報告2平整度場地應平整10水準儀測量3排水有排水措施、不積水觀察4墊板應平整、無翹曲，不得采用已開裂墊板觀察厚度符合要求5鋼卷尺量寬度-20鋼卷尺量模板支架搭設完成后檢查驗收序號項目技術要求允許偏差檢查方法1立桿垂直度1.5且30mm經緯儀或吊線2水平桿水平度3水平尺3桿件間距步距10鋼卷尺4縱、橫距5鋼卷尺5水平桿抗拔力不小于1.2kN測力計6構

34、造要求按規范要求七 施工安全保證措施1、組織保障1.1安全保證體系安全生產管理組長：韓見周全面負責項目安全管理工作，統籌安排項目安全工作。 副組長：王奇華、趙輝負責現場安全管理，對項目應急預案進行相應深化工作，并明確各委員崗位職責。 組員：鄒孝齋、檀新法、侯樹勛、孫國偉、吳天、王文紅、董擁軍、其他項目部管理人員以及施工班組長。負責現場安全生產過程監控，組織將技術要求、施工注意事項及應急預案反復向全體員工進行交底，并做好書面記錄；對潛在事故或緊急情況發生時組織應急小組按應急預案實施搶救工作。2、技術保證2.1支撐腳手架架搭設工程安全技術措施(1) 梁、板下腳手架沿梁方向兩邊設置剪刀撐，靠近地面的

35、地方設置掃地桿。(2) 搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。(3) 嚴重銹蝕、變形，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。(4) 建筑金屬的拉桿，不宜采用鉛絲攀拉，必須使用埋件形式的鋼性材料。 (5) 所有扣件緊固力矩，應達到45kgm。(6) 同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，同時立桿上下對直。(7) 斜桿接長，不宜采用對接扣件。應采用疊交方式，搭接長度不小于1m，搭接處扣件不少于3個。2.2模板工程安全技術措施(1) 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。安全帶應高掛低用。(2) 經體檢檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高

36、空作業。(3) 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。(4) 安裝與拆除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。(5) 高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。 (6) 二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。(7) 模板支架在施工中，嚴禁集中超負荷堆放鋼筋、混凝土、機械設備及其他材料，防止物體墜落及支撐體系坍塌。(8) 支模

37、過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。(9) 模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的頂留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。(10) 拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。(11) 高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。(12) 裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上上下在同一垂直

38、面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。(13) 拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。2.3檢查及驗收措施(1) 班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2) 支模日常檢查，巡查重點部位：桿件的設置和連接、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。 底座是否松動，立桿是否懸空。連接扣件是否松動。施工過程中是否有超載現象。安全防護措施是否符合規范要求。支架與桿件是否有變形的現象。(3) 腳手架在搭設過程中，進行驗收，并保存驗收與記錄，驗收完成后方可進行混凝土澆筑。3.應急預案3.1

39、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。3.2應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)負責指揮、協調應急救援工作，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調，組織有關部門按照應急預案迅速開展搶救工作。(2)根據事故發生狀態，統一布置應急預案的實施工作，并對應急處理工作中發生的情況采取緊急處理措施。(3)根據預案實施過程中發生的變化和問題，及時組織對預案進行修改和完善。(4)進行應急任務的分配和人員、應急設備資源調度，保證在

40、最短時間內完成對現場的應急行動。(5)當事故有危及周邊單位和人員的險情時，組織人員和物資的疏散工作。(6)在第一時間內分別向上級領導及有關部門報告，緊急情況處理過程還應及時向領導、部門反饋后續情況，配合上級有關部門進行事故調查處理工作。(7)組織做好穩定秩序和傷亡人員的善后及安撫工作。3.3應急小組職責：項目部在總指揮下成立專業分明的應急救援小組，應急救援總指揮根據應急處置需要，調集相關應急救援小組進行處置協調工作。應急小組設置如下：現場搶救組：組長：趙輝組員：孫國偉、董擁軍職責：排險、清障、救援工作的實施。（2）技術處理組：組長：王奇華組員：吳天職責：根據本項目部的施工生產內容及特點，運用建

41、筑工程技術為事故現場提供有效的工程技術服務；應急預案啟動后及時向應急總指揮提供科學的工程技術方案和技術支持，有效的指導應急反應行動中的工程技術工作。 (3)事故調查組：組長：檀新法組員：高峰職責：對事故有關人員、目擊證人和實物進行調查取證工作，調查了解事故發生的主要原因及分析相關人員的責任；對現場的有關實物資料進行取樣封存；保護事故現場。（4）后勤供應組：組長：王文紅組員：鄒孝齋職責：保障應急救援器材、物資、設備的供應。做好物資儲備；應急預案啟動后，有效地組織應急救援物資到施工現場，及時對事故現場進行增援，同時提供后勤服務。（5）消防滅火組：組長：侯樹勛組員：吳天職責：在發生火災后，立即組織義

42、務消防員，進入火災發生地點，利用自配的消防器材進行撲救。根據總指揮指示撥打 119 向消防機關求助，并負責在路口迎接消防車輛。（6）保衛疏導組：組長：韓建平組員：董擁軍職責：事故發生后協助警衛將工地大門打開并疏導所有人員撤離到安全的地方，維持好現場秩序，不讓閑雜人員進入現場。（7）物資搶救組：組長：王文紅組員：安俊紅職責：事故發生后將辦公用品、材料、工具搶救到安全的地方。（8）現場傷員營救組：組長：檀新法組員：趙輝職責：對現場傷員進行簡單包扎，如需送醫院立即撥打 120 求助，并負責在路口迎接救護車輛。（9）善后工作組：組長：韓見周組員：鄒孝齋職責：負責傷亡人員的善后處理工作。做好傷亡人員及家

43、屬的穩定工作和受傷人員醫療救護的跟蹤工作，會同保險部門辦理傷亡人員及財產損失的理賠工作；慰問有關傷員及家屬。3.4應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。 (3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：模板坍塌、機具傷人、火災事故、觸電事故、高空墜落、落物傷人等事故。3.5模板坍塌事故發生時的處置措施（1）盡量使用人工挖掘

44、、搬運坍塌的材料，及時搶救被掩埋傷員脫離危險區。（2）進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。（3）對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。（4）事故發生后應立即報告項目部應急救援領導小組。應急救援領導小組在第一時間到達后立即組織應急救援隊搶救現場傷員，清理坍塌現場，并做好警戒，禁止無關人員進入事故現場，以免造成二次傷害。（5）應急救援隊負責消除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。（6）組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥發生。并將其轉移至安全地方；（7）事故發生后應立即停止施工，封閉事故現場，盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接

45、應，同時準備好車輛隨時準備運送傷員到附近的醫院救治。（8）在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。（9）技術負責人、現場安全員應對模板坍塌事故進行原因分析，制訂相應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報公司和上級相關部門。3.6火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。3.7觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取

46、人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 3.8其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4. 夏季、雨季、夜間安全施工措施4.1夏季施工安全措施（1） 對職工進行防暑降溫知識的宣傳教育，使職工知道中暑癥狀，學會對中暑病人所應采取的應急措施。利用宣傳欄、廣播、安全人員講座與示范等形成開展教育活動。（2） 合理調整作息時間，避開中午高溫時間作業。高溫作業是指在高溫、高濕或強烈幅射

47、的環境下從事作業。當工作需要時，應加強防曬防暑保護措施，嚴格控制加班加點，高溫作業人員的工作時間要適當縮短。保證工人有充足的休息和睡眠時間。（3） 對在容器內和高溫條件下的作業場所，要采取通風和降溫措施。（4） 對高溫作業人員，需經常進行健康檢查，發現有作業禁忌者，應及時調離高溫作業崗位。 （5） 要保證及時供應符合衛生要求的茶水、清涼含鹽飲料、綠豆湯等。 （6） 要經常組織醫護人員深入工地進行巡回醫療和預防工作。重視體弱，患過中暑的工人身體情況的變化。（7） 及時給職工發放防暑降溫的急救藥品和勞動保護用品。4.2雨季施工的安全措施（1） 由于雨季施工持續時間較長，而且大風、大雨等惡劣天氣具有

48、突然性，因此應認真編制好雨季施工的安全技術措施，做好雨季施工的各項準備工作。（2） 合理組織施工：根據雨季施工的特點，將不宜在雨季施工的工程提早或延后安排，對必須在雨季施工的工程制定有效的措施。晴天抓緊室外作業，雨天安排室內工作。注意天氣預報，做好防汛準備。遇到大雨、大霧、雷擊和6級以上大風等惡劣天氣，應當停止進行露天高處、起重吊裝和打樁等作業。（3） 做好施工現場的排水：根據施工總平面圖，排水總平面圖，利用自然地形確定排水方向，按規定坡度挖好排水溝，確保施工工地的排水暢通。 應嚴格按防汛要求，設置連續、通暢的排水設施和其他應急設施，防止泥漿、污水、廢水外流或堵塞下水道和排入河溝。雨季應設專人

49、負責（檀新法、孫國偉），及時疏浚排水系統，確保施工現場排水暢通。（4） 雨后應及時對坑、槽、邊坡和固壁支撐結構時行檢查，深基坑應當派專人進行認真測量、觀察邊坡情況，如果發現邊坡有裂縫、疏松、支撐結構折斷、走動等危險征兆，應當立即采取措施。（5） 雨季施工中遇到氣候突變，發生暴雨、立即停止作業（6） 大風大雨后作業，應當檢查起重機械設備的基礎、塔身的垂直度、纜風繩和附著結構，以及安全保險裝置并先試吊，確認無異常方可作業。（7） 落地式鋼管腳手架底周圍設置排水措施，防止雨水浸泡腳手架。 （8） 遇到大雨、大霧、高溫、雷擊和6級以上大風等惡劣天氣，應當停止腳手架的塔設和拆除作業。（9） 大風、大雨后

50、，要組織人員檢查腳手架是否牢固，如有傾斜、下沉、松扣、崩扣和安全網脫落、開繩等現象，要及時進行處理。4.3夜間施工的安全措施 （1） 管理措施：1） 夜間施工時，做到晚交班早點名制度，應根據作業內容，制訂周密的安全措施，進行針對性的安全技術交底，落實到人；所有參加夜間施工的作業人員必須認真貫徹夜間作業安全措施，安檢人員進行監督、檢查落實；盡量避免同一作業范圍內安排交叉施工的工序同時在夜間進行，如確需交叉施工時，必須細化作業范圍，采取防止交叉施工安全問題的針對性措施。2） 施工前由專人負責檢查確認照明設施配備齊全完好，作業機械狀態良好，運轉正常；3） 當晚作業使用的工具、材料提前在白天進行全面認

51、真的檢查，發現有質量問題的及時更換；4） 夜間施工必須加強防護，必要時增加信號傳遞員，保證施工地點與防護人員聯絡暢通；施工用電設備必須有專人看護，確保用電設備及人身安全。5） 夜間施工作業必須由作業負責人統一指揮，分工明確，并隨時與防護人員保持聯系； 6） 夜間施工作業結束后負責人必須對作業現場認真檢查，確保線路暢通；7） 作業前和收工時要清點人員，人不到齊不準離開原地，作業中也要隨時保持聯系；8） 夜間施工工作面要有足夠的照明。（2） 安全保證措施 1） 夜間施工時，工器具、設備懸掛具有反光的黃色標志牌；2） 進入作業現場所有人員必須穿反光防護服裝。3） 雷雨、大風天氣禁止夜間作業，禁止夜間

52、高處作業。5. 應急設施的配備：根據項目部施工生產的性質、特點以及應急救援工作的實際需要配備如下：應急救援器材、設備：（1）通訊工具：小組成員配備手機和對講機。（2）醫療器械：擔架一付、血壓計1個、急救箱一套、口罩20付等。（3）交通運輸車輛：小汽車一輛。（4）消防器材：滅火器25個、鐵锨10個、消防水桶10個、砂箱1個。（5）其他：電工用具2套、安全帶15套、安全帽30個、雨衣30件、絕緣鞋絕緣手套10付、梯子兩個、雨鞋30雙。4. 監測監控1、監測措施 (1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支

53、撐基礎面（梁或板）及柱。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。 儀器設備配置序號監視設備名稱數量單位檢驗部位1經緯儀2個架體位移2刻度尺3把架體位移3力矩扳手10把扣件擰緊程度4卷尺15把腳手架桿桿間距(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求； 連墻件是否松動；架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；施工過程中是否有超載現象； 安全防護措施是否符合規范要求； 支架與桿件是否有變形現象； (6) 監測頻率在澆筑混

54、凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內； 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。2、腳手架桿件受力分布狀態檢測2.1試驗設備10套無線靜態應變測試儀DH3819、壓力傳感器10個、計算機系統等。2.2試驗目的對比實際載荷作用下與理論分析狀態下腳手架不同桿件的受力分布狀態；2.3 試驗方案（1）試驗分區測試按照施工順序選擇分區、測量層數，做到設備儀器循環使用。具體根據施工進度、模板支撐安全選擇

55、。（2）儀器布置方案選取典型立桿（按照不同分區，有支承于板底、梁底的不同立桿），在頂絲的U型頂托上布置壓力傳感器（圖1），將壓力傳感器下底面（厚15mm、直徑的120mm圓形鋼板，為滿足U型頂托的截面尺寸，將該圓形鋼板切割成圖2所示矩形板）和U型頂托點焊；將壓力傳感器上底面（15mm厚、直徑的120mm圓形鋼板）與主楞（2個48*2.75的圓鋼管）點焊，以固定壓力傳感器。 圖1 壓力傳感器 圖2 切割后的壓力傳感器底座2.4測量及數據采集方案（1）數據傳輸方式：通過壓力傳感器與DH3819連接（固定于立桿上），通過無線傳輸，將測量數據傳遞給電腦采集終端，通過比較力的變化，來確定立桿實際承受的外

56、荷載。測量布置見圖3。 （2）采集時間：采用連續化、不間斷的數據采集方式，監控混凝土澆筑全過程中（從混凝土澆筑前1小時至混凝土澆筑完畢后1小時）立桿壓力的變化過程。2.5安全預警工作：試驗前，按照相關規程（主要借鑒建筑施工直插盤銷式模板支架安全技術規范DB371/5008-2014）預先計算出布置壓力傳感器的立桿穩定承載力理論值。試驗中，通過電腦終端采集立桿壓力，一旦立桿實測壓力高于90%的立桿穩定承載力理論值，立即停止施工，檢查分析原因，并根據實際情況采取相應加固措施，如減小步距、增設立桿等。2.6注意事項：1、保證主楞（2個48*2.75的圓鋼管）直接接觸壓力傳感器并傳遞壓力。2、DH38

57、19需要固定到壓力傳感器附近的腳手架鋼管上，放置脫落。3、時刻注意儀器的電量情況。八 計算書地下室板模板支撐計算一、工程參數樓板模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1砼樓板厚度0.16m支架高度6.99m立桿縱距1.2m立桿橫距1.2m水平桿最大步距1.2m頂步步距0.6m立桿頂伸出長度a0.3m掃地桿高度0.3m水平桿鋼管Q235，483.0mm立桿鋼管Q235，482.75mm面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木40mm90mm，間距0.25m主楞雙鋼管剪刀撐采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向6跨，橫距方向6跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有

58、結構通過連墻件可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.1kN/m2支架自重0.1385kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載基本風壓：0.3kN/m2二、模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1.2m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 12001212/6=28800mm3；截面慣性矩I= 1200121212/12=172800mm4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取

59、支承面板的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.16+1.10.16+0.1)+1.431.2=10.967kN/mq1=1.35(240.16+1.10.16+0.1)+1.40.731.2= 10.196kN/m根據以上兩者比較應取q1= 10.967kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.21.20.1=0.144 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 10.9670.252=0

60、.069kNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.1440.252 +0.213 3.5000.25=0.187kNm取Mmax=0.187KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.187106=6.49N/mm2 f=12.5N/mm2W28800面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1.2（240.161.10.160.1+3）=8.539kN/m；面板最大容許撓度值: 250/400=0.6mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.6

61、77ql4=0.6778.5392504=0.29mm 0.6mm100EI1004500172800滿足要求!三、次楞方木驗算次楞采用方木，寬度40mm，高度90mm，間距0.25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =409090/6=54000mm3；截面慣性矩 I =40909090/12=2430000mm4；（一）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.16+1.10.16+0.30)+1.430.25=2.345kN/m

62、q1=1.35(240.16+1.10.16+0.30)+1.40.730.25= 2.192kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.345kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.250.30=0.090kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.12.3451.22=0.338kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0901.22+0.2133.5001.2=0.905kNm取Mmax=0.905kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/

63、mm2；=Mmax=0.905106=16.76N/mm2 f=17N/mm2W54000次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.62.3451.2=1.688kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0901.2+0.653.500=2.340kN取V=2.340kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.340103= 0.975N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數

64、均取1.0。q = 0.25（240.161.10.160.30+3）=1.829kN/m次楞最大容許撓度值:1200/250=4.8mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.8291200.04=1.06mm 4.8mm100EI100100002430000滿足要求!四、主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.98cm3，截面慣性矩I=21.56cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取3kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2(240.16+1.10.16+

65、0.30)+1.430.25=2.345kN/mq12= 1.35(240.16+1.10.16+0.30)+1.40.730.25= 2.192kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.345kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.3451.2=3.095kN。次楞作用集中荷載P=3.095kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)最大彎矩 Mmax=1.811kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=1.811106=201.670N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗彎強度滿足要求! （二）撓度驗算撓度驗算時，荷載

66、效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.25（240.161.10.160.30+3）=1.829kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.8291.2=2.414kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=3.114mm。主梁的最大容許撓度值:1200/250=4.8mm，最大變形 Vmax =3.114mm 4.8mm主楞撓度驗算滿足要求!（三）懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0.3m，次楞間距0.25m，彎矩M=3.100.3+3.100.05=1.09kNm主楞

67、抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1.09106=121.38N/mm2 205N/mm2W8980 主楞懸挑段強度驗算滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.41kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：3002/400=1.5mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.65mm 1.5mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求!五、風荷載計算（一）風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按廣東廣州市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準

68、建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.138/(1.21.2)=0.115式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h0.325lah)d=0.138m2la-立桿間距，1.2m；h-步距，1.2m；d-鋼管外徑，0.048m ；系數1.2-節點面積增大系數；系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.115=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿

69、排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=6.99m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.650.270.3=0.053kN/m2（二）風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，可不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力NWK。（三）風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK風荷載的線荷載標準值，PWK=0.31.20.650.048=0.01kN/m風荷載引起的立桿彎矩標準值，按下式計算MWK=PWKh2=0.011.22=0.001kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40

70、.001=0.001kNm六、立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力，立桿軸力設計值按下式計算取較大值：1.20.13856.99+(240.161.10.160.45)1.21.2+1.431.21.2=14.927kN；1.350.13856.99+(240.161.10.160.45)1.21.2+1.40.731.21.2=14.222kN；立桿軸向力取上述較大值，N=14.

71、927KN。（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度應按下式計算，并應取其中的較大值。L0=HahL0=h+2kh2立桿計算長度系數，按附錄表E.2取值。表中主要參數取值如下：當水平桿與立桿截面尺寸不同時，剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I2立桿的截面慣性矩，取100400（mm4）I1水平桿的截面慣性矩，取107800（mm4）h立桿步距，取1200mmk節點轉動剛度，取15kNm/radly立桿的y向間距，取1200mmK=206000100400+1200100400=1.3012001510661200107800ax單元

72、框架x向跨距與步距h之比，ax =lxI/hI1=1.2100400/1.2107800=0.93nx單元框架的x向跨數，nx =6x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=2.39a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表E.3取值，a=1.01其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.3/1.2=0.25a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.3/1.2=0.25aa1與a2中的較大值，a=0.25H高度修正系數，架體高度6.99m,H=1.04L01=Hah =1.041.012.391.2=3.01mL02=h+2k

73、h2=0.6+20.70.3=1.02mh支架頂層水平桿步距（mm）； h2懸臂長度（mm）； k懸臂端計算長度折減系數，可取0.7。立桿計算長度取大值，L0=3.01m（三）立桿穩定性驗算風荷載引起的立桿彎矩設計值:0.001kNm;按下式進行立桿穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取14.927kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=3010/16.0=188，查表=0.203； L0 立桿計算長度，取3010mm，i桿件截面回轉半徑,取16.0mm；A 桿件截面積，取391mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載與偏心

74、荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.001kNmW桿件截面模量，W=4180mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000391=22.50kN2188 2立桿穩定性驗算如下：14.927103+0.0011060.2033914180（1-1.10.20314.927）22.50=188.061+0.281=188.342N/mm2 f=205 N/mm2立桿穩定性驗算滿足要求!七、架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值0結構重要性系數，取1架體高度6.99

75、m，寬度19.5m，取一個立桿縱距1.2m作為架體計算長度。(一)砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，支架在搭設過程中，傾覆力矩主要由風荷載產生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值k=0.053kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩0M0=11.40.0531.26.996.99/2=2.18kNm2、架體抗傾覆力矩計算當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下（立桿取17排。）：0.13856.9917+(0.45+1.10.16)1.219.5=31.11kN架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.931.1119.5/2=272.9

76、9kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!(二)砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時，支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載產生，附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產生。1、附加水平荷載產生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2%，(0.13856.9917+(0.45+25.100.16)1.219.5) 2%=120.962%=2.419kN附加水平荷載下產生的傾覆力矩0M0=11.42.4196.99=23.672kNm2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載

77、的分項系數取0.9Mr=0.9120.9619.5/2=1061.42kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!地下室梁（400*1800）mm，模板支撐計算一、工程參數梁模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1.1水平桿件1梁截面寬度0.4m梁截面高度1.8m支架高度6.99m樓板厚度0.16m板底立桿縱距la0.9m板底立桿橫距lb0.9m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距同板底立桿縱距，0.9m梁側與梁底立桿橫距梁下設置2根立桿,間距350,200,350mm鋼管類型水平桿鋼管：482.75mm，立桿鋼管：483.0mm水平桿最大步距1.2m頂步步距0.3m立桿伸出頂層水平桿長度a0

78、.6m面板15mm厚木膠合板梁底次楞4090mm方木，8根梁底主楞雙鋼管梁側次楞4090mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm500mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向5跨，橫距方向5跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.1189kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載3kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載基本風壓：0.3kN/m2二、新

79、澆砼對模板側壓力標準值計算依據砼結構工程施工規范GB50666-2011，澆筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式計算:=241.8=43.2 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.8m；三、梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計

80、算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43.2kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.243.2+1.42)1=54.64KN/mq2=(1.3543.2+1.40.72)1=60.28KN/m取較大值q=60.28KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.160.280.202=0.24kNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.24106=6.4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算

81、q = 143.2=43.2kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67743.2002004=0.37mm 0.5mm100EI1004500281250滿足要求!四、梁側模板次楞驗算次楞采用4090mm(寬度高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =409090/6=54000mm3；截面慣性矩I =40909090/12=2430000mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新

82、澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43.2kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.243.2+1.42)0.2=10.928KN/mq2=(1.3543.2+1.40.72)0.2=12.056KN/m取較大值q=12.056KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.112.0560.52=0.301kNm最大支座力：1.1ql=1.112.0560.5=6.63kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.301106=5.574N/mm2 17N/mm2W54000 滿足要求!（二）抗剪強度

83、驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.612.0560.5=3.617kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=33.617103= 1.507N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24090 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 43.20.2=8.64kN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6778.645004= 0.150mm 2mm100EI100100002430000 滿

84、足要求!五、梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=6.63kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.5m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kNm)2強度驗算最大彎矩Mmax=0.845kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.845106=94.098N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求! （二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集

85、中荷載P=4.752kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/250=2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.235mm 2mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離150mm，次楞間距200mm，彎矩M=6.630.15=0.99kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=0.99106=110.245N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=4.752kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：150

86、2/400=0.8mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.168mm N=12.98kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!七、梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底主楞間距0.9m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 901.51.5/6=33.75cm3；截面慣性矩I= 901.51.51.5/12=25.313cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為8根，面板按多跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.057m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=1.2(241.8+1.51.8+0.3)+1.430.9=53.68kN/mq2=1.35(241.8+1.5

87、1.8+0.3)+1.40.730.9= 58.78kN/m根據以上兩者比較應取q= 58.78kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.321kN;N2=3.799kN;N3=3.232kN;N4=3.374kN;N5=3.374kN;N6=3.232kN;N7=3.799kN;N8=1.321kN;最大彎矩 Mmax = 0.020kNm梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.020106=0.593N/mm2 12.5N/mm2W33.75103

88、滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.9（241.81.51.80.3+3）=44.28kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.003mm梁底模板的最大容許撓度值: 57/400 =0.1 mm；最大變形 Vmax = 0.003mm 0.1mm滿足要求!八、梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度40mm，高度90mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=499/6= 54cm3；I=4999/12= 243cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷

89、載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下主楞的間距，L=0.9m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 3.799/0.9= 4.221kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.14.2210.92= 0.342 kNm；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.342106=6.333N/mm2 17N/mm2W54103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.64.2210.9=2.279kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.279103= 0.95N/mm2

90、fv=1.6N/mm22bh24090次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q =2.862/0.9= 3.18N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.189004=0.581mm 3.6mm100EI10010000243104次楞撓度滿足要求!九、梁底模板主楞驗算主楞采用:雙鋼管截面抵拒矩W=8.98cm3截面慣性矩I=21.56cm4集中荷載P為次楞傳遞荷載。計算簡圖(kN)（一）抗彎強度驗算彎矩圖(kNm

91、)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=11.73kN;N2=11.73kN;最大彎矩 Mmax=0.295kNm；主楞抗彎強度設計值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.295106=32.851N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算主楞的最大容許撓度值: L/250 =200/250 = 0.8mm或10mm；經計算，主楞的最大變形 Vmax = 0.005mm 0.8mm主楞撓度滿足要求!十、可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為11.73kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。

92、11.73kN 40kN，可調托撐承載力滿足要求!十一、風荷載計算（一）風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按廣東廣州市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h0.325lah)d=0.118m2la-立桿間距，0.9m；h-步距，1.2m；d-鋼管外徑，0.048m ；系數1.2-節點面積增大系數；系數0

93、.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.131=0.16無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.161-0.93 2=0.311-1-0.93-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=6.99m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.650.310.3=0.060kN/m2（二）風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，可不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力NWK。（三）風荷載引

94、起的立桿彎矩設計值MPWK風荷載的線荷載標準值，PWK=0.31.20.650.048=0.01kN/m風荷載引起的立桿彎矩標準值，按下式計算MWK=PWKh2=0.011.22=0.001kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.001=0.001kNm十二、立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值支撐結構的危險等級系數(結構重要性系數)取1.1，梁模板水平桿件的危險等級系數(結構重要性系數)取1梁底立桿承受梁荷載設計值：1.111.73=12.90kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.11.26.990.1189=1.10kN梁底立桿軸向力設計值：14.00kN;（二）立桿

95、計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度應按下式計算，并應取其中的較大值。L0=HahL0=h+2kh2立桿計算長度系數，按附錄表E.2取值。表中主要參數取值如下：當水平桿與立桿截面尺寸不同時，剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I2立桿的截面慣性矩，取107800（mm4）I1水平桿的截面慣性矩，取100400（mm4）h立桿步距，取1200mmk節點轉動剛度，取15kNm/radly立桿的y向間距，取900mmK=206000107800+900107800=1.3712001510661200100400ax單元框架x向跨距與步距h之比，

96、ax =lxI/hI1=0.9107800/1.2100400=0.81nx單元框架的x向跨數，nx =5x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向（延梁長度方向）。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=2.36a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表E.3取值，a=1.06其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.3/1.2=0.25a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.6/1.2=0.50aa1與a2中的較大值，a=0.50H高度修正系數，架體高度6.99m,H=1.04L01=Hah =1.041.062.361.2=3.12mL02=h+2kh2=0.

97、3+20.70.6=1.14mh支架頂層水平桿步距（mm）； h2懸臂長度（mm）； k懸臂端計算長度折減系數，可取0.7。立桿計算長度取大值，L0=3.12m（三）立桿穩定性驗算風荷載引起的立桿彎矩設計值:0.001kNm;按下式進行立桿穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取14.00kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=3120/15.9=196，查表=0.188； L0 立桿計算長度，取3120mm，i桿件截面回轉半徑,取15.9mm；B 桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載與偏心荷載引起的立

98、桿彎矩設計值，M=0.001kNmW桿件截面模量，W=4490mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000424=22.45kN2196 2立桿穩定性驗算如下：14.00103+0.0011060.1884244490（1-1.10.18814.00）22.45=175.632+0.256=175.888N/mm2 f=205 N/mm2立桿穩定性驗算滿足要求!十三、支撐結構地基承載力驗算1、 支承于地基土上時，地基承載力設計值fg按下式計算：fg=kcfakfak地基承載力特征值，按現行國家標準建筑地基基礎設計規范GB50007的規定確定，地基土類型為9，取fak=

99、200kN/m2kc地基承載力調整系數，kc=1地基承載力設計值fg=2001=200 kN/m22、計算立桿基礎底面積Ag立桿下設置混凝土墊層，墊層作用長度1m，作用寬度0.3m，立桿基礎底面積取混凝土墊層作用面積。立桿基礎底面積Ag=10.3=0.3m23、支撐結構傳至立桿基礎底面的軸力設計值N=14.00kN4、立桿基礎底面的平均壓力設計值P按下式計算：P=N=14.00=46.67kN/m2 fg=200kN/m2Ag0.3地基承載力滿足要求!。5、立桿下砼墊層強度等級為C35，墊層厚度1000mm，立桿底座邊長100mm，混凝土軸心抗壓強度設計值fc=16.7N/mm2，混凝土軸心抗

100、拉強度設計值ft=1.57N/mm2，素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=0.85fc=14.2N/mm2，素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=0.55ft=0.86N/mm2，素混凝土墊層局部受壓承載力驗算如下：N=14.00103=1.4N/m2 fcc=14.2N/mm210010010000混凝土墊層局部受壓承載力滿足要求!素混凝土墊層受沖切承載力驗算如下：Fl0.7hftmh0Fl混凝土墊層頂部承受的立桿軸向壓力設計值減去墊層沖壓破壞錐體范圍內地基土承載力設計值，Fl=14.00-（0.10+1.002）2200=14.00-882.00=-868.00kNh截面高度影響系數：當h不大于

101、800mm時，取h為1.0；當h不小于2000mm時，取h為0.9，其間按線性內插法取用按下列兩個公式計算，并取其中較小值1=0.4+1.2=0.4+0.6=1s1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，當s小于2時取22=0.5+ash0=0.5+401.00/44.40=2.774m2計算截面周長與板截面有效高度之比的影響系數as柱位置影響系數，中柱取40h0截面有效高度，h0=1.00mm計算截面周長，取距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；m=4（0.10+1.00）=4.40mFl=-868.00kN 0.7hfctmh0=0.70.9833333333333333330.8610314.401.00=2604.65kN混凝土墊層受沖切承載力驗算滿足要求!