1、崗山村經濟適用房B2#、B3#、B5#、B6#樓及地下車庫工程地下室模板支撐搭設施工方案目錄一、 工程概況.3二、 編制依據.3三、 施工計劃.4四、 施工工藝.5五、 施工安全保證措施.11六、 勞動力計劃.16七、 計算書.17一、工程結構概況：崗山村經濟適用房B2#、B3#、B5#、B6#樓，B14#(門衛）及沿B地塊9-36軸、A-R軸后澆帶（含后澆帶）地下車庫（含人防）工程位于江寧區東山街湖山路與文靖東路西北角。總建筑面積約81167.35，地下二層，地下室建筑面積為22109；主樓為2、3、5、6四幢樓，全部設計為26層，建筑面積約為59049.35。二、編制依據： 1. 建筑施工

2、模板安全技術規范JGJ162-2008 2. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113. 施工手冊（第五版） 4. 江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程混凝土結構工程DGJ32/J30-2006(第四分冊) 5. 建筑結構靜力計算手冊第二版 6. 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ59-20117. 荷載標準值及分項系數序號名稱荷載分項系數1樓板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁鋼筋自重1.524kN/m31.24樓板鋼筋自重1.124kN/m31.24振搗荷載計算水平面荷載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m2

3、5施工荷載計算底模及小橫桿時2.5kN/m2(另以集中荷載2.5kN驗算，取大值)1.4計算大橫桿時1.5kN/m2計算立桿及其他支承構件1.0kN/m28. 荷載組合項次項 目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墻的側面模板9. 材料計算參數材 料規 格性能指標參數鋼 管Q235鋼，482.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2 截面積： A=3.97cm2；慣性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；彈性模量：E=2.06105 N/mm2模 板15厚 膠合多層板E= 4.5103N/mm2 ，=14.84N/mm2；木

4、 方50100松木順紋抗壓：fc=10N/mm2；順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2；抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3對拉螺栓M12（9.85）N = 12.9kN扣 件單扣件承載力N=8000N雙扣件承載力N=12000N三、施工計劃：模板方案選擇（一）、本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉

5、利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。（二）、方案選擇1、模板支撐體系采用鋼管(48X 3.5mm)扣件組合連接，滿堂排架支撐。斜撐、剪刀撐采用48X3.5mm鋼管；扣件和樓板支撐連接，模板采用厚18mm膠合板，采用方木(50X100mm)，擱柵采用48X 3.5mm鋼管扣件連接。2、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下3種模板及其支架方案：a型模板支撐架（板

6、厚150mm），b型模板支撐架（板厚200mm），c型模板支撐架（板厚300mm）。 3、 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 （三）、材料選擇 a型模板支撐架： 板底采用鋼管支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。 b型模板支撐架： 板底采用鋼管支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。 c型模板支撐架：板底采用鋼管支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。四、施工工藝：（一）、模板支

7、撐搭設安全技術要求：1. 模板支撐立桿基礎鋼筋混凝土底板。 2. 模板支撐立桿鋼管無接頭，豎向須垂直。3. 頂托外露螺栓高度小于200mm。4. 模板支撐架體雙向水平桿與相鄰框架柱，必須用鋼管扣件與框架柱扣箍牢固，并頂緊。5. 設置梁、板底斜撐桿件區域的各步水平桿件必須采用搭接連接（搭接長度0.5m），設置三扣件。6. 嚴格控制雙向水平桿步距1.50m。雙向水平桿應貫通設置成一個整體。 7. 立桿底腳須雙向設置掃地桿。梁、板底水平橫桿與立桿連接須采用雙扣件。 8. 沿區域四周及雙向主梁下，按圖示設置垂直剪刀撐。垂直剪刀撐與立桿緊固。 9. 按示設置一道水平剪刀撐桿，即雙向隔跨設置。水平剪刀撐與

8、水平桿緊固。 10. 扣件螺栓擰緊扭力矩控制在40Nm65 Nm之間。澆筑前進行復擰檢查工作。11. 澆筑混凝土時控制卸料厚度（超過澆筑高度小于100mm）及澆筑方向，均勻布料分層澆筑。12. 安排專人在操作區域外巡查模板受力情況，發現異常及時通報處理。避免質量、安全事故發生。13. 架體搭設須安排專業架子工按圖示尺寸要求進行施工，并配合木工處理梁板底桿件的銜接。14. 按設計要求對梁底模預先起拱處理。15. 頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度后方可開始拆除負一層模板支撐。16. 混凝土澆筑采用泵送布料，框架柱必須先行澆筑完成，頂板與外墻板一同澆筑，頂板梁板澆筑從中間向兩側分層進行。（二）、模板

9、安裝1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、0000以下模板安裝要求 （1）底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。 積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并

10、用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。 （2）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。3、0.000以上模板安裝要求 （1）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量

11、放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 （2）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4、模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子

12、，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下： 1、兩塊模板之間拼縫 1mm 2、相鄰模板之間高低差 1mm 3、模板平整度 2mm 4、模板平面尺寸偏差 3mm5、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到上。 首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點

13、，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。6、模板的支設 模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。a型模板支撐架 1、樓板模板采用483.5鋼管做板底支撐，中心間距mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁板立桿高度不大于50mm，梁下立桿間距不大于300mm，掃地桿距地面200mm，中間步高不大于1800mm。 2、樓板模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一

14、致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大?。? 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模

15、板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 b型模板支撐架 1、樓板模板采用483.5鋼管做板底支撐，中心間距mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁板立桿高度不大于50mm，梁下立桿間距不大于300mm，掃地桿距地面200mm，中間步高不大于1800mm。 2、樓板模板施工時注意以下幾點： （1）橫

16、板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4m 開間不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6 m的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，

17、加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 c型模板支撐架 1、樓板模板采用483.5鋼管做板底支撐，中心間距mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁板立桿高度不大于50mm，梁下立桿間距不大于300mm

18、，掃地桿距地面200mm，中間步高不大于1800mm。 2、樓板模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大?。? 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定

19、，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 （三）、模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求

20、的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫

21、開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模

22、板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰。五、模板搭設安全管理措施：1、搭設及施工前，項目技術負責人向架子工和進行技術、安全交底，雙方在交底書上簽字。腳手架搭設人員必須是經過特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可上崗操作。2、腳手架的所有構配件質量必須按規定進行檢驗，檢驗合格后方可使用。腳手架搭設完畢，經過驗收合格后方可使用。3、每搭設完成一步都要及時校正立柱的垂直度和大小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。4、鋼管腳手架搭拆時，當桿件處于松動狀態下，不能

23、中途停止作業。安全帶須高掛低用，操作人員不得過分集中，六級以上大風、大霧、雷雨天氣及晚間不得搭設腳手架。5、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，嚴禁任意懸掛起重設備。6、設專人對腳手架進行定期檢查和保養，下列情況必須檢查：（1）在六級以上大風與大雨后，停用超過一個月，復工前；（2）各主結點處桿件的安裝、連墻件、支撐的構造是否符合規范要求；（3）底座是否松動，立桿是否懸空，如有發現，應及時處理；（4）扣件螺栓是否松動，立桿的沉降與垂直度是否符合規范要求。安全防護措施是否符合規范要求。 7、屋面操作層外圍四周設置欄桿防護。（一）模板搭設應急預案 1. 施工前對參與施工的各工種操作人員進行安

24、全技術交底，明確高大模板混凝土施工的各項要求及出現險情的處理措施。 2. 明確混凝土澆筑方向和順序，嚴禁混凝土局部超高堆放。 3. 巡查模板的木工應在架體外觀察，鋼筋工在操作區外等候調遣。 4. 施工中發現異常及時停止施工，操作人員先撤離，待處理完畢后繼續施。 5. 現場技術管理人員必須在現場協調指揮，嚴禁野蠻施工。（二）、模板技術措施1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。

25、每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2015）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓

26、力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼

27、筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；

28、對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底

29、標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。

30、（9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其

31、他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平

32、直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。（三）安全、環保文

33、明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專

34、用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜3

35、0，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場

36、清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。六、 勞動力計劃：根據本工程的施工規模和施工進度，我們擬在高峰期投入土建施工人員500人左右，其中各類管理人員12人（其中專職安全員3名）、模板120人、架子工35人。七、模板及支撐驗算：（按最不利條件驗算）1. 板厚150mm樓板模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2板主龍骨采用482.8鋼管，板底支承桿間距850850；次木龍骨間距200；次木龍骨采用50100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.2N

37、/mm2，（1）荷載計算 模板及支架自重標準值：0.30 kN/m2 混凝土標準值：24 kN/m3 鋼筋自重標準值：1.124 kN/m3 施工人員及設備荷載標準值：2.5 kN/m2 （驗算模板、小梁）1.5 kN/m2 （驗算大橫桿）1.0 kN/m2 （驗算立桿）（集中荷載P=2.5 kN）（2）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.25+1.1240.25）1.2+2.51.4= 11.40kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（

38、0.30+240.25+1.1240.25）1.35+2.50.71.4= 11.33 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F1=11.40 kN/m2面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.20m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值：q1= F11.0m = 11.40kN/m21.0m = 11.40kN/m 施工荷載為均布荷載彎矩值： = 57000 Nmm2）集中荷載設計值：面模板自重線荷載設計值：q2= 0.04 kN/m21.0m 1.2= 0.048kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： = 175240Nmm以上

39、，面模板強度驗算采用值。W=1/6 bh2 = 1/61000152 = 37500mm3 = = 4.67N/mm2=10.32 N/mm2 滿足要求（3）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.25+1.1240.25）= 6.58 kN/m2 q3= F31.0 = 6.58 kN/m21.0m = 5.58kN/mI=bh3/12=1000153/12 = 2.81105mm4= = 0.11mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 滿足要求（4）計算次木龍骨 (50100木楞)承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控

40、制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.25+1.1240.25）1.2+2.51.4= 11.40kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.25+1.1240.25）1.35+2.50.71.4= 11.33 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F1=11.40 kN/m2次龍骨視為跨度850mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬200mm。線荷載設計值：q3= F10.20m = 11.40kN/m20.20m = 2.28kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： = 2

41、05912.5 Nmm2）集中荷載設計值：面板木楞自重線荷載設計值：q4= 0.3 kN/m20.20m 1.2= 0.072kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： = 750252.5Nmm以上，木楞強度驗算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 9.01N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（5）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.25+1.1240.25）= 6.58 kN/m2 q5= F30.20 m = 6.58 kN/m20.20m = 1.32kN/m木楞慣

42、性距： = = 4.16105mm4= = 0.24mm l/400 = 850/400=2.125mm 滿足要求（6）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.25+1.1240.25）1.2+2.51.4= 11.40kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.25+1.1240.25）1.35+2.50.71.4= 11.33 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F1=11.40 kN/m2次龍骨視為跨度850mm梁，主鋼龍

43、骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬0.20m。線荷載設計值：q3= F10.20m = 11.40kN/m20.20m = 2.28kN/m木楞剪力設計值：=969 N2）均布荷載設計值抗剪驗算：= 0.29N/mm2 = 1.2 N/mm2 滿足要求（7）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.5kN/m2)F4=（0.30+240.25+1.1240.25）1.2+1.51.4= 10.0 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.5kN/m2)F5=（0.30+240.25+1.1240

44、.25）1.35+1.50.71.4= 10.36 kN/m2以上F4、 F5兩者取大值，F5=10.36 kN/m2次龍骨視為跨度850mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬850mm。線荷載設計值：q5= F50.85m = 10.36kN/m20.85m = 8.81kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： = 795653.13 Nmm鋼管截面模量：W= 4250 mm3 (482.8鋼管)2）均布荷載設計值抗彎強度驗算： = = 187.21N/mm2=205 N/mm2 滿足要求（8）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240

45、.25+1.1240.25）= 6.58 kN/m2 q6= F30.835 = 6.58 kN/m20.85m = 5.59kN/mE=2.06105 N/mm2 Ix= 1.02105mm4 (482.8鋼管)= = 1.81mm l/400 = 850/400=2.125mm 滿足要求（9）鋼管支撐立桿（482.8）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+240.25+1.1240.25）1.2+1.01.4= 9.30 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.0kN/m

46、2)F7=（0.30+240.25+1.1240.25）1.35+1.00.71.4= 9.87 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F7= 9.87kN/m2鋼管支撐間距最大為850mm850mm，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =2（步）165N (經驗值) = 330N（按3.60m高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：N1 = 9.87 kN/m20.85m0.85m = 7.131kN (單根立桿承載面積)N = N1 + N2 = 7131N + 330N = 7461 N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 = = 18.78N/

47、mm2=205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩定驗算：鋼管482.8回轉半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構件穩定系數表：得 = 0.481則： = = 39.03N/mm2=205 N/mm2 滿足要求 (10) 扣件抗滑能力驗算：查扣件腳手架規范表5.1.7，得直角、旋轉扣件抗滑承載力設計值：N=8000N根據鋼管立桿支承水平桿下傳荷載N = 7461 N N=8000N，單扣件滿足要求為確保安全,板底水平桿與立桿連接須采用雙扣件，N雙=12000N。 2. 板厚200mm樓板模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.51

48、03N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2板主龍骨采用482.8鋼管，板底支承桿間距750750；次木龍骨間距200；次木龍骨采用50100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.2N/mm2，（1）荷載計算 模板及支架自重標準值：0.30 kN/m2 混凝土標準值：24 kN/m3 鋼筋自重標準值：1.124 kN/m3 施工人員及設備荷載標準值：2.5 kN/m2 （驗算模板、小梁）1.5 kN/m2 （驗算大橫桿）1.0 kN/m2 （驗算立桿）（集中荷載P=2.5 kN）（2）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.

49、21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.40+1.1240.40）1.2+2.51.4= 15.92kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.40+1.1240.40）1.35+2.50.71.4= 16.42 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F2=16.42 kN/m2面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.20m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值：q1= F11.0m = 16.42kN/m21.0m = 16.42kN/m 施工荷載為均布荷載彎矩值： = 82109.8 N

50、mm2）集中荷載設計值：面模板自重線荷載設計值：q2= 0.04 kN/m21.0m 1.2= 0.048kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： = 175240Nmm以上，面模板強度驗算采用值。W=1/6 bh2 = 1/61000152 = 37500mm3 = = 4.67N/mm2=10.32 N/mm2 滿足要求（3）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.40+1.1240.40）= 10.35 kN/m2 q3= F31.0 = 10.35 kN/m21.0m = 10.35kN/m

51、I=bh3/12=1000153/12 = 2.81105mm4= = 0.17mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 滿足要求（4）計算次木龍骨 (50100木楞)承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.40+1.1240.40）1.2+2.51.4= 15.92kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.40+1.1240.40）1.35+2.50.71.4= 16.42 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F2

52、=16.42 kN/m2次龍骨視為跨度750mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬200mm。線荷載設計值：q3= F10.20m = 16.42kN/m20.20m = 3.284kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： = 230906.25 Nmm2）集中荷載設計值：面板木楞自重線荷載設計值：q4= 0.3 kN/m20.20m 1.2= 0.072kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： = 661312.5Nmm以上，木楞強度驗算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 7.94N/mm2=13.00 N/mm2

53、滿足要求（5）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.40+1.1240.40）= 10.35 kN/m2 q5= F30.20 m = 10.35 kN/m20.20m = 2.07kN/m木楞慣性距： = = 4.16105mm4= = 0.23mm l/400 = 750/400=1.875mm 滿足要求（6）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.40+1.1240.40）1.2+2.51.4= 15.92kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.35

54、0.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.40+1.1240.40）1.35+2.50.71.4= 16.42 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F2=16.42 kN/m2次龍骨視為跨度750mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬0.20m。線荷載設計值：q3= F10.20m = 16.42kN/m20.20m = 3.284kN/m木楞剪力設計值：= 1231.5 N2）均布荷載設計值抗剪驗算：= 0.37N/mm2 = 1.2 N/mm2 滿足要求（7）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4

55、 (均布荷載取1.5kN/m2)F4=（0.30+240.40+1.1240.40）1.2+1.51.4= 14.52 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.5kN/m2)F5=（0.30+240.40+1.1240.40）1.35+1.50.71.4= 15.44 kN/m2以上F4、 F5兩者取大值，F5=15.44kN/m2次龍骨視為跨度750mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬750mm。線荷載設計值：q5= F50.75m = 15.44kN/m20.75m = 11.58kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： = 814218.75 Nm

56、m鋼管截面模量：W= 4250 mm3 (482.8鋼管)2）均布荷載設計值抗彎強度驗算： = = 191.58N/mm2=205 N/mm2 滿足要求（8）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.40+1.1240.40）= 10.35 kN/m2 q6= F30.835 = 10.35 kN/m20.75m = 7.76kN/mE=2.06105 N/mm2 Ix= 1.02105mm4 (482.8鋼管)= = 1.522mm l/400 = 750/400=1.875mm 滿足要求（9）鋼管支撐立桿（482.8）承載能力強度驗算1

57、）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+240.40+1.1240.40）1.2+1.01.4= 13.82 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F7=（0.30+240.40+1.1240.40）1.35+1.00.71.4= 14.95 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F7= 14.95kN/m2鋼管支撐間距最大為750mm750mm，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =2（步）165N (經驗值) = 330N（按3.60m

58、高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：N1 = 14.95 kN/m20.75m0.75m = 8.41kN (單根立桿承載面積)N = N1 + N2 = 8410N + 330N = 8740 N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 = = 21.99N/mm2=205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩定驗算：鋼管482.8回轉半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構件穩定系數表：得 = 0.481則： = = 45.72N/mm2=205 N/mm2 滿足要求 (10) 扣件抗滑能力驗算：查扣件腳手架規范表5.1.7，得直角、旋轉

59、扣件抗滑承載力設計值：N=8000N根據鋼管立桿支承水平桿下傳荷載N = 8740 N N=8000N，單扣件不能滿足要求為確保安全，板底水平桿與立桿連接須采用雙扣件，N雙=12000N。3. 梁模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2次木龍骨采用50100mm，梁底設置九道160；E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.4N/mm2，梁底小橫桿采用482.8鋼管750mm；梁底橫向設三立桿，間距625mm+625mm；梁立桿、橫桿縱向最大間距750mm；側模設置兩道木楞；（一）荷載計算(頂板按300mm厚

60、考慮) 梁底模板自重 0.3 kN/m2（1.350.202）= 0.525kN/m 梁混凝土荷重 24 kN/m31.350.60 = 19.44 kN/m 鋼筋荷重 1.5241.350.60 = 1.234kN/m 振搗混凝土產生的荷載 4 kN/m20.60 = 2.40kN/m（垂直） 2 kN/m21.35 = 2.70kN/m（水平） 新澆混凝土側壓力：24 kN/m30.60 = 14.40kN/m2 混凝土傾倒荷載： 2 kN/m2（二）梁底面模板驗算（1）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+

61、19.44+1.234）1.2+2.701.4= 29.22 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+19.44+1.234）1.35 + 2.700.71.4= 31.26 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 31.26 kN/m 2）抗彎強度驗算：面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.16m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值轉換：q1= F21.0m1.35m = 31.26kN/m1.0m1.35m = 23.16kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： = 74097.8 NmmW=1/6 bh2 = 1/61000

62、152 = 37500mm3 = = 1.98N/mm2=10.00 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值抗剪驗算：面模板剪力設計值：= 1852.8 N= 0.19N/mm2 = 1.4 N/mm2 滿足要求（2）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m線荷載設計值轉換：q2= F31.0m1.35m = 21.20kN/m1.0m1.35m = 15.71kN/mI=bh3/12=1000153/12 = 2.81105mm4= = 0.11mm l/400 = 160/400=0.40mm 滿足要求（

63、三）計算次木龍骨 (50100木楞)承載能力驗算（1）木楞承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+19.44+1.234）1.2+2.701.4= 29.22 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+19.44+1.234）1.35 + 2.700.71.4= 31.26 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 31.26 kN/m次木龍骨視為單跨連續梁，跨度750mm，鋼管小橫桿作為梁支點，取荷載取值寬0.16m。線荷載設計值：q3= F2 = 31.26kN/

64、m (梁底設九根木楞，受力按八根驗算)2）木楞強度驗算：按三跨最不利條件： = 2197968.75 Nmm單根木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 3.30N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（2）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+19.44+1.234）1.2+2.701.4= 29.22 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+19.44+1.234）1.35 + 2.700.71.4= 31.26 kN/m以上F1、 F2兩者取大值

65、，F2= 31.26 kN/m線荷載設計值：q3=F2 =31.26kN/m (梁底設九根木楞，受力按八根驗算)木楞剪力設計值：= 11722.5 N2）均布荷載設計值抗剪驗算：= 0.44N/m2 = 1.4 N/m2 滿足要求（3）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m線荷載設計值轉換：q4= F3 = 21.20 kN/m單根木楞慣性距： = = 4.16105mm4按三跨最不利條件：= = 0.22mm l/400 = 750/400=1.875mm 滿足要求（四）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1

66、）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+19.44+1.234）1.2+2.701.4= 29.22 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+19.44+1.234）1.35 + 2.700.71.4= 31.26 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 31.26 kN/m梁底鋼管小橫桿視為二跨連續梁，跨度0.6250.625m，梁底三根立桿為梁支點。線荷載設計值：q5= F20.75m1.35m = 31.26kN/m0.75m1.35m = 17.37kN/m 簡圖A 2）簡

67、圖B計算VA= = = 4.071 kNVB= = = 6.785 kNM3= = = 0.848 kNmWn= 4250 mm3 (482.8鋼管) = =199.53N/mm2=205 N/mm2 滿足要求撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m線荷載設計值轉換：q5= 21.20kN/m 0.75m 1.35m = 11.78 kN/mE=2.06105 N/mm2 Ix= 1.02105mm4 (482.8鋼管)max= 0.45mml/400= 625/400 =1.563mm 滿足要求。（五）梁側模板的驗算 梁側模板木

68、楞間距0.20m，為單跨簡支梁。鋼管牽杠間距750mm。（1）荷載驗算：1）假設T=20（混凝土溫度）；1=1.2（外加劑修正系數）；2=1.15（塌落度修正系數）；V=2m/h（澆筑速度）；t0 =200/（T+15） F4=0.22ct012 =0.2224200/（20+15）1.21.15 = 58.88 kN/m2 F5=ch = 240.6 = 14.40kN/m2 取兩者較小值2）振搗混凝土產生的荷載組合： 4 kN/m2（2）抗彎強度驗算： 1）側模面板木楞間距0.20m，按單跨簡支梁計算。荷載組合：1.4min1.2荷載標準值：F = 41.4240.61.2 = 22.88

69、kN/m2 根據鋼管豎擋750mm間距，q6 = 22.88kN/m20.75m= 17.16kN/mM = 1/8 q5 l 2 = 0.12517.160.20m2 = 0.086kNmW=1/6 bh2 = 1/6750152 = 28125 mm3= M / W =0.086kNm / 28125mm3=3.06N/mm2=10.32 N/mm2荷載組合： F = 14.4kN/m2 根據鋼管豎擋750mm間距，q7 = 14.4kN/m20.75= 10.80 kN/mI=bh3/12= 75015 3/12 = 2.11105mm4= =0.24mm l/400 = 200/400

70、= 0.5mm 滿足要求。2）側模木楞，按單跨梁計算（最不利條件），鋼管豎擋間距750mm 取200mm寬為計算單元，q6 = 22.88kN/m20.20= 4.58 kN/m抗彎：M = 0.121 q5 l 2 = 0.1254.580.75 2= 0.322kNmW=1/6 bh2 = 1/6501002 = 83333 mm3= M / W =0.322kNm / 83333 mm3 =3.87N/mm2=13 N/mm2 抗剪： S1=1/2bh2= 0.5501002= 2.5105 mm3 (木楞) S2=1/2bh2= 0.5200152= 2.5104 mm3 (面板)S

71、= S1+ S2 = 2.73105 mm3I1=1/12bh3= 1/12501003= 4.15106 mm4 (木楞)I2=1/12bh3= 1/12200153= 5.635104 mm4 (面板)I =I1+ I2 = 4.2106 mm3q5 = 4.58kN/mV = 0.620ql = 0.6204.580.75 = 2.13kN = VS/Ib= 2130N2.73105mm3 /（4.2106mm4（50+200）= 0.55N/mm2= 1.4 N/mm2 滿足要求3）撓度驗算：取側壓力 F = 14.4 kN/m2 q5 = 14.4kN/m20.20 = 2.88 k

72、N/m = =0.24mm l/400 = 750/400= 1.875mm 滿足要求（六）鋼管支撐立桿（482.8）承載能力強度驗算1）頂板均布荷載設計值：（板厚按400考慮）可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+240.40+1.1240.40）1.2+1.01.4= 13.82 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F7=（0.30+240.40+1.1240.40）1.35+1.00.71.4= 14.95 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F7= 14.95kN/m2鋼管支撐間距最

73、大為750mm750mm，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =2（步）165N (經驗值) = 330N（按3.60m高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：外側立桿承受梁荷載：N1 = RA= 4.071 kN外側立桿承受頂板荷載：N3 = 14.95 kN/m20.75m0.75m0.5 = 4.205kN (單根立桿承載面積)外側立桿承受總荷載：N = N1 + N2 + N3= 4071N + 330N + 4205N = 8606 N支撐鋼管有效面積A=397.4mm2=21.66N/mm2 =205 N/mm2 滿足要求中間立桿承受梁荷載：

74、N4 =2RB = 26.785kN =13.57 kN中間立桿底部承受總荷載：N = N2 + N4 = 13570N + 330N = 13900 N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2=34.98N/mm2 =205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩定驗算：鋼管482.8回轉半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構件穩定系數表：得 = 0.481則中間立桿： = = 72.72N/mm2=205 N/mm2 滿足要求 (七) 扣件抗滑能力驗算：查扣件腳手架規范表5.1.7，得直角、旋轉扣件抗滑承載力設計值：N=8000N外側立桿支承

75、水平桿下傳荷載N = 8606N N=8000N，單扣件滿足要求；中間立桿支承水平桿下傳荷載N = 13900N N雙扣件=12000N，雙扣件滿足要求；中間立桿與小橫桿連接必須采用U型頂托撐頂。4. 梁模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2次木龍骨采用50100mm，梁底設置九道160；E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.4N/mm2，梁底小橫桿采用482.8鋼管850mm；梁底橫向設三立桿，間距600mm+600mm；梁立桿、橫桿縱向最大間距850mm；側模設置兩道木楞；（一）荷載計算 (頂板按2

76、50mm厚考慮) 梁底模板自重 0.3 kN/m2（1.350.202）= 0.525kN/m 梁混凝土荷重 24 kN/m31.350.40 = 12.96 kN/m 鋼筋荷重 1.5241.350.40 = 0.823kN/m 振搗混凝土產生的荷載 4 kN/m20.40 = 1.60kN/m（垂直） 2 kN/m21.35 = 2.70kN/m（水平） 新澆混凝土側壓力：24 kN/m30.40 = 9.60kN/m2 混凝土傾倒荷載：2 kN/m2（二）梁底面模板驗算（1）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.5

77、25+12.96+0.823）1.2+2.701.4= 20.95 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+12.96+0.823）1.35 + 2.700.71.4= 21.96 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 21.96kN/m 2）抗彎強度驗算：面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.16m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值轉換：q1= F21.0m1.35m = 21.96kN/m1.0m1.35m =16.27kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： = 52057.6 NmmW=1/6 bh2 = 1/6100

78、0152 = 37500mm3 = = 1.39N/mm2=10.00 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值抗剪驗算：面模板剪力設計值：= 1301.6 N= 0.13N/mm2 = 1.4 N/mm2 滿足要求（2）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+12.96+0.823）= 14.31 kN/m線荷載設計值轉換：q2= F31.0m1.35m = 14.31kN/m1.0m1.35m = 10.60kN/mI=bh3/12=1000153/12 = 2.81105mm4= = 0.07mm l/400 = 160/400=0.40mm 滿足要求

79、（三）計算次木龍骨 (50100木楞)承載能力驗算（1）木楞承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+12.96+0.823）1.2+2.701.4= 20.95 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+12.96+0.823）1.35 + 2.700.71.4= 21.96 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 21.96kN/m次木龍骨視為單跨連續梁，跨度850mm，鋼管小橫桿作為梁支點，取荷載取值寬0.16m。線荷載設計值：q3= F2 = 21.96kN/

80、m (梁底設九根木楞，受力按八根驗算)2）木楞強度驗算：按三跨最不利條件： = 1983262.5Nmm單根木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 2.97N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（2）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+12.96+0.823）1.2+2.701.4= 20.95 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+12.96+0.823）1.35 + 2.700.71.4= 21.96 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F

81、2= 21.96kN/m線荷載設計值：q3=F2 =21.96kN/m (梁底設九根木楞，受力按八根驗算)木楞剪力設計值：= 9333 N2）均布荷載設計值抗剪驗算：= 0.35N/m2 = 1.4 N/m2 滿足要求（3）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+12.96+0.823）= 14.31 kN/m線荷載設計值轉換：q4= F3 = 14.31 kN/m單根木楞慣性距： = = 4.16105mm4按三跨最不利條件：= = 0.25mm l/400 = 750/400=1.875mm 滿足要求（四）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設

82、計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 水平振搗荷載)F1=（0.525+12.96+0.823）1.2+2.701.4= 20.95 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 水平振搗荷載)F2=（0.525+12.96+0.823）1.35 + 2.700.71.4= 21.96 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 21.96kN/m梁底鋼管小橫桿視為二跨連續梁，跨度0.600.60m，梁底三根立桿為梁支點。線荷載設計值：q5= F20.85m1.35m = 21.96kN/m0.85m1.35m = 13.83kN/m 簡圖A 2）簡圖B計算VA= =

83、 = 3.112 kNVB= = = 5.186 kNM3= = = 0.6224 kNmWn= 4250 mm3 (482.8鋼管) = =146.45N/mm2=205 N/mm2 滿足要求撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+12.96+0.823）= 14.31 kN/m線荷載設計值轉換：q5= 14.31kN/m 0.85m 1.35m = 9.01 kN/mE=2.06105 N/mm2 Ix= 1.02105mm4 (482.8鋼管)max= 0.29mml/400= 600/400 =1.50mm 滿足要求。 （五）梁側模板的驗算 梁側模板木楞間距0.20m，

84、為單跨簡支梁。鋼管牽杠間距750mm。（1）荷載驗算：1）假設T=20（混凝土溫度）；1=1.2（外加劑修正系數）；2=1.15（塌落度修正系數）；V=2m/h（澆筑速度）；t0 =200/（T+15） F4=0.22ct012 =0.2224200/（20+15）1.21.15 = 58.88 kN/m2 F5=ch = 240.4 = 9.60kN/m2 取兩者較小值2）振搗混凝土產生的荷載組合： 4 kN/m2（2）抗彎強度驗算： 1）側模面板木楞間距0.20m，按單跨簡支梁計算。荷載組合：1.4min1.2荷載標準值：F = 41.4240.41.2 = 17.12kN/m2 根據鋼管

85、豎擋850mm間距，q6 = 17.12kN/m20.85m= 14.55kN/mM = 1/8 q5 l 2 = 0.12514.550.20m2 = 0.073kNmW=1/6 bh2 = 1/6850152 = 31875 mm3= M / W =0.073kNm / 31875mm3=2.29N/mm2=10.32 N/mm2荷載組合： F = 9.60kN/m2 根據鋼管豎擋850mm間距，q7 = 9.60kN/m20.85= 8.16 kN/mI=bh3/12= 85015 3/12 = 2.39105mm4= = 0.16mm l/400 = 200/400= 0.5mm 滿足

86、要求。2）側模木楞，按單跨梁計算（最不利條件），鋼管豎擋間距850mm 取200mm寬為計算單元，q6 = 17.12kN/m20.20= 3.424 kN/m抗彎：M = 0.121 q5 l 2 = 0.1253.4240.85 2= 0.31kNmW=1/6 bh2 = 1/6501002 = 83333 mm3= M / W =0.31kNm / 83333 mm3 =3.72N/mm2=13 N/mm2 抗剪： S1=1/2bh2= 0.5501002= 2.5105 mm3 (木楞) S2=1/2bh2= 0.5200152= 2.5104 mm3 (面板)S = S1+ S2 =

87、 2.73105 mm3I1=1/12bh3= 1/12501003= 4.15106 mm4 (木楞)I2=1/12bh3= 1/12200153= 5.635104 mm4 (面板)I =I1+ I2 = 4.2106 mm3q5 =3.424kN/mV = 0.620ql = 0.6203.4240.85 = 1.81kN = VS/Ib= 1810N2.73105mm3 /（4.2106mm4（50+200）= 0.47N/mm2= 1.4 N/mm2 滿足要求3）撓度驗算：取側壓力 F = 9.60 kN/m2 q5 = 9.60kN/m20.20 = 1.920 kN/m = =0

88、.26mm l/400 = 850/400= 2.125mm 滿足要求（六）鋼管支撐立桿（482.8）承載能力強度驗算1）頂板均布荷載設計值：（板厚按250考慮）可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+240.25+1.1240.25）1.2+1.01.4= 9.30 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F7=（0.30+240.25+1.1240.25）1.35+1.00.71.4= 9.87 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F7= 9.87kN/m2鋼管支撐間距最大為850mm850m

89、m，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =2（步）165N (經驗值) = 330N（按3.60m高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：外側立桿承受梁荷載：N1 = RA= 3.112 kN外側立桿承受頂板荷載：N3 = 9.87 kN/m20.85m0.85m0.5 = 3.566kN (單根立桿承載面積)外側立桿承受總荷載：N = N1 + N2 + N3= 3112N + 330N + 3566N = 7008 N支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 =17.63N/mm2 =205 N/mm2 滿足要求中間立桿承受梁荷載：N4 =2RB = 2

90、5.186kN =10.372 kN中間立桿底部承受總荷載：N = N2 + N4 = 10372N + 330N = 10702N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 =26.93N/mm2 =205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩定驗算：鋼管482.8回轉半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構件穩定系數表：得 = 0.481則中間立桿： = = 55.99N/mm2=205 N/mm2 滿足要求 (七) 扣件抗滑能力驗算：查扣件腳手架規范表5.1.7，得直角、旋轉扣件抗滑承載力設計值：N=8000N外側立桿支承水平桿下傳荷載N = 7008N N=8000N，單扣件滿足要求；中間立桿支承水平桿下傳荷載N = 10702N N雙扣件=12000N，雙扣件滿足要求；中間立桿與小橫桿連接必須采用U型頂托撐頂。