1、目 錄工程概況.2第一、混凝土專項施工方案.2方案編制依據.21、地下室混凝土施工流程.22、地下室底板混凝土的施工方案.43、地下室混凝土質量控制.94、混凝土后澆帶的施工方法.105、地下室施工縫的處理方法106、基礎磚胎模施工方法.11第二、鋼筋工程專項施工方案.11方案編制依據.111、鋼筋原材料質量控制.112、為確保鋼筋保護層準確的施工方法.113、鋼筋連接.124、鋼筋安裝.135、鋼筋工程的質量控制.13第三、地下室模板及支架專項施工方案13一、方案編制依據.13二、模板工程特點.14三、基本假設與背景材料14四、支模架的構造要求與技術管理措施16五、混凝土澆筑管理21六、項目

2、部安全管理網絡21附 件：模板各部位的強度、剛度與穩定性驗算.221、典型結構計算的選擇.222、結構方案的基本說明.223、荷載取值.224、荷載分項系數.235、荷載效應組合.236、現澆板底模板的結構計算.23（一）現澆板 板厚250 mm計算.23（二）現澆板 板厚200 mm計算.287、現澆梁模板的結構計算.34 KL a 154. b h = 500 950 mm.34 主次梁相交處的結構計算.438、地下室混凝土墻板模板結構驗算.449、立桿地基承載力計算.48第四部分、安全施工應急預案.48一、重大危險源的識別.48二、安全施工應急預案.50附 圖工程概況寧波申洲置業有限公司

3、錦繡千丈2、3A、3B、6 # 樓總建筑面積約65000 m 2，其中地下室面積14000 m 2。工 程 概 況樓 別建筑面積 m 2地上層數地下層數總 高m標準層高m3 A11137.402.903 B11137.402.902 #17243.9918157.702.906 #20207.0224175.802.90其中3A、3B # 樓主體為鋼筋混凝土框-剪結構; 2 # 樓主體為鋼筋混凝土框-剪結構; 6 # 樓主體為鋼筋混凝土剪力墻系統結構。地下室具有以車庫、人防為主的綜合使用功能。地下室層高以3.90 m為主。地下室頂板面結構標高（室外亭園部分）- 1.30 m，覆土至室外地坪-

4、0.30 m，復土厚1.00 m，頂板厚250 mm；（室內部分） - 0.70 m，室內使用面建筑標高 0.000 m，找平層厚0.70 m，頂板厚200 mm；地下室（室內部分）底板面建筑標高- 5.20 m，結構標高 - 5.35 m，其中電梯井建筑標高- 6.80 m，（室外亭園部分）底板面建筑標高- 4.93 - 5.20 m，結構標高 - 5.20 - 5.35 m不等。地下室底板厚450 2000 mm。地下室結構混凝土強度等級C 35 40，抗滲等級P 6，鋼筋采用HPB 235，HRB 335，HRB 400。地下室底板、墻板、頂板及樓板均設有沉降后澆帶和收縮后澆帶。第一、混

5、凝土專項施工方案方案編制依據：1、寧波市城建設計研究院有限公司 寧波申洲置業有限公司“錦秀千丈”工程施工圖，設計號：JA10M - 09 2、大體積混凝土施工規范（GB 50496 - 2009）3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 50204 - 2002）1、地下室混凝土施工流程地下室深基坑開挖 底板混凝土墊層，磚胎模施工，底板鋼筋安裝、驗收 底板混凝土澆筑 在底板以上350 mm處留置水平施工縫，埋設鋼板止水帶，底板混凝土養護 安裝混凝土墻板鋼筋、模板 清理雜物，驗收 澆筑墻板混凝土 在頂板以下250 mm處留置水平施工縫，埋設鋼板止水帶，墻板混凝土養護 安裝地下室頂板模板、鋼筋 清

6、理雜物，驗收 澆筑頂板混凝土、養護 向上結構施工 。詳見如下“地下室結構示意圖”。 地下室結構混凝土施工總體流程分為三個階段： 地下室底板， 地下室墻板， 地下室頂板。 后澆帶按圖紙設置。2、地下室底板混凝土的施工方案本工程地下室底板局部承臺基礎厚度最大處達2.00 m，大面積底板厚0.45 m，根據（GB 50496 - 2009）“條文說明”513之規定，尚未完全屬大體積混凝土范疇，但為防止出現類似大體積混凝土溫差而產生有害裂縫等予結構產生不利影響，在施工時應做好以下工作： 混凝土原材料的選用大體積混凝土應選用低熱硅酸鹽水泥或低熱礦渣硅酸鹽水泥，禁止采用高水化熱的普通硅酸鹽水泥，選用的水泥

7、其3天的水化熱不宜大于240 k j / kg，7天的水化熱不大宜于270 k j / kg，且在選用的水泥中鋁化三鈣含量宜控制在8 % 之內。 選用的水泥進場時應對水泥品種、強度等級、包裝或散裝倉號、出廠日期等進行檢查，并應對其強度、安定性、凝結時間、水化熱等性能指標及其它必要的性能指標進行復檢，并合格后才能投入使用。骨料的選用應符合國家相關規范、規程的要求。細骨料應采用中砂，其細度模數宜大于2.3，小于2.6，含泥量不大于3 %。粗骨料應選用粒徑宜5 31 mm，并應連續級配，含泥量不大于1 %。粉煤灰其質量應符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596的有關規定。所用外加劑的質

8、量及應用技術，應符合現行國家標準的規定。且注意： 外加劑的品種、摻合量應根據工程所用膠凝材料經試驗確定; 應提供外加劑對硬化混凝土收縮等性能的影響。在混凝土級配設計時注意下列問題： 采用混凝土60 d或90 d 強度作為指標時，應將其作為混凝土配合比的設計依據; 混凝土到施工現場的坍落度不大于160 mm; 拌和水用量不宜大于175 kg /m 3; 粉煤灰摻量不宜大于膠凝材料用量40 %; 水灰比不大于0.50; 砂率宜為35 42 %。在混凝土攪拌前，應進行常規配合比試驗，并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數的試驗，必要時其配合比設計應當通過試泵送。在確定混

9、凝土配合比時，應根據混凝土的絕熱溫升、溫控施工方案的要求等，提出混凝土制備時粗細骨料和拌和用水及入模溫度控制的技術措施。 混凝土的制備與運輸所有地下室混凝土均采用預拌泵送混凝土，并委托一家（不宜多家）具有生產資質的預拌混凝土生產單位制備，并應滿足施工工藝對坍落度損失、入模坍落度、入模溫度等的技術要求。運輸時間及相關問題均應符合規范要求， 混凝土澆筑 施工技術準備A、混凝土澆筑前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制定關鍵部位的施工作業指導書。施工前，應對工人進行專業培訓，并應逐級進行技術交底，同時建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。B、澆筑前應對鋼筋、模板、預埋管件等工作的驗收合格后，方

10、能進行。C、施工現場應保持道路暢通，供電供水充足連續，預拌混凝土的供應能力得以保證， 混凝土的澆筑A、地下室底板中局部承臺達到2.00 m的部分，混凝土采用整體分層連續澆筑，以后澆帶為界分塊施工。分層連續澆筑由下列示意：- - - - - 混凝土分層澆筑示意圖混凝土澆筑層厚度定為400 mm，底板最厚處為2.00 m，即分為5個層次; 分層澆筑的間歇時間應在前層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢，混凝土初凝時間通過混凝土生產單位試驗確定，不留置層間水平施工縫。B、混凝土自低處開始，沿長邊方向自一端向另一端進行，即底板承臺基礎 基礎梁 基礎底板 底板以上0.35m處留置水平施工縫。C、混凝土澆筑

11、采用二次震搗法。 混凝土養護 大體積混凝土應進行保溫保濕養護，在每次混凝土澆筑完畢后除應進行常規性養護外，還應及時按溫控技術措施的要求進行保溫保濕養護。A、應派專人負責養護工作，同時應做好測試記錄。B、保濕養護的持續時間不得少于14 d，經常性的檢查保濕養護的完整情況，必須保持混凝土表面濕潤。C、保溫復蓋層的拆除應分層逐步進行，當混凝土的表面溫度與環境最大溫差小于20 C時，可全部拆除。 特殊氣候條件下的施工A、在炎熱天氣澆筑混凝土時，采用遮蓋、灑水等降低混凝土原材料溫度的措施，混凝土入模溫度不得大于不30 C ，混凝土澆筑后及時進行保溫保濕養護，條件許可時，應避開高溫時段澆筑混凝土。B、冬季

12、澆筑混凝土時，宜采用熱水拌和、加熱骨料等提高混凝土原材料溫度的措施，混凝土入模溫度不低于5 C，混凝土澆筑后及時進行保溫保濕養護。 C、雨雪天不宜澆筑混凝土。 溫控施工的現場監測因基礎底板并非完全為大體積混凝土，不需作溫控監測。 為了有效地控制有害裂縫的出現和發展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率、減小混凝恢土收縮、提高混凝土的極限拉伸強度、改善約束條件和設計構造等方面全面考慮，結合施工實際采取技術措施。A、降低水泥水化熱和變形 選用低水化熱或中水化熱的水泥品種配制混凝土，如礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥、粉煤灰水泥、復合水泥等。 充分利用混凝土后期強度，減少每立方米混凝土中水泥用

13、量。根據試驗每增減10 kg水泥，其水化熱將使混凝土的溫度相應升降1。 使用粗骨料，盡量選用粒徑較大，級配良好的粗細骨料；控制砂石含泥量；摻加粉煤灰等摻合料或摻加相應的減水劑、緩凝劑，改善和易性、降低水灰比，以達到減少水泥用量、降低水化熱的目的。 在基礎內部預埋冷卻水管（如在大體積基礎施工時），通入循環冷卻水，強制降低混凝土水化熱溫度。 在拌合混凝土時，還可摻入適量的微膨脹劑或膨脹水泥，使混凝土得到補償收縮，減少混凝土的溫度應力。 改善配筋，為了保證每個澆筑上下均有溫度筋，可建議設計人員將分布筋作適當調整。溫度筋宜分布細密，一般用8鋼筋，雙向配筋，間距150 mm。這樣可以增強抵抗溫度應力的能

14、力。上層鋼筋的綁扎，應在澆筑完下層混凝土以后進行。 設置后澆縫。當大體積混凝土平面尺寸過大時，可以適當設置后澆縫，以減小外應力和溫度應力；同時也有利于散熱，降低混凝土的內部溫度。B、降低混凝土溫度差 選擇較適宜的氣溫澆筑大體積混凝土，盡量避開炎熱天氣澆筑混凝土。夏季可采用低溫水或冰水攪拌混凝土，可對骨料噴冷水霧或冷氣進行預冷，或對骨料進行覆蓋或設置遮陽裝置避免日光直曬，運輸工具如具備條件也應搭設遮陽設施，以降低混凝土拌合物的入模溫度。 摻加相應的緩凝型減水劑，如木質素磺酸鈣等。 在混凝土入模時，采取措施改善和加強模內的通風，加速模內熱量的散發。C、加強施工中的溫度控制 在混凝土澆筑后，做好混凝

15、土的保溫保濕養護，緩緩降溫，充分發揮徐變特性，減低溫度應力，夏季應注意避免曝曬，注意保濕，冬季應采取措施保溫覆蓋，以免發生急劇的溫度梯度。 采取長時間的養護，規定合理的拆模時間，延緩降溫時間和速度，充分發揮混凝土的“應力松弛效應”。 加強測溫和溫度監測與管理，實行信息化控制，隨時控制混凝土內的溫度變化，內外溫差控制在25以內，基面溫差和基底面溫差均控制在20以內，及時調整保溫及保養措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不至過大，以有效控制有害裂縫的出現。 合理按排施工程序，控制混凝土在澆筑過程中均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過大高差。在結構完成后及時回填土，避免其側面長期暴露。D、改善約束條件，削減溫

16、度應力 采取分層或分塊澆筑大體積混凝土，合理設置水平或垂直施工縫，或在適當的位置設置施工后澆帶，以放松約束程度，減少每次澆筑長度的蓄熱量，防止水化熱的積聚，減少溫度應力。 對大體積混凝土基礎與巖石地基，或基礎與厚大的混凝土墊層之間設置滑動層，如采用平面澆瀝青膠鋪砂、或刷熱瀝青或鋪卷材。在垂直面、健槽部位設置緩沖層，如鋪設30 - 50 mm厚瀝青木絲板或聚苯乙烯泡沫塑料，以消除嵌固作用，釋放約束應力。E、提高混凝土的極限拉伸強度 選擇良好級配的粗骨料，嚴格控制其含泥量，加強混凝土的振搗，提高混凝土密實度和抗拉強度，減少收縮變形，保證施工質量。 采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水

17、，加強早期養護，提高混凝土早期或相應令期的抗拉強度和彈性模量。 在大體積混凝土基礎內設置必要的溫度配筋，在截面突變和轉折區，底、頂板與墻轉折區，孔洞轉角及周邊，增加斜向構造配筋，以改善應力集中，防止裂縫的出現。3、地下室混凝土質量控制 原材料本工程中所用的原料，包括水泥、粗細骨料、外加劑、拌制水等均應符合現行國家規范、規程的要求。粗骨料的粒徑應符合對構件尺寸的要求。 大體積混凝土的配合比混凝土配合比委托混凝土生產單位根據施工現場及施工方法的要求進行級配，并根據級配的技術數據控制施工。 混凝土施工 混凝土的強度等級必須符合設計要求，混凝土的標準試塊及同條件試塊的留置與養護應根據規范要求執行。 地

18、下室底板混凝土采用整體分層連續澆筑，以后澆帶為界分塊施工。分層澆筑應注意對澆筑時間的控制。地下室墻板、頂板除按結構施工分層示意圖預定的外，不再留設水平或垂直施工縫。 混凝土外觀質量控制 混凝土外觀不得有缺陷（包括一般缺陷與嚴重缺陷）。 混凝土外觀尺寸偏差應控制在允許的范圍內現澆結構尺寸允許偏差和檢驗方法項 目允許偏差mm檢驗方法軸線位置基 礎15鋼尺檢查獨立基礎10墻、柱、梁8剪力墻5垂直度層 高 5 m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查 5 m10經緯儀或吊線、鋼尺檢查全 高（H）H / 1000且30經緯儀、鋼尺檢查標高層 高 10經緯儀或拉線、鋼尺檢查全 高 30經緯儀或拉線、鋼尺檢查構件截面尺寸

19、+ 8，- 5鋼尺檢查電梯井井筒長、寬對定位中心線+ 25，0鋼尺檢查井筒全高（H）垂直度H / 1000且30經緯儀、鋼尺檢查表面平整度82 m靠尺和塞尺檢查預埋設施中心線位置預埋件10鋼尺檢查預埋螺栓5預埋管5預留洞中心線位置15鋼尺檢查4、混凝土后澆帶的施工方法后澆帶是為了在現澆鋼筋混凝土結構施工過程中，克服由于溫度、收縮而可能產生有害裂縫而設置的臨時施工縫。該縫需要根據設計要求保留一段時間后再澆筑，將整個結構連成整體。后澆帶在澆筑混凝土前，必須將整個混凝土表面按照施工縫的要求進行處理。填充后澆帶混凝土可采用微膨脹或無收縮水泥，也可采用普通水泥加入相應的外加劑，但必須要求填筑混凝土的強度

20、等級比原結構強度提高一級，并保持至少15天的濕潤養護。本工程后澆帶分為收縮后澆帶與沉降后澆帶二種。收縮后澆帶，在后澆帶二側混凝土達到60 d，并經設計同意后即可澆筑后澆帶。沉降后澆帶，根據設計圖規定只有在主體完成后，并經原設計同意才可澆筑。后澆帶應采用比原結構混凝土高一級（C 5）的微膨脹混凝土，后澆帶養護時間不少于28 d，后澆帶部位的外露鋼筋采用水泥砂漿保護，后澆帶的位置根據設計圖規定埋設止水帶。后澆帶在澆筑混凝土前，必須將整個混凝土表面按照施工縫的要求進行處理。5、地下室混凝土施工縫的處理施工縫的設置應該嚴格按照設計圖規定。施工縫的位置應設置在結構受剪力較小且便于施工的部位。留縫應符合設

21、計規定：施工縫的處理：在施工縫處繼續澆筑混凝土時，已澆筑的混凝土抗壓強度不應小于1.2 N / mm 2。混凝土達到1.2 N / mm 2的時間，可通過試驗決定，同時，必須對施工縫進行必要的處理。A、在己硬化的混凝土表面上繼續澆筑后續混凝土前，應清除垃圾、水泥薄膜、表面上松動砂石和軟弱砼層。同時還應加以鑿毛，用水沖洗干凈并充分濕潤，一般不宜少于24小時，殘留在混凝土表面的積水應予清除。B、注意施工縫位置附近回彎鋼筋時，要做到鋼筋周圍的混凝土不受松動和損壞。鋼筋上的油污、水泥砂漿及浮銹等雜物也應清除。C、在澆筑前，水平施工縫宜先鋪上不10 - 15 mm厚的水泥砂漿一層，其配合比與混凝土內的砂

22、漿成分相同。D、從施工縫處開始繼續澆筑時，要注意避免直接靠近縫邊下料。機械震搗前，宜向施工縫處逐漸推進，并距80 - 100 mm處停止震搗，但應加強對施工縫的搗實工作，使其緊密結合。6、基礎磚胎模施工方法基礎承臺與基礎梁均應在鋼筋安裝前砌筑磚胎模。 磚胎模的寬度B則根據承臺與基礎梁下埋部分的高度H決定，當高度H0.50 m時，則H = 120 mm; 當0.50H1.00 m時，則H = 240 mm; 當1.00H1.50 m時，則H = 370 mm。 當磚胎模連續砌筑長度超過3.00 m時，應增設磚墩，磚墩向承臺與基礎梁外緣突出120 240 mm。 磚胎模靠混凝土一面應用13水泥砂漿

23、粉刷。 磚胎模用MU 7.5實芯標準磚、M 5.0水泥砂漿砌筑。 磚胎模一般可采用“三順一丁”或“一順一丁”方法組砌。 磚胎模應砌筑在混凝土墊層上。詳見“地下結構施工系列附圖”02。 第二、鋼筋工程專項施工方案方案編制依據：1、寧波市城建設計研究院有限公司 寧波申洲置業有限公司“錦秀千丈”工程施工圖，設計號：JA10M - 09 2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 50204 - 2002）3、混凝土結構設計規范（GB 50010 - 2002）1、鋼筋原材料質量控制地下室混凝土結構所用的鋼筋必須符合設計及國家現行的規范與規程的要求。按進場的批次和鋼筋種類，檢查各類鋼筋的產品合格證、出廠

24、檢驗報告和進場復驗報告。本工程有抗震7級設防要求，尚應檢查鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25; 鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值的比值不應大于1.3。當發現鋼筋有脆斷、焊接性能不良或力學性能顯著不正常等現象時，應對該批鋼筋進行化學成分或其它專項檢驗。2、為確保鋼筋保護層準確的施工方法A、地下室結構鋼筋保護層厚度嚴格根據設計圖要求執行。在地下室基礎底板與頂板的下部鋼筋采用定型專用塑料保護層腳與縱向受力鋼筋牢固綁扎，上部鋼筋用不小于12鋼筋彎成的專用架固定，間距為1.0 1.0 m。墻板與柱用混凝土保護塊與垂直主筋綁扎固定，墻板縱橫向間距為0.8 0.8 m，柱保護塊應綁扎

25、在柱四角鋼筋二邊，柱截面較大時，在截面中間鋼筋上應適當增加保護塊，保護塊垂直間距不大于0.8 m。保護塊與鋼筋必須綁扎牢固。B、在鋼筋隱蔽驗收時應同時驗收保護層厚度是否符合要求。3、鋼筋連接鋼筋的連按方式，可分為綁扎塔接、焊接、機械連接等。由于鋼筋通過連接接頭傳力的性能總不如整根鋼筋，因此設置鋼筋連接原則為：鋼筋接頭宜設置在受力較小處。同一根鋼筋上宜少設接頭，同一構件中的縱向受力鋼筋接頭宜相互錯開。（1）、鋼筋接頭使用規定與方法選用根據設計圖示規定，直徑d 28 mm的鋼筋，應采用機械連接接頭; 直徑d = 25 mm的鋼筋，宜采用機械連接接頭; 直徑d 22 mm的鋼筋，可以采用機械連接接頭

26、、焊接接頭、綁扎接頭。在施工中除直徑d 28 mm的鋼筋，采用機械連接接頭外，16 d 25的鋼筋也采用機械連接接頭。d16的鋼筋采用焊接，焊接工藝采用電孤焊和閃光對焊二種，根據施工現場方便操作可同時選用。鋼筋接頭位置應設置在受力較小處。同一縱向受力鋼筋不宜設置二個或二個以上接頭。接頭末端至鋼筋彎起點的距離不應小于鋼筋直徑的10倍。（2）、接頭面積允許百分率在同一區段內，縱向鋼筋塔接接頭面積百分率為該區段內有塔接接頭的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值。 對梁、板類及墻類構件，不宜大于25 %。 對柱類構件，不宜大于50 %。 確需增加鋼筋塔接接頭面積百分率時，則應征得原設計

27、同意。 鋼筋塔接區域范圍內，箍筋必須按設計要求加密。（3）、綁扎接頭塔接長度綁扎接頭塔接長度應符合設計圖與現行規范要求。（4）鋼筋連接試件的檢測對鋼筋接頭必須做好試件，按規定檢測合格。4、鋼筋的安裝 鋼筋安裝時，受力鋼筋的品種、級別、規格和數量必須符合設計圖的要求。 鋼筋安裝位置的允許偏差和檢驗方法應符合下表要求鋼筋安裝位置的允許偏差和檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法綁扎鋼筋網長、寬 10鋼尺檢查網眼尺寸 20鋼尺檢查連續二檔，取最大值綁扎鋼筋骨架長 10鋼尺檢查寬、高 5鋼尺檢查受力鋼筋間 距 10鋼尺量二端、中間各一點，取最大值排 距 5保護層厚度基 礎 10鋼尺檢查柱、梁 5鋼尺檢

28、查板、墻、殼 3鋼尺檢查綁扎鋼筋、橫向鋼筋間距 20鋼尺檢查連續二檔，取最大值鋼筋彎起點置20鋼尺檢查預埋件中心線位置5鋼尺檢查水平高差+ 3.0鋼尺和塞尺檢查 鋼筋安裝的步驟與方法，詳見本工程施工組織設計。5、鋼筋工程的質量控制 鋼筋原材料質量控制工程所用鋼筋的型號、品種、規格必須符合設計圖的要求與現行國家規范標準。 HPB 235 f = 210; HRB335 f = 300; HRB 400 f = 360（N / mm 2）。 鋼筋加工的質量控制按設計圖紙、施工規范標準進行，尺寸準確，數據一致，符合操作規定，經施工員審核無誤后，才準交車間進行鋼筋加工。加工后，按現場需要，分批運至現場

29、，分類堆放。同一根鋼筋不得有兩個接頭，電弧搭接焊、綁扎搭接長度應滿足設計及規范要求。焊條、焊劑型號根據鋼筋材質確定，焊條、焊劑必須有出廠合格證，焊工必須持有焊工合格證。 鋼筋安裝的質量控制安裝鋼筋時，配置的鋼筋級別、直徑、根數和間距均應符合設計要求。綁扎或焊接的鋼筋網和鋼筋骨架，不得有變形、松脫和開焊，確保鋼筋保護層厚度的準確。第三、地下室模板及支架專項施工方案一、方案編制依據方案編制依據與參考文獻：1、寧波市城建設計研究院有限公司 寧波申洲置業有限公司“錦秀千丈”工程施工圖，設計號：JA10M - 09 2、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33 / 1035 - 2006） 浙江省工

30、程建設標準 2006 12 30 發布3、木結構設計規范 （GB500052003） 2003版4、建筑結構靜力計算手冊 中國建筑工業出版社1998年10月版5、建筑施工手冊 中國建筑工業出版社2003年9月版6、建筑工程安全生產技術 中國建筑工業出版社2004年7月版7、建筑施工計算手冊 江正榮主編 中國建筑工業出版社2001年7月8、建筑施工模板安全技術規范 ( JGJ1622008 ) 中華人民共和國行業標準。9、混凝土結構設計規范 （GB50010 2002）10、建筑結構荷載規范（GB50009 - 2001）二、模板工程特點本工程就面荷載、線荷載、高度和跨度等標準均未超過建設部規定

31、的高大支模架的范圍，因此該模板支架結構屬于普通支模架。本案僅就室外亭園地下室頂板單元與6 # 樓為例制定支架專項施工方案，對于其它部分可參照執行。支模架立桿鋼管均支承在地下室鋼筋混凝土底板上。鋼筋混凝土結構部分的梁、板模板采用鋼管扣件式支模架與木模板結合使用。三、基本假設與背景材料1、施工條件說明：本工程所用結構混凝土均為預拌泵送混凝土。本工程地下室混凝土的澆筑步驟及水平施工縫的設置根據前述規定，后段混凝土的澆筑必須待前段混凝土強度達到設計強度的75 % 以上時，才可以澆筑后段混凝土。在實際施工操作時，施工現場管理人員應控制單位時間內平均泵送混凝土量 40 m 3 / h以內，且混凝土輸送管出

32、口距水平模板面的垂直高度h 1.20 m時，本方案中不考慮沖擊力對水平模板的作用力。新澆混凝土的堆集荷載：在泵送預拌混凝土施工時，輸送管有很大的隨意性，在管口的23 m處會出現混凝土堆集現象，這就勢必增加了局部集中荷載的增量。施工中要求管理人員與操作工人必須嚴格控制混凝土的堆集高度不得超過100 mm，本方案結構強度設計中，不再考慮荷載的增量。2、木模板及鋼管支架的基本要求和技術參數：（1）、基本要求： 成型模板由18 mm厚膠合板與方木楞制作而成； 梁、板模板：由底模和側模組成，梁、板底模承受垂直荷載，底模下用鋼管支架承重，為減少梁的變形，梁底模應起拱，按跨度L的（13）/ 1000控制，鋼

33、管支架支承在堅實的地面或樓板上，以防下沉； 梁側模承受混凝土側壓力，為防止側向變形，側向用構造鋼管加強支撐（詳見附圖中梁模板構造圖）； 鋼管支架立桿底部距地面200 mm處，應設置縱橫二向鋼管掃地桿，在立桿的中間部位設置縱橫二向水平鋼管連系桿，以加強支架的整體性和穩定性（詳見附圖）； 在立桿縱橫二個方向，設置豎向和水平剪刀撐 (詳見支承架的設計詳見附圖)；（2）、技術參數 設計原則：以概率理論為基礎的極限狀態設計法； 膠合板應符合國家現行質量與技術要求；技術參數：取抗彎強度設計值 f m = 15 N / mm 2，抗剪強度設計值 f v = 1.4 N / mm 2，彈性模量 E = 600

34、0 N / mm 2； 所有使用的木材材質不宜低于III 等材，有腐朽、折裂、枯節等疵病的木材不得使用；技術參數：取抗彎強度設計值 f m = 13 N / mm 2，抗剪強度設計值 f v = 1.3 N / mm 2，彈性模量 E = 9000 N / mm 2； 鋼 管應用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB / T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB / T3092）中規定的Q 235普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB / T700）中Q235A級鋼的規定；標準鋼管截面尺寸：外徑d = 48 mm；壁厚t = 3.5 mm，在任何情況下不得使用壁厚小于3.0 mm鋼管，

35、鋼管上嚴禁打孔；因考慮施工現場實際使用鋼管質量的差異性，在進行結構計算時均按壁厚 t = 3.2 mm 技術參數進行驗算，但要求現場按壁厚t = 3.5 mm 的標準鋼管使用；鋼管在使用前必須進行檢測，其技術指標應符合要求時才能施工。鋼管應進行防銹處理；鋼管根據壁厚可按下表作技術參數調整。鋼管截 面特征值規 格 （mm）截面積A （mm 2）慣性矩I （mm 4）抗彎矩W（mm 3）回轉半徑i（mm）自 重（kg / m）48 3.24.50 10 211.36 10 44.732 10 315.893.55Q235鋼材的強度設計值與彈性模量抗拉、抗壓 f（kN / mm 2）抗彎f m（kN

36、 / mm 2）彈性模量E（kN / mm 2）0.2050.2052.06 10 2 鋼管扣件扣件是桿件的連接件，其質量必須符合建設部標準鋼管腳手架扣件（GB158311995）的規定，在使用前應進行現場隨機抽樣測試，其測試結果符合標準要求后才能使用； 鋼管扣件的承載力設計值（kN）項 目承載能力設計值對接扣件（抗 滑）3.20直角扣件、旋轉扣件（抗 滑）8.00因考慮施工現場實際使用扣件質量的差異性，在以下進行扣件抗滑移強度驗算時均按標準設計值8.00 0.8 = 6.40 kN，雙扣件取12.00 kN進行驗算；四、支模架的構造要求與技術管理措施1、構造要求1 1、 立桿與縱橫水平桿之間

37、必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；1 2、 立桿的垂直度偏差應不大于架高的0.75 % ，且不大于60 mm，立桿必須落地在混凝土硬化地坪上，并在立桿的底端用底座，但絕對禁止用磚或其它作底座。1- 3、應用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須調換。支模架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達65 N-m時，不得發生破壞。1 4、為加強架體的整體性，應設置縱橫豎向剪刀撐，對于高度超過4 m的支架應增設水平剪刀撐。豎向剪刀撐斜桿與地面傾角在4560 0之間，并要求剪力撐必須落地在堅硬

38、的基層上；水平剪刀撐按方案附圖設置。在預應力梁二邊應設置對稱的豎向剪刀撐，在任何情況下均不得拆除梁底模板、支撐架及剪刀撐，只能待預應力施工完成后，且預應力鋼筋完全進入結構工作狀態后，才能自上而下按順序拆除。水平剪刀撐的斜之間夾角在4560 0之間。剪刀撐斜桿的接長必須采用搭接方式，接長處用三個旋轉扣件，搭接長度不小于1.00 m，禁止采用對接連接，剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離應不大于150 mm ；豎向剪刀撐斜桿底部應置于固定物上，嚴禁懸空。2、鋼管支模架搭設的基本步驟鋼管支模架的搭設順序為：清理基層 拉（彈）線確定立桿的位置 擺放

39、墊塊 擺放掃地桿 逐根樹立立桿，隨即安裝第一步縱橫二向水平連系桿并與各立桿扣緊 與縱橫二向掃地桿扣緊 逐次安裝連系桿 安裝梁底橫桿，并與立桿扣緊 安裝板底橫桿，與立桿扣緊 安裝梁、板模板 加設剪刀撐 檢查與驗收 澆筑混凝土。3、施工技術要點3 - 1、鋼管立桿安放支模架立桿坐落在混凝土底板上，但每根立桿鋼管應準確地擺放工定位線上，且必須鋪放平穩，不得松動，不得懸空；3 - 2、施工要求必須使用合格材料。扣件安裝應符合下列規定： 扣件規格必須與鋼管外徑相匹配； 螺栓擰緊扭力矩不小于40 N-m，且不應大于65 N-m； 在主節點處用直角扣件固定橫向水平桿、縱向水平桿等； 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊

40、緣的長度不小于100 mm。 在支模架搭設過程中，必須嚴格按構造方案和尺寸規定進行搭設，必要時及時與結構主體拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。3 3、立桿施工要求立桿接長除頂步可以采用搭接外，其余各步接頭均應采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定： 立桿上的對接扣件應交錯布置，二根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內； 立桿搭接長度不應小于1.00 m，應采用3個旋轉扣件均勻固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100 mm； 立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500 mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1 / 3。在支模架搭設過程中，架體立桿

41、均應垂直，尤其不得向單面傾斜，搭設過程中應隨時校正立桿垂直度和水平偏差，避免累計偏差過大； 所有立桿必須落地，嚴禁在水平桿上加設懸空立桿；3 4、 水平桿施工要求縱橫水平桿相互垂直，水平桿兩端應伸出立桿外100 mm以上。接長縱橫水平桿宜采用搭接連接，搭接長度不小于1000 mm，并均勻用3個旋轉扣件固定，螺栓應適度擰緊，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小100 mm，相鄰水平桿接頭應相互交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500 mm，縱橫二向水平桿，設在立桿的二側，并采用直角扣件與之扣緊；每步縱、橫向水平桿必須雙向拉通。水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6

42、 m；支模架底座上必須設置縱、橫二個方向掃地桿，掃地桿上皮鋼管應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200 mm處的立桿上，縱、橫掃地桿應采用直角扣件固定在立桿上，掃地桿必須按方案要求進行搭設；掃地桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接，扣件螺栓必須按規定擰緊，立桿和水平桿搭接要采用直角扣件，保證傳力和水平觀感。水平連系桿應與已澆筑的混凝土柱隔步緊箍，以加強支模架的整體穩定性，緊箍節點圖詳見附圖。4、支模架施工前的準備工作41、用于支模架的鋼管與扣件必須經過檢測。鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗

43、情況。42、在搭設支模架之前必須做好“支模架搭設專項方案”的技術交底工作。由項目技術負責人向操作人員進行安全技術交底。安全技術交底內容應與方案統一，交底的重點為搭設參數、構造措施和安全事項。交底工作應用書面形式，交底雙方履行簽字手續，做到職責分明。43、支模架搭設完成后，應由項目經理或項目技術負責人組織施工員、安全員、質監員、作業班組長等有關人員共同驗收。其中，扣件擰力檢查數量規定為：梁、板頂部大、小橫桿，立桿搭接節點的扣件應全數檢查，其余扣件檢查數量不少于總數的10 % 。發現隱患及時糾正，不得遺留。驗收要有書面記錄，且填寫好驗收表格，參與驗收人員簽字確認。5、施工安全管理51、保證安全措施

44、各級管理人員要有對職工生命高度負責的態度去嚴格要求，嚴格管理，認真抓好安全工作，搞好安全設施。人員及施工安全要求（1）、支模架搭設人員必須是經過按現行國家標準特殊作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業登高工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗；（2）、作業人員必須服從管理人員的安排，遵守項目部各項安全管理規定和制度，進入施工現場的人員必須戴安全帽，系好安全帶，作好防護設施，不得穿拖鞋，必須穿防滑鞋上高空，嚴禁向下拋扔雜物，不得酒后作業，嚴禁嬉鬧；（3）、作業層上的施工荷載應符合設計與方案要求，不得超載；腳手架不得與模板支架相相連；模板支架在使用期間，不得任意拆除桿件；當

45、模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取技術措施，確保支架的安全；六級風及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪；混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支架系統的工作狀態，觀測人員一旦發現異常情況，應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；（4）、聽從管理人員指揮，積極配合項目安全員日常檢查，發現問題及時整改。52、其它安全施工注意點521、在施工中，要求施工管理人員與操作工人必須嚴格控制混凝土的堆集高度，禁止超高超厚。522

46、、 泵送口距水平模板的垂直距離不得大于1.20 m。6、模板的拆除61、梁、板底模及其支架拆除時的結構混凝土強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表要求：梁、板底模及其支架拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板 22， 88 50 75 100梁、拱、殼 88 75 100懸臂構件- 100已澆混凝土的強度則應根據同條件試塊的實際強度決定，禁止憑經驗估計進行判定。62、模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續。63、拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻

47、連接件的模板架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。64、卸料時應符合下列規定進行操作： 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面； 卸至地面的鋼管、扣件應按品種、規格隨時碼堆、存放在指定的地方。7、支模架的驗收管理7 1、支架所用的結構材料應按規定要求驗收、抽檢和檢測，并留存記錄存檔。7 2、對支架所用的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30 %，發現質量不符合標準，情況嚴重的，要進行100 % 檢驗。7 3、對支架系統中的扣件螺栓的緊固力矩應進行抽查，抽

48、查的數量應符合相關規定，對梁底、板底扣件應進行100 % 檢查，其余部分按10 % 檢查。7 4、支架搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目部二級技術人員、項目安全、質量、施工人員、監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。8、說 明方案正文中所有粗體字均為方案中必須要求執行。五、混凝土澆筑管理1、混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監理工程師確認具備混凝土澆筑安全條件后，方可簽署混凝土澆筑令。2、必須嚴格按混凝土澆筑方案規定的順序澆筑混凝土，并確保支架系統受力均勻、對稱，避免引起支架系統

49、失穩傾斜。3、在混凝土澆筑過程中隨時檢查支架系統的變化，發現松動、變形等情況，必須立即停止施工，有組織撤離人員，并采取相應的加固措施。4、嚴格控制混凝土堆集高度，嚴格控制混凝土泵送口的高度。5、混凝土澆筑順序，應先澆梁后澆板，并應對稱均勻澆筑。六、項目部安全管理網絡附 件：模板各部位的強度、剛度與穩定性驗算1、典型結構計算的選擇：在本工程中，現澆梁或板的部位、截面尺寸、周邊情況（即約束情況）等均會有差別，因此，在支模架設計時，應該選擇典型結構，即選擇計算對象。地下室室外亭園頂板主要梁分布及基本情況表梁 代 號截 面 mm截面積m 2備 注結構標高KL a -154500 9500.475- 1

50、.30 mKL a -150300 8000.240現澆板250全面積分布地下室室內頂板主要梁分布及基本情況表梁 代 號截 面 mm截面積m 2備 注結構標高KL 6 - 14240 5000.120- 0.70 mKL 6 - 1240 4500.155現澆板200全面積分布綜合上述，地下室室外亭園頂板KL a 154 b h = 500 950 mm，作為梁的典型結構進行驗算，并考慮主次梁相叉處的受力情況。現澆板按250、200 mm分別驗算。2、結構方案的基本說明：水平鋼管與立桿鋼管排列方案，以及模板的基本尺寸及構造，詳見附圖。地下室室外亭園頂板，鋼管立桿的最大間距 ( 詳見附圖 )：l

51、 a man = 775，l b man = 825 mm。 地下室室內頂板，鋼管立桿的最大間距 ( 詳見附圖 )：l a man = 1060，l b man = 940 mm。 在施工可根據現場實際情況作適當調整，但最大間距不得超過上述要求。模板支架的高寬比驗算：支架高寬比經驗算均小于規程中規定的5，因此支架整體結構具有良好的穩定性。3、荷載取值不變荷載標準值：31、木模板自重標準值G 1 k = 0.30 kN / m 2，當計算梁模板自重時取G 1 k = 0.50 kN / m 2；32、新澆筑混凝土自重標準值，按普通級別混凝土考慮取G 2 k = 24.00 kN / m 3；33

52、、鋼筋自重荷載標準值G 3 k ，對于一般梁板結構每m 3混凝土，鋼筋含量可采用下列數值：樓板1.10 kN / m 3、梁1.50 kN / m 3；可變荷載標準值：34、施工人員及小型設備標準值為Q 1 k = 1.00 kN / m 2（均布）；35、振動混凝土時產生的荷載標準值Q 2 k ，對水平面模板可取2.00 kN / m 2。4、荷載分項系數41、不變荷載的分項系數，取 = 1.20或1.35（即根據不變荷載效應控制組合決定）；42、可變荷載的分項系， 取 = 1.40 ；43、計算正常使用極限狀態的變形時，可采用荷載標準值。5、荷載效應組合模板及其支架荷載效應組合計 算 項

53、目荷 載 效 應 組 合縱向、橫向水平桿強度與變形不變荷載（不包括支架自重） 施工均布活荷載立 桿 穩 定 不變荷載（包括支架自重） 施工均布活荷載 不變荷載（包括支架自重） 0.85（施工活荷載風荷載）6、現澆板模板的結構計算荷載傳遞路線：板面可變荷載加不變荷載 板底膠合板 板底方木楞 板底鋼管大橫桿 板底鋼管立桿 地 基（或樓面）。（一）現澆板，板厚250 mm計算6 - 1 現澆板板底膠合板的結構計算（現澆板模板構造詳見附圖）6 - 1 - 1 荷載計算（取b = 1 m作為計算單元）永久均布線荷載標準值： 模板自重 G 1 k = 0.30 1.00 = 0.30 kN / m，混凝土

54、自重 G 2 k = 24.00 0.25 1.00 = 6.00 kN / m，鋼筋自重 G 3 k = 1.10 0.25 1.00 = 0.28 kN / m，標準值 = 6.58 kN / m， 設計值 q 1 = 1.35 6.58 kN / m = 8.88 kN / m； 可變均布線荷載標準值： 施工人員及設備荷載 Q 1 k = 1.00 kN / m 2 1.00 m = 1.00 kN / m，混凝土振動荷載 Q 2 k = 2.00 kN / m 2 1.00 m = 2.00 kN / m，標準值 = 3.00 kN / m， 設計值 q 2 = 1.4 3.00 kN

55、 / m = 4.20 kN / m。6 - 1 - 2 內力分析按三跨連續梁進行內力分析，并應考慮最不利荷載組合計算簡圖如下：（計算跨度取板底木楞最大間距l = 170 mm）計算得：M min = MB、C =（0.10 q 1+ 0.117q 2）L 2 =（0.10 8.88 + 0.117 4.20）0.17 2 =0.04 kN-m ，M max = M AB、CD =（0.08 q 1+ 0.101q 2）L 2 =（0.08 8.88 + 0.101 4.20）0.17 2 = 0.03 kN- m ，Q max = Q B、C =（0.60 q 1 + 0.617q 2）L

56、=（0.60 8.88 + 0.617 4.20）0.17 = 1.35 kN，R max = R B、C =（1.10 q 1 + 1.20 q 2）L =（1.10 8.88 + 1.20 4.20）0.17 = 2.52 kN ，比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。6 1 - 3 強度計算膠合板的幾何截面性質：（膠合板按15 mm考慮）截面積 A = bh = 1000 mm 15 mm = 1.50 10 4 mm 2,慣性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm 15 3 mm 3/ 12 = 2.81 10 5 m

57、m 4,抗彎模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm 15 2 mm 2/ 6 = 3.75 10 4 mm 3 , 彈性模量 E = 6000 N / mm 2。最大正應力 max =| M | max / W = 0.04 kN-m / 3.75 10 4 mm 3 = 1.07 N / mm 2 f m （按順紋強度考慮）= 15 N / mm 2，最大剪應力 max = 3Q max / 2bh = 3 1.35 kN / 2 1000 15 mm 2 = 0.14 N / mm 2 f t = 1.4 N / mm 2。結 論：強度經驗算符合要求。 6 1 - 4 撓度驗

58、算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V max =（0.677 q 1+0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 6.58 + 0.99 3.00）0.17 4 / 100 6000 2.81 10 5 = 0.04 mm V = 170 / 250 = 0.68 mm。 結 論：計算結果符合撓度允許值。6 - 2 現澆板底方木楞強度、撓度驗算6 2 - 1 荷載計算板底方木楞承受膠合板支座力所傳遞的荷載，取最大支座反力作為設計荷載，并化為均荷載，q = R max / 1.00 m = 2.52 kN / 1.00 m = 2.52 kN / m，其 中：永久荷載q 1

59、= 1.66 kN / m ；可變荷載q 2 = 0.86 kN / m ； 6 2 - 2 內力分析按三跨連續梁計算，計算簡圖如下：（取b = 0.17 m作為計算單元，計算跨度取板底立桿受力單元圖中 L = l b max = 825 mm）；計算得 M min = M B、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=（0.10 1.66 + 0.117 0.86）0.825 2 =0.18 kN-m ，M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2）=（0.08 1.66 + 0.101 0.86）0.825 2 = 0.1

60、8 kN-m ，Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 1.66 + 0.617 0.86）0.825 = 1.26 kN ，R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 1.66 + 1.20 0.86）0.825 = 2.36 kN ， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。6 2 - 3 強度計算木楞的幾何截面性質：截面面積： A = bh = 60 50 = 3000 mm 2，抗彎矩： W = bh 2 / 6 = 60 50 2

61、 / 6 = 2.50 10 4 mm 3，慣性矩： I = bh 3 / 12 = 60 50 3 / 12 = 6.25 10 5 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應力 max =| M | man / W = 0.18 / 2.50 10 4 = 7.20 N / mm 2 f m = 13 N / mm 2，最大剪應力 max = 3Q man / 2bh = 3 2.36 / 2 3000 = 1.18 N / mm 2 f t = 1.30 N / mm 2。結 論：計算結果符合要求。6 2 - 4 撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V max

62、 =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 EI）=（0.677 1.23 + 0.99 0.61）0.825 4 / 100 9000 6.25 10 5 = 1.18 mm V = 825 / 250 = 3.30 mm 。結 論：計算結果符合撓度允許值。6 - 3 板底鋼管大橫桿結構計算6 3 - 1 荷載計算板底鋼管大橫桿承受木楞傳遞的集中荷載P （近似按均勻荷載q 計算），和鋼管自重線荷載q z (均勻荷載計算)，永久荷載q 1 = 8.88 kN / m 2，可變荷載q 2 = 4.20 kN / m 2； （鋼管自重荷載設計值）q Z = 1.20 0.0

63、384 = 0.05 kN / m ，6 3 - 2 內力分析 現按三跨連續梁計算（取B = l b max = 0.825 m作為計算單元，L = l a max = 0.775 m作為計算跨度） 計算得 M min = M B、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）= 0.10 （8.88 + 0.05）+ 0.117 4.20 0.775 2 =0.83 kN-m ，M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2） = 0.08 （8.88 + 0.05）+ 0.101 4.20 0.775 2 = 0.83 kN-m

64、，Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）= 0.60 （8.88 + 0.05）+ 0.617 4.20 0.775 = 6.16 kN ，R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= 1.10（8.88 + 0.05）+ 1.20 4.20 0.775 = 11.52 kN ， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。6 3 - 3 強度計算取彎矩絕對最大數作為強度計算根據，最大正應力 max =| M | max / W = 0.83 / 4.73210 3（

65、鋼管截面抗彎矩）= 175.40 N / mm 2 f （Q235鋼材的強度設計值）= 205 N / mm 2。結 論：強度計算符合要求。6 3 - 4 撓度驗算略 算。6 - 4 板底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗算水平大橫桿與立桿連接處，扣件的抗滑移承載力按下式計算（規范525）R R c 其 中 R c 扣件抗滑移承載力設計值, 取8.00 kN，考慮扣件的實際質量，設計值取8.00 0.8 = 6.40 kN，雙扣件設計值取12.00 kN， R 水平大橫桿傳給立桿的豎向作用力。根據上述計算，得R = R max（最大支座集中力）= R B、C = 11.52 kN 2 R c = 1

66、2.00 kN（用雙扣件）；結 論：根據上式計算扣件抗滑移符合要求。6 - 5 現澆板底鋼管立桿穩定驗算6 5 - 1 荷載計算板底立桿承受板底大橫桿傳遞的支座力，從上式計算中得R max = 11.52 kN（最大支座集中力）作為立桿強度驗算依據。板底支架架體高度為H = 3.90 m，則架體單立桿自重荷載設計計算值取 R Z = 1.35 g k = 1.35 3.90 0.15 = 0.79 kN ，則板底支架立桿所承受的總設計荷載 P 1 = R max + R Z = 11.52 + 0.79 = 12.31 kN。6 5 - 2 立桿穩定驗算不組合風荷載（按單層模板支架）應用公式：

67、N u t / A K H f 式中 N u t 計算立桿段的軸向總設計荷載N u t = 12.31 kN ， 軸性受壓構件的穩定系數，應根據長細比來確定；從規范( JGJ1302001 ) 附錄C中查得0.253， 長細比， = L0 / i = 2660 15.89 = 167.58， L 0 計算長度：支模架的立桿計算長度（一種算法） L 0 = h + 2a = 1.80 + 0.20 = 2.00 m ； （另一種算法）L 0 = k h = 1.163 1.272 1.80 = 2.66 m ； 比較二種算法，取較大值作為計算長度的最終值。式中 h 支模架立桿的步距h = 180

68、0 mm ， a 支模架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，通常情況下取200 mm，k、 根據“技術規程”附錄D表，依據h / l a = 1.80 / 0.775 = 2.32， h / l b = 1.80 / 0.825 = 2.18 確定，其中k = 1.163， = 1.272，i （鋼管）截面回轉半徑, i = 15.89 mm ；K H 高度調整系數1；A 立桿的截面面積 A = 450 mm 2; f 鋼材的抗壓強度設計值 f = 0.205 kN / mm 2 = 205 N / mm 2;將數字代入公式得：N u t / AKH = 12.31 / 450 0

69、.253 1 = 108.12 kN / mm 2 f = 205 N / mm 2。結 論：經計算，立桿穩定滿足要求。（二）現澆板，板厚200 mm計算6 - 1 現澆板板底膠合板的結構計算（現澆板模板構造詳見附圖）6 - 1 - 1 荷載計算（取b = 1 m作為計算單元）永久均布線荷載標準值： 模板自重 G 1 k = 0.30 1.00 = 0.30 kN / m，混凝土自重 G 2 k = 24.00 0.20 1.00 = 4.80 kN / m，鋼筋自重 G 3 k = 1.10 0.20 1.00 = 0.22 kN / m，標準值 = 5.32 kN / m， 設計值 q 1

70、 = 1.35 5.32 kN / m = 7.18 kN / m； 可變均布線荷載標準值： 施工人員及設備荷載 Q 1 k = 1.00 kN / m 2 1.00 m = 1.00 kN / m，混凝土振動荷載 Q 2 k = 2.00 kN / m 2 1.00 m = 2.00 kN / m，標準值 = 3.00 kN / m， 設計值 q 2 = 1.4 3.00 kN / m = 4.20 kN / m。6 - 1 - 2 內力分析按三跨連續梁進行內力分析，并應考慮最不利荷載組合計算簡圖如下：（計算跨度取板底木楞最大間距l = 190 mm）計算得：M mix = MB、C =（0

71、.10 q 1+ 0.117 q 2）L 2 =（0.10 7.18 + 0.117 4.20）0.19 2 =0.04 kN-m ，M max = M AB、CD =（0.08 q 1+ 0.101q 2）L 2 =（0.08 7.18 + 0.101 4.20）0.19 2 = 0.04 kN- m ，Q max = Q B、C =（0.60 q 1+ 0.617q 2）L =（0.60 7.18 + 0.617 4.20）0.19 = 1.31 kN，R max = R B、C =（1.10 q 1+ 1.20 q 2）L =（1.10 7.18 + 1.20 4.20）0.19 = 2

72、.46 kN， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。6 1 - 3 強度計算膠合板的幾何截面性質：（膠合板按15 mm考慮）截面積 A = bh = 1000 mm 15 mm = 1.50 10 4 mm 2,慣性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm 15 3 mm 3/ 12 = 2.81 10 5 mm 4,抗彎模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm 15 2 mm 2/ 6 = 3.75 10 4 mm 3 , 彈性模量 E = 6000 N / mm 2。最大正應力 max =| M | max /

73、 W = 0.04 kN-m / 3.75 10 4 mm 3 = 1.07 N / mm 2 f m （按順紋強度考慮）= 15 N / mm 2，最大剪應力 max = 3Q max / 2bh = 3 1.35 kN / 2 1000 15 mm 2 = 0.14 N / mm 2 f t = 1.4 N / mm 2。結 論：強度經驗算符合要求。 6 1 - 4 撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V max =（0.677 q 1+0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 6.58 + 0.99 3.00）0.19 4 / 100 6000 2.81 10

74、5 = 0.05 mm V = 190 / 250 = 0.68 mm。 結 論：計算結果符合撓度允許值。6 - 2 現澆板底方木楞強度、撓度驗算6 2 - 1 荷載計算板底方木楞承受膠合板支座力所傳遞的荷載，取最大支座反力作為設計荷載，并化為均荷載，q = R max / 1.00 m = 2.46 kN / 1.00 m = 2.46 kN / m，其 中：永久荷載q 1 = 1.50 kN / m ；可變荷載q 2 = 0.96 kN / m ； 6 2 - 2 內力分析按三跨連續梁計算，計算簡圖如下：（取b = 0.19 m作為計算單元，計算跨度取板底立桿受力單元圖中 L = l a

75、max = 1060 mm）；計算得 M min = M B、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=（0.10 1.50 + 0.117 0.96）1.06 2 =0.30 kN-m ，M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2）=（0.08 1.50 + 0.101 0.96）1.06 2 = 0.24 kN-m ，Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 1.50 + 0.617 0.96）1.06 = 1.58 kN ，R max = R B、C =（1.10 q

76、 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 1.50 + 1.20 0.96）1.06 = 2.97 kN ， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。6 2 - 3 強度計算木楞的幾何截面性質：截面面積： A = bh = 60 50 = 3000 mm 2，抗彎矩： W = bh 2 / 6 = 60 50 2 / 6 = 2.50 10 4 mm 3，慣性矩： I = bh 3 / 12 = 60 50 3 / 12 = 6.25 10 5 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應力 max =| M |

77、 man / W = 0.30 / 2.50 10 4 = 12.00 N / mm 2 f m = 13 N / mm 2，最大剪應力 max = 3Q man / 2bh = 3 1.58 / 2 3000 = 0.79 N / mm 2 f t = 1.30 N / mm 2。結 論：計算結果符合要求。6 2 - 4 撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V max =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 EI）=（0.677 1.11 + 0.99 0.69）1.06 4 / 100 9000 6.25 10 5 = 2.84 mm V = 1060 / 2

78、50 = 4.24 mm 。結 論：計算結果符合撓度允許值。6 - 3 板底鋼管大橫桿結構計算6 3 - 1 荷載計算板底鋼管大橫桿承受木楞傳遞的集中荷載P （近似按均勻荷載q 計算），和鋼管自重線荷載q z (均勻荷載計算)，永久荷載q 1 = 7.18 kN / m 2，可變荷載q 2 = 4.20 kN / m 2； （鋼管自重荷載設計值）q Z = 1.20 0.0384 = 0.05 kN / m ，6 3 - 2 內力分析 現按三跨連續梁計算（取B = l a max = 1.06 m作為計算單元，L = l b max = 0.94 m作為計算跨度） 計算得 M min = M

79、B、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）= 0.10 （7.18 + 0.05）+ 0.117 4.20 0.94 2 =0.95 kN-m ，M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2） = 0.08 （7.18 + 0.05）+ 0.101 4.20 0.94 2 = 0.89 kN-m ，Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）= 0.60 （7.18 + 0.05）+ 0.617 4.20 0.94 = 6.51 kN ，R max = R B、C =（1.10 q 1 L

80、 + 1.20 q 2 L）= 1.10（7.18 + 0.05）+ 1.20 4.20 0.94 = 11.90 kN， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。6 3 - 3 強度計算取彎矩絕對最大數作為強度計算根據，最大正應力 max =| M | max / W = 0.95 / 4.73210 3（鋼管截面抗彎矩）= 200.76 N / mm 2 f （Q235鋼材的強度設計值）= 205 N / mm 2。結 論：強度計算符合要求。6 3 - 4 撓度驗算略 算。6 - 4 板底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗算水平大橫桿與立桿連接

81、處，扣件的抗滑移承載力按下式計算（規范525）R R c 其 中 R c 扣件抗滑移承載力設計值, 取8.00 kN，考慮扣件的實際質量，設計值取8.00 0.8 = 6.40 kN，雙扣件設計值取12.00 kN， R 水平大橫桿傳給立桿的豎向作用力。根據上述計算，得R = R max（最大支座集中力）= R B、C = 11.90 kN 2 R c = 12.00 kN（用雙扣件）；結 論：根據上式計算扣件抗滑移符合要求。6 - 5 現澆板底鋼管立桿穩定驗算6 5 - 1 荷載計算板底立桿承受板底大橫桿傳遞的支座力，從上式計算中得R max = 11.90 kN（最大支座集中力）作為立桿強

82、度驗算依據。板底支架架體高度為H = 3.90 m，則架體單立桿自重荷載設計計算值取 R Z = 1.35 g k = 1.35 3.90 0.15 = 0.79 kN ，則板底支架立桿所承受的總設計荷載 P 1 = R max + R Z = 11.90 + 0.79 = 12.69 kN。6 5 - 2 立桿穩定驗算不組合風荷載（按單層模板支架）應用公式：N u t / A K H f 式中 N u t 計算立桿段的軸向總設計荷載N u t = 12.69 kN， 軸性受壓構件的穩定系數，應根據長細比來確定；從規范( JGJ1302001 ) 附錄C中查得0.253， 長細比， = L0

83、/ i = 2660 15.89 = 167.58， L 0 計算長度：支模架的立桿計算長度（一種算法） L 0 = h + 2a = 1.80 + 0.20 = 2.00 m ； （另一種算法）L 0 = k h = 1.163 1.272 1.80 = 2.66 m ； 比較二種算法，取較大值作為計算長度的最終值。式中 h 支模架立桿的步距h = 1800 mm ， a 支模架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，通常情況下取200 mm，k、 根據“技術規程”附錄D表，依據h / l a = 1.80 / 0.775 = 2.32， h / l b = 1.80 / 0.825

84、 = 2.18 確定，其中k = 1.163， = 1.272，i （鋼管）截面回轉半徑, i = 15.89 mm ；K H 高度調整系數1；A 立桿的截面面積 A = 450 mm 2; f 鋼材的抗壓強度設計值 f = 0.205 kN / mm 2 = 205 N / mm 2;將數字代入公式得：N u t / AKH = 12.69 / 450 0.253 1 = 111.46 kN / mm 2 f = 205 N / mm 2。結 論：經計算，立桿穩定滿足要求。7、現澆梁模板的結構計算荷載傳遞路線：現澆梁可變荷載加不變荷載 梁底膠合板、梁底方木楞 梁底鋼管小橫桿 梁底鋼管大橫桿

85、梁底鋼管立桿 地 坪（或樓面）。 KL a 154 b h = 500 950 mm 周邊板厚250 mm，7 - 1 現澆梁底1 # 木楞強度、撓度計算 7 1 - 1 荷載計算（按梁寬0.50 m作為計算單元，荷載計算簡圖詳見下）永久均布線荷載標準值：模板自重 G1 k = 0.50 （0.50 + 2 0.70）+ 0.125 2 0.30 = 1.03 kN / m， 混凝土自重 G 2 k = 24.00（0.50 0.95 + 2 0.125 0.25）= 12.90 kN / m，鋼筋自重 G 3 K = 1.50 0.50 0.95 + 1.10 2 0.125 0.25 =

86、0.78 kN / m，標準值 = 14.71 kN / m， 設計值 q 1 = 1.35 14.71 = 19.86 kN / m（當永久荷載效應控制的組合時，荷載系數取1.35），可變均布線荷載標準值：施工人員及設備荷載 Q 1 k = 1.00 kN / m 2（0.50 + 2 0.125）m = 0.75 kN / m，混凝土振動荷載 Q 2 k = 2.00 kN / m 2（0.50 + 2 0.125）m = 1.50 kN / m ， 標準值 = 2.25 kN / m， 設計值 q 2 = 1.4 2.25 = 3.15 kN / m， 712 內力分析按三跨連續梁進行內

87、力分析，并應考慮最不利荷載組合（計算跨度L = l b man = 0.825 / 4 = 0.206 m），計算得 M min = M B、C =（0.10 q 1L 2 + 0.117q 2 L 2）=（0.10 19.86 + 0.117 3.15）0.206 2 =0.10 kN-m； M max = M AB、CD =（0.08 q 1L 2 + 0.101q 2 L2）=（0.08 19.86 + 0.101 3.15）0.206 2 = 0.08 kN-m，Q max = Q B、C =（0.60 q 1L + 0.617q 2 L）=（0.60 19.86 + 0.617 3.

88、15）0.206 = 2.85 kN；R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 19.86 + 1.20 3.15）0.206 = 5.28 kN；比較上述算式中，取絕對值最大數作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。713 1 # 木楞強度計算木楞的幾何截面性質：截面面積： A = 3bh = 3 60 50 = 9000 mm 2，抗彎矩： W = 3 bh 2 / 6 = 3 60 50 2 / 6 = 7.50 10 4 mm 3，慣性矩： I = 3 bh 3 / 12 = 3 60 50 3 / 12 = 1.88

89、10 6 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應力 man = | M | man W = 0.10 10 6 7.50 10 4 = 1.33 f m = 13 N / mm 2。最大剪應力 man = 3 Q man / 2bh = 3 2.85 10 3 2 9.00 10 3 = 0.48 f t = 1.30 N / mm 2。結 論：計算結果強度符合要求。714 1 # 木楞撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 v max = k q l 4/100EI =（0.677 14.71 + 0.99 2.25）0.206 4 10 12/ 100 9000

90、 1.88 10 6 = 0.02 v = 206 / 250 = 0.82 mm。結 論：計算結果符合撓度允許值。72 梁底鋼管小橫桿強度、撓度計算721 荷載計算梁底鋼管小橫桿承受梁底1 # 木楞傳遞的集中荷載，近似用均布荷載計算 q = R max / b = 5.28 kN / 0.50 = 10.56 kN，722 內力分析按簡支梁進行內力分析，計算簡圖如下（計算跨度1.00 m）：計算得 M max = q c l（2）/ 8 = 10.56 0.50 1.00（20.50 / 1.00）/ 8 = 0.98 kN-m， Q max = 2.64 kN，R max = 2.64 k

91、N，723 強度計算最大正應力 max = M max W （鋼管截面抗彎矩）= 0.98 4.732 10 3 = 207.10 f （Q235鋼鋼材的強度設計值）= 205 N / mm 2；結 論：經計算強度符合要求。剪應力、撓度不贅算。7 3 現澆梁底大橫桿的強度、撓度驗算7 3 1 梁底大橫桿承受小橫桿的支座力P = R max = 2.64 kN，和鋼管自重線荷載q z (均勻荷載計算)，取L = 0.825 m作為計算跨度。（鋼管自重荷載設計值）q Z = 1.35 0.0384 = 0.05 kN / m，7 3 2 內力分析計算簡圖如下現按三跨連續梁計算（近似按均布荷載計算，

92、取B = l b max = 0.825 m作為計算跨度），q = 4 2.64 / 0.825 + 0.05 = 12.85 kN / m，計算得 M max = M A - B、B C、C D = 0.08 q L 2 = 0.08 12.85 0.825 2 = 0.70 kN-m，M min = M B、C = 0.10 q L 2 = （0.10 12.85 0.825 2）=0.87 kN-m，R max = R B、C = 1.10 q L = 1.10 12.85 0.825 = 11.66 kN， 比較上述算式中，取絕對值最大數作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相

93、反）。7 3 3 強度計算最大正應力 max | M | max W （鋼管截面抗彎矩）= 0.87 10 6 4.732 10 3 = 183.86 f （Q235鋼鋼材的強度設計值）= 205 N / mm 2；結 論：經計算強度符合要求。7 3 4 撓度驗算不再贅算。7 3 - 5 梁底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗算梁底小橫桿與立桿連接處，扣件的抗滑移強度按下式計算（規范525）R R c 其 中 R c 扣件抗滑移承載力設計值, 取8.00 kN，考慮扣件的實際質量，設計值取8.00 0.8 = 6.40 kN ； R 水平桿傳給立桿的豎向作用力，R = R B = 11.66 kN

94、2 R c = 12.00 kN (雙扣件) ；結 論：經計算抗滑移符合要求。74 現澆梁底立桿穩定驗算（荷載組合）7 - 41 荷載計算 立桿承受的梁底大橫桿支座力R 1 = 11.66 kN， 立桿同時承受250 mm厚的部分板荷載 R 2 = 12.31（0.125 + 0.825 / 2）= 6.62 kN， 梁底支架架體高度為H，則架體單立桿自重荷載設計計算值 R Z = 1.35 g k （kN） = 1.35 3.90 0.15 = 0.79 kN ， 則梁底立桿所承受的總設計荷載 P = R 1+ R 2 + R Z = 11.66 + 6.62 + 0.79 = 19.07

95、kN。742 立桿穩定驗算 不組合風荷載應用公式：N u t / A K H f 式中 N u t 計算立桿段的軸向總設計荷載 N = 19.07 kN，其余計算均同 “H = 250厚現澆板底高大支架鋼管立桿穩定驗算”，不贅述。N u t / A K H = 19.07 / 450 0.253 1.00 = 167.50 kN f = 205 N / mm 2。結 論：經計算，立桿穩定滿足上述公式要求。7 5 梁側模板結構驗算7 - 5 1 梁側模板結構驗算新澆混凝土對模板的側壓力計算公式為下式中的較小值：式 中 r 混凝土的重力密度，取24.00 kN / m 3; t 新澆混凝土的初凝時

96、間，為0時（表示無資料）取200 /（T15），取5.714h;T 混凝土的入模溫度，取20 ； V 混凝土的澆筑速度（m / h）； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度； B 1 外加劑影響修正系數，取1.00; B 2 混凝土坍落度影響修正系數。根據施工實際情況，泵送混凝土平均坍落度為100 mm（按一般情況考慮），則B 2 = 1.0；混凝土的澆筑速度，取V = 2.5 m / h；根據上述公式計算得F = 47.70 kN / m 2，則混凝土有效壓頭h = 47.70 N / m 2 / 24 kN / m 3= 1.99 m；根據上述公式計算得新澆混凝土對模板的側壓力

97、在有效壓頭h = 1.99 m 范圍內，按F = 24 h（ kN / m 2）計算；在有效壓頭以下，混凝土對模板的側壓力F = 47.70 kN / m 2。結構驗算以最大荷載作為基本壓力進行計算。7 5 2 膠合板強度、撓度驗算7 - 5 2 - 1 荷載計算（取b = 1 m作為計算單元）側向永久均布線荷載標準值：梁高950 mm。混凝土自重側壓力標準值 G k = 24h = 24 kN / m 3 0.95 m 1.00 m = 22.80 kN / m，設計值 q 1 = 1.35 22.80 kN / m = 30.78 kN / m； 側向可變均布線荷載標準值：混凝土振動側向壓

98、力標準值 Q k = 4.00 kN / m 2 1.00 m = 4.00 kN / m，設計值 q 2 = 1.4 4.00 kN / m = 5.60 kN / m。7 - 5 2 - 2 內力分析按三跨連續梁進行內力分析，并應考慮最不利荷載組合計算簡圖如下：（計算跨度取板底木楞最大間距l = 200 mm）計算得：M min = M B、C =（0.10 q 1+0.117q 2）L 2 =（0.10 30.78 + 0.117 5.60）0.20 2 =0.15 kN-m，M max = M AB、CD =（0.08 q 1+0.101q 2）L 2 =（0.08 30.78 + 0

99、.101 5.60）0.20 2 = 0.12 kN- m ， Q man = Q B、C =（0.60 q 1+0.617q 2）L =（0.60 30.78 + 0.617 5.60）0.20 = 4.39 kN ，R man = R B、C =（1.10 q 1+1.20 q 2）L =（1.10 30.78 + 1.20 5.60）0.20 = 8.12 kN，比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。 7 5 - 2 - 3 強度計算膠合板的幾何截面性質：（膠合板按18 mm考慮）截面積 A = bh = 1000 mm 18 mm

100、= 1.80 10 4 mm 2,慣性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm 18 3 mm 3/ 12 = 4.86 10 5 mm 4,抗彎模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm 18 2 mm 2/ 6 = 5.40 10 4 mm 3 , 彈性模量 E = 6000 N / mm 2。最大正應力 man =| M | man / W = 0.15 kN-m / 5.40 10 4 mm 3 = 2.77 kN / mm 2 f m （按順紋強度）= 15 N / mm 2，最大剪應力 man = 3Q man / 2bh = 3 4.39 kN / 2 10

101、00 18 mm 2 = 0.37 kN / mm 2 f t = 1.4 N / mm 2。結 論：強度經驗算符合要求。 7 5 2 - 4 撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V man =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 22.80 + 0.99 4.00） 0.20 4 / 100 6000 4.86 10 5 = 0.10 mm V = 200 / 250 = 0.80 mm。 結 論：計算結果符合撓度允許值。7 5 - 3 梁側方木楞強度、撓度驗算7 5 3 - 1 荷載計算方木楞承受膠合板支座力所傳遞的荷載，取最大支座反

102、力作為設計荷載，并化為均荷載，q = R man / 1.00 m = 8.12 kN / 1.00 m = 8.12 kN / m，其 中：永久荷載q 1 = 6.77 kN / m ；可變荷載q 2 = 1.35 kN / m ； 7 5 3 - 2 內力分析按三跨連續梁計算，計算簡圖如下：（取b = 0.20 m作為計算單元，計算跨度取橫向構造鋼管間距L = 0.41 mm）；計算得 M min = MB、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=（0.10 8.12 + 0.117 1.35）0.41 2 =0.16 kN-m，M man = M AB、CD =

103、（0.08 q 1 L 2 + 0.101q 2 L 2）=（0.08 8.12 + 0.101 1.35）0.41 2 = 0.13 kN-m，Q man = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 8.12 + 0.617 1.35）0.41 = 2.34 kN，R man = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= （1.10 8.12 + 1.20 1.35）0.41 = 4.33 kN， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。7 5 3 - 3 強度計算木楞的幾何截

104、面性質：截面面積： A = bh = 60 50 = 3000 mm 2，抗彎矩： W = bh 2 / 6 = 60 50 2 /6 = 2.50 10 4 mm 3，慣性矩： I = bh 3 / 12 = 60 50 3 / 12 = 6.25 10 5 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應力 man =| M | man / W = 0.16 / 2.50 10 4 = 6.40 N / mm 2 f m = 13 N / mm 2，最大剪應力 man = 3Q man / 2bh = 3 2.34 / 2 3000 = 1.17 N / mm 2 f t

105、 = 1.3 N / mm 2。結 論：計算結果符合要求。7 5 3 - 4 撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V man =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 EI）=（0.677 6.02 + 0.99 0.96） 0.41 4 / 100 9000 6.25 10 5 = 0.31 mm V = 410 / 250 = 1.70 mm 。結 論：計算結果符合撓度允許值。7 5 - 4 豎向構造鋼管的強度、撓度驗算7 5 4 - 1 荷載計算構造鋼管承受方木楞的支座力，近似地按均布荷載計算。荷載分布如上圖，永久荷載（近似按平均值驗算，間距0.41 m）：q

106、 1 = 30.78 0.41 / 2 = 6.31 kN / m, 可變荷載：q 2 = 5.60 0.41 = 2.30 kN / m，總荷載q = q 1 + q 2 = 6.31 + 2.30 = 8.61 kN / m。7 5 4 - 2 內力分析按三跨連續梁進行內力分析，跨度 l =（0.95 0.25）/ 3 = 0.70 / 3 = 0.23 m，計算簡圖如下：計算得 M min = MB、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=（0.10 6.31 + 0.117 2.30）0.23 2 =0.05 kN-m，M man = M AB、CD =（0.

107、08 q 1 L 2 + 0.101q 2 L 2）=（0.08 6.31 + 0.101 2.30）0.23 2 = 0.04 kN-m，Q man = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 6.31 + 0.617 2.30）0.23 = 1.20 kN，R man = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= （1.10 6.31 + 1.20 2.30）0.23 = 2.23 kN， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。7 5 4 - 3 強度計算最大正應力 max

108、 | M | max W（鋼管截面抗彎矩）= 0.05 4.732 10 3 = 10.57 f （Q235鋼鋼材的強度設計值）= 205 N / mm 2 ；結 論：經計算強度符合要求。7 5 - 5 穿墻（對拉）螺栓強度計算7 5 5 - 1 荷載計算穿墻螺栓承受方豎向構造鋼管的支座力P = R man = 2.23 kN，（對稱張拉）。7 5 5 - 2 穿墻螺栓驗算計算公式 N A f t b 其 中：A對拉螺栓的凈面積，N 允許拉力，N = P = 5.01 kN， f t b 螺栓抗拉強度設計值，取170 N / mm 2。經計算應選擇螺栓直徑為12， N = 12.87 kN N

109、 = 2.23 kN。結 論：經驗算強度符合要求。 主次梁相交處的結構計算根據結構平面，以選擇最不利狀態的作為主次梁相交處的結構強度驗算。其主次梁交叉處的構造詳見附圖。KL a 130（b h = 500 950）與KL a - 150（b h = 300 800）相交點。中立桿承受的軸向荷載計算:不變均布線荷載標準值：模板自重 G1 k = 0.50 0.30 0.30 = 0.05 kN， 混凝土自重 G 2 k = 24.00（0.50 0.95 0.30）= 3.42 kN，鋼筋自重 G 3 K = 1.50 0.50 0.95 0.30 = 0.21 kN，標準值 = 3.68 kN

110、， 設計值 q 1 = 1.35 3.68 = 4.97 kN，（當永久荷載效應控制的組合時，荷載系數取1.35），可變均布線荷載標準值：施工人員及設備荷載 Q 1 k = 1.00（0.50 0.30）= 0.15 kN，混凝土振動荷載 Q 2 k = 2.00（0.50 0.30）= 0.30 kN ， 標準值 = 0.45 kN， 設計值 q 2 = 1.4 0.45 = 0.63 kN，中立桿承受的軸向荷載P = 4.97 + 0.63 = 5.60 kN。說 明：在綠框線范圍圍內為中立桿承受荷載的區域。立桿的強度與穩定驗算按穩定驗算：N u t / A K H = 5.60 10 3

111、 / 4 450 0.253 1.00 = 12.30 kN f = 205 N / mm 2 。結 論：經驗算符合要求。8、地下室混凝土墻板模板結構驗算8 1 豎向墻板模板結構驗算新澆混凝土對模板的側壓力新澆混凝土對模板的側壓力計算公式為下式中的較小值：式 中 r 混凝土的重力密度，取24.00 kN / m 3; t 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200 /（T15），取5.714h;T 混凝土的入模溫度，按20 0C； V 混凝土的澆筑速度（m / h）； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度； B 1 外加劑影響修正系數，取1.00; B 2 混凝土坍落度影響

112、修正系數。根據施工實際情況，泵送混凝土平均坍落度為100 mm（按一般情況考慮），則B 2 = 1.0；混凝土的澆筑速度，取V = 2.5 m / h；根據上述公式計算得F = 47.70 kN / m 2，則混凝土有效壓頭h = 47.70 / 24 = 1.99 m；根據上述公式計算得新澆混凝土對模板的側壓力在有效壓頭h = 1.99 m 范圍內，按F = 24 H（ kN / m 2）計算；在有效壓頭1.99 m范圍內，混凝土對模板的側壓力F = 24H（ kN / m 2）；在有效壓頭以下，混凝土對模板的側壓力F = 47.70 kN / m 2。結構驗算以最大荷載作為基本壓力進行計算

113、。8 1 1 膠合板強度、撓度驗算8 - 1 1 - 1 荷載計算（取b = 1 m作為計算單元）側向不變均布線荷載標準值： 混凝土自重側壓力 G k = 47.70 kN / m 2 1.00 = 47.70 kN / m，標準值 = 47.70 kN / m， 設計值 q 1 = 1.35 47.70 kN / m = 64.40 kN / m； 側向可變均布線荷載標準值： 混凝土振動側向壓力 Q k = 4.00 kN / m 2 1.00 m = 4.00 kN / m，標準值 = 4.00 kN / m， 設計值 q 2 = 1.4 4.00 kN / m = 5.60 kN / m

114、。8 - 1 1 - 2 內力分析按三跨連續梁進行內力分析，并應考慮最不利荷載組合計算簡圖如下：（計算跨度取板底木楞最大間距l = 250 mm）計算得：M min = MB、C =（0.10 q 1+0.117q 2）L 2 =（0.10 64.40 + 0.117 5.60）0.25 2 =0.44 kN-m ，M man = M AB、CD =（0.08 q 1+0.101q 2）L 2 =（0.08 64.40 + 0.101 5.60）0.25 2 = 0.36 kN- m ，Q man = Q B、C =（0.60 q 1+0.617q 2）L =（0.60 64.40 + 0.6

115、17 5.60）0.25 = 10.52 kN ，R man = R B、C =（1.10 q 1+1.20 q 2）L =（1.10 64.40 + 1.20 5.60）0.25 = 19.39 kN ， 比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。 8 1 - 1 - 3 強度計算膠合板的幾何截面性質：（膠合板按18 mm考慮）截面積 A = bh = 1000 mm 18 mm = 1.80 10 4 mm 2,慣性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm 18 3 mm 3/ 12 = 4.86 10 5 mm 4,抗彎模量

116、W = b h 2 / 6 = 1000 mm 18 2 mm 2/ 6 = 5.40 10 4 mm 3 , 彈性模量 E = 6000 N / mm 2。最大正應力 man =| M | man / W = 0.44 kN-m / 5.40 10 4 mm 3 = 8.15 kN / mm 2 f m （按順紋強度）= 15 N / mm 2，最大剪應力 man = 3Q man / 2bh = 3 10.52 kN / 2 1000 18 mm 2 = 0.88 kN / mm 2 f t = 1.4 N / mm 2。結 論：強度經驗算符合要求。 8 1 1 - 4 撓度驗算（可采用標

117、準荷載驗算）最大撓度 V man =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 47.70 + 0.99 4.00） 0.25 4 / 100 6000 4.86 10 5 = 0.49 mm V = 250 / 250 =1. 00 mm。 結 論：計算結果符合撓度允許值。8 1 - 2 墻側方木楞強度、撓度驗算8 1 2 - 1 荷載計算方木楞承受膠合板支座力所傳遞的荷載，取最大支座反力作為設計荷載，并化為均荷載，q = R man / 1.00 m = 19.39 kN / 1.00 m = 19.49 kN / m，其 中：不變荷載q 1

118、= 17.17 kN / m ；可變荷載q 2 = 1.78 kN / m ； 8 1 2 - 2 內力分析按三跨連續梁計算，計算簡圖如下：（取b = 0.25 m作為計算單元，計算跨度取豎向構造鋼管L = 0.25 mm）；計算得 M min = MB、C =（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=（0.10 17.17 + 0.117 1.78）0.25 2 =0.12 kN-m，M man = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2 + 0.101q 2 L 2）=（0.08 17.17 + 0.101 1.78）0.25 2 = 0.10 kN-m， Q ma

119、n = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 17.17 + 0.617 1.78）0.25 = 2.85 kN，R man = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= （1.10 17.17 + 1.20 1.78）0.25 = 5.26 kN，比較上述內力計算值，取彎矩中絕對最大值作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。8 1 2 - 3 強度計算木楞的幾何截面性質：截面面積： A = bh = 70 50 = 3500 mm 2，抗彎矩： W = bh 2 / 6 = 70 50 2 /6 = 2.92 1

120、0 4 mm 3，慣性矩： I = bh 3 / 12 = 70 50 3 / 12 = 7.29 10 5 mm 4，彈性模量： E = 9000 N / mm 2，最大正應力 man =| M | man / W = 0.12 / 2.92 10 4 = 4.11 N / mm 2 f m = 13 N / mm 2，最大剪應力 man = 3Q man / 2bh = 3 2.85 / 2 3500 = 1.22 N / mm 2 f t = 1.3 N / mm 2。結 論：計算結果符合要求。8 1 2 - 4 撓度驗算（可采用標準荷載驗算）最大撓度 V man =（0.677 q 1

121、 + 0.99 q 2）L 4 /（100 EI）=（0.677 12.72 + 0.99 1.27 ） 0.25 4 / 100 9000 7.29 10 5 = 0.06 mm V = 250 / 250 = 1.00 mm 。結 論：計算結果符合撓度允許值。8 1 - 3 豎向構造鋼管的強度、撓度驗算8 1 3 - 1 荷載計算構造鋼管承受方木楞的支座力P = R man = 5.26 kN，取L = 0.50 m作為計算跨度。8 1 3 - 2 內力分析按三跨連續梁進行內力分析，計算簡圖如下：M man = M A - B、C D = 0.213 P L = 0.213 5.26 0.

122、50 = 0.56 kN-m，M min = M B、C =0.175 P L =0.175 5.26 0.50 =0.46 kN-m， Q man = 0.675 P + 0.50 P = 0.675 5.26 + 0.50 5.26 = 6.18 kN，R man = R B = 1.30 P + P = 1.30 5.26 + 5.26 = 12.10 kN， 比較上述算式中，取絕對值最大數作為強度計算依據（負號表示受力方向與假設的方向相反）。8 1 3 - 3 強度計算最大正應力 max | M | max W（鋼管截面抗彎矩）= 0.56 4.732 10 3 = 118.34 f

123、（Q235鋼鋼材的強度設計值）= 205 N / mm 2 ；結 論：經計算強度符合要求。8 1 - 4 穿墻（對拉）螺栓強度計算8 1 4 - 1 荷載計算穿墻螺栓承受方豎向構造鋼管的支座力P = R man = 12.10 kN，（對稱張拉）。8 1 4 - 2 穿墻螺栓驗算計算公式 N A f t b 其 中：A對拉螺栓的凈面積，N 允許拉力，N = P = 12.10 kN， f t b 螺栓抗拉強度設計值，取170 N / mm 2。經計算應選擇螺栓直徑為12， N = 12.87 kN P = 12.10 kN。9、立桿地基承載力計算立桿鋼管支承在地下室底板上，無需進行地基承載力驗

124、算。第五部分、地下室防水卷材專項施工方案一、 編制依據 GB50108-2008地下室工程防水技術規范 02J301 地下建筑防水構造二、 地下室防水工程概況按照地下室設計說明，本工程地下室底板，外墻防水等級均為二級，采用高分子聚乙烯丙綸防水卷材1.0mm厚，單層做法，如下：（1）底板（自上往下）50厚C20細石混凝土保護層1.0厚防水卷材20厚1:2.5水泥砂漿找平層150厚C15混凝土墊層（2）外墻(自內往外)結構層20厚1:2.5水泥砂漿找平層1.0厚防水卷材30厚擠塑聚苯板保護層三、 施工準備及施工條件1、 材料選擇 擬采用蘇州市力星防水材料有限公司生產的1.0mm厚聚乙烯丙綸復合防水

125、卷材。并選擇合格的卷材配套用膠，且有質量檢測報告，合格證等。采用水泥及膠混合成粘結料，以作為滿面粘貼卷材使用。2、 施工工具 根據現場實現情況，配備空氣壓縮機、高壓吹風機、刮板、安全帶、小平鏟、攪拌器、毛刷、壁紙刀、繩子等必備工具。3、 提前做好找平層，找平層具備一定強度后可以進行防水施工，施工時確保施工面有明水即可，雨后把雨水掃凈就可施工。4、 施工前應將基層表面灰塵，雜物清理干凈。5、 按比例現場配制聚合物防水粘結料 配制比例 水泥：水：粘合劑=100：35：156、 陰陽角，集水坑，承臺，后澆帶，穿墻管道等復雜部位的附加層做好后，再大面積展開。7、 卷材粘貼時，聚合物水泥防水粘結料要滿面

126、涂刷。8、 卷材搭接寬度：長邊為810cm，短邊1015cm，相鄰短邊應錯開100mm以上。接縫搭接應粘貼牢固，防止翹邊和開裂，用聚合物水泥防水粘貼密封。 卷時搭接縫節點四、 施工方法1、 施工工藝： 驗收找平層清理基層配制水泥粘結料復雜關鍵部位處理大面積鋪貼卷材收頭密封處理檢查修補清理驗收2、 將基層清理干凈，并檢查基層陰陽角，直角部位符合規程要求。3、 配制粘貼料，粘貼料以聚合物乳液或聚合物再分散性粉末等聚合物材料和水泥為主要材料組成，用于粘結聚乙烯丙綸復合卷材，并具有一定的防水功能，粘結卷材的聚合物水泥防水粘結料的施工固化厚度不應小于1.2mm。4、 關鍵部位附加增加層，卷材轉角、搭接、

127、穿墻管道、變形縫部位施工比較困難，并且這些部位又極易產生滲漏，需要特別細致，采用23道設防，以確保整體防水質量。5、 鋪設大面積卷材。鋪貼平面與立面相連的卷材時，將卷材緊貼陰角，同時應避免卷材在陰陽角處接縫，卷材的接縫必須離開陰陽角200mm以上。鋪貼卷材時，應多人操作、相互呼應，將卷材沿長方向對準準線鋪設，使卷材粘貼有預定部位，不允許拉伸卷材，使卷材松弛的鋪貼在基層表面上，且不得有皺折存在。卷材鋪貼至預定部位后立即用刮板從卷材的一端開始朝橫方向順序用力滾壓一遍，以徹底消除卷材與基層之間的空氣，使其粘牢固。底板的防水卷材返外墻時要對卷材加強保護措施。6、 外墻施工時，卷材與墻面同時涂膠，進行粘

128、結。7、 接縫口，卷材末端收頭，節點密封應牢固，不得翹邊。8、 檢查整理，防水卷材鋪設完畢。應檢查驗收，對缺陷進行修補并記錄交接檢查項目不合格現象不合格原因糾正預防措施卷材附加層起鼓、起皺卷材鋪貼不平整將起皺處割開，鋪貼平整，并用密封材料在割開處密封大面卷材起鼓、起皺、卷材收頭開邊卷材鋪貼不平整，收頭粘結不牢固將起皺處割開，鋪貼平整，用密封材料密封節點密封節點卷材收頭有翹翅、開邊現象節點密封不嚴密不合格處重新進行節點密封 局部卷材破損施工不良或后續工序損壞破損處清理干凈，重新進行鋪貼第五部分、安全施工應急預案一、重大危險源的識別工程涵蓋了鋼筋、混凝土、模板等工程，施工過程中存在主要危險源有以下

129、幾種：1、機械傷害形成原因：木工棚、機械缺陷錯識操作，保護不到位。應采取的控制措施： 設專人負責，按操作規范經常檢查電鋸、電刨等的保護罩、分料器、推料器等設施確保安全有效。 停機時要拉閘、斷電、上鎖等防范措施。2、觸電事故形成原因：漏電保護器失效，違規接送電源。應采取的控制措施： 機械設備必須做到“一機一閘一保護”。 按、拆電源應由專業電工操作。 隨時檢查漏電保護是否失靈。 施工現場電纜布設應規范。 設備必須使用按扭開關，嚴禁使用倒順開關。3、火 災形成原因：明火操作無防范措施。應采取的控制措施： 嚴格明火使用規范。 嚴禁煙火。 嚴禁存放易燃易爆危險品。 必須配齊消防器材。4、物體打擊形成原因

130、：材料、設備搬運違章作業、支模架存在缺陷。應采取的控制措施： 穩拿穩放，規范作業，注意安全。 經常檢查所用工具，確保安全有效，正確使用安全勞保用品。5、高空墜落形成原因：高處模板防護不到位。應采取的控制措施：加強高空防范措施，操作人員應規范操作，勿猛拉猛撬，正確使用安全勞保用品。6、坍塌事故形成原因：材料、混凝土堆放超高超重，支架立桿基礎不能滿足受力要求。應采取的控制措施： 嚴禁超高超重，規范操作。 支架立桿基礎必須滿足受要求，嚴禁立桿懸空等現象。二、安全施工應急預案1、在施工中發現鋼管、模板嚴重變形等不正常情況，應立即將所有施工人員有組織地撤離現場，停止作業，匯集有關技術人員共同研究應急處理方案，并觀察現場發展情況，然后在有可靠的技術措施下，有組織地進行下一步作業。2、項目部有關管理人員、專職安全員必須隨作業班組旁站管理，發現問題及時向項目部和工程指揮部報告。3、配備齊全的勞動保護用品。4、項目部應指派專職電工、機械操作工跟班作業，隨時消除施工中出現的用電、機械等方面的安全隱患。5、出現安全事故應立即啟動“公司安全事故應急預案”、“搶救受傷人員應急預案”等預定的各項應急預案響應。6、應急預案領導小組由項目部管理網絡中的人員組成。