1、目 錄第1章 編制說明及依據11.1 編制依據11.1.1 規范與圖紙11.1.2 參考手冊11.2 編制說明11.3 方案編審人員架構21.4 項目專職安全管理人員21.5 人員資質文件2第2章 工程概況32.1 工程總體概述32.2 高支模施工概況42.3 施工平面布置52.4 施工要求和技術保證條件5第3章 施工、勞動力計劃73.1 施工計劃73.2 勞動力計劃73.3 材料及設備計劃7第4章 施工工藝技術及檢查驗收94.1 樓板模板支撐體系設計94.2 梁模板支撐體系設計94.3 碗扣式腳手架材料構件要求114.3.1 構件形式114.3.2 材質及制作要求124.3.3 碗扣式模板支

2、撐架構造要求134.4 模板架體施工工藝要點144.4.1 測量放線144.4.2 模板的配置及發放144.4.3 支撐架搭設144.4.4 支撐架搭設要求154.4.5 模板施工154.4.6 模板施工注意事項174.4.7 模板拆除174.5 模板架體的驗收、使用及拆除要求184.5.1 支撐架驗收要求184.5.2 模板架體使用要求194.5.3 模板架體拆除要求204.6 混凝土澆筑204.6.1 工藝流程204.6.2 作業準備204.6.3 混凝土運輸及入倉204.6.4 混凝土澆筑214.6.5 混凝土施工縫及后澆帶的處理224.6.6 混凝土表面修整234.6.7 混凝土養護2

3、3第5章 質量、安全保證措施255.1 施工組織與管理255.2 模板支撐腳手架施工質量要求255.3 模板質量保證措施265.4 模板安裝和拆除安全技術措施275.4.1 模板安裝安全技術措施275.4.2 模板拆除安全技術措施285.5 預防坍塌事故的安全技術措施285.6 預防高空墜落的安全技術措施295.7 應急救援預案295.7.1 報警救援及其他聯絡電話305.7.2 人員分工及職責315.7.3 應急救援工作程序325.8 監測措施35第6章 文明施工措施376.1 文明施工管理376.2 環境保護措施37第7章 計算書及相關附圖397.1 樓板模板支架驗算397.1.1 計算參

4、數397.1.2 模板面板計算407.1.3 模板支撐木方計算427.1.4 鋼管托梁計算437.1.5 模板支架荷載標準值（立桿軸力）457.1.6 立桿的穩定性計算457.2 梁模板支撐體系驗算467.2.1 梁側模驗算467.2.2 梁底模高支撐架驗算527.2.3 支撐架地基承載力驗算59第1章 編制說明及依據1.1 編制依據1.1.1 規范與圖紙序號依據規范與圖紙名稱編 號1建筑結構荷載規范GB 50009-20012混凝土結構設計規范GB 50010-20023建筑地基基礎設計規范GB 50007-20024建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-20085建筑結構荷載設計手冊GB

5、J 17-886建筑施工安全檢查標準JGJ 59-997建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-20118建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-20088混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002（2011版）9危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號10建設工程高大模板施工安全監督管理導則建質【2009】254號11深圳市建設工程高大模板施工安全管理辦法深建規200714號12深圳市建設工程重大危險源管理辦法深建規200715號13深圳市建設工程安全質量整治措施實施細則深建質安2010246號14關于進一步完善深圳市建設工程中危險性較大

6、工程安全專項施工方案編制深建協字2009042號15關于印發廣東省住房和城鄉建設廳關于危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的實施細則的通知（粵建質201113號）16深圳市建設工程危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證工作管理辦法深建協字(2008)第024號17車輛段運用庫、綜合庫主體結構設計圖紙/1.1.2 參考手冊序號參考手冊名稱備 注1建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社2建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社1.2 編制說明根據建質【2009】87號文件危險性較大的分部分項工程安全管理辦法及深建協字(2008)第024號深圳市建設工程危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家

7、論證工作管理辦法規定：搭設高度8m及以上，搭設跨度18m及以上，施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上的混凝土模板支撐工程屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，對超過一定規模的危險性較大的分部分項工程專項方案需要組織專家進行論證審查。此方案主要是針對深云車輛段綜合庫和運用庫（A、B、C、D區）大蓋主體結構梁板超高支模施工編制的需要專家論證的專項施工方案。第2章 工程概況2.1 工程總體概述深圳市城市軌道交通7號線工程深云車輛段位于深圳市南山區龍珠大道，南坪快速路東側的塘朗山郊野公園內，段址基本呈不規則的長方形，寬約307m、長約905m。車輛段主要包括運用庫、綜合庫

8、、咽喉區等區域上蓋平臺上布設綜合樓、實訓基地、及休閑運動健身等設施；蓋體外包括NOCC、易燃品庫、垃圾間、汽車庫、門衛等建筑單體。 深云車輛段設計總用地面積： 320172.22 m2 ，總建筑面積：161549.80m2（不含NOCC及上蓋物業）。車輛段上蓋部分主要劃分為AD區、15個區共9個區域，具體分區見基底總平面布置圖。其中A區尺寸約167108m，B區約151108m，C區約16974.5m，D區約15065m。AD區建筑面積共56684m2 ，15區建筑面積：52737.82 m2。圖2-1-1 車輛段分區示意圖A、 B、C、D區結構類別列表如下表： 表2-1-1 車輛段大蓋區分區

9、結構類別列表分區地上層數結構高度（m）結構類別最大跨度（m）基礎A區2層17.2框架17.4鉆（沖）孔灌注樁B區1層13.6框支框架17.4C區0層13.0框架24.5D區0層13.0框架25.5表2-1-2 上蓋物業開發與車輛段各區對應關系表車輛段分區車輛段功能（樓、屋面標高）物業開發功能A區運用庫（10.0m）二層北側設標準游泳池，西側邊跨設停車庫和商鋪，其他區域為運動場、綠化場地及消防通道B區運用庫（10.0m）西側邊跨設停車庫，其他區域為運動場、綠化場地及消防通道C區定臨修庫（13.0m）屋面以上設體育運動場地及綠化場地D區物資庫（13.0m）屋面以上設體育運動場地及綠化場地 高支模施

10、工概況根據本工程設計圖紙，按照建質【2009】87號文件危險性較大的分部分項工程安全管理辦法及深建協字(2008)第024號深圳市建設工程危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證工作管理辦法規定：本工程結構支撐模板高度最大高度13.0m、最大跨度25.5m；施工總荷載15kN/m2及以上的部分為結構頂板部分；集中線荷載20kN/m及以上部分主要為結構梁部分。大蓋A、B、C、D區板厚度均為250mm，最高支模高度為13m。本工程各區高支模結構梁的截面尺寸較多，具體情況詳見下表。表2-2-1 各施工分區梁截面尺寸部位板厚（單位：mm）梁截面尺寸（mm）最大支模高度（單位：m）A區2506001

11、200、6001500、6001600、6001700、7001600、7001800、800180010.0B區2506001100、6001300、6001400、6001500、6001700、900220010.0C區2506001200、9001200、9001300、9001600、900180013.0D區2505001500、6001300、6001500、6001600、9001600、900190013.0 本工程高支模支撐體系選用碗扣式鋼管腳手架，采用的鋼管規格為A483.5mm（考慮市場材料新舊程度，計算時按483.0mm計算），模板采用915mm1830mm18mm雙

12、面覆膜木膠合板模板。2.2 施工平面布置施工平面布置結合區域內實際綜合考慮，并充分考慮車輛段內其它施工工點的互相影響，大蓋A、B、C、D區總共布置6臺5613式固定式塔機，其中A、C區各安裝兩臺，B、D區各安裝1臺。施工區內道路采用環形道路，施工用水、用電統一規劃，并規劃了完善的排水系統，滿足蓋體各區域施工需要。大蓋區結構施工階段平面布置圖見本方案后附圖深云車輛段大蓋施工總平面布置圖。2.3 施工要求和技術保證條件（1）施工區段劃分根據設計設置寬縫位置將運用庫劃分成12個施工段，綜合庫劃分為6個區，根據主體結構大平行小流水的施工順序，確定了板梁施工同樣按照大平行、小流水的方式進行工期計劃，以滿

13、足整體節點工期工期和里程碑工期施工需要。圖2-4-1 施工區段劃分和流向示意圖（2）方案編制要求根據建設部發布的建質200987號文件規定，需編制專項安全施工方案并報公司審核。并根據相關要求，報專家論證，通過后方可按照此方案施工。（3）計算要求模板支撐系統的主要結構強度和截面特征及各項荷載設計值及荷載組合，梁、板模板支撐系統的強度和剛度計算，梁板下立桿穩定性計算，立桿基礎承載力驗算，支撐承載力系統支撐層承載力驗算等。（4）技術保證根據高支模參數編制專項施工方案并論證，通過專家論證后對現場進行技術交底，組織高支模搭設專項安全會議，保證現場施工嚴格按模板工程方案編制要求搭設并固定；為保證結構的穩定

14、性，對高支模施工時按要求先期完成混凝土柱澆筑，施工完成后再進行梁板的混凝土澆筑，高支模架體與周邊先澆混凝土墻柱采用抱箍等方式進行鋼性拉結，保證架體整體穩定性；所有梁下立桿與相鄰樓板模板支架立桿拉通連成整體。大截面梁及框支柱澆筑屬于大體積混凝土施工，澆筑時進行分層澆筑，厚度3050cm一層，分層澆筑控制好在下層混凝土初凝前補償新澆混凝土。第3章 施工、勞動力計劃3.1 施工計劃本工程大蓋區結構施工進度計劃詳見本方案后附圖深云車輛段大蓋施工進度計劃橫道圖。3.2 勞動力計劃支撐架體的搭設施工按照現場高支模的施工進度組織人員施工，詳細勞動力計劃按高支模施工的月、周計劃勞動力為準。按照總體施工計劃安排

15、配置施工人員，擬人員配置計劃如下：表3-2-1 人員配置計劃表序號工種施工內容數量備注1管理人員協調組織42施工員現在指導施工23鋼筋工鋼筋加工、綁扎604木工模板拆立605電焊工電焊作業25特殊工種6混凝土工砼澆筑407普工輔助工種408測量工測量放樣49電工配電操作8特殊工種10司索塔機司索6特殊工種11信號塔機信號6特殊工種12塔機司機塔機操作12特殊工種13汽車司機天泵、材料運輸等6特殊工種14架子工支架搭設及拆除60合計3333.3 材料及設備計劃（1）主要設備配置計劃如下（表3-3-1）：表3-3-1 設備配置計劃表序號設備名稱型號數量備注1手風鉆YT488臺鑿毛2空壓機9m34臺

16、鑿毛3電焊機BX120臺鋼筋焊接4剝離滾壓直螺紋機GHG404臺5鋼筋切斷機GQJ404臺鋼筋加工6鋼筋彎曲機GWJ406臺鋼筋加工7鋼筋拉直機GTQ4/144臺鋼筋加工8彎箍機GWJ406臺9混凝土天泵42m2臺混凝土澆筑10攪拌車9m34臺混凝土澆筑11軟軸棒ZX5018根混凝土澆筑；6根備用12軟軸棒ZX3012根4根備用13平板式振搗器套314電鉆228把地面、樓板打孔15細木帶鋸機2.2KW4臺模板加工16材料轉運車2臺17吊車3臺現場吊裝 （2）高支模工程主要材料需用量計劃如下（表3-3-2）：表3-3-2 材料用量計劃表序號項目材料單位工程量備注1板（23次周轉）損耗20%模板3

17、7545 高支模模板混凝土m156432滿堂腳手架碗扣式腳手架T6850.137 支撐架可調底座個42228可調拖撐個422283落地式外排架48*3.5腳手架管T197.13t外排架扣件個475874其他馬道板11152安全防護措施安全網122272第4章 施工工藝技術及檢查驗收4.1 樓板模板支撐體系設計本工程樓板厚均為250mm，最大支模高度為13.0m。該區域樓板模板支撐體系使用碗扣式鋼管腳手架，采用50100mm間距250mm的木枋（計算按照9090mm計算），木枋上滿鋪膠合板（183091518mm），頂托內采用483.5mm雙鋼管托梁。主要桿件有立桿、掃地桿、縱橫水平桿等，碗扣架

18、各種桿件使用483.5mm的普通鋼管，橫向水平桿、掃地桿使用46m長度的鋼管，立桿頂部使用可調頂托支座，可調頂托伸出長度不大于200mm。樓板部位支架搭設參數為0.61.21.2m（橫距縱距步距），在梁底部位加密布置，參數為0.30.61.2m（橫距縱距步距）。梁板下立桿間距均應成模數，水平桿雙向拉通，要求立桿縱橫成行、板下支撐體系的水平橫桿均應延伸至梁下，與梁下立桿連接確保穩定。支撐體系遇已澆筑的墻柱等豎向構件及周邊樓層邊梁板均采用鋼管抱箍、拉結頂牢，形成水平固結點，豎向間距3m、水平間距9m，掃地桿距地距離碗扣式350mm；可調托撐頂伸出立桿頂層水平桿的長度500mm（含螺桿伸出長度）；支

19、架外圍周圈、內部雙方向每4.8m及大梁設豎向連續加強型剪刀撐，底端應與地面頂緊；頂層、底層、豎向剪刀撐頂部各交點平面設加強型水平剪刀撐，豎向間距6。820m的模板支架在最頂1個步距兩水平拉桿中間縱橫向應加設一道水平拉桿（碗扣架最頂層的水平桿步距應比標準步距縮小一個節點間距），立桿均對接接長并按規范要求錯開布置，由于場內整體地面均進行硬化，每根立桿下均應設置底座，在硬化地面不平整處立桿底部應加設厚度不小于50mm的木墊板；高支模部位的墻柱模板支撐互成整體。砼澆筑設備與砼輸送管道均另設置支撐加強。高支模施工區設上下通道、安全平網防護及操作層、防跌層。支撐架具體設計詳見本方案后附圖大蓋高支模支撐架平

20、面圖、剖面圖。 4.2 梁模板支撐體系設計承重架基礎設計：保證本工程高支模承重架最關鍵的為架體基礎是否滿足承載力要求，按照設計要求，對大蓋區域原軟基基礎按照碎石樁和強夯進行地基處理，軟基處理后的地基承載力要求達到120Kpa，對加固地基進行承載力壓板試驗，試驗合格后方可進行上部素填土的分層回填，上部素填土分層回填應嚴格按照設計要求逐層回填，并用夯機夯實，分層厚度控制在20cm30cm，不得大于30cm每層，分層回填要求壓實系數不低于0.94，分層回填完成后進行面層硬化，硬化采用C20素混凝土硬化，硬化厚度不小于15cm。碗扣架立桿要求在硬化地面上搭設時，必須保證立桿基礎坐實，采用底座墊不低于5

21、0mm厚木墊板的措施，要求每根立桿必須坐實吃力，不得有懸空現象。由于本工程結構梁截面尺寸較多，因此采用分類的方式對梁模板支撐體系進行簡述，具體情況詳見下表：表4-2-1 梁模板支撐設計截面分類梁截面尺寸梁模板支撐設計支撐示意圖類截面積0.66A1.02斷面下采用3根承重立桿，立桿沿梁截面方向間距300mm均分搭設，立桿沿梁跨度方向間距600mm，梁下100100mm木枋間距300mm，水平桿步距1.2m；梁側木方間距300mm，雙鋼管大楞，采用16對拉螺桿，沿梁高方向間距500mm，梁長方向間距500mm設置。承重立桿必須保證以梁中心線對稱布置。梁下立桿不升至板底，全部為支撐托節點。類截面積1

22、.02A1.71斷面下采用4根承重立桿，立桿沿梁截面方向間距300mm均分搭設，立桿沿梁跨度方向間距600mm，梁下100100mm木枋間距250mm平行梁截面設置，水平桿步距1.2m；梁側木方間距300mm，雙鋼管大楞，采用16對拉螺桿，沿梁高方向間距500mm，梁長方向間距500mm設置。梁下立桿不升至板底，全部為支撐托節點。立桿縱向間距0.6m類截面積A1.71梁斷面下采用5根承重立桿，立桿沿梁截面方向間距300mm均分搭設，立桿沿梁跨度方向間距600mm，梁下100100mm木枋間距250mm平行梁截面設置，水平桿步距1.2m；梁側木方間距300mm，雙鋼管大楞，采用16對拉螺桿，沿梁

23、高方向間距500mm，梁長方向間距500mm設置。梁下立桿不升至板底，全部為支撐托節點。梁模板支撐體系構造要求: 梁底頂托內采用雙鋼管483.5，立桿端頭可調頂托伸出長度不大于200mm，掃地桿距基面不大于350mm，剪刀撐設置與周邊滿堂架設置一致，并與周邊柱按規范要求設置拉結措施。梁側模板支撐次楞采用100100mm木枋間距300mm，主楞采用雙鋼管483.5mm，梁側模板沿梁高方向每間距不大于500mm設置一道對拉螺桿（直徑16），對拉螺桿沿梁跨度方向間距500mm設置，最下面一道對拉螺桿距梁底200mm。側模支撐附加設置4560斜撐，間距與立柱在梁跨度方向設置間距一致。4.3 碗扣式腳手

24、架材料構件要求4.3.1 構件形式碗扣節點構成：由上碗扣、下碗扣、立桿、橫桿接頭和上碗扣限位銷組成(圖4-3-1-1)。腳手架立桿碗扣節點應按1.2m模數設置。立桿上應設有接長用套管及連接銷孔。圖4-3-1-1 碗扣節點構成圖4.3.2 材質及制作要求（1）碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定。（2）碗扣架用鋼管規格為483.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5-0.025mm。（3）上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄

25、鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。（4）下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。（5）采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并經600650C的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。（6）立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于50 mm，外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。（7）桿件的焊接應在專用工裝上進行，各焊接部位應牢固可靠，焊縫高度不小于3.

26、5mm，其組焊的形位公差應符合表4-3-1-1的要求。表4-3-1-1 桿件組焊形位公差要求序號項目允許偏差（mm）1桿件管口平面與鋼管軸線垂直度0.52立桿下碗扣間距13下碗扣碗口平面與鋼管軸線垂直度14接頭的接觸弧面與橫桿軸心垂直度15橫桿兩接頭接觸弧面的軸心線平行度1 （8）立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。（9）立桿與立桿連接的連接孔處應能插入12mm連接銷。（10）在碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。（11）構配件外觀質量要求：1）鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2）鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、

27、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3）沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；5）構配件防銹漆涂層均勻、牢固。6）主要構、配件上的生產廠標識應清晰。12）可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。4.3.3 碗扣式模板支撐架構造要求（1）模板支撐架應根據施工荷載組配橫桿及選擇步距，根據支撐高度選擇組配立桿、可調托撐及可調底座。（2）支架外圍周圈、內部雙方向每4.8米及大梁設豎向連續加強型剪刀撐，底端應與地面頂緊；頂層、底層、豎向剪刀撐頂部各交點平面設加強型水平剪刀撐，豎

28、向間距6。模板支架在最頂1個步距兩水平拉桿中間縱橫向應加設一道水平拉桿（碗扣架最頂層的水平桿步距應比標準步距縮小一個節點間距），立桿均對接接長，每根立桿下均設置底座，若場地整體平整硬化，則在不平整地段應在立桿底部加鋪不小于50mm厚木墊板，墊板長度不小于2倍立桿間距，以確保立桿均勻承力；高支模部位的墻柱模板支撐互成整體。砼澆筑設備與砼輸送管道均另設置支撐加強。（3）各區域高支模體系的高寬比應控制2。高度大于6米的高支模區域應先澆筑柱、墻等豎向結構的混凝土，再施工梁、板結構的混凝土工程。豎向構件澆筑混凝土的速度應控制1.5m/h。4.4 模板架體施工工藝要點4.4.1 測量放線（1）測量員根據建

29、筑物的控制線測放完軸線后，主管工長應做以下三種復核：首先，復核軸線與控制線間的關系是否正確，其次，復核控制線上下層間是否吻合，最后，復核邊梁軸線與下一層的邊梁軸線是否吻合，偏差是否控制在允許范圍內。（2）在基線復核正確無誤后，才能進行細部線的測放。細部線測放時需有工長現場指導及跟班復查。（3）柱模線彈好后，應在外圍20cm處彈出參考線，以利于支模后的模板位置校核。4.4.2 模板的配置及發放（1）繪制配模圖：參考模板模數與梁板凈空尺寸，對梁板進行組合配模，以求最大限度的保證材料使用率，減少浪費。（2）配模采用專人，并設置專用的木工車間，采用合金鋼鋸片配模，保證鋸路的平直。配置成型的模板需用手電

30、刨將鋸口邊緣刨平整、光滑，以保證模板拼接時的接縫嚴密、不漏漿。模板配置完畢后應分類堆放，并做好標識。（3）模板半成品投入使用時，實行按量配額發放制度，做到材料出入有記錄。最大限度減少浪費。4.4.3 支撐架搭設（1）鋼管使用前要調直，保證支模的平整度。（2）鋼管支模架的搭設應根據軸線統一規劃，為保證現場施工過程中的觀感，本工程要求鋼管立桿縱橫應通線，水平桿應高低一致。立桿在梁兩側的間距根據設計要求適當縮小。（3）支模架搭設注意事項：1）必須使用合格材料。2）間距必須按方案進行，不能加大間距，立桿必須在同一垂直線，水平方向縱橫成線。梁底加密鋼管的位置和尺寸必須按照方案進行。3）立桿底部支承結構必

31、須具有支承上層荷載的能力。立柱底部不平地段應設置木墊板，禁止使用磚及脆性材料鋪墊。硬化平整地段立桿底部按要求應加設底座。4）必須按要求設置設水平支撐和剪刀撐。5）搭設架子必須在垂直方向，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。6）掃地桿必須按要求進行搭設。7）根據層高選擇立桿，并配以可調支座來調節高度，水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要擰緊。8）立桿豎接和水平桿橫接一定要保證碗口扣緊，線性順直，保證桿體傳力和觀感。9）增設掃地桿時，應盡量將掃地桿置于混凝土梁或其他混凝土結構上。10）加密斜撐，將端頭斜撐在混凝土底板或基梁上，增強整體抗變形能力。4.4.4 支撐架搭設要求（

32、1）底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。（2）腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應L/200；橫桿間水平度應L/400。（3）腳手架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設后必須經檢查驗收后方可正式投入使用。（4）腳手架全高的垂直度應小于L/500；最大允許偏差應小于100mm。（5）作業層設置應符合下列要求：（6）必須滿鋪腳手板，外側應設擋腳板及護身欄桿；（7）護身欄桿可用橫桿在立桿的0.6m和1.2m的碗扣接頭處搭設兩道；（8）作

33、業層下的水平安全網應按安全技術規范規定設置。（9）采用鋼管扣件作加固件、連墻件、斜撐時應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2002）的有關規定。（10）腳手架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。（11）模板支撐架不得與外作業架連接。（12）按設計要求搭設斜撐和剪刀撐。4.4.5 模板施工（1）施工順序梁底板模一邊梁側板模平臺模扎筋封另一側模。（2）梁底板模支設1）梁底板模支設時，必須通線，保證梁底平順。2）梁底板模標高要嚴格按設計標高控制。3）梁底板模支設時要嚴格按要求起拱。4）梁底板模接縫應在木枋上面，避免漏

34、漿。5）梁底木枋中心間距控制在20cm.。6）在梁底模板1/3處設置一塊長約40cm的小板，作為模板快拆體系回頂板。（3）側模支設1）梁側模板接頭宜留在梁中，利于加固。2）梁側模板接口應平順、嚴密。3）梁側模與底模拼縫應嚴密，不漏漿。4）梁側模板支設時，上口應通線，保證側模垂直度。5）處理好梁柱接頭：梁側模相拼接時，應根據現場實際情況確定出拆模的先后順序，再確定其相交及疊合方式。（4）平臺模板支設1）平臺模板是在梁側模通線后及垂直度檢查無誤后開始鋪設。2）平臺模板鋪設之前應先檢查側模是否加固到位。3）平臺模板使用前應進行對角線拉尺檢查模板是否方正，保證模板拼接時的嚴密。4）平臺模板使用前應進行

35、規格檢查，并將尺寸（長、寬及厚度）有偏差的模板劃分成大、小類別使用，保證拼縫的嚴密。5）平臺模板鋪設應特別注意與側模拼接的拼縫的嚴密。6）模板拼接時，相鄰兩塊模板高低差不得大于2mm，拼縫寬度不得大于2mm。（5）梁模加固1）按要求設置對拉螺桿；2）對拉螺桿先不緊固，梁模就位后，通拉線繩，按照線繩最后緊固模板，拉緊螺栓，檢查螺栓緊固度。3）斜撐加固應注意：梁側模拼縫處應用斜撐撐牢。梁側模背枋接頭處或端頭必須用斜撐撐牢，且側模背枋端頭間距不得大于100mm。斜撐間距不得大于600mm，斜撐必須有足夠的剛度。外邊梁與柱模交接處應加密支撐，杜絕用鐵絲拉固。梁側模鎖口枋應與側模上口平齊，為平臺模的加固

36、創造有利條件。模板驗收通過后，應在梁底模塊板下增頂快拆立柱。（6）板模加固1）板模底木枋間距應控制在300mm。2）每塊板平臺木枋截面高度應一致。3）木枋底部水平承重鋼管必須用頂托頂緊，杜絕無承重鋼管支模或將木枋的一端支撐在側模背枋上。4）平臺模應控制好承重木枋在靠梁側模處懸挑長度。（7）節點加固1）梁柱接頭：梁側模與柱邊模交接時，應在接縫處用木枋加固，木枋下端應作為柱模背枋至少用兩道柱箍夾緊。2）柱模接頭：柱模接頭處應用木枋過渡，該處對拉螺桿間距適當縮小。3）梁梁、梁柱模板直接處轉角節點外應用豎枋縮緊，再用側模背枋端部將豎枋頂緊，保證轉角節點受力。4.4.6 模板施工注意事項（1） 現澆鋼筋

37、混凝土梁、板，當跨度大于4m時，模板應起拱，跨度L4m的板,要求支模時跨中起拱L/400;梁要求支模時跨中起拱L/300。（2） 進場的木模板必須經過質量聯合驗收，驗收合格后方可進場使用，確保模板強度、剛度滿足要求。（3） 模板周轉使用應根據現場實際情況確定，當發現舊模板出現變形，強度不足，表面觀感差，會影響混凝土澆筑安全及澆筑質量時，應及時果斷更換新模板，避免出現澆筑后的混凝土質量缺陷。4.4.7 模板拆除（1）模板拆除前，主管工長必須向作業班組進行書面的技術交底，交底內容包括拆模時間、拆模順序、拆模要求、模板堆放位置等。（2）平臺結構模板拆除時，主管工長必須書面申請，接到拆模通知單后方可拆

38、模。（3）模板拆除順序模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內墻模板。（4）模板拆除要點1）柱模板：常溫下，砼澆筑后8小時或砼達到終凝后，即可松動連接螺栓，一般10小時后可成組拆除，吊走柱模板。2）墻模：剪力墻混凝土強度達4MPa及以上時，才允許拆除模板。墻模板拆除時先拆除墻內對拉螺栓，再松動斜支撐，輕輕撬擊模板使模板與混凝土面脫離。拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。3）頂板模板及梁底模板拆除現場制作同條件試塊，以試塊的試壓結果判定是否可以拆

39、模。參見下表：表4-4-7-1 拆模標準結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計板250%2，875%8100%梁875%8100%懸臂構件100%注： “設計的砼強度標準值”系指與設計砼強度等級相應的砼立方體抗壓強度標準值。拆除模板時應將可調螺旋旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆龍骨，再取頂板模。拆除時人站在鋼管架下，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架。拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲擊模板。拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規格分類

40、堆放整齊。4） 樓梯模板底板拆除同頂板模板，為保護樓梯踏步角，樓梯踏步側模拆除時間同底板模板。4.5 模板架體的驗收、使用及拆除要求4.5.1 支撐架驗收要求（1）進入現場的碗扣架構配件應具備以下證明資料：1） 主要構配件應有產品標識及產品質量合格證2）供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。（2）構配件進場質量檢查的重點：鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。（3）腳手架搭設質量應按階段進行檢驗：1）首段以高度為6m進行第一階段（撂底階段）的檢查與驗收；2）架體應隨施工進度定期進行檢查；達到設計高度后進行全面的檢查與驗收

41、；3）遇6級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查；4）停工超過一個月恢復使用前。（4）對整體腳手架應重點檢查以下內容：1）保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、十字撐等設置是否完善；2）基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；3）立桿上碗扣是否可靠鎖緊；4）立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度；（5）搭設高度在20m以下（含20m）的腳手架，應由項目負責人組織技術、安全及監理人員進行驗收；對于高度超過20m腳手架超高、超重、大跨度的模板支撐架，應由其上級安全生產主管部門負責人組織架體設計及監理等人員進行檢查驗收。（6）腳手架驗收時，應具備下列技術文件1）

42、施工組織設計及變更文件；2）高度超過20m的腳手架的專項施工設計方案；3）周轉使用的腳手架構配件使用前的復驗合格記錄；4）搭設的施工記錄和質量檢查記錄；（7）高度大于8m的模板支撐架的檢查與驗收要求與腳手架相同。4.5.2 模板架體使用要求（1）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；宜先澆墻柱后澆梁板；（2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；（3）高支模上層梁板結構施工時，其下一層支撐不得拆卸，經過計算若不滿足要求，則應按要求對樓板進行加固。（4）澆筑過程中，派人檢查支

43、架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（5）腳手架搭設人員必須經過安全技術交底且具備腳手架操作證；作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，嚴禁在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度；（6）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復；（7）每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業。發現有異常和危險情況時，應立即通知所

44、有架上人員撤離；（8）在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。4.5.3 模板架體拆除要求（1）腳手架拆除人員必須經過安全技術交底且具備腳手架操作證。（2）當支撐架使用完成后，拆除前應對拆除人員進行技術交底，安排監護人；（3）對架體作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立拆除區，禁止人員進入。（4）拆除順序自上而下逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。（5）在拆除過程中，應做好配合，協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。（6）拆除的構件人工遞下，嚴禁拋擲。拆除的物件應及時分類堆放，以便運輸、保管。（7）施工現場必須帶好安全帽，系緊帽帶，系安全帶，不準穿拖鞋、硬底鞋進入施工現

45、場。（8）臨邊作業時，上下層不得交叉作業。使用的工具、材料要放好、放穩，以免發生高空墜物。（9）施工現場不得嬉戲打鬧，以免發生危險。4.6 混凝土澆筑4.6.1 工藝流程各工序驗收合格混凝土攪拌凝土運輸混凝土澆筑與振搗養護4.6.2 作業準備澆筑前應將模板內的垃圾、泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的水泥砂漿墊塊是否墊好，驗倉合格后方可澆筑。4.6.3 混凝土運輸及入倉混凝土采用商品混凝土，使用攪拌車運輸到現場，施工道路采用現場布置的環形施工道路可以直接到達各區域，樓板、梁澆筑使用天泵澆筑，屋面超出天泵澆筑范圍的使用區域采用地泵輔助澆筑。混凝土自由下落高度控制不超過2.0m。4.6.

46、4 混凝土澆筑（1）澆筑方向：每層梁板澆搗方向為：精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；也可采用由南向北的整體推進式澆筑，但一次鋪料厚度不得過大。澆筑先梁后板。（2）砼澆筑：1）澆筑砼前應對模板澆水濕潤，對柱頂面進行沖洗干凈，不允許有雜物存積。2）澆灌次序：主梁次梁頂板。3）梁、板應同時澆筑，即先澆筑梁，根據梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續向前進行。4）和板連成整體高度大于lm的梁，允許單獨澆筑，其施工縫應留在板底以下23cm處。澆搗時，澆筑與振搗必須緊密配合，第一層下料慢

47、些，梁底充分振實后再下二層料，保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。為使混凝土振搗密實，對主梁和次梁分二層澆灌振搗。每一施工段連續澆灌，無特別情況中間不得留設施工縫。5）為了使混凝土整體性好，澆搗混凝土時應連續進行，如必須間歇、時間應盡量縮短，并應在下層混凝土凝結之前，將上層混凝土澆搗完畢。6）澆灌混凝土時，為了保證安全和正常使用，不能為了澆灌方便而任意踐踏或拔動鋼筋，確保鋼筋的位置正確。7）澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、預

48、留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。8）澆筑完后，應隨時將伸出的搭接鋼筋整理到位。（3）混凝土振搗：1） 梁砼振搗采用50軟軸振搗棒，樓板砼振搗使用1.1功率平板式振搗器。2）振搗時要注意插勻、插全。實踐證明，增加振搗次數比加大振搗力的效果為好。3）重點要搗好下列部位：主梁鋼筋下面，鋼筋密集處，石子多的地點，模板陰角處，鋼筋與側模之間，梁柱節點。4）使用插入式振動棒的操作要點：a、直上和直下，快插與慢拔；b、插點要均布，切勿漏點插；c、上下要插動，層層要扣搭；d、時間掌握好，密實質量佳；e、操作要細心，軟管莫卷曲；f、不得碰模

49、板，不得碰鋼筋；g、用上200小時要加潤滑油，振動半小時，停歇5分鐘。5）振搗插點布置可采用行列式或交錯式，一般每點振搗2030秒鐘，到混凝土不再顯著下沉，不再出現氣泡，表面泛出灰漿為止。6）為使上下層混凝土結合成整體，插入式振動器的插入下層深度為50100mm，并在下一層砼尚未初凝時完成。7） 頂板砼采用平板振動器，其振動作用可直接傳遞于混凝土面層上。平板振動器的移動間距，應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分的邊緣3050mm。8）在澆灌頂板時，要注意板厚度的控制，采用園鋼馬橙，在板模上分段澆砼稍高于馬橙，振實后剛好達到250mm厚度。完成一段向前控制一段，及至完工。4.6.5 混凝土施工縫及

50、后澆帶的處理4.6.5.1施工縫布置及處理（1）施工縫布置：本工程各單元板梁均一次澆筑，不設置施工縫，如因故必須分次澆筑，則施工縫布置位置需滿足以下要求：1）宜沿次梁方向澆筑頂板，施工縫應留置在次梁跨度的中間1/3范圍內。施工縫的表面應與梁軸線或板面垂直，不得留斜槎。施工縫宜用木板或鋼絲網擋牢。2）局部平板頂板的施工縫可留置在平行于板的短邊的任何位置。（2）施工縫的處理 1）在施工縫處繼續澆筑混凝土時，已澆筑的混凝土抗壓強度至少要達到l.2MPa，同時必須對施工縫進行必要的處理后，方可澆注混凝土。混凝土抗壓強度達到l.2MPa 的時間可通過試驗確定或對照有關經驗曲線確定。2）在已硬化的混凝土表

51、面上繼續澆筑混凝土前，應清除垃圾、水泥薄膜、表面松動砂石和軟弱混凝土層，同時還應加以鑿毛，用水沖洗干凈并充分濕潤，殘留在混凝土表面的積水應予清除。3）注意施工縫位置附近回彎鋼筋時，要做到鋼筋周圍的混凝土不受松動和損壞。鋼筋上的油污、水泥砂漿及浮銹物也應清除。4）在澆筑前，水平施工縫宜先鋪上lO15mm 厚的水泥砂漿一層，其配合比與混凝土內的砂漿成分相同。5）從施工縫處開始繼續澆筑時，要注意避免直接靠近縫邊下料。機械振搗前，宜向施工縫處逐漸推進，并距80lOOcm 處停止振搗，但應加強對施工縫的搗實工作，使其緊密結合。4.6.5.2后澆帶的處理本工程樓板和屋面設置有大量后澆帶，是為克服由于溫度、

52、收縮而可能 產生有害裂縫而設置的臨時施工縫。根據設計要求，在兩側結構澆筑完成60 天后再澆筑，將整個結構連成整體。（1）后澆帶的間距、位置、寬度應符合設計要求。后澆帶應貫通地上及地下結構，遇梁則斷梁，遇墻則斷墻，遇板則斷板，鋼筋可不斷開。為便于清理，也可間隔斷開鋼筋。但澆筑封縫混凝土前，應清理干凈并按要求焊接或機械連接。（2）后澆帶在澆筑前應采取措施對后澆帶內鋼筋進行保護，防止破壞和銹蝕，并防止有雜物、垃圾以及積水在其中，給后續清理工作帶來極大困難。要求采用木膠合板，下墊1010cm 方木固定，將其表面完全覆蓋。后澆帶兩側支架至少各有1-2 跨在其混凝土養護結束前不得拆除，確保結構安全。（3）

53、后澆帶在澆筑混凝土前，必須將整個混凝土表面按照施工縫的要求進行處理。填充后澆帶混凝土采用高一標號微膨脹混凝土，并保持至少15d 養護。（4）將原混凝土表面普遍鑿毛。一般要求鑿到出現新槎，露出石子。鑿毛后，須經監理人員檢查驗收，方能進行澆注。（5）在澆筑之前，應將所有與混凝土接觸的物件充分加以濕潤。與老混凝土的接觸面，最好先行濕潤1224h。（6）后澆帶混凝土養護到設計強度100%后方可拆除支架。后澆帶兩側至柱梁邊的支架不得拆除。4.6.6 混凝土表面修整混凝土表面的成型偏差及表面平整度須符合有關規范及招標文件的要求。對混凝土表面蜂窩凹陷或其它損壞的混凝土缺陷按監理人的指示進行修補，并做好記錄。

54、修補前用鋼絲刷或加壓水沖刷清除缺陷部位，或鑿除薄弱的混凝土表面，用水沖洗干凈，采用比原混凝土強度等級高一級的砂漿、細石混凝土或其它填料填補，并予抹平，對修整部位加強養護，確保修補材料牢固黏結，色澤一致，無明顯痕跡。對于無模混凝土表面，采用整平板修整、木模刀修整、鋼制修平刀修整和帚處理等不同施工方法和工藝進行表面修整，達到外觀規定要求。4.6.7 混凝土養護混凝土澆搗后，逐漸凝固硬化，這個過程主要由水泥的水化作用來實現，而水化作用必須在適當的溫度和濕度條件下才能完成，為此，需要對混凝土進行養護，提供水泥水化作用的條件。（1）每天由專人負責養護。（2）砼澆搗后12小時開始養護，利用周圍已裝水龍頭，

55、接橡皮管澆水。（3）澆水養護時間不小于7晝夜，在7天內晝夜砼表面保持濕潤狀態。 第5章 質量、安全保證措施5.1 施工組織與管理安全防護小組組織架構圖：圖5-1-1 高大支模安全防護小組組織架構在項目經理部成立以項目經理為首的組織結構，協調、監督高支模區域支撐架按照方案進行搭設，以下為組織機構設置情況及相關人員的職責：項目經理丁新強和常務經理朱寶鑫：高大模板施工質量安全的第一責任人，主持對高大模板支撐架的驗收工作，對滿樘架全面組織和協調。項目部安全主管張琦：對安全負主要監督責任，參與對高大模板支撐架的驗收工作，提出安全隱患并監督整改。項目部技術負責人金鳳清：對安全負主要責任，負責高大模板方案的

56、編制和報審工作，并監督現場嚴格按照高大模板方案實施，參與對支撐架的驗收并從技術方面提出自己的意見。項目施工部主任左文洲：對現場安全生產管理負直接責任，嚴格按照高大模板方案進行支撐架的搭設。項目安全員主管李世元：對安全管理負監督責任，負責檢查模板支撐系統是否按照方案搭設并監督整改落實。5.2 模板支撐腳手架施工質量要求（1）腳手架所用鋼管、木枋必須滿足國家規范要求，不滿足或變形、有缺陷材料不得使用；（2）腳手架立桿間距嚴格按照方案要求進行搭設；（3）腳手架步距必須滿足在方案規定的范圍內；（4）扣件式腳手架的掃地桿距離樓層板應不大于200mm；（5）對拉螺桿直徑及間距檢查是否小于方案規定；（6）模

57、板截面幾何尺寸允許偏差應滿足國家規范要求；（7）剪刀撐是都按照方案要求進行設置。5.3 模板質量保證措施（1）模板選用的木方及木板要求過刨，以保證厚度一致，且平整度良好，同一規格木方平整度允許偏差1.0mm，支架系統選用扣件式鋼管支撐。為確保混凝土良好外觀效果，在模板安裝前檢查其質量，凡有缺棱掉角的一律不用，以確保模板接縫不漏漿。模板外觀要求模內干凈、無雜物，拼縫嚴密，模板接縫寬度不大于1.0mm，無漏漿縫隙。（2）支樓板前放線工人提供模板標高控制線及軸線，支樓板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。確保墻體平整度，要按模板設計進行模板加工并驗收，施工中正常拆模、吊運，保證模板不變形，做好成品保護

58、。（3）杜絕模板接縫漏漿，在底口沿柱、墻、柱子豎向模板板縫處、梁板模與豎向結構混凝土面相交處、梁的陰陽角的模板拼縫處等易發生漏漿的部位，模板接縫均應嚴密。（4）模內清理：分兩步，第一步：剔除混凝土接茬處浮漿及松散混凝土，保證混凝土露出石子；第二步：分兩種情況，一是墻、柱合模前，清除因混凝土澆筑留下的浮灰、雜物。二是梁、板鋼筋綁扎完畢后清除模內雜物，混凝土施工前用將浮灰等細碎雜物由清掃門清除，梁、板均留清掃門：梁留在梁底一端；板利用投測孔做清掃門。（5）模板支搭完畢后，要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續，然后進行荷載試驗，經監理公司簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，需要木工專門負責

59、看管模板。（6）木模板拆模后要及時進行清理，拆下龍骨木方，并及時起出釘子，將板面混凝土清理干凈，進行分類碼放，便于下次周轉。模板在使用前先刷隔離劑(使用水溶性脫模劑)，堆放整齊。（7）脫模劑涂刷：拆下的模板要及時清理、修理和刷脫模劑，必須先將模板內外和周邊的灰漿清理干凈，用棉絲擦試油質脫模劑，涂刷時要均勻。（8）提前做好預留洞口及墻柱混凝成品保護問題，拆模時注意保護，拆模后在陽角處加設保護角板。（9）模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差如下表所示。表5-3-1模板安裝質量控制標準序號允許偏差項目允許偏差值（mm）1軸線位移32底模上表面標高34垂直度25相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板

60、、預埋管、孔中心線位移38預埋螺栓中心線位移2外露長度+5，-09預留洞中心線位移5截面內部尺寸+5，-010陰陽角方正2順直2（10）其它保證措施1）支模過程中要遵守安全操作規程。如遇中途停歇必須將就位的支頂，模板連結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時必須將松開的部件和模板全部運走，防止墜下傷人。安裝外圍柱、梁模板，要先搭設腳手架或安全網；拆模時也要搭設腳手架，有防止模板向外傾翻的措施。在4.0m以上高空拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意警戒。2）模板安裝與加固時要保護鋼筋綁扎成品，并在緊固時保證原設計鋼筋的位置及保護層厚度；安裝時，應輕起輕放，不準相互碰

61、撞，防止模板變形。墻、柱、梁拼裝模板在使用過程中加強管理，在模板區碼放要注明使用的軸線、部位，并編號。3）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。4）拆除后的模板要及時清除板面上的灰漿，對變形和損壞的模板及配件要及時修理，以備下次使用。5）所有在露天堆放的木模板，遇雨時應用塑料布進行覆蓋。5.4 模板安裝和拆除安全技術措施5.4.1 模板安裝安全技術措施（1）模板安裝前，現場施工負責人應認真向有關人員進行安全技術交底。（2）模板構件進場后，應認真檢查構件和材料是否符合設計要求。（3）做好模板垂直運輸的安全施工準備工作，排除模板施工中現場的不安全因數。（4）支模應按規定的作業程

62、序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面安裝、拆模板。（5）設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm時，應采取可靠措施固定。（6）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。（7）操作人不許攀登模板或腳手架，不許在墻頂、獨立梁及其它狹窄而無防護欄桿的模板上行走。（8）模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。（9）在模板上施工時，堆物不宜過多，不宜集中一處，大模板的堆放應有放傾措施。（10）雨季施工時，對高聳結構的模板作業應安裝避雷設施；五級以上大風天氣，不宜進行大模板的

63、拼裝和吊裝作業。5.4.2 模板拆除安全技術措施（1）模板支撐拆除前，混凝土強度必須達到設計要求，并應申請批準后方可進行。（2）各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行，如無具體規定，應按先支的后拆，先拆非承重的模板和支架的順序進行拆除。（3）拆模時必須設置警戒區域，并派人監護。拆模必須拆除干凈徹底，不得留有懸空模板。（4）拆模高處作業時，應配置登高用具或搭設支架，必要時應戴安全帶。（5）拆下的模板不準隨意向下拋擲，應及時清理。臨時堆放離樓層邊沿不應小于1m，堆放高度不得超過1m，樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下的物件。（6）拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走

64、，防止因踏空、扶空而墜落。（7）在整個模板的安裝和拆除中，現場安全員應隨時進行檢查監督，發現違章、違規操作的及時進行教育，如經教育不改者，按公司和工程處有關規定進行處罰。5.5 預防坍塌事故的安全技術措施（1)在澆筑砼前，對砼工進行現場交底，要求分層下料分層振搗，并不得堆載過大；（2)高支模樓層及滿堂腳手架做到工完場清，盡量減少與滿堂腳手架無關的多余活載；（3)在高支模滿堂腳手架的樓層和區域各設一名管理人員和木工進行全過程看模，并配置通暢的聯絡工具，架體發生變形，馬上停止作業排除險情，待加設立桿并與水平桿連接完畢后方可繼續作業。（4)按照要求設置剪刀撐，增強架體整體剛度。5.6 預防高空墜落的

65、安全技術措施（1)在電梯井、樓梯邊，操作面、樓層周邊設置外架、洞口防護，部分未到位位置利用滿堂架搭設防護欄桿，防護欄桿高度不小于1.5m；（2)臨邊外架搭設高度不小于1.5m,并在外圍用密目網封閉；（3)信號工持證上崗作業，不違章指揮；（4)超過2m高空作業及外架作業按要求系掛安全帶。（5)作業層滿鋪鋼筋網片腳手板,作業層外架內外加護身欄桿，3600mm高處滿掛水平兜網。5.7 應急救援預案對在高支模架體上進行施工作業，在不重視的情況下極易發生高空墜落、模板坍塌和物體打擊等重大安全事故，必須給予高度重視，本應急預案是針對可能發生的三種緊急情況的應急準備和響應。應急準備和響應工作程序如下圖：圖5

66、-7-1 應急準備和響應工作程序圖5.7.1 應急救援工作程序（1）傷亡事故的報告發生傷亡事故后，負傷者或最先發現事故人，應立即報告項目經理部負責人。項目經理部負責人在接到重傷、死亡、重大死亡事故報告后，應按規定在第一時間內向公司或地方部門報告，企業負責人接到重傷、死亡、重大死亡事故報告后，應立即報告企業主管部門和當地政府有關部門。事故報告流程見事故報告流程圖。（2）現場保護事故發生后，項目負責人和有關人員接到傷亡事故報告后,要迅速趕到事故現場, 立即采取有效措施，指揮搶救受傷人員,同時對現場的安全狀況作出快速反應,排除險情，制止事故蔓延擴大，穩定施工人員情緒，要做到有組織有指揮。同時，要嚴格

67、保護事故現場，因搶救傷員、疏導交通、排除險情等原因、需要移動現場物件時，應當做出標志，繪制現場簡圖，并做出書面記錄，妥善保存現場重要痕跡、物件，并進行拍照或錄象。必須采取一切可能的措施如安排人員看守事故現場等，防止人為或自然因素對事故現場的破壞。清理現場必須在事故調查組取證完畢，并完整記錄在案后方可進行。在此之前，不得借口恢復施工，擅自清理現場。（3）事故調查事故調查工作必須堅持實事求是，尊重科學的原則。事故調查組成員一般由公司領導、安全部門、工會、勞資、監察及與事故相關部門負責人組成。事故調查組有權向事故發生單位、有關人員了解情況和索要有關資料，各有關單位和個人有義務協助調查組查清事故真相,

68、不得以任何借口拒絕。事故調查完畢后,事故調查組要寫出詳細的事故調查報告報公司的主要領導和上級主管部門。（4）事故處理事故調查組提出事故處理意見。由公司主管部門、技術部門對事故現場設施設備的恢復使用及防范措施制定方案,由公司安全部門監督項目組織實施，項目經理部負責落實處理。對事故責任者的處理,在調查組建議意見的基礎上由公司領導集體研究決定。因忽視安全生產、違章指揮、違章作業、玩忽職守或者發現事故隱患、而不采取有效措施以致造成傷亡事故，由企業主管部門給予企業負責人和直接責任人員行政處分；構成犯罪的由司法機關依法追究刑事責任。（5）應急救援急救步驟急救是對傷病員提供緊急的監護和救治，給傷病員以最大的

69、生存機會，急救一定要遵循下述四個步驟：1）調查事故現場，調查時要確保無任何危險，迅速使傷病員脫離危險場所，尤其在工地大型事故現場更是如此；2）初步檢查傷病員，判斷神志、氣道、呼吸循環是否有問題，必要時立即進行現場急救和監護，使傷病員保持呼吸道暢通，視情況采取有效的止血、止痛、防止休克、包扎傷口等措施，固定、保存好割斷的器官或組織，預防感染；3）呼救。由專人去呼叫救護車，現場施救一直堅持到救護人員或其他施救者到達現場接替為止。此時還應反映傷病員的病情和簡單救治過程；4）如果沒有發現危及傷病員的體征，可作第二次檢查，以免遺漏其他損傷、骨折和病變。這樣有利于現場施行必要的急救和穩定病情，降低并發癥狀

70、和傷殘率。（6）施工現場具體急救方法一般傷員的現場救治1）在出事現場，立即采取急救措施，使傷員盡快與致傷因素脫離接觸，以避免繼續傷害深層組織。 用清潔包布裹蓋傷面做簡單包扎，避免創面污染。自己不要隨便把水痘弄破，更不要在創面上涂任何有刺激性的液體或不清潔的粉和油劑。因為這樣既不能減輕疼痛，相反增加感染機會，并為進一步創面處理增加了困難。 傷員口渴時可給適量飲水或含鹽飲料。 經現場處理后的傷員要迅速轉送到醫院救治，轉送過程中要注意觀察呼吸、脈搏、血壓等的變化。2）嚴重創傷出血傷員的現場救治創傷性出血現場救治要根據現場現實條件及時地、正確地采取暫時性的止血，清潔包扎，固定和運送等方面措施。 止血止

71、血可采用壓迫止血法、指壓動脈出血近心端止血法、彈性止血帶止血法。 包扎、固定創傷處用消毒的敷料或清潔的棉紡制品覆蓋，再用繃帶或布條包扎，即可以保護創口預防感染，又可減少出血幫助止血。在肢體骨折時，又可借助繃帶包扎夾板來固定受傷部位上下二個關節，減少損傷，減少疼痛，預防休克。 搬運經現場止血、包扎、固定后的傷員，應盡快正確的搬運轉送醫院搶救。不正確的搬運，可導致繼發性的創傷，加重病痛，甚至威脅生命。搬運傷員時應注意：a、在肢體受傷后局部出現疼痛、腫脹、功能障礙或畸形變化，就表示有骨折存在。宜在止血固定后再搬運，防止骨折斷端因搬運振動而移位，加重疼痛，導致損傷附近的血管神經，使創傷加重。b、在搬運

72、嚴重創傷伴有大出血或已有休克的傷員時，要平臥運輸傷員，頭部可放置冰袋或帶冰帽，路途中要盡量避免震蕩。c、在搬運高處墜落傷員時，因疑有脊椎受傷可能，一定要使傷員平臥在硬板上搬運，切忌只抬傷員的兩肩與兩腿或單肩背運傷員。因為這樣會使傷員的軀干過分屈曲或過分伸展，而使已受傷的脊椎移動，甚至斷裂造成截癱，招致死亡。3）創傷救護的注意事項 護送傷員的人員，應向醫生詳細介紹受傷的經過。如受傷時間、地點，受傷時所受暴力大小，現場場地情況。凡屬高處墜落致傷時還要介紹墜落高度，傷員最先著落部位或間接擊傷部位，墜落過程中是否有其他阻擋或轉折。 高處墜落的傷員，在已診有顱骨骨折時，即使傷者當時神志清楚，但若伴有頭痛

73、、頭暈、惡心、嘔吐等癥狀，仍應勸留醫院嚴密觀察。 在模板倒塌等事故中，在肢體受到嚴重擠壓后，局部軟組織因缺血而呈蒼白，皮膚溫度降低，感覺麻木，肌肉無力。一般在解除肢體壓迫后，應馬上用彈性繃帶繞受傷肢體，以免發生組織腫脹，還要給以固定少動，以減少延毒性分解產物的釋放和吸收。在這種情況下的傷肢就不應該抬高，不應該進行局部按摩，不應該施行熱敷，不應該繼續活動。 胸部受傷的傷員，實際損傷程度常較胸壁表面所顯示的損傷面更為嚴重，有時甚至完全表里分離。如傷員胸壁皮膚完好無傷痕，但已有肋骨骨折存在，甚至還伴有外傷性氣胸和血胸，要高度提高警惕，以免誤診，影響救治。在下胸部受傷時，要想到腹腔內臟受擊傷引起內出血

74、的可能。 引起創傷性休克的主要原因是創傷后的劇烈疼痛、失血引起的休克以及軟組織壞死后的分解產物被吸收而中毒。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約200左右，及時止血、包扎、固定傷肢減少創傷疼痛，盡快送到醫院進行搶救治療。5.8 監測措施（1）監測項目：支架沉降、位移和變形。必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，不得目測，監測儀器等精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（2）在澆筑過程中實施監測，一般監測周期為2030分鐘一次。（3）支架監測點布設應按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。當梁模下沉出

75、現突變趨勢時，應加強監測，必要時通知項目經理和模板設計人員，并停止澆注混凝土，分析梁模下沉原因，采取加強措施后方可繼續澆注。當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。（5）監測儀器表5-8-1 支撐架施工監測儀器電子經緯儀北光DJD1臺水準儀蘇光DS12臺精密水準儀靖江S11臺（6） 扣件式鋼管腳手架高支模搭設允許偏差及監測變形預警值表5-8-1 支撐架施工變形報警值序號項目搭設允許偏差（mm）變形預警值（mm）檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m1210鋼板尺4mL6.5m2015鋼板尺2水平桿及斜桿鋼管彎曲L6.5m3025鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差3020經

76、緯儀或吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/4000.75H/400鋼板尺5支架沉降108水準儀6支架水平位移/10經緯儀及卷尺第6章 文明施工措施6.1 文明施工管理開工前必須經有關部門批準，接受所在區、市安建設主管部門的文明監督和檢查。1、按照施工總平面圖設置各項臨時設施，堆放材料、成品、半成品和機具設備，不侵占場內道路及安全防護等設施。施工協作隊伍確需進行改變施工總平面布置的，應先向項目部提出申請，經項目部同意后方可實施。2、施工現場大門明顯處搭設牌樓，懸掛標志牌，圍墻牢固，現場的施工管理人員應當佩戴證明其身份的證件、工卡。3、施工現場用電線路，用電設施的安裝和使用必須符合安裝規范和安

77、全操作規程，并按照施工組織設計進行架設，嚴禁任意拉線接電。4、施工機械應當按照施工總平面布置圖規定的位置和線路設置，不得侵占場內道路。施工機械進場必須經過安全檢查，經檢查合格的方能使用。施工機械操作人員必須建立機組責任制，并依照有關規定持證上崗，禁止無證人員操作。5、執行國家有關安全生產和勞動保護的法規，建立安全生產責任制，加強規范管理，進行安全交底、教育、宣傳。嚴格執行安全技術方案，定期進行檢查和維護，及時消除隱患，保證其安全有效。6、做好施工現場安全保衛工作，采取必要的防盜措施，現場周邊設立圍護設施。施工設置的圍欄高度不得低于1.8米，使用材料應保證圍欄穩固、整潔、美觀。非施工人員不得擅自

78、進入施工現場。7、對上級有關部門檢查及自查出的問題，要認真及時進行整改。6.2 環境保護措施（1）施工噪聲控制措施1）所有進場施工的機械在進場前，進行檢修，檢修合格后方可進場，嚴禁機械帶病工作。能配置消音器的機械全部安裝消音器。2）與當地居民加強溝通，盡量避免深夜施工。若由于工期緊張確實需要進行夜間施工時，辦理夜間施工許可證并預先通知周邊居民以求諒解。3）教育施工人員不準喧嘩吵鬧，違者嚴厲處罰。（2）施工振動控制措施本工程使用振動機械較多，我們采取有力措施將振動產生的危害降至最低。1）砼澆灌時注意振搗器避免碰撞模板及鋼筋。2）保證吊裝安全，杜絕吊物沖擊或墜落引起的打擊振動。（3）水污染控制本工

79、程可能產生的水污染有：車輛沖洗水、施工人員生活污水、雨季地表徑流水。1）出入口均設洗車槽，選擇有資質的散體物料運輸公司，簽訂環保責任書，絕對保證每輛車均經沖洗干凈方可進入城市道路，洗車泥水經沉淀池沉淀后方可排入雨水管網。2）周邊為居民區，要嚴格執行環境保護措施，避免固體廢棄物、廢水等污染河涌或市政排水系統，必要時，建立臨時的沉淀區。（4）空氣污染措施本工程施工中可能對空氣產生污染的原因主要有：揚塵、廢氣。1）對易產生揚塵的土方運輸作業，我們堅持余泥運輸車覆蓋遮布，合理規定運輸通道，安排專人清掃、灑水，沖洗車底盤及輪胎。臨時堆土場用彩條布覆蓋，防止揚塵。2）嚴禁在場內動用明火，焚燒廢棄物或有害、

80、有毒物質，一經發現嚴肅處理。3）保證所有車輛及設備的廢氣排放合乎環保要求，若檢測不合格，需嚴格整改直至合格。（5）固體廢棄物與高大模板相關的固體廢物包括木工加工木屑、模板固定鐵釘等，這些固體廢物建立固定的保存池并集中進行處理，不得影響現場防火安全以及傷害施工人員身體。第7章 計算書及相關附圖7.1 樓板模板支架驗算7.1.1 計算參數鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.0m，立桿的縱距b=1.20m，立桿的橫距l=0.60m，立桿的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/

81、mm2。木方50100mm，間距250mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取2.00。樓板模板計算厚度250mm。鋼管要求采用48.0 x3.5鋼管，考慮市場材料新舊度，計算按照3.0mm壁厚鋼管計算。計算參數見下表。48.0 x3.0鋼管參數表構件型號截面積A(cm2)慣性矩I(cm4)截面模量W(cm3)回轉半徑i(cm)單位長重kN/m強度允許值N/mm2彈性模量（ N/mm2）48.0 x3.04.2410.784.4

82、931.5940.0332052.06 x105圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2（25.100.25+0.20）+1.402.50=11.270kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40。采用的鋼管類型為48.33.0。鋼管慣性矩計算采用I=（D4-d4）/64，抵抗距計算采用W=（D4-d4）/32D。7.1.2 模板面板計算面板為

83、受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值：q1=0.9（25.1000.2501.200+0.2001.200）=6.993kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值q2=0.92.5001.200=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=120.001.801.80/6=64.80cm3；I=120.001.801.801.80/12=58.32cm4；（1）抗彎強度計算f=M/Wf其中f面板的抗彎強度計算值（N/mm2）；M面板的最大彎距（N.mm）；W面板

84、的凈截面抵抗矩； f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M=0.100ql2其中q荷載設計值（kN/m）；經計算得到M=0.100（1.206.993+1.402.700）0.250.25經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.11010001000/64800=1.691N/mm2面板的抗彎強度驗算ff，滿足要求！（2）抗剪計算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600（1.206.993+1.42.700）0.300=2.191kN截面抗剪強度計算值T=32191.0/（21200.00018.000）=0.152N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算

85、TT，滿足要求！（3）撓度計算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大撓度計算值v=0.6776.9933004/（1006000583200）=0.110mm面板的最大撓度小于300.0/250=1.2mm，滿足要求！（4）2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值q=0.9（25.1000.2501.200+0.2001.200）=6.993kN/m面板的計算跨度l=300.000mm，經計算得到經計算得到面板抗彎強度計

86、算值f=0.24910001000/64800=3.849N/mm2面板的抗彎強度驗算ff，滿足要求！7.1.3 模板支撐木方計算木方按照均布荷載計算。7.1.3.1荷載計算（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q11=25.1000.2500.300=1.883kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q12=0.2000.300=0.060kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算得到，活荷載標準值q2=（2.500+0.000）0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載q1=0.9（1.201.883+1.200.060）=2.0

87、98kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載q2=0.91.400.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為（0.945+2.098）1.200=3.652kN7.1.3.2木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下：均布荷載q=3.651/1.200=3.043kN/m最大彎矩M=0.1ql2最大剪力Q=0.61.2003.043=2.191kN最大支座力N=1.11.2003.043=4.017kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.0010.0010.00/6=133.33cm3；I=8.0010.0010.0010.00/12=666.67c

88、m4；（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.438106/133333.3=3.29N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！（2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=32191/（280100）=0.411N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！（3）木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距）得到q=1.748kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.67

89、71.7481200.04/（1009000.006666667.0）=0.409mm木方的最大撓度小于1200.0/250，滿足要求！（4）2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載P=0.92.5kN經計算得到 抗彎計算強度f=M/W=0.998106/133333.3=7.48N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！7.1.4 鋼管托梁計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。鋼管采用雙鋼管托梁。集中荷載P取木方支撐傳遞力。600600600支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩

90、圖（kN.m）支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：600600600支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax最大變形vmax=0.756mm最大支座力Qmax=11.631kN抗彎計算強度f=M/W=0.870106/4493.0=193.6N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm，滿足要求！7.1.5 模板支架荷載標準值（立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容腳手架的自重（kN）：NG1=0

91、.20313.000=2.638kN模板的自重（kN）：NG2=0.2001.2000.600=0.144kN鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3=25.1000.2501.2000.600=4.518kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值NG=0.9（NG1+NG2+NG3）=6.57kN。（2）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值NQ=0.9（2.500+0.000）1.2000.600=1.62kN（3）不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ=10.152KN7.1.6 立桿的穩定性

92、計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中N立桿的軸心壓力設計值，N=10.152kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；A立桿凈截面面積，A=4.240cm2；W立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.493cm3；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.2m；h最大步距，h=1.20m；l0計算長度，取1.200+20.200=1.600m；長細比，為1600/15.9=100.63150滿足要求！軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到0.580；經計算得到=10152/（0.580424）=41.28

93、4N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算f，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW依據模板規范計算公式5.2.5-15：MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）；Wk=uzusw0=0.4501.0000.127=0.057kN/m2h立桿的步距，1.20m；la立桿迎風面的間距，1.20m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩Mw=0.90.91.40.0571.2001.2001.200/10=0.011kN.m；Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14

94、；Nw=1.26.57+0.91.41.62+0.90.91.40.011/0.600=9.94kN經計算得到=9940/（0.580424）+11000/4493=42.87N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算f，滿足要求！7.2 梁模板支撐體系驗算設計梁最大截面為900mm2200mm，因梁模板加固支撐方式均一樣，故安全計算取最大截面梁進行計算。一、 參數信息 圖7-2-1 梁模板支架立面圖、平面圖7.2.1 梁側模驗算7.2.1.1梁側模板基本參數計算斷面寬度900mm，高度2200mm，兩側樓板厚度250mm。模板面板采用普通膠合板。板底背楞采用80100mm木方，間距300mm。

95、方木底部托梁采用雙鋼管托梁。側模對拉螺栓梁側模板沿梁高方向每間距500mm設置一道對拉螺桿（直徑14），對拉螺桿沿梁跨度方向間距500mm設置，最下面一道對拉螺桿距梁底200mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。2009002200圖7-2-1-1 模板組裝示意圖7.2.1.2梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式

96、中的較小值：其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15），取3.000h；T混凝土的入模溫度，取20.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.200m；混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27.09kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：F1=0.927.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值：F2=0.96.000=5.400kN/m

97、2。7.2.1.3梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值q=1.224.3810.300+1.405.4000.300=11.045kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=30.001.801.80/6=16.20cm3；I=30.001.801.801.80/12=14.58cm4；計算簡圖彎矩圖（kN.m）剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.526k

98、N N2=4.374kN N3=3.764kN N4=3.764kN N5=4.374kN N6=1.526kN最大變形V=0.810mm（1）抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.14210001000/16200=8.765N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff，滿足要求！（2）抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=32339.0/（2300.00018.000）=0.650N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算TT，滿足要求！（3）撓度計算面板最大撓度計算值v=0.810mm面板的最大撓度小于3

99、00.0/250=1.2mm，滿足要求！7.2.1.4梁側模板內方木的計算內龍骨方木直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。強度計算均布荷載q=1.20.3024.38+1.40.305.40=11.045kN/m撓度計算荷載標準值q=0.3024.38=7.314kN/m按照三跨連續梁計算，計算公式如下：均布荷載q=3.866/0.300=12.886kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.111.0450.300.30=0.099kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.60.30012.886=2.319kN最大支座力N=1.1ql=1.10.30012.886=4.252kN截面力

100、學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.0010.0010.00/6=133.33cm3；I=8.0010.0010.0010.00/12=666.67cm4；（1）抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.099106/133333.3=0.743N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！（2）抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=32319/（280100）=0.435N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求！（3）撓度計算最大變形v=0.677ql4/100

101、EI=0.6778.533300.04/（1009000.006666667）=0.008mm最大撓度小于300.0/250=1.2mm，滿足要求！7.2.1.5梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中多跨連續梁計算。外龍骨計算簡圖外龍骨彎矩圖（kN.m）外龍骨剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：外龍骨變形計算受力圖外龍骨變形圖（mm）經過計算得到最大支座F=6.329kN經過計算得到最大變形V=0.032mm外龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.0010.0010.00

102、/6=133.33cm3；I=8.0010.0010.0010.00/12=666.67cm4；（1）外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.308106/133333.3=2.31N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！（2）外龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=35089/（280100）=0.954N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求！（3）外龍骨撓度計算最大變形v=0.032mm外龍骨的最大撓度小于500.0/250，滿足要求！7.2.1.6對拉螺栓的計算表7-2-1-2對拉螺

103、桿最大容許拉力計算公式： 模板拉桿的計算公式：N= F1S NN其中N對拉螺栓所受的拉力；F1面板所受側壓力；S螺桿承受面板的受力面積；對拉螺栓有效直徑（mm）：14對拉螺栓最大容許拉力值（kN）：N=17.80對拉螺栓所受的最大拉力（kN）：N=6.095對拉螺栓強度驗算滿足要求！側模板計算滿足要求！7.2.2 梁底模高支撐架驗算7.2.2.1計算參數鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.0m，梁截面BD=900mm2200mm，立桿的縱距（跨度方向）l=0.60m，立桿橫距0.30m；立桿的步距h=1.20m，面板厚度18mm，剪切強度1.4N

104、/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方80100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取2.00。圖7-2-2-1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2（25.502.00+0.20）+1.402.00=64.240kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.502.00+0.71.402.00=70.810kN/m2

105、由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為48.33.0。鋼管計算參數參照本方案表7-1-1。鋼管慣性矩計算采用I=（D4-d4）/64，抵抗距計算采用W=（D4-d4）/32D。7.2.2.2模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。（1）荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=25.5002.2000.600=33.66kN/m模板的自重線荷載（kN/m）：q2=0.2000.600（22.000+1.000）/1.00

106、0=0.6kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到，活荷載標準值P1=（0.000+2.000）1.0000.600=1.2kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q=0.9（1.3533.66+1.350.600）=41.63kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P=0.90.981.200=1.06kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=90.001.801.80/6=48.6cm3；I=90.001.801.801.80/12=43.74cm4；（2）抗彎強度驗算對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨

107、中彎矩和支座彎矩的較大值。圖7-2-2-2-1 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max= 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.0841.630.32+0.11.060.32=0.307kNm圖7-2-2-2-2 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2 =-0.141.630.32-0.1171.060.32=-0.386kNm；經比較可知，荷載產生的支座彎矩最大。Mmax=0.386kNm； =Mmax/W=3.86105/4.86104=7.94N/mm2；梁底模面板計算應力 =7.94N/mm2 小于梁

108、底模面板抗彎強度設計值 f=15.0N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=33.66+0.6=34.26kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67734.263004/(10060004.374105)=0.716mm；面板的最大

109、撓度計算值: =0.716mm小于面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！（4） 抗剪計算根據公式：Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.633.660.3+0.6170.60.3=6.26kN；截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=36260.0/（2600.00018.000）=0.869N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算TT，滿足要求！7.2.2.3梁底支撐木方的計算（1）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下：均布荷載q=6.260/0.300=20.80kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.120.80.300.30=0.1872kN

110、.m最大剪力Q=0.60.30020.80=3.744kN最大支座力N=1.10.30020.8=6.864kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.0010.0010.00/6=133.33cm3；I=8.0010.0010.0010.00/12=666.67cm4；（2）木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.1872106/133333.3=1.404N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！（3）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=33744/（2801

111、00）=0.702N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2T=0.702N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！（4）木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距0.6m）得到q=11.44kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.67711.44300.04/（1009000.006666667.0）=1.045mm木方的最大撓度小于300.0/250=1.2mm，滿足要求！7.2.2.4托梁雙鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙

112、鋼管) :483.0；W=4.4932=8.986cm3；I=10.782=21.56cm4；（1）梁兩側托梁的強度計算 圖7-2-2-4-1 底板水平鋼管受力分析（1）荷載計算方木所傳集中荷載，取方木內力計算的中間支座反力值，q1=6.864kN；鋼管材料自重：0.033kN/m；q2=0.0330.6=0.0198KN按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度驗算跨中最大彎距計算公式如下: 荷載疊加，公式可查建筑結構靜力計算手冊，151頁連續3跨粱。 跨中最大彎距：M1max=0.086.8640.62+0.100.01980.62 =0.1984kN.m；支

113、座最大彎距計算公式如下: （同上） 支座最大彎距：M2max= -0.106.8640.62-0.1170.01980.62 =-0.248kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.1984106,0.248106)/8.986103=27.6N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=27.6N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 荷載疊加，公式可查建筑結構靜力計算手冊，151頁連續3跨粱。 最大撓度計算值為：=0.6776.8646004/(1002.061051078

114、002)+0.9900.01986004/(1002.061051078002) = 0.1360mm；托梁鋼管的最大撓度0.1360mm小于鋼管的最大容許撓度v =Min(600/150，10)mm ，滿足要求。支撐托梁鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐托梁鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm，滿足要求！7.2.2.6立桿的穩定性計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重（kN）：NG1=0.20313.000=2.638kN模板的自重（kN）：NG2=0.2000.6000.300=0.036kN鋼筋混凝土樓板自重

115、（kN）：NG3=25.5002.20.6000.300=10.098kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值NG=0.9（NG1+NG2+NG3）=11.495kN。（2）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值：NQ=0.9（2.500+0.000）0.6000.300=0.405kN（3）不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ=14.361KN不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中N立桿的軸心壓力設計值，N=14.361kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；A立桿凈截面

116、面積，A=4.240cm2；W立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.493cm3；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.2m；h最大步距，h=1.20m；l0計算長度，取1.200+20.200=1.600m；長細比，為1600/15.9=100.63150滿足要求！軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到0.580；經計算得到=14361/（0.580424）=58.4N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算f，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW依據模板規范計算公式5.

117、2.5-15：MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）；Wk=uzusw0=0.4501.0000.127=0.057kN/m2h立桿的步距，1.20m；la立桿迎風面的間距，0.6m；lb與迎風面垂直方向的立桿間距，0.30m；風荷載產生的彎矩Mw=0.90.91.40.0571.2001.2001.200/10=0.011kN.m；Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14；Nw=1.211.495+0.91.40.405+0.90.91.40.011/0.600=14.325kN經計算得到=14325/（0.580424）

118、+11000/4493=60.69N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算f，滿足要求！7.2.3 支撐架地基承載力驗算設計碗扣架支撐架搭設在已經經過地基處理的大蓋區地面上，地基處理后地基承載力120KPa。腳手架搭設之前地面采用C20混凝土硬化，硬化厚度15cm。碗扣支架下安裝托盤如下圖。由于地面采取硬化措施，計算立桿基礎承載力時，可以視為已硬化地面為整體板受力，每根立桿的基礎受力板面積則為0.6*0.6=0.36。 圖7-2-3-1 碗口支架立桿基礎受力簡圖計算立桿基礎承載力：Q地= PA=14.361KN0.36m2=39.89KPa120KPa（地基容許承載力）。 則地基承載力滿足受力要求。