1、湘西自治州社會福利院養老中心工程門廳高支模安全專項施工方案編制人: 審核人： 審批人： 編制時間： 年 月 日目 錄第一節、 工程概況一、工程概況及附圖第二節、 編制依據 一、 施工組織設計及圖紙 二、主要規范、規程、標準三、主要法規第三節、 施工計劃一、 施工進度計劃二、材料計劃及選用三、機械設備計劃四、勞動力計劃第四節、 施工工藝技術一、 技術參數二、 工藝流程三、 施工方法四、 檢查驗收第五節、 施工安全保證措施一、 組織保障二、技術措施三、監測監控第六節、應急預案一、 應急預案小組二、應急預案措施三、應急預案所備工具第七節、計算書及相關圖紙第八節、附圖 第一節 工程概況 一、工程概況序

2、號項目內 容1工程名稱湘西自治州社會福利院養老中心項目工程2工程地址湖南省吉首市乾州新區3業主單位4設計單位5監理單位6質量安全監督單位7施工總承包單位本工程建筑規模為31050.7平方米，其中光榮院13407.52平方米，康復中心17643.18平方米：兩棟均為地上9層；地下1層；建筑高度：32.2m；標準層層高：3.3m。 由侯亮擔任項目經理，劉曉岳擔任技術負責人。現高支模為光榮院15軸-20軸交D軸-H軸門廳，高8.7m，長15.6 m，寬8.8 m.支模架支撐在一層樓面，樓板設計標準值為3.5KN/，混泥土強度C35，梁板澆筑時間為9月19日，已到齡期。梁截面尺寸為300700、300

3、600、300500、200400、200500，板厚為110、100 。具體情況見下圖： 第二節 編制依據一、施工組織設計及圖紙 序號名 稱1湘西自治州社會福利院養老中心項目工程設計施工圖紙2湘西自治州社會福利院養老中心項目工程施工組織設計二、主要規范、規程、標準序號名 稱編號類別1混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015國標2建筑結構荷載規范GB50009-2012國標3混凝土結構設計規范GB50010-2010國標4鋼結構設計規范GB50017-2011國標5混凝土結構工程施工規范GB50666-2011 國標6建筑施工質量驗收統一標準GB50300-2013國標7鋼管腳手

4、架扣件GB15831-2006國標8建筑施工現場消防安全技術規范GB50720-2011國標9木結構設計規范GB50005-2003國標10建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011行業11鋼管滿堂支架預壓技術規程JGJ/T194-2009行業12建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008行業13建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011行業14建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91行業15施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005行業16建筑工程模板支撐系統安全技術規程DB29-203-2010地標三、主要法規序號名 稱編 號類別1建筑法中華人民共和國主席令第9

5、1號國家2建筑工程高大模板支撐體系施工安全管理導則建質2009254 號國家3危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號國家4湖南省建筑工程施工安全重大危險源安全管理實施細則湘建建【2009】303號文件）地方5湖南省危險性較大的分部分項工程專項施工方案專家論證管理辦法湘建建【2009】304號文件）地方第三節 施工計劃一、 施工進度計劃本工程高支模部分計劃工期21天 日期工序10月11月202122232425262728293031123456789立桿放線搭設架體架體檢查設觀測點模板安裝鋼筋綁扎砼澆筑砼養護模板拆除二、材料計劃及選用1、材料計劃材料單位數量規格混凝土m328梁

6、、板C30模板張16818mm厚鋼管架t6848mm3mm扣件個300竹架板塊8050mm厚蝴蝶扣個100木方m23060mm80mm對拉螺栓個100M14頂托個2002、材料的選用(1) 鋼材符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不大于25kg，采用483.0鋼管。(4) 新鋼

7、管的尺寸和表面質量 符合下列規定：1) 有產品質量合格證；2) 有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法 符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面 平直光滑，不 有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差， 符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規

8、定的同時符合下列規定：1) 表面銹蝕深度符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。檢查時， 在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形 符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5303) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 2

9、00-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件 符合現行國家標準鋼管腳手架扣件的規定。(8) 扣件的驗收 符合下列規定，新扣件 有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均 進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不發生破壞。(9) 連接用的焊條 符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓 符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 578

10、0和六角頭螺栓GB/T 5782。(11) 頂托進場必須加強驗收，螺桿直徑應不小于14mm，支托無變形。2、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種 根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構 根據受力種類或用途選用相 的木材材質等級。木材材質標準 符合現行國家標準木結構設計規范的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范的規定，不得利用商品材的等級標準替代。3、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面 平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不小于12m

11、m，并符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不大于5%。(3) 膠合模板 采用耐水膠，其膠合強度不低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并 符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除 具有出廠質量合格證外，還要保證外觀尺寸合格。三、機械設備計劃序號設備名稱型號規格數量功率（KW）進場日期1插入式振搗器ZX50C11.1現已進場2交流電焊機BX3-500-2239.5現已進場3閃光對焊機UZ1-20180現已進場5電鋸54.5現已進場6鋼筋調直機GT4-1415.5現已進場7鋼筋切斷機GQ-40

12、B23.0現已進場8天泵車HDT5401THB-48/51尚未進場9塔吊QT2125(TC6513)1已安裝四、勞動力計劃序號工種人數負責人備注1木工8張興高2鋼筋工6邱建明3架子工7歐明華4泥工9周宏偉5電焊工1劉山6電工1劉鐵7塔吊司機1高明8塔吊指揮1楊國明另外加上項目部專職安全員黃輝和專職設備管理人員劉倫星第四節、施工工藝技術一、技術參數梁模板(扣件鋼管架)參數表一、基本參數梁段信息300mm700mm框架梁樓板混凝土厚度(mm)110梁截面寬度B(m)0.3梁截面高度D(m)0.7承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿沿梁跨度方向間距la(m)1.2立桿步距h(m)1.5

13、梁兩側立桿間距lc(m)0.8梁底增加承重立桿根數1板底承重立桿橫向間距或排距lb(m)1.2梁底模板支撐小楞材料鋼管鋼管類型(mm)483立桿承重連接方式可調托座扣件抗滑承載力系數0.75立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1梁模板支架計算高度H(m)8.7是否計算邊梁否是否驗算地基承載力否模板自重(kN/m2)0.2鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)4新澆混凝土側壓力(kN/m2)17.848考慮荷載折減系數是是否進行模板材料匡算否是否自定義梁兩側樓板計算長度否二、材料參數木材品種杉木彈性

14、模量E(N/mm2)9000抗壓強度設計值fc(N/mm)10抗彎強度設計值fm(N/mm2)11抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4面板類型膠合面板面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)9500三、梁底模板參數梁底縱向支撐根數2托梁材料選擇鋼管(單鋼管) :483梁底木方、木托梁計算方法按三跨連續梁計算四、梁側模板參數主楞(外龍骨)方向豎向設置主楞間距(mm)500次楞根數(mm)4主楞豎向支撐桿數量2固定支撐水平間距(mm)500第1根次楞支撐類型固定支撐點第1根次楞支撐點至梁底距離300第2根次楞支撐類型固定支撐點第2根次楞支撐點至梁底距離

15、580主楞材料木方主楞寬度(mm)60主楞高度(mm)80主楞合并根數2次楞材料木方次楞寬度(mm)60次楞高度(mm)80次楞合并根數1采用斜撐否板模板(扣件鋼管高架)參數表一、基本參數立桿縱向間距或跨距lb(m)1.2立桿橫向間距或排距la(m)1.2立桿步距h(m)1.5立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1模板支架計算高度H(m)8.5樓板的計算厚度(mm)110鋼管類型(mm)483板底支撐形式方木支撐立桿承重連接方式可調托座是否驗算地基承載力是是否計算拆模時間否托梁材料選擇鋼管(雙鋼管) :483板底支撐計算方法按三跨連續梁計算是否進行模板材料匡算否二、材料參數木方(圓木)的

16、間隔距離(mm)250木方的截面寬度B(mm)60木方的截面高度H(mm)80木方(圓木)彈性模量E(N/mm2)9000木方(圓木)抗彎強度設計值(N/mm2)13木方(圓木)抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板類型膠合面板面板厚度(mm)18面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)9500三、地基參數地基土類型地基承載力標準值(kPa)120基礎底面擴展面積(m2)0.25地基承載力調整系數1四、荷載參數模板與木板自重(kN/m2)0.2混凝土與鋼筋自重(kN/m3)25.5施工均布荷載(kN/m2)1二、工藝流程1、高支模施工工藝流程如下：三、施工方法1、模板支

17、架的搭設嚴格遵循以下順序：放線定位鋪設墊木安裝掃地桿、縱橫拉桿立第一節立桿安裝第二、三步橫桿、設臨時拋撐（每隔六根立桿設一道，待安裝完剪刀撐后拆除）接立桿、橫桿，同前搭設步驟，直至搭設完成。2、支撐系統搭設方法本工程高大模板支撐架體選用扣件式鋼管模板支撐體系。結構形式采用滿堂式架體。架體搭設關鍵點：（1）支撐架體以本層下鋼筋混凝土樓板為基礎，鋪設木墊板；（2）立桿布置縱橫向間距1200mm；（3）每排每列立桿的縱、橫向之間設置橫桿連接，掃地桿距地200mm，橫桿步距為1500mm，頂端步距內加設一道水平拉桿；（4）支撐架體周圈及中間縱、橫向從底到頂設置豎向連續式剪刀撐，并在縱、橫向相鄰剪刀撐之

18、間增加之字斜撐，在相鄰豎向剪刀撐之間增設水平剪刀撐，水平剪刀撐上下共設置三道；（5）混凝土柱先進行澆筑施工，而后架體搭設時與混凝土柱做好拉接固定。3、支撐架體的搭設要求滿堂架的搭設嚴格按照梁板模板支撐系統設計方案搭設。基本要求：橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固，受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。具體要求：（1）先立桿，后橫桿，立桿的垂直偏差不得大于1/200架高，兩根相鄰立桿接頭不在同一步距內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離為1500。鋼管立柱底部設墊木和底座，頂部設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須鍥緊；其螺桿伸出鋼管頂部為200mm，插

19、入立桿內的長度為300mm；螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙為3mm，安裝時保證上下同心；扣件式模板支架頂部支撐點與支架頂層橫桿的距離為500mm。（2）同一水平面的橫桿接頭錯開二跨距。橫桿水平偏差控制在50mm內。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接，立桿的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離為1500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3；水平桿搭接接頭的搭接長度為1，采用3個旋轉扣件固定.（3）縱向橫桿和橫向橫桿，用扣件與立桿緊固連接，且距離為50mm， 各方向的水平拉桿在同一水平面。（4）及時與結構拉

20、結或設置拋撐，以確保搭設過程的安全。（5）垂直剪刀撐成45傾角，兩根斜撐對稱布置，每道剪刀撐的寬度在8米，由底至頂連續設置。（6）剪刀撐斜桿件的接長區域，等間距設置3個旋轉扣件進行搭接，搭接長度1、2米，端部搭接扣件距離桿件端頭的距離為150mm，不得采用對接扣件；剪刀撐斜桿和立桿或水平桿交叉時，交叉點用旋轉扣件進行固定。（7）滿堂模板支架的四邊與中間每隔四排立桿 由底至頂連續設置一道縱向剪刀撐，并優先設置于主梁之下。（8）滿堂模板支撐兩端和中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔3步設置一道水平剪刀撐。（9）用對接扣件連接大橫桿時，扣件的開口 朝向架子的內側，螺栓朝上、以防雨水進入。用十字扣件時，

21、開口不得朝下，以確保安全，在安裝扣件時，必須將扣件放端正后再擰緊螺栓，擰緊螺栓時，用力要適當，一般控制在50Nm。（10）滿堂模板水平支撐周邊 與已澆好的混凝土框架柱頂緊。（11）滿堂架必須嚴格按照規范要求選用材料，對于壓扁、彎曲、銹蝕和有裂縫的鋼管及不合格的構件，嚴禁使用，扣件螺栓 滿足正常狀態下的扭力矩要求。（12）檢查驗收，架體安裝完畢后，要進行全面綜合的檢查驗收、簽證，對所有節點還要進行復擰收緊，扣件螺栓扭力矩不得小于40Nm，并不大于65Nm，及時用彩色粉筆做出標記，確保一個不漏。4、架體與柱的拉接在施工高支模時，先澆筑框架柱，并澆筑柱的混凝土。待施工高支模架體時，框架柱內的混凝土強

22、度已接近設計強度的100%。為保證梁板支撐架體的整體穩定性，采用鋼管將架體與混凝土柱進行拉接。拉接方法見下圖所示。同時在澆筑二層樓板時，每隔四根高支模立桿預埋一根連墻件，增加架體的整體穩定性。5、考慮到現場情況，使用一臺天泵澆筑混凝土，澆筑混凝土時梁板應同時澆筑，澆筑時按照從跨中向兩端、由中間向四周的順序均勻對稱澆筑。梁板混凝土澆筑應連續進行，保證接茬部位混凝土連接良好。混凝土澆注時 ，木工應派專人護模，同時測量員劉倫星在現場做沉降觀測記錄、如有異常，立即停止混凝土的澆筑；混凝土澆筑過程中，禁止人員進入支撐架體內。6、架體的拆除規定與工藝要求2、模板拆除時對混凝土強度要求底模拆除時的混凝土強度

23、要求：板跨度2m，混凝土強度 達到50%，板跨度8m，混凝土強度 達到70%，板跨度8m，混凝土強度 達到100%。梁：跨度8m，混凝土強度 達到75%，當8m時混凝土強度 達到100%。懸挑構件混凝土強度必須達到100%以上，方可拆除。拆除時要嚴格按照要求施工，避免對結構造成破壞。2、模板拆除方法和操作要求架體使用完畢后立即拆除，在架體拆除前 作好以下工作：（1）在拆除架體時， 先清除架體上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋。（2）架體在拆除前， 先布設拆除范圍的安全措施和警戒區域。（3）嚴格遵循拆除順序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：橫桿剪刀撐立桿。（4）架體的拆除一

24、般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。（5）拆除架體時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還 在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置。（6）在拆除的架體周圍，在墜落范圍設置明顯的“禁止入內”標志，并安排專職安全員黃輝監護，以保證拆時無其他人員入內。（7）對于拆除架體用的垂直運輸要用滑輪和繩索運送，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證架體安全拆除。（8）架體拆除時遇大風、大雨、大霧天 停止作業。（9）拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。（10）架體拆除過程中，不中

25、途換人，如必須換人，則在安全技術交底中交代清楚。四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢

26、查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查5、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差 500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不

27、同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離 500mm，接頭距立桿 小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位 跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求 符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩 不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相 的連接要求6、立柱的規格尺寸和垂直度 符合要求，不得出現偏心荷載；第五節、施工安全保證措施一、組織保障1、 安全管理組織機構2、成立高支模領導小組序號姓名職務負責內容1侯亮項目經理現

28、場、工程進度、施工協調、調度、安全管理。2周勁松項目執行經理負責現場進度、協調。3劉曉岳技術負責人方案編制，全過程的技術及現場巡視。4許志堅總工現場組織5歐湘偉主管工長模板、鋼管的現場安全文明施工管理人料機調度及進度安排。6譚兵質量員高支模模板加工、安裝、拆除質量檢查，并形成記錄7黃輝安全員高支模安全教育、檢查，并形成資料記錄8資料員秦世強高支模資料整理9測量劉倫星負責驗線工作、變形觀測二、技術措施1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的

29、基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3) 豎向模板的支設 根據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1)梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上

30、口 有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5) 梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。3、模板支架搭設的一構造要求(1)梁和板的立柱，其縱橫向間距 相等或成倍數。(2)木立柱底部 設墊木，頂部 設支撐頭。鋼管立桿底部 設墊木和底座，頂部 設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時 保證上下同心。(3)

31、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端 沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向 各設一道水平拉桿。(4)木立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐 采用40mm x50mm木條或25mm X80mm的木板條與木立柱釘牢。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐 采用48mm x3.5mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿 采用對接，剪刀撐 采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并 采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。

32、 （5）搭設高度2m以上的支撐架體 設置作業人員登高措施。作業面 按有關規定設置安全防護設施。（6）模板支撐系統 為獨立的系統，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。3、模板拆除(1) 拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。(2) 支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相 的安全防護措施。拆模順序 遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。(3) 模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求

33、后方可拆模。1) 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2) 底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土強度達到50%，2米8米混凝土強度達到75%，8米，混凝土強度達到100%方可拆除。 (4) 樓板、梁模拆除， 先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除 先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員 站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙

34、層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的 先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。(5) 當立柱的水平拉桿超過2層時， 首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時， 和拆除立柱同時進行。(6) 當拆除48m跨度的梁下立柱時， 先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控監測內容包括：1、監測項目：支架沉降、位移和變形。2、監測點布設：架體搭設完成后，在綁扎鋼筋前，在架體四周及中部設置變形觀測點，觀測點采用統一高程以紅油漆標示，上標刻度，便于水平儀直接觀察變形值。變形觀測點每5米設置一個

35、點。先對綁扎前進行一次起始值觀測，在施工鋼筋時注意跟蹤觀測，鋼筋綁扎完成后，澆注混凝土前形成一個測量觀測節點，在混凝土澆注時加強觀測，至澆注完成后形成一個節點，以后每6小時測量一次，測量3天后停止觀測。觀測包括沉降觀測及位移觀測。在監測中，當沉降位移超過允許值時，立即疏散人員，上報項目經理，再采取相關加固措施。3、必須使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。觀測設置點內若光線不足，必須在滿堂紅支撐架體里面安裝照明系統，以滿足觀測要求。4、在澆注混凝土前、澆注混凝土的整個過程和澆注混凝土后，應派測量員劉倫星 對支撐系統進行觀測。變形值在設計允許（

36、L/250,L為梁板跨度）以內可不做處理，如發生超出限制應立即停止澆筑，向立即技術部門報告，有技術部門提出處理方案。5、 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”對講機3第六節、應急預案高大模板工程涉及的的事故包括：高空墜落、物體打擊、模板坍塌、火災、觸電、機械傷害等不可預見性的突發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定以下應急預案與措施：成立應急小組1、應急領導小組;組長：侯亮副組長：周勁松（電話）、劉曉岳、許志堅（電話）、組員：歐湘偉（電話）、黃輝（電話1367475690）、劉倫星（電話）、譚陳偉（電話）。應急領導小組職責：當現場發生安全事故時，負責指

37、揮搶救工作，向各組員下達搶救指令任務，協調各員之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態并做出最新決策，第一時間向110、119、120、當地政府安監部門、公安部門求援。后勤服務組職責：負責交通車輛的調配，緊急救援物資的征集及人員的生活保障措施。保安組職責：負責工地的安全保衛，支援其他搶救組的工作，保護事故現場。坍塌事故應急救援預案1、應急事故的確定：支架架模板支撐系統倒塌，造成人員傷亡。 根據受傷人員的傷害程度和坍塌事故的類型和大小，按照應急準備和響應控制程序，確定應急救援方法和上報范圍。2、發生模板支撐系統坍塌；應采取以下救援措施。(1)立即組織人員將受傷人員抬離坍塌部位。(2)發現人員被埋壓時

38、，要組織人力或機械進行清理和挖掘，盡快將受傷人員搶救出來。(3)根據受傷人員傷情，現場急救人員使用急救箱器材馬上進行急救，包括止血、包扎、骨折部位固定。如發生窒息情況，應進行人工呼吸。(4)在搶救傷員的同時，應安排車輛或與急救中心聯系救護車，及時將傷員送往醫院搶救。(5)保護現場，指定排險搶險方案，組織人力和設備排除險情。4、應急救援器材：擔架、急救箱、應急照明、對講機、氧氣袋觸電傷害事故應急救援預案1、應急事故的確定：(1)施工作業人員，管理人員，在生產、生活、辦公區域發生觸電，造成人身傷害。(2)根據觸電人員人身傷害程度，按照應急準備和響應控制程序，確定搶救方法和上報范圍。2、應急響應及搶

39、救方法：(1)立即切斷電源，或用絕緣物及非導電物體將觸電人員迅速脫離電源，并做好脫離電源后的保護，防止二次摔傷。(2)將觸電人員放在通風處，進行脈搏及呼吸檢查。(3)如傷者心臟、呼吸停止，應解開其衣扣和腰帶，清除口內污物，并立即采用人工呼吸法進行搶救。(4)在進行人工呼吸搶救的同時，要立即聯系120救護車，待傷者恢復自主呼吸后，送往醫院救治。(5)保護好現場，對漏電的設備、工具、導線閘箱等區域進行圍攔，隔離和遮擋。防止事故的擴大。3、應急救援器材：擔架、急救箱、應急照明、對講機、氧氣袋高空墜落事故應急救援預案1、應急事故的確定：(1)施工作業人員，管理人員在施工生產過程中，發生高空墜落，造成人

40、身傷害。(2)根據高空墜落人員人身傷害程度，按照應急準備和響應控制程序，確定搶救方法和上報范圍。2、應急響應及搶救方法：(1)立即將受傷人員用擔架或其它方法，抬離墜落地點，移至靠近工地大門處，便于送往醫院救治。(2)現場急救人員根據受傷人員傷情，使用急救箱器材，進行及時搶救。包括止血、包扎、骨折部位的固定。(3)立即安排車輛或聯系120救護車，送往醫院進行搶救。(4)保護好事故現場。進行遮擋，圍攔、封閉，防止事故蔓延和擴大。3、應急救援器材：擔架、急救箱、應急照明、對講機、氧氣袋火災事故應急救援預案：1、應急事故的確定：(1)工地的生產、生活、辦公區域，發生火災事故，造成人身傷害或財產損失。(

41、2)根據火災事故類型和大小及受傷人員傷害程度、財產損失，按照應急準備和響應控制程序確定應急救援方法和上報范圍。2、應急響應極救援方法：(1)發生火災事故后，事故工地或單位應立即撥打“119”進行火災報警。引導組人員到門口引導消防車，并指明消防水源位置。(2)在場人員及工地火災撲救組應立即組織人員，利用現場的滅火器材和設備進行補救，控制火勢發展。(3)搶救受傷人員和國家重點財產，并將受傷人員和財產移至安全地帶。(4)根據受傷人員的傷情，進行現場急救并撥打“120”救護車，將傷員送往醫院救治。(5)火災火勢較大，難以撲救時，疏散組人員應根據失火位置，按預定疏散通道，組織現場人員撤離火場，通道并采取

42、措施，組織火勢蔓延。(6)現場警衛組成員，應對火災周圍區域設置圍欄，保護好現場。3、應急救援器材：擔架、急救箱、應急照明、對講機、氧氣袋、滅火器、水帶、水桶、防毒面具機械傷害事故應急救援預案：1、應急事故的確定：(1)生產過程中設備因部件損壞，設備失靈，造成人員傷亡。(2)設備操作人員違章操作，造成人員傷亡。2、發生機械設備傷害事故后應采取以下救援措施：(1)項目經理應組織人員立即進行搶救，將受傷人員抬離事故現場。(2)現場急救人員根據受傷人員傷情，使用急救箱器材進行止血、包扎、骨折部位的固定。(3)立即安排車輛或聯系120救護車，送往醫院搶救。(4)保護現場，切斷電源，將事故現場區域周圍進行

43、圍擋。3、應急救援器材：擔架、急救箱、應急照明、對講機、氧氣袋物體打擊事故應急救援預案：1、應急事故的確定：(1)生產作業區域，發生物體打擊事故，造成人員傷亡。(2)根據應急準備和響應控制程序，確定搶救方法和上報范圍。2、發生物體打擊事故后，應采取以下救援措施：(1)立即將受傷人員用擔架或其它方法，抬離墜落地點，移至靠近工地大門處，便于送往醫院救治。(2)現場急救人員根據受傷人員傷情，使用急救箱器材，進行及時搶救。包括止血、包扎、骨折部位的固定。(3)立即安排車輛或聯系120救護車，送往醫院進行搶救。(4)保護好事故現場。進行遮擋，圍攔、封閉，防止事故蔓延和擴大。3、應急救援器材：擔架、急救箱

44、、應急照明、對講機、氧氣袋。預備應急救援主要工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架1個用于搶救傷員4止血急救包2個用于搶救傷員5手電筒2個用于停電時照明求援6應急燈2個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機4臺聯系指揮求援9小車1輛澆筑高支撐區域時備10滅火器材若干模板火災11切割機2臺用于切割鋼管救援12千斤頂2個用于頂鋼管、救援第七節、計算書及相關圖紙一、300mm700mm框架梁模板(扣件鋼管架)計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2

45、011混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：8.70；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參

46、數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：950

47、0.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，580mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m

48、3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照

49、均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計算跨

50、度: l = (700-110)/(4-1)= 196.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(700-110)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-110)/(4-1)2= 4.87104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-110)/(4-1)/1000+1.22.520(700-110)/(4-1)/1000=2.680 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.87104 / 2.70104=1.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.8N/mm2 小于 面

51、板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (700-110)/(4-1)=196.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(700-110)/(4-1)4/(10095002.43105) = 0.042 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(70

52、0-110)/(4-1)/250 = 0.787mm；面板的最大撓度計算值 =0.042mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.787mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.680/0.500= 5.359kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩

53、圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.134 kNm，最大支座反力 R= 2.947 kN，最大變形 = 0.100 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.34105/6.40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.1mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.

54、25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.947kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.747 kNm，最大支座反力 R= 9.000 kN，最大變形 = 0.744 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.471

55、05/1.28105 = 5.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =5.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.744 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.744mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷

56、載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 12001818/6 = 6.48104mm3； I = 1200181818/12 = 5.83105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.201.200.90=23.393kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.200.90=6.048kN/m；q=

57、23.393+6.048=29.441kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/829.4413002=3.31105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.529.4410.3=4.416kN =Mmax/W=3.31105/6.48104=5.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=19.49

58、4kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 523.3933004/(38495005.83105)=0.445mm；面板的最大撓度計算值: =0.445mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計

59、算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.416/1.2=3.68kN/m2.鋼管的支撐力驗算 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.681.22 = 0.53 kNm；最大應力 = M / W = 0.53106/4490 = 118 N/mm2；抗彎強度設計值 f =205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 118 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算截面抗剪強度必

60、須滿足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.66.7811.2 = 2.65 kN；鋼管受剪應力計算值 =22.6501000/424.000 = 12.498 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 12.498 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250鋼管最大撓度計算值 = 0.6773.6812004 /(10020600010.78104)=2.326mm；鋼管的最大允許撓度 =1.2001000/250=4.800 mm；鋼管的最大撓度

61、計算值 = 2.326 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =4.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.416kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.800-0.300)/41.200(1.20.11024.000+1.42.000)+1.221.200(0.700-0.110)0.200=1.235kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.043 kN；N2=9.216 kN；最大彎矩 Mmax=0.43 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.11

62、6 mm；最大應力 =0.43106/4490=95.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 95.9 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.043 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1298.7=1.348 kN；N =1.043+1.348=2.391 kN； - 軸心

63、受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.731.5,1.5+20.1= 3.028 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.16

64、7 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3028.365 / 15.9 = 190 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=2390.811/(0.199424) = 28.3 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 28.3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支

65、座反力：N1 =9.216 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(8.7-0.7)=1.348 kN；N =N1+N2 =9.216+1.239=10.455 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有

66、兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.731.5,1.5+20.1= 3.028 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3028.365 / 15.9 = 190 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10455.346/(0.199424) = 123.9 N/mm2；鋼管立桿穩定

67、性計算 = 123.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.016 ；lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 10455.346/(0.412424) = 59.9 N/m

68、m2；鋼管立桿穩定性計算 = 59.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 二、板模板(扣件鋼管架)計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2011混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008 圖2 樓板支撐架荷載計算單元一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板

69、支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):8.50；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.200；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/

70、mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :483；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):110.00； 二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.111.2+0.21.2 = 3.606 kN/m；

71、(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.606+1.41.2= 6.007kN/m最大彎矩 M=0.16.0072502= 37545 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 37545/64800 = 0.579 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.579 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.606kN/m面板最大撓度計

72、算值 = 0.6773.6062504/(100950058.32104)=0.017 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.017 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.11+0.20.25 = 0.751 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及

73、設備荷載(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.751+1.40.25 = 1.252 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.2521.22 = 0.18 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.18106/64000 = 2.816 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.816 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V

74、/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.2521.2 = 0.901 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.901103/(2 6080) = 0.282 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.282 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.751 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.75112004 /(10090002560000)= 0.458 mm；最大允許撓度 =1200/ 250=4.8 mm

75、；方木的最大撓度計算值 0.458 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.802kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.061 kNm ；最大變形 Vmax = 2.337 mm ；最大支座力 Qmax = 9.55 kN ；最大應力 = 1061428.437/8980 = 118.199 N/mm2；托梁的抗壓強度設

76、計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 118.199 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.337mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.5 = 1.176 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.21.21.2 = 0.288 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.111.21.2 = 4.

77、039 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.504 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.652 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.652 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A

78、- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12652.32/（0.537424）

79、 = 55.569 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 55.569 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.016 ；Lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12652.

80、32/（0.412424） = 72.428 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 72.428 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =12.652/0.25=50.609 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.652 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=50.609 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！