1、35KV退火酸洗變電所工程高支模安全專項施工方案目 錄第一節、編制依據.2第二節、工程概況.3一、工程概況.3二、施工平面布置.4三、施工要求.4四、技術保證條件.5第三節、施工計劃.5一、施工進度計劃.5二、材料與設備計劃.5第四節、施工工藝技術.8一、主要技術參數.8 二、工藝流程.9三、施工方法.10四、支撐面地基處理 .15五、檢查驗收.16第五節、施工安全保證措施.18一、組織保障.18二、技術措施.19三、監測監控.21四、應急預案.22第六節、勞動力計劃.23一、專職安全生產管理人員.23二、所需勞動力安排.23三、值班制度.23第七節、計算書及相關圖紙.24一、梁模板（扣件式）

2、計算書.24二、梁側模板計算書.32三、板模板（扣件式）計算書.42附圖1 35KV退火酸洗變電所高支模施工平面布置示意圖附圖2 J-E/ 1-1/2高支模 立桿、縱橫水平管平面布置圖附圖3 J-E/ 1-1/2高支模 垂直剪刀撐投影圖、水平剪刀撐平面布置圖附圖4 J-E/ 1-1/2高支模 A-A剖面支撐、剪刀撐、水平桿布置示意圖附圖5 節點示意圖附圖6 梁板支撐大樣圖附圖7 支撐系統監測平面布置圖第一節、編制依據建筑結構荷載規范GB 50009-2001混凝土結構設計規范GB 50010-2002鋼結構設計規范GB 50017-2003木結構設計規范GB 50005混凝土結構工程施工質量驗

3、收規范GB 50204-2002鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2001施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091編制建筑施工腳手架安全技術標準統一規定危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定閩建建200732號閩建建201

4、213號本工程施工圖紙本工程施工組織設計第二節、工程概況一、工程概況工程基本情況工程名稱35KV退火酸洗變電所工程地點福欣特殊鋼有限公司廠區內建筑面積（m2）2632.35建筑高度（m）9.2基礎形式PHC管樁、箱型基礎、砼承臺主體結構框架抗震等級二級抗震設防烈度7度地上層數2地下層數1層高（m）地下一層3.5m 地上一層5.8m 二層3.4m高支模層結構情況高支模所在層1-2 （J-E/ 1-1/2）腳手架掛密目安全網外架有高支模層底標高（m）-1 (變壓器基礎上)柱砼強度等級C30高支模層頂標高（m）9.2梁板砼強度等級C30最大板跨（m）9.75*3.1普通板跨（m）9.753最大板厚（

5、mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600*600普通柱截面尺寸（mm）500500最大梁跨（m）9.5普通梁跨（m）9.75最大梁斷面尺寸（mm）4001000普通梁斷面尺寸（mm）300800高支模下方層結構情況高支模所在層1（變壓器基礎）腳手架掛密目安全網外架有高支模層底標高（m）-1柱砼強度等級C30高支模層頂標高（m）-0.04梁板砼強度等級C30各責任主體名稱建設單位福欣特殊鋼有限公司設計單位中冶京誠工程技術有限公司施工單位中國化學工程第十三建設有限公司監理單位鄭州中興監理工程有限公司項目經理林森總監理工程師楊炳泉技術負責人韓斌專業監理工程師王二喜主要特點：根據

6、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定，閩建建200732號文件，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保高支模穩定，安全，無事故；鋼筋砼結構質量滿足要求。二、施工平面布置三、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第三節、施工計劃一、 施工進度計劃 按35KV退火酸洗變電所施工總進度計劃執行，變壓器基礎和結構基礎同步施工，高支模支撐系統與一層

7、框架結構同步施工，上部標高+5.8m9.2m支撐、模板在一層混凝土結構施工完成后開始施工。二、材料與設備計劃1、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，施工采用48.33.6鋼管，驗算原則采用483.0鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面

8、質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同

9、時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5303) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11

10、352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8) 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。(9) 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓應符合

11、現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種應根據本地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構

12、件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定：1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2) 板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。3、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標

13、準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節、施工工藝技術一、主要技術參數 （鋼管施工采用48.33.6，驗算采用483.0）【梁模板（扣件式+可調托座）】新澆混凝土梁計算跨度(m)9.5結構層高(m)9.2混凝土梁截面尺寸(mm)4001000梁側樓板厚度(mm)120支撐方式梁一側有板，梁板立柱共用(A)支撐立柱鋼管型號(

14、mm)48.33.6梁跨度方向立柱間距(mm)1150梁兩側立柱間距(mm)1100步距(mm)1500樓板立柱間距(mm)1150、1130梁左側立柱距梁中心線距離(mm)550梁底增加立柱根數2梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)350,750梁底支撐小梁材料方木小梁材質規格(mm)50100梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)48.33.6【梁側模板】梁板結構情況梁一側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)9.5梁截面尺寸(mm)4001000梁側樓板厚度(mm)120面板材料覆面木膠合板面板厚度(m

15、m)15小梁材料方木小梁材質規格(mm)10050小梁布置方式水平向布置左右兩側小梁道數8,7主梁間距(mm)575主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)48.33.6主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨連續梁對拉螺栓類型M12對拉螺栓水平向間距(mm)575梁左側支撐距梁底距離依次為(mm)200，750梁右側支撐距梁底距離依次為(mm)200，750【板模板（扣件式+可調托座）】新澆混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)10.2板長(m)9.75板寬(m)3.1立柱型號(mm)48.33.6縱距(mm)1130橫距(mm)1150水平拉桿步距(mm)1500立柱距混

16、凝土板短邊(mm)355立柱距混凝土板長邊(mm)400面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材質方木小梁材質規格(mm)50100小梁間距(mm)150小梁距混凝土板長邊距離(mm)50兩端各懸挑長(mm)355、355主梁材質鋼管主梁材質規格(mm)48.33.6主梁布置方式垂直樓板長邊可調托座內主梁根數2二、工藝流程板扣件搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁扣件彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。

17、梁側安裝梁一側模板安裝另一側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立柱步距要一致，便于統一搭設；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規范設置，保證整體穩定性和滿足計算前提條件。2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，可先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，

18、由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況盡量不設置施工縫。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層5.8m梁支撐不允許拆除。4、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用梁側模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。5、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底

19、座和墊板，底座采用規格不小于150*150*8鋼板和鋼管套管焊接組成，底座下設置的墊木長度不少于2跨，寬度不小于150mm，厚度不小于50mm，。(6) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7) 拼裝高度為1m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫

20、向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調托座底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11) 所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。水平拉桿步距不大于1500mm，本工程高支模部位水平桿步距為1300mm。(12) 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48.33.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋

21、轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(13) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其它桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：當層高在820m時，在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿；如下圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式：架體外側周邊及內部縱、橫向每隔3m5m由底至頂設置

22、寬度3m5m連續豎向剪刀撐；在豎向剪刀撐交點平面設置寬度3m5m連續水平剪刀撐，水平剪刀撐的構造同垂直剪刀撐構造。9、周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2) 當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱或樓層的部位，按水平間距2跨、豎向間距不大于2步與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。四支撐面地基處理 本工程支撐體系地基利用已澆筑完成的變壓器鋼筋混凝土基礎，部分空隙部位，采用C15混凝土，厚度100mm進行地基加固，地基周圍做好明溝及集水井，保證地基表面無積

23、水，確保支撐體系無下沉現象，支撐立桿下設置的墊木長度不少于2跨，寬度不小于150mm，厚度不小于50mm，施工階段做好支撐系統的水平沉降及垂直移位的監測工作。五、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5

24、外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架

25、尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于

26、2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于45N.m，且不大于60 N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件進行100%檢查，其它部位28%。所有的節點度必須有扣件連接，不得遺漏，扣件的擰緊扭力矩應控制在4560N.m之間。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；立桿垂直度偏差小于1/500H(H為架體總高度)，且最大偏差不大于50mm。9.支撐架體搭設場地應平整無雜物，保證排水暢通

27、，不得出現地基積水現象。10.高支模支撐體系搭設前，由項目技術負責人向項目管理人員和搭設人員進行安全技術交底，以及施工圖紙的詳細說明，并做好書面交底簽字手續；高支模支撐系統搭設前還應及時通知監理檢查立桿地基、鋼管、扣件等是否符合已審批好方案的要求，未經監理單位同意不得搭設。11.高支模支撐系統搭設時，應在施工員指導和專職安全員監督下實施，并做好相應的施工日記，搭設人員應嚴格執行施工專項方案及有關技術規定，底座、立桿應準確定位。12.支撐系統搭設過程和完畢后，施工人員應采用扭力扳手對扣件螺絲擰緊扭力矩進行檢查并形成書面記錄，同時應有監理實施監理旁站，抽樣方法應隨機分布原則進行，適當加大受力較大部

28、位的檢查數量，抽檢的數量不少于扣件總數的10%。如不合格率超過檢查數量的10%，應全面檢查，直至合格為止。13.高支模支撐及模板施工完成后，應按有關標準、規范和專項施工方案提出的具體要求進行檢查和驗收，并形成書面檢查意見，未經驗收合格不得進行鋼筋安裝工序，混凝土澆筑前還應在監理單位復檢合格后，方可施工。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱

29、或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前50線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3) 豎向模板的支設應根據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設 (1) 梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；

30、3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5) 梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高2,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1001) 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2) 底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土強度達到50%；2米、8米混凝土強度達到75%；8米，混凝土強度達到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使

31、模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。 (5) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。(7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(8) 當

32、拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。5.混凝土澆筑 1）本工程高支模部位混凝土澆筑從一端開始，先澆筑截面較大的梁，1000mm高的梁分3層澆筑，梁澆筑23跨后，在混凝土初凝前，澆筑混凝土板，循環向前澆筑。2）、混凝土澆筑過程中樓板上不可堆積過高混凝土，以防承重架局部變形起翹。較大梁嚴禁回震。3）、在澆搗混凝土時，必須安排專人配備對講機，對承載架的受荷情況進行隨時監控，防止受荷不均造成事故發生。三、監測監控1、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監

33、測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連

34、墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程監測預警值：水平沉降3mm，立柱垂直偏差在5mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的

35、擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專

36、職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露

37、，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：邵金云 手機：安全員：沙宏兵 手機：技術負責人：馮素明 手機：醫院救護中心：120 匪警：110

38、 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 （項目經理）組長，負責協調指揮工作；廖全鄂（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；陳衛東（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；徐志國（架子工班長）組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排高

39、支模開始時間2012-07-15高支模工期（天）20作息時間（上午）6：0010：30作息時間（下午）15：0019：30砼工程量（m3）140高支模建筑面積（m2）425木工（人）15鋼筋工（人）10砼工（人）12架子工（人）10水電工（人）3其它工種（人）3三 值班制度 高支模施工期間堅持管理人員值班值班人員不得少于3人，必須晝夜輪流值班，對當天發生的情況，在記錄本上注寫清楚，以便向接班人員交待清楚，雙簽字后，交班人員方準離開崗位。值班人員不得隨意離開崗位。主要領導必須輪流值夜班，當班不少于一人。項目經理及主要管理人員必須手機24小時開機，確保信息暢通，遇事及時處置。第七節、計算書及相關圖

40、紙1.梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL1新澆混凝土梁計算跨度(m)9.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新澆混凝土結構層高(m)10.2梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)26鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁4板2施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.

41、5非自定義:0.36風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)1150梁兩側立柱間距lb(mm)1100步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1150、1130混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)550梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)350,750梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板

42、抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)6000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(26+4)1)+1.42，1.35(0.1+(26+4)1)+1.40.72138.34kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(26+4)11

43、36.57kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(26+4)1130.1kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10736.570.12+0.1211.760.120.04kNm Mmax/W0.04106/375000.99N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63230.11004/(1006000281250)0.011mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計

44、值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39336.570.1+0.4461.760.11.52kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14336.570.1+1.2231.760.14.4kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92836.570.1+1.1421.760.13.6kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.10.11.18kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.10.13.44kN R3=0.928 q2l=0.92830.10

45、.12.79kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.52+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.51+0.9max1.2(0.5+(26+2)0.12)+1.41，1.35(0.5+(26+2)0.12)+1.40.71(1.1-0.55-0.4/2)/21，4.4+0.91.35(0.3-0.1)0.4/

46、4=4.42kN/m q2max1.18+(0.3-0.1)0.4/4+0.51+(0.5+(26+2)0.12)(1.1-0.55-0.4/2)/21，3.44+(0.3-0.1)0.4/43.46kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.421.152，0.54.420.1520.63kNm Mmax/W0.63106/833307.51N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.421.15，4.420.153.085kN max3Vmax/(2bh0)=3

47、3.0851000/(250100)0.93N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.4611504/(10093504166700)0.98mml/4001150/4002.87mm 2q2l24/(8EI)3.461504/(893504166700)0.01mml/400150/4000.37mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.421.15，0.3934.421.15+4.420.155.

48、81kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R12.82kN，R2R45.81kN，R34.76kN，R54.01kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.461.15，0.3933.461.15+3.460.154.55kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R12.39kN，R2R44.55kN，R33.7kN，R53.57kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)

49、125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.316106/449070.38N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.1kN max2Vmax/A=24.11000/42419.34N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.15mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 R10.61kN，R26.12kN，R36.7

50、1kN，R40.61kN七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.361.151.52/100.11kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(26+4)1)+0.91.42134.78kN/m 2)小梁驗算 q1max1.38+(0.3-0.1

51、)0.4/4+0.91.2(0.5+(26+2)0.12)+0.91.41(1.1-0.55-0.4/2)/21，3.99+(0.3-0.1)0.4/4=4.01kN/m 同上四六計算過程，可得： R15.29kN，R210.55kN，R38.68kN，R410.55kN，R57.66kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N邊+Mw/lbmax5.29，10.55，8.68，10.55，7.66+0.91.2(0.75+(26+2)0.12)+0.91.41(1.13+1.1-0.55-0.4/2)/21.15+0.11/1.112.5kN fN/(A)+Mw/W12495.68

52、/(0.67424)+0.11106/449067.32N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5213.42kNN30kN 滿足要求！2.梁側模板計算書一、工程屬性新澆混凝梁名稱WKL1，標高9.200m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)26新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處

53、至新澆混凝土頂面總高度H(m)1振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2226411.152.51/2，261min41.6，2626kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.226+1.44，1.3526+1.40.740.9max36.8，39.020.939.0235.12kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k26 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置左右兩側小梁道數8,7主梁間距(

54、mm)575主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)150對拉螺栓水平向間距(mm)575梁左側支撐距梁底距離依次為200，750梁右側支撐距梁底距離依次為200，750 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。左、右兩側面板計算簡圖如下： 左側面板計算簡圖 右側面板計算簡圖 1、抗彎驗算 q1bS承135.1235.12kN/m q1靜0

55、.91.35G4kb0.91.3526131.59kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmaxmax0.077q1靜L2+0.1q1活L2,-0.107q1靜L2+0.121q1活L2,-0.071q1靜L2-0.107q1活L2max(0.07731.590.142+0.13.530.142, -0.10731.590.142+0.1213.530.142,-0.07131.590.142-0.1073.530.142)，max0.077q1靜L2+0.1q1活L2,-0.107q1靜L2+0.121q1活L2,-0.071q1靜L2-0.

56、107q1活L2max(0.07731.590.152+0.13.530.152, -0.10731.590.152+0.1213.530.152,-0.07131.590.152-0.1073.530.152)0.06kNm Mmax/W0.06106/375001.6N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正12626kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.63226142.864/(1006000281250)0.04mm142.86/400=0.36mm 2max0.632qL4/(100EI)=0.63226146.674/(10060002812

57、50)0.05mm146.67/400=0.37mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左,1.143q1靜l右+1.223q1活l右max1.14331.590.14+1.2233.530.14，1.14331.590.15+1.2233.530.155.93kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143l左G4k,1.143l右G4kmax1.1430.1426，1.1430.15264.36kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)10050小梁彈性模量E

58、(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)104.17 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q5.93kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.930.572，0.55.930.152=0.2kNm Mmax/W0.2106/416704.7N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.930.57，5.930.15=2.05kN max3Vmax/(2

59、bh0)=32.051000/(250100)0.61N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q4.36kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.365754/(10084151041700)0.37mm575/400=1.44mm 2maxqL4/(8EI)=4.361504/(884151041700)=0.03mm150/400=0.37mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.15.930.57，0.45.930.57+5.930.153.75kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.14.360.57，0.44

60、.360.57+4.360.152.76kN六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)575主梁最大懸挑長度(mm)150主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 梁左側計算簡圖 梁右側計算簡圖 同前節計算過程，可依次解得： 梁左側主梁(承載能力極限狀態)：R10.63kN，R21.87kN，R31.51kN，R41.51kN，R51

61、.51kN，R61.51kN，R71.87kN，R80.63kN (正常使用極限狀態)：R10.46kN，R21.38kN，R31.09kN，R41.09kN，R51.09kN，R61.09kN，R71.38kN，R80.46kN 梁右側主梁(承載能力極限狀態)：R10.63kN，R21.87kN，R31.51kN，R41.51kN，R51.51kN，R61.87kN，R70.63kN (正常使用極限狀態)：R10.46kN，R21.38kN，R31.09kN，R41.09kN，R51.09kN，R61.38kN，R70.46kN 1、抗彎驗算 梁左側彎矩圖(kNm) 梁右側彎矩圖(kNm)

62、1maxM1max/W0.36106/4490=79.85N/mm2f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.24106/4490=54.29N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) 梁右側剪力圖(kN) 1max2Vmax/A=23.551000/42416.73N/mm2=120 N/mm2 2max2Vmax/A=23.531000/42416.64N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) 梁右側變形圖(mm) 1max0.4mm550/4001.37 mm 2max0.3mm550/4001.37 m

63、m 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.956.05211.49kNNtb12.9kN 滿足要求！3.板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱WB1，標高9.20m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)9.75新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.1二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模

64、板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)26鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.50.36風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)10.2立柱縱向間距la(mm)1130立柱橫向間距lb(mm)1150水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)355立柱距混凝土板長邊的距離(mm)400主梁布置方向垂直樓

65、板長邊小梁間距(mm)150小梁距混凝土板長邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)355，355 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)6000 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9m

66、ax1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(2+26)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(2+26)0.12)+1.40.72.5 1=6.89kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.890.152/8，0.110.152/8+3.150.15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/375003.16N/mm2f

67、15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(2+26)0.12)1=3.46kN/m 5ql4/(384EI)53.461504/(3846000281250)0.01mml/400150/4000.37mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因L/la取整9750/1130取整8，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為

68、355mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(2+26)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(2+26)0.12)+1.40.72.50.151.07kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(2+26)0.12)0.150.59kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.47kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.0

69、770.591.132+0.10.471.1320.12kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.05kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.051.132+0.213.151.130.75kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.070.352/2，0.050.352/2+3.150.351.12kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.75，1.121.12kNm Mmax/W1.12106/8333013.46N/mm2f15.44N/mm2 滿足

70、要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6070.591.13+0.620.471.130.74kN V20.607q2L+0.681p0.6070.051.13+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.070.35，0.050.35+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.74，2.18，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(26+2)0.12)

71、0.150.55kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.5511304/(10093504166700)0.15mml/4001130/4002.83mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.553554/(893504166700)0.03mml1/400355/4000.89mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，

72、則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(2+26)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(2+26)0.12)+1.40.71.50.150.91kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(2+26)0.12)0.150.63kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.28kN/m q2(G1k+ (G3k+G

73、2k)h)b=(0.5+(2+26)0.12)0.15=0.58kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1430.631.13+1.2230.281.131.2kN 按懸臂梁，R1q1l=0.910.350.32kN RmaxRmax，R1/20.6kN; 同理，R0.4kN，R0.4kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1430.581.130.75kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=0.750.350.27kN RmaxRmax，R1/20.37kN; 同理，R0.25kN，R0.25kN 2、抗彎驗算 計算簡圖

74、如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.51kNm Mmax/W0.51106/4490114.14N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.21kN max2Vmax/A=22.211000/42410.43N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.69mm 跨中max=0.69mm=1150/400=2.87mm 懸挑段max0.17mm=350/400=0.87mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49

75、抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.361.131.52/100.1kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(26+2)0.12)+0.91.411.131.15+0.921.40.1/1.157.34kN f Nw/(A)+ Mw/W7344.2/(0.63424)+0.1106/449050.65N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.34kNN30kN 滿足要求！