1、中交一公局貴安新區馬場科技新城商業綜合體項目施工二標50米雙排落地式腳手架施工方案目錄1工程概況- 1 -1.1工程概況- 1 -1.2施工要求- 1 -1.3技術保證條件- 1 -2編制依據- 3 -3施工計劃- 4 -3.1施工方案設計- 4 -3.2材料與設備計劃- 4 -4施工工藝技術- 6 -4.1技術參數- 6 -4.2工藝流程- 6 -4.3施工方法- 6 -4.4檢查驗收- 13 -5施工安全保證措施- 15 -5.1組織保障- 15 -5.2技術措施- 17 -5.3監測監控- 18 -5.4應急預案- 20 -6勞動力計劃- 22 -6.1專職安全生產管理人員- 22 -7

2、計算書及相關圖紙- 23 -7.1腳手架架在樓板上計算書- 23 -一、工程屬性- 23 -二、支架搭設參數- 23 -三、荷載參數- 24 -四、各樓層荷載計算- 25 -五、板單元內力計算- 27 -六、樓板裂縫驗算- 30 -七、樓板抗沖切驗算- 32 -7.2鋼管落地腳手架計算書- 33 -一、腳手架參數- 33 -二、荷載設計- 33 -三、橫向水平桿驗算- 35 -四、縱向水平桿驗算- 37 -五、扣件抗滑承載力驗算- 39 -六、荷載計算- 39 -七、鋼絲繩卸荷計算- 40 -八、立桿穩定性驗算- 43 -九、連墻件承載力驗算- 44 -1工程概況1.1工程概況 貴安新區馬場科

3、技新城商業綜合體項目由貴州貴安置業投資有限公司投資開發建設，項目地址位于貴州省貴安新區百馬大道西側七星湖路南、北側。總建筑面積為184133.10平方米。項目分南、北兩個地塊，中間用現代式商業走廊相連。南地塊地下2層（-10m），地上裙樓4層，兩棟塔樓各19層（73.75m），建筑面積：147746；北地塊地下2層（-10m），地上裙樓2層，1棟塔樓13層（66.8m），建筑面積：36388。裙樓部分為全框架現澆混凝土結構，塔樓部分為框架剪力墻結構。因本工程地下室頂板面積大于標準層面積，為節約成本減少懸挑級數，外架施工方案計劃能以地下室頂板作為立桿基礎的情況下采用落地式雙排腳手架，搭設高度為4

4、8米（地下室頂板標高0.05米，搭設至第14層樓面標高47.95米位置）。1.2施工要求1、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。1.3技術保證條件1、安全網絡2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。2編制依據建筑施工腳手架實用手冊建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑結構荷載規范GB 50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構設計規范GB50017-2003建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2011建筑施工扣件式

5、鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）貴安新區馬場科技新城商業綜合體施工二標相關施工設計圖紙等。3施工計劃3.1施工方案設計外架施工方案計劃在能以地下室頂板作為立桿基礎的情況下采用落地式雙排腳手架，搭設高度為48米（地下室頂板標高0.05米，搭設至第14層樓面標高47.95米位置），架體采用兩級鋼絲繩卸荷。搭設參數如下：腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48.33.6腳手架搭設高度H(m)48腳手架沿縱向搭設長度L(m)立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m

6、)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按構造要求設計雙立桿計算高度H1(m)483.2材料與設備計劃1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合

7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手架扣件GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破

8、壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700-2006中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿

9、、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等均采用483.6mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，相應的扣件規格也應采用為48mm。主要材料參數表【鋼管落地腳手架】鋼管48.33.6扣件配套腳手板腳手板安全網半封閉4施工工藝技術4.1技術參數【鋼管落地腳手架】腳手架排數雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上搭設高度(m)48鋼管類型48.33.6立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.9立桿步距(m)1.8雙立桿計算方法按構造要求設計擋腳板2步1設腳手板2步1設橫向斜撐5跨1設連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件

10、連接地區貴陽市貴安新區基本風壓(kN/m2)0.45安全網半封閉4.2工藝流程鋼管落地腳手架場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(格柵)設置卸荷鋼絲繩立桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。4.3施工方法鋼管落地腳手架定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆

11、除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。4.3.1、地基基礎本工程腳手架立桿基礎為混凝土板，板混凝土強度經計算能夠滿足承載腳手架傳遞荷載（具體計算數據參閱腳手架計算書）。腳手架搭設時應在立桿底部鋪設墊板，要求為厚度不小于30mm的木板或則采用槽鋼等，嚴禁立桿直接落在板表面上，墊板與板表面接觸密實。板上不得有重型施工機械，同時應保證板表面整潔干凈，積水應及時清理。 4.3.2、立桿設置1）立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的

12、距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道。2）上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿。縱橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。3）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高

13、的1/400。4）立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖：4.3.3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置1）縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，

14、用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。使用竹笆腳手板時

15、，雙排腳手架的橫向水平桿兩端。應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm3）高度在24m以下的單、雙排腳手架均必須在腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150m

16、m。4.3.4、腳手板、腳手片的鋪設要求1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；2）沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm(如圖a)；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm(如圖b)。3）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水

17、平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。4）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上； (a)腳手板對接； (b)腳手板搭接5）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；6）自頂層作業層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。4.3.5、防護欄桿1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。2）選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。3）腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿

18、，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。4）腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。5）腳手架上門洞、出入口構造示意圖：4.3.6、連墻件1）連墻件數量的設置除應滿足本規范計算要求外，尚應符合表的規定。表連墻件布置最大間距注：h步距；la縱距。2）連墻件的布置應符合下列規定： 宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm； 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于

19、建筑物的層高，并不應大于4m(2步)。3)對高度在24m以下的單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 4）連墻件的構造應符合下列規定： 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。 5）當腳手

20、架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。6）連墻件構造示意圖：4.3.7、架體內封閉1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。2）腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。4.3.8、鋼絲繩卸荷1）梁板內的受拉錨環，必須在混凝土達到設計強度的75

21、%以上方可受力使用。2）拉鉤、吊環一定要采用圓鋼制作，不允許用螺紋鋼筋。3）派工人扎接上部拉環的鋼絲繩，至少采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全面要擰緊，不允許松動。4）對整個架體進行安全檢查，發現鋼絲繩松動、銹蝕或焊縫脫焊等情況時要立即進行修復，合格后方可繼續使用。4.4檢查驗收鋼管落地腳手架4.4.1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。4.4.2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。

22、4.4.3、驗收時應具備下列文件1）根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。2）腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。3）腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。4）腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。5）腳手架工程的施工驗收報告。4.4.4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。1）構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。2）安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。3）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。4）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。5）垂直度、水平度及立桿

23、的沉降是否合格。6）扣件螺栓是否松動，是否超載。5施工安全保證措施5.1組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系5.2技術措施腳手架搭設技術措施鋼管落地腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及

24、多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術

25、措施鋼管落地腳手架1、拆架前:1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；3）應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；4）應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第條、第條、第條、第條設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭

26、后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰

27、撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。5.3監測

28、監控1、安全管理1）搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；2） 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；3）腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；4）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；5）當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；6）腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定

29、搭設和拆除；7）在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；8）不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；9）臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；10） 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；11）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；12）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求1）使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類

30、存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；2）彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；3）做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。4）搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；5）腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存

31、放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；6）健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗； 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。5.4應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程

32、度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。1）領導各部門應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。2）當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。3）負責準備所需要的應急物資和應急設備。4）及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案1）事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。2）事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書

33、面報告。3）現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地

34、方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡現場負責人：余美光安全員：崔驥 手機：技術負責人：劉晟 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：1195、應急線路醫院地址：貴州省人民醫院貴安分院，七星湖路與科技路交叉口往南50米。6勞動力計劃6.1專職安全生

35、產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 熊水兵（項目經理）組長，負責協調指揮工作；劉晟（技術負責人）組員，負責現場施工指揮，技術交底；崔驥（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；張軍（架子工班長）組員，負責現場具體施工；7計算書及相關圖紙7.1腳手架架在樓板上計算書一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數1第1層混凝土樓板厚度h1(mm)160樓板的計算

36、單元長度Bl(m)3.5樓板的計算單元寬度BC(m)3.5樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第1層X向正筋HRB3358150ASX =753.6Y向正筋HRB3358150ASY =753.6X向負筋HRB3358150ASX， =753.6Y向負筋HRB3358150ASY， =753.6二、支架搭設參數 1、腳手架搭設參數腳手架搭設方式平行短邊腳手架內排立桿離樓板短邊距離a1(m)0.2立桿排數N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab】0.20.2立桿縱、橫向間距(m)【lalb】1.50.9 設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三、荷載參數每根立桿傳遞荷載

37、qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1四、各樓層荷載計算 1、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)7砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.5砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.9 腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN; 板的短邊計算跨度：l=Bc=3.50m 立桿荷載作用間距：e=lb=0.90m 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬

38、度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl時，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85m 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=1.63m 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2=1.88m b，=min b1，b2，=1.63m 得：Mmax 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*33.60/(1.633.502)=13.50kN/m2 板的長邊計算跨

39、度：l=Bl=3.5m 立桿荷載作用間距：e=la=1.50m 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度： bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl時，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85m 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=1.68m 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.50m b

40、，=min b1，b2，=1.50m 得：Mmax 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*26.81/(1.503.502)=11.67kN/m2 故樓板等效均布活荷載：q=maxq1、q2= 13.50kN/m2 樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02 板計算單元活荷載標準值：q1=q+Qk=13.50+1.00=14.50 2、各樓層荷載分配 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)則有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根據此假設，

41、各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設計值Qi (kN/2)128000.001605.0214.506.0220.30Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板單元內力計算 1、第1層內力計算腳手

42、架樓板_第1層鋼筋布置圖 第1層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl3500/35001m10.02m20.02m1-0.05m2-0.05四邊簡支Bc/Bl3500/35001mq10.04mq20.04 第1層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/26.0220.316.1826.3310.15內力計算m1m2m1m2mq1mq2Bc內力值(kN.m)M10.020.020.040.040.23.59.68M20.020.020.040.040.23.59.68M1-0.050.23.5-16.55M2-0.050.23.

43、5-16.55M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1層板正截面承載力驗算 依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為： 公式類型參數剖析使用條件Mu=1sfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系數fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy

44、受壓區鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面As受壓區鋼筋總面積s縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0-s)fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當2s時As受拉鋼筋總面積=Asfy/(fc1bh0)-受壓區相對高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受壓區高度 矩形截面受壓區高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比較753.9830014018.51000300753.980202s 矩形截面相對受壓區高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm

45、)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)753.9830010001408.50.15753.9830010001408.50.15備注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.148.5100014038.289.68Mu210.148.5100014038.289.68比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300753.9814020-36.19-16.55Mu2300753.9

46、814020-36.19-16.55比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求六、樓板裂縫驗算 1、本結構按壓彎構件進行計算 公式參數剖析使用條件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd鋼筋的直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應組合計算的彎矩值c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離（）：當c20時，取c=20，當c65時，取c=65ftk混凝土軸心抗拉強度標準cr構件的受力特征系數，綜合了前述若干考慮，軸心受拉構件取2.7，受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4；縱向受力鋼筋表面特征系數，對于帶肋鋼筋取1.0，對于光面鋼筋取0.7；Es鋼筋

47、的彈性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算中，當te0.01，時取 te=0.01=1.1-0.65ftk/(tesk)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，在計算中，0.2時，取=0.2；當1.0時，取=1.0.對于直接承受重荷載的構件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構件，取構件截面面積對于受彎、偏心受壓和偏心受拉構件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂縫處鋼筋應力 2、最大裂縫寬度計算樓層crc(mm)d(mm)skteEs(N/m

48、m2)max(mm)第1層2.10.41201284.7810.012100000.05比較第1層 max/0.31符合要求七、樓板抗沖切驗算 根據混凝土結構設計規范（GB50010）規定，受沖切承載力應滿足下式 公式參數剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /

49、2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s 2時取s =2 ，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as =40 ，對邊柱，取as =30 ：對角柱，取 as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備， 承載力計算樓層F0.7hft

50、umh0F1hftumh0F第1層10.910.814090.720比較第1層 F/F11符合要求7.2鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48.33.6腳手架搭設高度H(m)48腳手架沿縱向搭設長度L(m)立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按構造要求設計雙立桿計算高度H1(m)48二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.0

51、1擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3裝修腳手架作業層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區廣東深圳市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.45風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.2，0.9風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.68，0.51 計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在

52、上縱向水平桿上橫向水平桿根數n0橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)127100橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5260縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.04+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.04+0.31.5/(0+1)+1.431.5/(0+1)=6.89kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.04+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.04+0.31.5/(0+1)+31.5/(0+1)=4.99kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb

53、2/8，qa12/2=max6.890.92/8，6.890.152/2=0.7kNm =Mmax/W=0.7106/5260=132.58N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max54.999004/(384206000127100)，4.991504/(8206000127100)=1.628mm max1.628mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.89(0.9+0.15)2/(20.9

54、)=4.22kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=4.99(0.9+0.15)2/(20.9)=3.06kN四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=4.22kN q=1.20.04=0.048kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=3.06kN q=0.04kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.01106/5260=2.14N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.053mmminla/150，10min1500/150，1010m

55、m 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=0.08kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=4.22kNRc=0.858=6.8kN 縱向水平桿：Rmax=0.08kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H48腳手架鋼管類型48.33.6每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.04/h)H=(0.129+(0.9+0.15)0/20.04/1.8)48=6.8kN 單內立桿：

56、NG1k=6.8kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(48/1.4+1)1.5(0.9+0.15)0.31/2/2=4.16kN 單內立桿：NG2k1=3.58kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(48/1.4+1)1.50.141/2=3.70kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.548=0.79kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.16+3

57、.70+0.79=8.65kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=3.58kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.5(0.9+0.15)(13+12)/2=3.94kN 內立桿：NQ1k=3.94kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.8+7.55)+ 0.91.43.94=22.17kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.8+3.58)+ 0.91.43.94=17.41kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系

58、數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3吊環設置共用卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數N2 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)1202032001100324012.7320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法(共用) 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/

59、Hs)=arctan(3000/1100)=69.86 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.517.4120/483/1.5=15.86kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.522.1720/483/1.5=20.2kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=15.86/sin86.19=15.89kN T2=P2/sin2=20.2/sin69.86=21.51kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=21.51kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.66721.51/(215.19)=

60、2個n=3個 滿足要求！ Pg=kFg/=921.51/0.85=227.77kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(227.77/0.5)1/2=21.34mm 吊環最小直徑dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=421.51103/(65)1/2=21mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑21.34mm，必須拉緊至21.51kN，吊環最小直徑為21mm。 第2次卸荷鋼絲繩最小直徑17.01mm，必須拉緊至13.66kN，吊環最小直徑為17mm。八、立桿穩定性

61、驗算腳手架搭設高度H48立桿截面抵抗矩W(mm3)5260立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)506連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.4=2.1m 長細比=l0/i=2.1103/15.9=132.08210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.4=2.43m 長細比=l0/i=2.43103/15.9=152.83 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)

62、+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max6，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(6.8+7.55)+1.43.94)(20+(1-0.8)(40-20)+max6，(1-0.8)12.7)/48=12.94kN =N/(A)=12936.96/(0.188506)=136N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max6，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(6.8+7.55)+0.91.43.94)(20+(1-0.8)(40-2

63、0)+max6，(1-0.8)12.7)/48=12.62kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.511.51.82/10=0.31kNm =N/(A)+ Mw/W=12623.16/(0.188506)+312381.49/5260=192.08N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.6821.621.5=9.13kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(9.13+3)103/(0.99489)=25.05N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=9.13+3=1213kN0.916=14.4kN 滿足要求！