1、目 錄第一章 工程概況 21.1、編制依據21.2、工程概況31.3、盤扣式腳手架設計概要4第二章 材料及材料規格、性能 52.1承插型盤扣式鋼管支撐體系主要材料及型號 7第三章 施工技術措施 73.1承插型盤扣式支撐的施工 73.2主體模板施工工藝及操作要求 10第四章 質量、安全保證措施 144.1質量措施144.2模板的驗收154.3模板的拆除154.4質量保證措施及施工注意事項164.5成品保護164.6文明施工及環保措施174.7安全措施17第五章 承插型盤扣式支架支撐計算書 21第一章 工程概況1.1、編制依據1、編制依據混凝土工程施工質量驗收規程GB50204-2001（2011

2、版）混凝土結構設計規范（GB50010-2011）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范 JGJ231-2010建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011） 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）建筑結構荷載規范 GB50009-2012施工現場臨時用電安全技術規程（JGJ46-2005）建質200987號文危險性較大的分部分項工程安全管理辦法；國家、建設部、湖北省頒發的現行設計規范、施工規范、技術規程質量檢驗評定標準及驗收辦法宜昌市建筑工程安全生產管理標準化手冊（201

3、1）三峽花苑經濟適用房項目（3#、4#樓）樓及地下室工程施工圖紙、施工組織設計及砼澆筑方案。 2、編制說明（1）編制范圍 本方案適用于該項目主體結構，使用承插型盤扣式鋼管支撐體系。（2）編制原則 a)確保工期原則 b)合理優化、優質高效的原則c)安全第一的原則d）堅持技術先進性，科學合理性，經濟實用性相結合的原則e)實施項目管理，通過對勞動力、設備、材料、資金、技術信息的優化配置，實現成本、工期、質量和社會信譽的預期目標效果。1.2、工程概況工程名稱：三峽花苑經濟適用房項目（3#、4#樓）樓及地下室工程 工程地址：宜昌市黃柏河東岸、明珠路東、朝陽路北建設單位：中國葛洲壩集團股份有限公司三峽分公

4、司質量要求：達到國家現行施工驗收規范合格等級標準，創市優質結構工程。安全生產要求：安全生產要求達到建筑施工安全檢查標準合格標準，且獲得“宜昌市安全文明施工現場”。本工程為三峽花苑經濟適用房項目的第二標段，三峽花苑經濟適用房項目（3#、4#樓）樓及地下室工程 ，工程地處宜昌市黃柏河東岸、明珠路東、朝陽路北，本工程施工內容包括3#、4#樓的建筑、裝飾、安裝工程，3#、4#樓均為地下2層地上29層框架剪力墻結構住宅樓，建筑高度為86.00米，總建筑面積為35057.796m2。0.00以上建筑面積為25805.93m2，0.00以下及地下室建筑面積為9251.866m2（A1-P軸（變形縫處）至A2

5、-M軸（變形縫處）。主樓標準層層高2.95米，梁有200*400、200*450、200*500、200*600幾種；板有100、110、120幾種；跨度最大 4200 ；剪力墻有200和250兩種；地下室層高3.8米、5.5米；剪力墻厚250和300；梁主要有200*500、200*600、200*1100、300*500、300*700、300*600、300*1100、300*2000、400*800、400*900、400*1100、400*1000；板厚110、150、180，最大跨度為8400。 1.3、盤扣式腳手架設計概要1、盤扣式腳手架構配件簡述 盤扣式支架構造如下圖，其主要構

6、件如下： 盤扣式支架具有以下特點： 1）、采用低合金高強度鋼，承載能力高，考慮安全系數，單肢設計承載力可達40KN以上。 2）、豎向拉桿，水平拉桿和斜拉桿使支撐架具有了很好的穩定性。材料用量少，安裝快捷、簡便，效率高。 3）熱鍍鋅防腐處理，堅固耐用，周轉次數高，節約成本。2、承插型盤扣式支架設計方案 本方案使用承插型盤扣式支架作為砼疊合板下支撐架體。本次施工根據搭設高度，僅使用立桿、橫桿及可調頂托和可調底座所構成的塔架作為支撐，橫桿通過輪盤上的孔楔緊，形成一個整體。第二章 材料及材料規格、性能2.1承插型盤扣式鋼管支撐體系主要材料及型號頂板支撐系統下面的支撐采用插盤式的設計代替傳統的鋼管扣件，

7、這種支撐操作方便，施工速度很快。 【對接立桿】對接立桿是在直徑為48鋼管上焊接了15公分直徑為60的鋼管實現對接，能夠實現對不同高度的樓層進行調節。無論是地下室還是標準層同樣適用。每根對接立桿上面焊接了一個花盤，可以連接橫桿。對接立桿的規格： 對接立桿1：3.7米、對接立桿2：2.5米、對接立桿3：1.2米 【橫桿】橫桿是在不同長度鋼管上焊接了兩個插頭鏈接立桿，橫桿的規格： 橫桿1：1.15米、橫桿2：0.85米新型建筑鋼支撐架承插式盤扣架有以下優勢：1、鋼管采用插口與銷釘式，安、拆簡單、方便，施工速度快，與傳統支模工藝相比，可提高工效30%。2、節省扣件，避免工地扣件丟失3、可以無限接高，根

8、據房間大小調配，還可應用于高支模4、模板體系具有較高的強度與剛度，穩定性能良好5、鋼管表面處理采用電泳漆技術，水性漆處理相比化工漆處理更環保。6、散裝快拼便于運輸。第三章 施工技術措施3.1、承插型盤扣式支撐的施工 （1）施工前準備a)、認真做好承插型盤扣式支撐的施工安全、技術交底資料。b)、項目部組織現場管理人員和施工工人認真學習施工圖紙和建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程。c)、組織插型盤扣式支架的材料進場并按計劃堆放。 （2） 施工部署根據施工平面圖，施工組織設計，架體的平面、立面、剖面和節點構造詳圖計算每一施工區域所需要的配件數量。在平面圖中給房間編號，按照每個房間的模板配置圖及

9、各房間構配件的用量。嚴格按其施工。 （3）施工工藝3.1.1施工工藝將第一根主梁支起，可以由下面兩人遞與上面兩人，而后由下面2人將頂桿插入主梁卡槽內并敲打扣緊，也可由下邊2人先將頂桿插入主梁卡槽內，直接將主梁舉起，其主梁離邊墻的距離以計劃料時的尺寸為準，同時保證主梁上平面與梁幫上平面高度一致。將第二根主梁支起，將副梁安裝在兩根主梁之間，依此類推，將整個房間支完。通過調整頂桿上的旋轉可調頂托將主梁上平面調整到與梁幫上面水平一致。鋪模，以12202440mm規格的模板為例，鋪模板時，模板2440mm平行于主梁，以主梁外套頂端開始，以保證通過調整活節位置使另一1220mm邊落在1根副梁的中心線上。當

10、模板出現翅曲等變形時，可用2.5*25的鋼釘（水泥釘）將模板邊釘在副梁上，嚴格禁止在主梁上釘釘以免影響抽拉。模板安裝完畢后，全面檢查扣件螺栓，斜撐是否堅固穩定，模板拼逢是否嚴密。在剪力墻結構中使用頂板支撐結構，第一根主梁要緊貼墻體，當最后一根主梁與墻體出現空隙大于100mm時，采取加一根獨立的主梁解決，以免影響支撐質量。3.1.2立桿在房間內的定位方法：以房間的任意一個墻角為起始點，根據方案中立桿到墻面的距離用尺子設定立桿（具體方法見立桿定位示意圖），另沿十字線或T字線互相垂直的兩個方向立兩根立桿，用所需要長度的兩根橫桿將三根立桿插卡連接起來，然后在四邊形的第四個角立一根立桿，再用兩根橫桿將四

11、根立桿插卡連接成四邊形。安裝三角架時必須用榔頭將插卡敲擊到位。（最忌諱的：就是立桿和橫桿未形成四邊形及未調方正，即垂直度未調準以前，用榔頭敲擊插卡）按上述方法完成支架的支搭。3.1.3按所放線的交點立一根立桿，另沿十字線或T字線相互垂直的兩個方向立兩根立桿，用所需要長度的兩根橫桿將三根立桿插卡連接起來，然后在四邊形的第四個角立一根立桿，再用兩根橫桿將四根立桿插卡連接成四邊形，沿放的線為準調成互相垂直的四邊形，調準后，用榔頭將橫桿兩頭的插頭與立桿插座均勻敲緊（不要猛敲一頭），形成穩定四邊形。然后沿延長線方向，按順直和垂直方向放兩根立桿，三根橫桿和一根立桿，兩根橫桿插卡連接，然后調方正，即垂直度、

12、調準后，用榔頭將橫桿兩頭的插頭與立桿插座均勻敲緊（不要猛敲一頭）。安裝三角架時必須用榔頭將插頭敲擊到位。按上述方法完成支架的支搭。3.1.4支架支完后，放置早拆柱頭，并使插銷、托架就位，然后放上方木，按傳統支模方式將主龍骨和次龍骨上標高調整到所需位置。3.1.5主次龍骨就位后，將早拆頭上的頂板調整的高度比次龍骨低1-2mm，因為木方在施工過程中會產生收縮，絕對不可超過次龍骨方木高度，然后從一側鋪設模板，模板板帶的方向和主楞的方向一致。（見平面格構示意圖）3.1.6模板及支撐體系支搭完后，必須經項目質檢員、監理驗收，合格后方可進行下道工序（綁鋼筋及澆注混凝土）。3.1.7二層立桿下端使用可調底座

13、，可調底座與立桿一定要支實，不能出現虛支現象。3.1.8注意事項：檢查早拆頭頂板是否頂在模板下，早拆頭頂板和模板的距離不要超過2mm，如距離太大不可早拆。3.1.9立桿安裝時上下層對齊（保證垂直在同一中心線上），立桿居中下墊50x100x500mm舊方木，沿南北向布置，縱、橫、斜向均成線。3.1.10模板板之間“硬頂”，所有的板縫均不允許粘貼不干膠帶。3.1.11頂板跨度4m時按照千分之一起拱（只是中間部分起拱，四周不起）。模板直接拼縫，保證拼縫嚴密，板面平整、標高準確，模板與墻體“硬頂”，同時沿房間四周布置一圈50*100mm方木，方木與墻體之間粘貼海綿條（海綿條粘貼在方木上），防止漏漿。3

14、.1.12鋪設次龍骨，次龍骨為50100mm方木（立放），靠墻邊邊龍骨必須與墻面緊貼，在垂直次龍骨方向用50100mm方木作為邊龍骨與墻緊貼，防止頂板陰角漏漿，利用墻體上最上排大模板螺栓孔固定，方木與墻體之間粘貼海綿條（海綿條粘貼在方木上），如下圖所示。3.1.13保證頂板結構美觀，模板的使用合理、經濟，其排列統一按項目上述要求進行，并且所有的模板均需按房間編號，上下層同一房間進行倒用。3.2主體模板施工工藝及操作要求1、柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查 模板安裝 檢查對角線 長度差 安裝柱箍 全面檢查校正 整體固定 柱頭找補。柱模板采用18厚膠合板，背楞采用50100mm木枋，柱箍用4

15、83.5鋼管。模板根據柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每450mm一道。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外鋪一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。2、墻體模板施工1）、墻模安裝順序是：支模前的檢查 支側模鋼筋綁扎 安裝對拉螺栓，支另一側模 校正模板位置 緊固對拉止水螺栓支撐固定 全面檢查。2）、墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理，彈出墻的邊線和模板就位線，外墻大角應標出軸線，并做好砂漿找平層或通過在模板下口貼雙面膠帶以防止漏漿。3）、墻體模板安裝前先放置好門窗模板及預埋件，并

16、按照墻體厚度焊好限位鋼筋，地下室外墻限位鋼筋內外禁止連通。但應注意不能燒斷墻體主筋。4）、模板安裝從外模中間開始，以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入焊接好止水的對拉螺栓，再立另一側模板就位調整，對準穿墻螺栓孔眼進行固定。5）、模板安裝前須均勻涂刷脫模劑；支模時須對模板拼縫進行處理，在面板拼縫處用雙面膠帶粘貼；在墻的拐角處（陽角）也應注意兩塊板的搭接嚴密；陰角模立好后，要將墻體模板的橫背楞（48鋼管）延伸到陰角模，并穿好對拉螺栓使其與對應的陰角模或墻體模板固定，以確保角度的方正和不跑模。6）、剪力墻模板采用散支散拆方式，模板采用膠合板，用50100mm木枋作龍骨，用“

17、3形卡”將對拉螺桿與鋼管連接起來，木枋間距400，鋼管間距600，第一道起步鋼管位置為地面上200mm，對拉螺桿間距500500，模板采用鋼管支撐和對拉螺栓共同支撐穩定。 木枋50*1004003形卡48鋼管60048鋼管M12螺栓3形卡膠合板50*100木枋止水條12螺桿48鋼管50*100木枋間距250直角扣連角并雙扣件18厚膠合板3、樓梯模板樓梯模板一般比較復雜，如施工時不注意對后期裝修工程會產生較大影響，故我公司采用定形模板。施工前根據樓梯幾何尺寸進行提前加工放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模。安裝外幫側模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部實測實

18、量。安裝模板時要特別注意斜向支柱(斜撐)的固定，防止澆筑砼時模板移動。孔）支架采用48鋼管。樓梯支模詳見下圖。平臺板樓板樓梯底模木枋12對拉螺桿模板（每步鉆三個排氣孔）4 、梁模板施工1）工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。2）根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。3）梁模支撐。梁模板支撐采用承插式盤扣鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，起步水平桿距地400mm，第二步水平桿距地1600mm，第三步水平桿距地2200mm；在滿堂架的基礎上在主梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m，所有立桿必

19、須與滿堂架架體連接成整體，確保支撐系統的穩定性，梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4） 剪刀撐。二層以上均為標準層，層高均為3米，不考慮設置剪刀撐，首層層高為5.2米，考慮樓層較高，故首層需要設置剪刀撐，具體方案如下：豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。5） 梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用50mm100mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍

20、骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500mm，垂直間距300mm。5、 樓板模板施工1）工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2） 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。3）立桿支撐橫縱間距不超過1.2m, 且立桿

21、支撐鋼管不能有接頭，如有少數接頭現象，所有頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，進行橫縱向掃地桿加固，以保持頂撐的穩固可靠。4）模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。5）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。6）在樓板面操作的電鋸要圍護，鋸末必須清掃干凈，墻柱根部設置清掃口。梁、柱接頭處模板支設第四章 質量、安全保證措施4.

22、1質量措施1、材料要求盤扣式支架立桿采用Q345高強度鋼管48*3.5，托座和底座調節桿為空心螺桿，外徑為38mm，內徑為33mm。支架主要構件均為熱浸鍍鋅防腐防銹處理，經久耐用。支架各構件必須功能齊全，否則不利用本工程。2、搭設質量要求及檢驗驗收標準 1）搭設質量要求盤扣式支架的搭設必須遵照建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程和本工程相適應的設計圖紙，同時需滿足以下要求： 對首層地基進行加固處理，保證其有足夠的承載力，并且足夠穩定，能夠抵抗因氣候變化而可能產生的破壞，并根據需要設置墊塊。 支撐架搭設前需進行定位放線，搭設平面位置必須準確，縱橫方向排列整齊。 每座塔架的安裝完成后，用水平尺

23、檢查橫桿水平度，通過調節底座調節桿的螺母，使兩個方向的水平尺的氣泡都居中，從而保證每個塔在豎向保持垂直。 立桿與橫桿及豎向斜拉桿間安裝就位后需用錘子將楔形銷固定。 支架搭設完成后，按照規范在最外圍及內部每隔5個架體設置從上而下的扣件式剪刀撐。 2）檢查、驗收標準支撐搭設完后按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程驗收。3、盤扣式支架拆除要點和注意事項 盤扣式支架的卸載、拆除必須與模板系統的拆除施工相協調。 盤扣式支架的卸載、拆除需在梁板砼達到設計和規范規定的強度要求時才能拆除。 拆除每層立桿的橫桿卡件，將各塔架上的立桿、橫桿、斜拉桿按從上而下的順序一一拆除。 將拆下的材料分類存儲。4.2、模

24、板的驗收1、模板及其支架必須符合下列規定：（1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確，必須要符合圖紙設計要求。（2）具體足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑砼的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。（3）構造應簡單、裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養護等要求。（4）模板的接縫應嚴密，不得漏漿。2、模板與砼的接觸面應涂隔離劑（脫模劑），對油質類等影響結構或妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。3、預留孔洞及預埋件偏差應符合規范要求。4、模板驗收時，應由項目工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格后方可進行下道工序

25、施工。4.3模板的拆除1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必須待混凝土達到設計規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，

26、將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5、 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，做到工完場清并按指定地點堆放，做到及時清理，維修 和涂刷好隔離劑，以備待用。4.4質量保證措施及施工注意事項1、 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。2、 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移42底模上表面標高43截面內部尺寸柱、梁3，-34層高垂直度不大于5m小于5m645相鄰兩板表面高低差26表面平整度3注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其

27、中的較大值。3、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目技術負責人簽發拆模通知書。4、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。5、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。6、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。4.5成品保護1、模板涂刷隔離劑時，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。3、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。4、按樓板部位層層復安，減少損耗，材料應按編號分類堆放。5、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。6、 使用后拆卸下來的構件，將有損

28、傷的構件挑出，重新維修，嚴重損壞件的要剔除更換。7、可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。8、搬運時，支撐架及剪刀撐等不能隨意投擲。4.6文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。4.7安全措施1、 安全生產管理（1） 盤扣式支架的施

29、工全過程中必須由專業人士在現場監督指導，必須在安全措施到位的情況下，配備有經驗的工人進行施工操作。（2） 工人必須配備安全帶、安全帽、防護服等安全設備，防止發生施工事故。（3） 必須劃定施工范圍，非施工人員嚴禁入內。（4） 風速大于60KM/H的天氣下禁止施工，雨天必須采取可靠的防滑措施，及時清理積水。（5） 承插型盤扣式支架的拼裝和拆除應鋪設平臺板輔助，以確保高空作業的安全。（6） 承插型盤扣式支架的卸載、拆除施工前必須先檢查模板系統和承插型盤扣式支架各部件的工作狀態，無異常情況后方可進行拆裝作業。施工時塔架下和支架旁禁止非施工人員進入。（7） 承插型盤扣式支架的施工過程中嚴禁高空拋物，在合

30、適的層次可建立簡易的材料堆放平臺用于支架材料部件的臨時存放。2、施工應急預案（1） 施工方案中要明確施工過程中可能出現的安全問題或安全事故，針對性的采取措施，責任落實到人，應急所需的材料、工具、設備要到位。（2） 支架監控人員發現有隱患時，要及時疏散施工現場所有人員，并在安全隱患區域設置圍擋和警戒標示，然后組織相關人員進行隱患處理方案討論認定，并給工長、施工操作人員詳盡交底，處理過程中項目經理要坐鎮指揮，安全員要親臨指導，工長要監督實施，班組長要現場指揮操作，確保隱患處理安全、順利。必要時公司要請專家對隱患處理實施方案進行會診論證，優化出最佳方案實施。（3） 當現場出現緊急的安全隱患，來不及上

31、報處理時，現場管理人員要按保證人員安全的原則處理事故，采取盡可能減少損失的辦法，組織現場人員消除安全隱患。（4） 支架工程如果發生事故，按照應急救援預案執行。見下：應急救援預案針對本工程特點，在支架施工區域內極可能發生高空墜落，砼、模板、物體打擊等重大事故。本預案針對梁板柱支撐架施工可能發生的安全事故的應急準備和響應。 為對可能發生的事故能快速反應、救援，項目部成立應急救援小組。 項目經理： 第一安全責任人 安全負責人： 直接安全責任人，并相應成立承插型盤扣式支架的管理領導小組。 組長： 項目經理 副組長： 項目技術負責人組員： 安全員、施工員、技術員，木工班組長以及各施工班組長安全事故應急救

32、援器材的配備1、滅火器材清單及分布情況根據個施工隊的分布情況，每個隊都設置了一處消防器材，每處均有有消防架1個，消防斧2把，消防鍬4把，消防鉤2個，消防桶4個，滅火器2個。 2、急救箱藥品清單項目部配備急救箱，急救箱內物品有：氧氣帶、急救包、紫藥水、紅藥水、酒精、棉紗、十滴水、創可貼等醫療物品。人員分工與職責（1）項目經理： 負責承插型盤扣式支架施工應急救援全面工作。（2）現場技術負責人： 負責制定事故預案措施及相關部門人員的應急救援工作職責。（3）現場安全員： 負責承插型盤扣式支架施工的安全檢查工作，及現場應急救援的指揮工作，同意對人員材料、設備等資源調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責

33、執行項目部下達的指令。（4）組員及各施工班組長： 發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。施工現場安全事故緊急情況的處理程序和措施1、由項目經理部經理負責組織，項目各部門分工合作，密切配合，迅速、高效、有序開展。項目部應在作施工前準備時，及時制定本施工現場安全事故應急救援預案。2、在搶險救援過程中的人員調動安排，物資、車輛設備的調用，占用房屋場地，任何組織和個人不得阻攔和拒絕。工程施工現場管理和作業人員及其他在場的所有人員都有參加安全事故搶險救援工作的義務。3、事故發生后，事故現場應急專業組人員應立即開展工作，及時發出報警信號，互相幫助，積

34、極組織自救；在事故現場及存在危險物資的重大危險源內外，采取緊急救援措施，特別是突發事件發生初期能采取的各種緊急措施，如緊急斷電、組織撤離、救助傷員、現場保護等；迅速向項目經理報告，必要時向相鄰可依托力量求教，事故現場內外人員應積極參加援救。4、項目經理接到報警后，應立即趕赴事故現場，不能及時趕赴事故現場的，必須委派一名項目部安全領導小組成員或事故現場管理人員，及時啟動應急系統，控制事態發展。5、安全事故發生后，事故發生地的工地負責人和施工管理人員，必須嚴格保護好現場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產。因搶救傷員、防止事故擴大以及疏通道路交通等原因需要移動現場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄

35、和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等。6、各應急專業組人員，要接受項目部安全領導小組的統一指揮，應根據事故特點，立即按照各自崗位職責采取措施，開展工作。7、項目部安全領導小組接到報告后，應立即向上級安全領導小組報告。對發生的工傷、損失在10000元以上的重大機械設備事故，必須及時向公司安全生產部報告，報告內容包括發生事故的單位、時間、地點、傷者人數、姓名、性別、年齡、受傷程度、事故簡要過程和發生事故的原因。不得以任何借口隱瞞不報、謊報、拖報，隨時接受上級安全領導機構的指令。8、項目部安全領導小組，應根據事故程度確定，工程施工的停運，對危險源現場實施交通管制，并提防相應事故造成的傷害

36、；根據事故現場的報告，立即判斷是否需要應急服務機構幫助，確需應急服務機構的幫助時，應立即與應急服務機構和相鄰可依托力量求教，同時在應急服務機構到來前，作好救援準備工作：如：道路疏通、現場無關人員撤離、提供必要的照明等。在應急服務機構到來后，積極作好配合工作。9、事后，項目部安全領導小組，要及時組織恢復受事故影響區域的正常秩序，根據有關規定及上級指令，確定是否恢復生產，同時要積極配合上級安全領導小組及政府安全監督管理部門進行事故調查及處理工作。成立由項目經理任隊長的應急救援小分隊成立由項目經理任隊長的應急救援小分隊，有1030人參加。在平時應對應急救援隊隊員進行應急救援知識的培訓學習和現場演練，

37、在應急搶險救援工作中，聽命令、服從指揮，要及時、準確迅速達到搶險救援現場，竭盡全力開展搶險救援工作。第五章、承插型盤扣式支架支撐計算書標準層剪力墻模板計算書一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200mm；穿墻螺栓水平間距(mm):600mm；主楞(外龍骨)間距(mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm):400mm；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓形鋼管483.2截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢數:1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型:矩形；寬度(mm):50mm；高度(mm):

38、100mm；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fcN/mm2:205N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手

39、冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取20.00；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H-模板計算高度，取3.00m；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.83kN/m2、72.00kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=6

40、5.83kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(內楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結

41、構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.129.45200.0200.0=1.18105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.18105/0.22105=5.35N/mm2；面板截

42、面的最大應力計算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面

43、板計算最大剪力(N)：V=3534N；b-構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=33534/(240018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q=65.830.4=26.33N

44、/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=200mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:=0.80mm；面板的最大撓度計算值:=0.67726.332004/(10095001.944105)=0.152mm；面板的最大撓度計算值:=0.152mm小于等于面板的最大允許撓度值=0.80mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形內矩形截面抵抗矩W

45、=64.00cm3；內木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；內楞的最大彎距：M=0.17.36400400=1.18105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，-內楞承受的應力

46、(N/mm2)；M-內楞計算最大彎距(N.mm)；W-內楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值：=1.18105/6.4104=1.84N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值=1.84N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=130N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，V-內楞承受的最大剪力；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830

47、.200.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；內楞的最大剪力：V=0.67.36400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-內楞計算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-內楞的截面寬度(mm)：b=60mm；hn-內楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv=31766.8/(26080)=0.

48、55N/mm2內楞截面的抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值=0.55N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-內楞的最大撓度(mm)；q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；E-內楞彈性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-內楞截面慣性矩(cm4)，I=256cm4；內楞的最大撓度計算值:=0.6776.584004/(10095

49、00256104)=0.05mm；內楞的最大容許撓度值:=1.60mm；內楞的最大撓度計算值=0.05mm小于內楞的最大容許撓度值=1.60mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管483.0,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.0=6.54kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=

50、0.1756543.67600=6.87105N/mm；強度驗算公式：其中，-外楞的最大應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04105mm3；f-外楞的強度設計值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大應力計算值:=6.87105/0.04105=153.01N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的最大應力計算值=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V-外楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(水平螺栓間距間距

51、):l=600mm；P-作用在外楞的荷載:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，-外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V-外楞計算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面寬度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=34.25103/(28060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計

52、算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-外楞最大撓度(mm)；P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.830.20.4/1.005.27kN/m；l-計算跨度(水平螺栓間距):l=600mm；E-外楞彈性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=10.78104；外楞的最大撓度計算值:=1.1465.276003/(10021000010.78104)=0.58mm；外楞的最大容許撓度值

53、:=1.5mm；外楞的最大撓度計算值=0.58mm小于外楞的最大容許撓度值=1.5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.830.60.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！標準層3506

54、00梁模板計算書梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35m；梁截面高度D(m):0.6m；混凝土板厚度(mm):180mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.9m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；腳手架步距(m):1.5m；梁支撐架搭設高度H(m)：2.9m；梁兩側立柱間距(m):0.9m；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1m；采用的承插式盤口鋼管類型為483.2；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；鋼筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷載標準值(kN/m2)

55、:2.5kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):7.2kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2kN/m23.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000N/mm2；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板彈性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁

56、底模板參數梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：18mm；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600mm；次楞間距(mm)：600mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600mm；穿梁螺栓豎向間距(mm)：600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12mm；主楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度60mm，高度80mm；主楞根數：2次楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度：60mm，高度：80mm；次楞根數：2二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較

57、小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取20.00；V-混凝土的澆筑速度，取1.50m/h；H-模板計算高度，取0.30m；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為7.20kN/m2、50.99kN/m2，取較小值7.20kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和倒混凝土時產生

58、的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=601.81.8/6=32.40cm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q-作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.20.67.20.90=4.67kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.40.620.90=1.51kN/m；q=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；計算跨度(

59、內楞間距):l=600mm；面板的最大彎距M=0.16.18600.002=22.24104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=22.24104/3.24104=6.86N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=6.86N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=7.20.6=4.32N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=600mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值:

60、=0.6774.326004/(10095002.92105)=1.37mm；面板的最大容許撓度值:=600/250=2.40mm；面板的最大撓度計算值=1.37mm小于面板的最大容許撓度值=2.40mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形，寬度：60mm，高度：80mm；內鋼楞截面抵抗矩W=64.00cm3；內鋼楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，-內楞彎曲應力計算值(N/m

61、m2)；M-內楞的最大彎距(N.mm)；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.27.20.90+1.420.90)600/1000/2.00=3.09kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內楞的最大彎距:M=0.13.096002=11.12104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值=11.12104/6.40104=1.74N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=16.00N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=1.74N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于f=16.00N/mm2，滿足要求！（

62、2）.內楞的撓度驗算其中E-面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=7.2600/1000/2=2.16N/mm；l-計算跨度(外楞間距)：l=600mm；I-木楞的截面慣性矩：I=2.56106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:=0.6772.166004/(10010000.002.56106)=0.074mm；內楞的最大容許撓度值:=600/250=2.40mm；內楞的最大撓度計算值=0.074mm小于內楞的最大容許撓度值=2.40mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，

63、外龍骨采用木楞，截面類型為：矩形，寬度：60mm，高度：80mm；W=64.00cm3；I=256.00cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中-外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；W-外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.27.20.90+1.420.90)600/1000600/1000/2.00=1.85kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=600mm；外楞的最大彎距：M=0.1751.85600=19.46104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=19.46104

64、/6.40104=3.04N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=16.00N/mm2；外楞的受彎應力計算值=3.04N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=16.00N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量，其值為10000.00N/mm2；p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=7.2600/1000600/1000/2=1.30KN；l-計算跨度(拉螺栓間距)：l=600mm；I-木楞的截面慣性矩：I=2.56106mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.1461.301036003/(10010000.002.56106)=0.125mm；外楞的最大容許撓度值:=1

65、.50mm；外楞的最大撓度計算值=0.125mm小于外楞的最大容許撓度值=2.40mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:M12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76.00mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7.2600/1000600/10002=5.18kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170.00076.00/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92k

66、N，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.32104mm3；I=3.89105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m)；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=350.00mm；q-作用在梁底模板

67、的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2（24+1.5）0.80.30.90=6.61kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.80.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.420.80.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.108.930.352；=0.11106/4.32104=2.53N/mm2；梁底模面板計算應力=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采

68、用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24+1.5)0.3+0.35）0.8=6.40KN/m；l=350.00/(2-1)=350.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；面板的最大允許撓度值:=350.00/250=1.40mm；面板的最大撓度計算值:=0.6776.40350.004/(10095003.89105)=0.1760mm；面板的最大撓度計算值:=0.1760mm小于面板的最大允許撓度值:=1.40mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混

69、凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)0.3(0.35/(2.00-1)=2.68kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35(0.35/(2.00-1)(20.6+0.35)/0.35=0.54kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)(0.35/(2.00-1)=1.58kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.22.68+1.20.54=3.8

70、6kN/m；活荷載設計值P=1.41.58=2.21kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=64.00cm3；I=256.00cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=3.86+2.21=6.07kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.13.860.8；最大應力=M/W=0.25106/64000.00=3.86N/mm2；抗彎強度設計值f=16N/mm2；方木的最大應力計算值3.86N/mm2小于方木抗彎強度設計值16N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算

71、公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.63.860.8=1.85kN；方木受剪應力計算值=31854.72/(26080)=0.58N/mm2；方木抗剪強度設計值=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.58N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.70N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.68+0.54=3.22kN/m；方木最大撓度計算值=0.6773.22800.004/(10010000256.00104)=0.35mm；方木的最大允許撓度=0.81000/250=3.20mm；方木的最大撓度計算值

72、=0.35mm小于方木的最大允許撓度=3.20mm，滿足要求！3.支撐承插式盤扣鋼管架的強度驗算支撐架按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24+1.5)0.3=7.65kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.35kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2(7.65+0.35)+1.44.50=15.90kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)承插式盤扣支撐架彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.214kN；最大彎矩；最大撓度計算值Vmax=1.726mm；支撐架的最大應力=0.546106/4493.0=121.523N/mm2支撐架的抗壓設計強度f=205.0N/mm2；支撐架的最大應力計算值121.523N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!