1、模板施工方案(該方案為技術標調整后方案，以該方案為準)一、施工準備（1）、放線根據平面控制網線，在板面上放出控制網線，對墻、柱要放5條控制線：一條軸線、兩條墻柱截面邊線、兩條模板控制線。（2）、勞動力計劃序號工種人數（每樓號）1木工502力工10（3）、材料準備1、各類材料、工具、勞動力以及防護用具施工前到位。2、根據施工期間的工程量，施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。3、對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。4、原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。5、模板脫模劑采用水質脫模劑。（4）、技術準備1、要

2、熟悉圖紙，了解掌握模板的施工工藝，按圖紙和項目部的施工進度計劃合理安排材料、機具、人員進場施工。2、按施工方案和技術規程對操作者進行技術安全交底并下達具有可操作性、可實施的技術交底書。3、認真做好材料進場驗收檢驗工作，復查材料材質證明及材料進場存儲工作。4、做好模板施工的技術資料和施工過程中的檢驗記錄，并及時收集和整理上述資料，以保證技術資料的及時、準確、完整。二、模板的設計及配置1、根據建設單位提供的建筑、結構圖紙及有關施工規范。2、按清水砼質量要求進行模板設計，在模板滿足強度和剛度要求的前提下,盡可能提高表面光潔度，陰陽角統一整齊。3、墻、柱砼側壓力按35kN/m2考慮。4、在滿足塔吊起重

3、要求、施工便利和經濟條件下,盡可能擴大模板面積,減少拼縫。5、模板設計中所用鋼材均為Q235A。三、模板方案的選擇1、基礎底板模板1）、基礎四周采用240mm厚1100mm高的磚砌胎模，用M5水泥砂漿砌筑，內側面抹20mm厚1：2.5水泥砂漿，表面壓光，轉角部位均抹成小圓弧，半徑為50mm。磚墻最上60高及頂面采用白灰砂漿砌筑（20厚白灰砂漿找平層）。砌墻時應留出抹灰層及防水卷材保護層的厚度50mm（詳見下圖）。基礎梁采用竹膠板、木方、鋼管架支撐體系。圖5-5：磚胎模、導墻模圖2）、磚胎模上作施工防水層，外側可進行人工回填土，回填土高度低于磚口，四角做好排水集水井。3）、當局部磚模無法回填時，

4、外側采用C15素砼回填確保磚模的穩定。2、地下室外墻模板1）、地下室外墻模板墻體模板采用木膠板木方加鋼管架支撐體系，由12mm厚木膠板、木龍骨預拼成標準板、陰陽角模。墻模板：模板采用木膠板預拼組合施工，主要規格為24404400mm。模板內豎楞50100方木600，也就是每預拼一塊模板需用5根方木，方木與方木之間設2根鋼管，豎楞的間距不大于200（接縫處木方各壓木膠板1/2）。外橫楞用48.33.6雙鋼管間距自下而上分別為1150、3300、4450、2600。地下室外墻采用12對拉止水螺栓（12螺栓長700mm，止水鋼板為5050mm厚3 mm），內墻采用12穿墻螺栓（12螺栓長55mm，止

5、水鋼板為5050mm厚3 mm），布置間距豎向為同橫楞鋼管間距，橫向為450，與3形卡扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排48.33.6鋼管斜撐，間距1500，上下排交錯布置，斜撐將力傳至預埋在筏、樓板25錨筋上（錨筋間距同斜撐間距，總長500mm，外漏300mm）（詳見下圖）。圖5-6：墻支模圖2）、剪力墻模板采用組合竹模板，面層為12mm厚雙面覆膜竹膠板，在板面拼縫處增加附加木方。豎楞為50100mm木方，間距為250mm。橫背楞采用多道雙鋼管背楞間距250mm，用穿墻螺栓固定，對拉螺栓采用12圓鋼對拉，1m以下垂直間距300mm，水平間距250mm，1m-2.1m垂直間距400mm，2

6、.1m-3.6m水平間距500mm,3.6m以上600mm。模板拼縫處后設一根50100的通長木方緊貼板縫，帶牛腿處配置異形模板，上下轉角處采用三角方木釘實，具體加固方式見下圖。牛腿處加固圖3）、針對模板接縫處易漏漿等缺陷,模板與模板、模板與陰陽角接縫處設計為竹膠板各壓木方1/2企口連接, 舌板寬2O，留2調節縫,可有效地解決模板接縫處漏漿缺陷,同時還可以保證接縫部位不錯臺,平整度達到設計及規范要求，具體見圖5-7: 模板接縫示意圖。圖5-7 模板接縫示意圖4) 陰陽角模均為定型模板,確保陰陽角方正、垂直、不錯臺,具體見圖5-8:陽、陰角模安裝圖。圖5-8 陰、陽角模安裝圖3、 柱模板1）、

7、本工程柱除地下室有部分附墻柱外，其他全部為剪力墻暗柱，柱采用12mm厚竹膠板拼制定型組合模板,背楞采用50100mm方木,方木需經壓刨找平方正后方可使用（48mm厚）。2）、安裝時,柱底清理干凈后立柱模,根據控制線找準模板的位置,調整垂直度,利用可調支撐調節及鋼管斜接撐將柱模板固定。3）、模板拼裝前須逐塊修整板面、邊框,清除險殘渣、泥漿,并涂刷脫模劑。4）、柱根施工縫處經剔鑿、清理、吹洗干凈后,根據柱模控制線，焊接鋼筋限位，找準模板位置,調整其垂直度。5）、模板拆除后隨時清理,維修后平放于平整場地上,下部墊50l00mm方木(間距700mm)，分類碼放整齊。4、 梁板模板1）梁模梁模采用12m

8、m竹膠板結合鋼管支撐體系，連續多跨梁底板模同一標高時應帶通線安裝，梁底板模標高控制：以同一建筑標高500mm線為依據，先量取兩端梁底標高，然后帶線量拱高。梁側板模垂直度控制： 梁高600mm時，梁的兩側設對稱斜向支撐固定側模。2）、梁的支撐（1）支撐采用可調頂托式鋼管支撐。（見附圖）（2）支撐間距：應根據模板、鋼筋、砼的自重，施工荷載、支撐層數、砼的強度、立桿材質等因素，經計算確定。一般不大于1000mm，梁下除H形支撐外必須加直接支撐，并設十字水平桿。因本項目地面上2.7m處有附帶牛腿的層間梁，該處加固采用其上部梁的兩側立桿，于該層間梁底部位增加橫桿，牛腿部位配置異形模板采用對拉螺栓及方木固

9、定，轉角處采用三角形方木釘牢，方木間距300mm并與對拉螺栓交錯布置。加固形式見下圖。 3）、起拱板或梁的凈跨4m時，模板起拱L/1000并15mm。4）、頂板模板（1） 樓板模竹膠合板體系.板模均用12mm厚的竹膠合板。樓板小楞。樓板模小楞（次龍骨）用50100mm、木方，鋪設間距為250mm。主龍骨采用48.33.6鋼管。頂板支撐圖（2）支撐本工程樓板模支撐采用滿堂腳手架式支撐系統，支撐間距選用1.001.00m。楞距、支撐間距根據荷載，經計算確定，層高4.50m根據規范要求在支撐系統2.5m處增加水平剪刀撐一道，以增加系統穩定性。（3） 頂板模板按規范規定在平面圖上注明50%設計強度標準

10、值拆模,75%設計強度標準值拆模,100%設計強度標準值拆模的部位,頂板砼留置同條件養護試塊作為拆模的依據,頂板拆模必須根據試驗員提供的同條件養護試塊的強度報告單作為依據,經技術主管核實同意后,下達拆模通知單,否則不許拆模。（6）其它模板（1）樓梯模板樓梯平臺梁和平臺的模板與肋形樓蓋板模板基本相同。樓梯段模板由底模、擱柵、牽杠、牽杠撐、外幫板、踏步側板、反三角木等組成。詳見下圖5-13:樓梯踏步模板拼裝圖。圖5-13樓梯踏步模板拼裝圖（2）預留洞口模板門窗洞口模板為木方框,外包12mm厚的覆膜竹夾板,內角部用100100角鋼,外用140140mm的角鋼，與木方框用螺栓收緊，門窗框四邊釘木方支撐

11、和斜撐。具體見下圖四、模板制作安裝1、梁模板安裝(1)在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。(2)梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的1100031000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。夾層梁牛腿處采用異形模板，同上部梁板模板同時支設。(3)梁下支柱支承在基土面上時，應對基土平整夯實，滿足承載力要求，并加木墊板或混凝土墊板等有效措施，確保混凝土在澆筑過程中不會發生支撐下沉。(4)支撐樓層高度在45m以下時，應設二道水平拉桿和剪刀撐，若樓層高度在45m以上時要另行作施工

12、方案。(5)梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板來確定。2、剪力墻模板安裝(1)按位置線安裝門洞模板，下預埋件或木磚。(2)把一面模板按位置線就位，然后安裝拉桿或斜撐，安裝塑料套管和穿墻螺栓，穿墻螺栓規格和間距在模板設計時應明確規定。(3)清掃墻內雜物，再安另一側模板，調整斜撐(拉桿)使模板垂直后，擰緊穿墻螺栓。(4)模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密。(5)墻模板宜將木方作豎肋，雙根聲48.336鋼管或雙根槽鋼作水平背楞。 (6)墻模板立縫、角縫宜設于木方和膠合板所形成的企口位置，以防漏漿和錯臺。墻模板的水平縫背

13、面應加木方拼接。(7)墻模板的吊鉤，設于模板上部，吊鉤鐵件的連接螺栓應將面板和豎肋木方連接在一起。3、現澆板模板安裝 (1)根據模板的排列圖架設支柱和龍骨。支柱與龍骨的間距，應根據樓板混凝土重量與施工荷載的大小，在模板設計中確定。一般支柱為8001000mm，大龍骨間距為6001200mm，小龍骨間距為400600mm。支柱排列要考慮設置施工通道。 (2)底層地面應夯實，并鋪墊腳板。采用多層支架支模時，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。各層支柱間的水平拉桿和剪刀撐要認真加強。 (3)通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。 (4)鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁

14、側模時，角位模板應通線釘固。 (5)樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。五、模板的拆除模板拆除前必須填寫好拆模申請單，經技術部同意及監理/建設單位驗收后方可拆除。A墻體模板拆除墻體模板必須在混凝土強度保證其表面及棱角不因拆除模板受損壞方可進行，即拆模強度達到1.2Mpa。現場可以簡易測定方法：用手指稍用力壓混凝土，混凝土沒有壓痕，即達到拆模強度。拆模后必須及時清理干凈，集中指定堆放地點，并堆放整齊，以便于周轉使用，并作好清理后的模板養護工作。B梁模板拆除梁混凝土必須達到下表強度后，經技術部同意方可拆除。結構類型結構跨度 設計強度標準值百分率%梁8m758m100C

15、頂板模板的拆除混凝土澆筑完畢，應滿足混凝土強度要求時，并經技術部同意方可拆除。 結構類型結構跨度強度標準值設計的百分率%板2m502、8m75D柱模拆除拆除前必須填寫好拆模申請單，經技術部同意后方可拆除。柱模板必須在混凝土達到1.2Mpa即達到拆模強度，方可拆除。以保證其表面及棱角，不因拆除模板而受損壞。E拆除后的模板必須放到指定地點并及時清理干凈，以便周轉使用，清理時不得任意敲打模板，避免由于清理引起表面凹凸不平，清理必須以鏟、刷為主，且每次清理必須保證模板上下口表面不粘有混凝土漿。2、底模模板拆除必須遵循規范中規定砼強度達到設計強度的百分比后方可進行拆模，對重大復雜的模板的拆除需有詳細的技

16、術及安全 交底，拆除前需經技術負責人同意。在砼強度符合下表后方可掃除。現澆結構拆模時所需砼強度結構類型結構跨度（M）設計砼強度的百分率%板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1003、拆除時嚴禁用大錘硬砸，以免損傷模板邊框，每次拆除后，必須進行清理、涂刷隔離劑、分類堆放，拆下的模板發現有變形、短角、損壞等現象，應及時修理。六、支、拆模板驗收程序及注意事項：一、模板支拆驗收程序木工班組自檢 不合格 合格總包單位不合格合格監理單位/建設單位合格砼澆筑 驗收標準： 1、柱模垂直度 允許誤差： 【0，5mm】 2、頂板水平度 【0，10mm】 3、梁截面尺寸 【-5；8mm】 4、

17、柱根、梁底清理程度 【無雜物】1、在模板面進行鋼筋等焊接工作時，必須用石棉板或薄鋼板隔離，泵送混凝土的布料架腳和輸送混凝土支架腳下應加墊板等有效措施。2、模板支設時，須仔細檢查埋件及各類預留洞口的位置和數量標高、幾何尺寸等是否正確、牢固可靠，安裝工作檢查無誤后方可合模，封模前還必須作好墻底部的清理工件，雜物清除干凈后方可合模拆除。3、模板支設完畢后，在澆筑前必須經技術、質量、安全部門和監理部門檢查，檢查合格后報建設監理單位驗收通過后，簽發砼澆筑令后方可澆筑，并且在澆筑過程中須派專人看護模板及支撐的變化情況，發現異常，應立即停止砼的澆筑，并在砼初凝前將問題處理完畢，繼續澆筑砼。4、成品保護，吊裝

18、模板時輕起輕放，不許碰撞已安裝好的模板，隨安隨吊，模板拆除時不得用大錘或撬棍強行拆模，以免損壞砼棱角，鋼模及竹膠模板在使用過程中及時涂刷隔離劑，并且不得污染鋼筋，施工過程中及時 維修鋼模，保證砼截面的幾何尺寸的正確性。七、質量標準及保證措施1、墻柱模板必須在鋼筋隱檢后方可施工，安裝完畢必須經檢查驗收并得到總包方、監理認可，在澆筑混凝土面同時必須有人看護模板，發現有問題及時組織人員搶修并報總包，反饋質量情況包括對結構質量施工有否影響，搶修時混凝土工種必須積極配合，以保搶修工作的順利進行。2、澆筑時嚴格控制保護層厚度，注意查看墊塊放置是否脫落。序號部位保護層厚度墊塊形式1梁25mm高標號水泥墊塊2

19、柱25mm高標號水泥墊塊3墻15mm通長水泥墊塊4板15mm高標號水泥墊塊3、模板安裝前必須檢查所有預埋，預留是否正確，水 電，暖通等工種和安裝是否及時，并通過監理檢查合格后方可封模。4、樓面模板安裝后必須與鋼筋工種配合，保證鋼筋人員的正常工作。5、嚴格按照技術部要求的技術交底進行操作，杜絕違章操作。6、對于柱、墻模板定位應嚴格按照五線控制法進行測量施工。7、所有模板制作后必須有足夠的強度、剛度和穩定性，構件截面尺寸準確并對相同類別構件編號翻錄、分類做到不混亂。8、模板安裝完畢后必須先自檢后復檢并經工程部驗收方可監理確認后方進入下道工序施工。9、模板安裝允許偏差須符合下表規定：項目允許偏差（m

20、m）軸線位置5底板上表面標高5截面內部尺寸基礎10柱、墻、梁+4、-5每層垂直度6相鄰兩板表面高低差2表面平整（2m長度以上）510預埋件允許差表：（mm）項 目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置5外露長度+10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸+10，011、當梁板跨度4m時，模板應起拱，本工程起拱高度為梁跨的2/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。12、所使用鋼管規格為48.33.6mm，對銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫等材料杜絕進場。13、本項目開展全面質量管理，嚴格按照一案三工序方法組織施工，嚴格按照圖紙要求、按照工藝標準、按照規范要求施工，

21、并堅持實行自檢、互檢和交接檢的工作方法。14、測量人員測設結構施工中軸線、標高后，測量資料報工程部由責任工程師檢查已放的小線的施工質量，重點是墻、梁、柱的截面幾何尺寸和門窗尺寸是否正確。15、由于采用竹夾板施工，為了保證達到規定標準，模板接縫處采用雙面膠帶夾縫處理。16、梁模板、樓模板拆除前，必須填寫拆模申請單報總包和監理，當需要拆模部位的同條件養護的混凝土試塊的抗壓強度報告出來時，應滿足規定的拆模強度要求時方可拆模。拆模時，以總包和監理下發的指令書為拆模依據。17、模板工程質量控制程序見下圖：模板工程質量程序控制 準備工作 技術交底支 模質量評定拆 模資料整理學習圖紙和技術資料學習操作規程和

22、施工規范書 面 交 底模板選擇、配量平整鋼模板模板涂刷脫模劑與鋼筋工序交接檢查腳手架、腳手板操作人員參加和鋼筋、砼工序交接檢查澆灌混凝土時留人看模不合格的處理（返工）執行驗評標準底部標高線、中心線、支模控制線等放線自 檢中 間 抽 查按梁、柱各抽查10%，但均不應小于3件；板每30-50m2（各抽查一處，但不應少于3處）按強度報告確定拆模時間注意保護棱角施 工 記 錄質量評定記錄自 檢 記 錄清理現場、文明施工 八.安全文明施工1、進入現場的施工作業人員必須接受三級安全教育，經考試合格辦理上崗資格證，方可上崗操作。2、所有作業人員必須參加施工現場周一安全活動和施工現場統一組織的安全教育活動。

23、作業人員必須嚴格遵守勞動保護規定，正確佩帶和使用個人防護用品。作業人員必須嚴格執行安全技術交底和班長班前講話要求。交叉工作時，要有可靠的防護措施，不得傷害他人，也避免被他人傷害。3、任何作業人員不得善自拆動施工現場的腳手架、防護設施、安全標志和警告牌，如必須拆動時許經施工負責人允許方可拆動。4、作業人員不得隨意拋撒施工垃圾和排放污水等人為造成環境的污染。5、作業人員除必須執行作業時間限制以外，在作業過程中應自覺減少和消除噪音。6、作業人員要堅持文明施工，個人行為要適應CI形象管理要求。起吊模板掛鉤時應用卡環，嚴禁采用短鋼筋拐掛。7、拆除模板應確認所有穿墻螺栓桿拔開方可示意信號工指揮起吊。8、拆

24、除樓板頂板時應一邊拆支撐一邊拆模板，禁止一次性拆完支撐。9、圓盤鋸必須有護罩，分料尺柄有靠山。操作前應檢查鋸片是否上緊，鋸盤有無裂口。10、操作者應站在鋸片一側，手背不得跨越鋸片。11、接料應待料出鋸片15cm，不得用手硬拉。12、小于20cm的短料不得上鋸，應使用推棍。13、超過鋸片半徑的木料，禁止上鋸，截料應設截具。14、手持電動鋸時應按料厚度調整鋸切深度，禁止架在腿上鋸切。15、按鋸片齒數劃分鋸切與截料的功能，不得混用。16、鋸片護罩必須完好，鋸片連續斷齒三個以上不得使用。17、平刨必須設置刨口保護裝置或采用機械自動送料。18、多用木工機械使用時只準使用其中一種功能，并將其他功能的傳動皮

25、帶拆除。19、作業現場嚴禁吸煙。九、設計計算書1、墻模板設計計算書工程參數墻厚度：0.3m；面板采用:12mm厚竹膠合板，面板彈性模量:9000N/mm2，抗彎強度設計值fc:35N/mm2；主楞采用:鋼楞截面類型為:圓鋼管48.33.6 ；,間距:500mm次楞采用:木楞寬度(mm):75 高度(mm):50；,間距:200mm對拉螺栓直徑:12mm,水平間距:500mm,豎向間距:400mm；木材抗彎強度設計值fc:17N/mm2；木材抗剪強度設計值ft:1.7N/mm2；木材彈性模量E:10000N/mm2；新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計

26、算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.222441.21.21.22=37.104 kN/m2F=cH=242.9=69.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，取4小時； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.9m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值37.104kN/m2。墻側模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最

27、不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.50m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 50.001.11.1/6=10.083cm3；截面慣性矩I= 50.001.11.11.1/12=5.546cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=37.104kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.237104+1.440000.50=22556N/mq1=0.91.3537104+1.40.740000.50= 24305N/m根據以上兩者比較應

28、取q1= 24305N/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=243050.202=121.53Nm88面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=121.53103=12.05N/mm2 f=35N/mm2W10.083103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.5037104=18552N/m=18.552N/mm；面板最大容許撓度值: 200.00/250=0.80mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=518.552200.004=0.774mm

29、 0.80mm384EI38490005.546104滿足要求!墻側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:75mm 高度:50mm 間距：0.2m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =7.55.05.0/6=31.250cm3；截面慣性矩I =7.55.05.05.0/12=78.125cm4；（一）強度驗算1、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。次楞計算簡圖 l=0.5m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=37.104kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.9

30、1.237104+1.440000.2=9022N/mq2=0.91.3537104+1.40.740000.2= 9722N/m根據以上兩者比較應取q=9722 N/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.19.7220.52=0.243kNm最大支座力：1.1ql=1.19.7220.5=5.35kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.243106=7.776N/mm2 17N/mm2W31.250103 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 371040.2=7421N

31、/m=7.421N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.4215004= 0.402mm 2.0mm100EI1001000078.125104 滿足要求!墻側模板主楞計算主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管48.33.6 間距：0.50m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面慣性矩I =10.78cm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.35kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.4m。主楞計算

32、簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.375kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.375106=41.759N/mm2 205N/mm2W24.490103 2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=4.081kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：l/250 =400/250 = 1.6mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.067mm N=9.52kN。滿足要求!2、板模板計算書工程參數（一）模板與支架搭設參數模板支架搭設高度H：4.35m

33、；立桿縱距la：1.2m；立桿橫距lb：0.8m；水平桿最大步距h：1.5m； 面板采用：竹膠合板 厚度：12mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：0.15m；主楞梁采用：單鋼管48.33.6；鋼管均按48.33.6計算。（二）荷載參數永久荷載標準值：樓板厚度：0.14m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立桿承受架體自重: 0.133kN/m可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k），當計算面板和直接支承面板的次楞梁時，均布荷載取：2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩

34、者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取1.5kN/m2 ，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取1kN/m2 。振搗砼時荷載標準值（Q2k）：2kN/m2。模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.11.1/6=20.167cm3；截面慣性矩I= 1001.11.11.1/12=11.092cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。

35、均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.1+11000.1+350)+1.425001=6239N/mq1=0.91.35(240000.1+11000.1+350)+1.40.725001= 5680N/m根據以上兩者比較應取q1= 6239N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=62390.152=17.55Nm88施工荷載為集中荷載：M2=q2l2+Pl=3780.152+31500.15=119.19Nm848

36、4取Mmax=119.19Nm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=119.19103=5.91N/mm2 f=35N/mm2W20.167103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240000.111000.1350）=2860N/m=2.860N/mm；面板最大容許撓度值: 150.00/250=0.6mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=52.860150.004=0.019mm 0.6mm384EI384900011.092104滿足要求!次楞方木驗算次

37、楞采用方木，寬度100mm，高度50mm，間距0.15m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =10.05.05.0/6=41.67cm3；截面慣性矩 I =10.05.05.05.0/12=104.17cm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按簡支梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.8m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.1+11000.1+350)+1.425000.15=936N/mq1=0.91.35(240000.1+11000.1+350)+1.40.725000.15= 8

38、52N/m根據以上兩者比較應取q1= 936N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.90.151.2350=57 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.125q1l2=0.1259360.82=74.88Nm施工荷載為集中荷載：M2= 0.125q2l2+0.25Pl=0.125570.82+0.2531500.8=634.56Nm取Mmax=634.56Nm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=634.56103=15.23N/mm2 f=17N/mm2W41.67103次楞

39、抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.5q1l=0.59360.8=374.400N施工荷載為集中荷載：V2= 0.5q2l+0.5P=0.5570.8+0.53150=1597.800N取V=1597.800N驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算: =3V=31597.800= 0.479N/mm2 fv=1.7N/mm22bh210050次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.15（240000.111000.1350）=429N/m

40、=0.429N/mm；次楞最大容許撓度值:800.0/250=3.2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=5ql4=50.429800.04=0.220mm 3.2mm384EI38410000104.17104滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管48.33.6截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.1+11000.1+350)+1.415000.15=747N/mq1=0.91.

41、35(240000.1+11000.1+350)+1.40.715000.15= 720N/m根據以上兩者比較應取q1= 747N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1q1l=17470.8/1000=0.598kN。次楞作用集中荷載P=0.598kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.579106=128.953N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上

42、的均布線荷載設計值為：q = 0.15（240000.111000.1350）=429N/m=0.429N/mm；次楞最大支座力=1q1l=10.4290.8=0.343kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=1.483mm。主梁的最大容許撓度值:1200.0/150=8.0mm，最大變形 Vmax =1.483mm 8.0mm滿足要求!扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=5.266KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2

43、。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.129/(0.81.5)=0.129式中An =(la+h+0.325lah)d=0.129m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.8mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.129=0.

44、15無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.150.3=0.290kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.2900.81.52= 0.059kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.91.20.1332.8+(240.11.10.10.35)1.20.8+1.411.20.8=4.577kN；0.91.20.1332.8+(240.11.10.10.35)1.20.8+0.91.4(11.2

45、0.8+0.059/1.2)=4.512kN；0.91.350.1332.8+(240.11.10.10.35)1.20.8+ 1.4(0.711.20.8+0.60.059/1.2)=4.672kN；立柱軸向力取上述較大值，N=4.672KN。（三）立柱穩定性驗算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=4.672kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1.5m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=4.24cm2；M

46、w - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=150.0/1.59=94 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.594；N+Mw=4.672103+0.059106=18.550+13.140=31.690N/mm2 f=205N/mm2jAW0.5944.241024.49103立柱穩定性滿足要求!立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=4.672kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1.2m，墊木寬度0.3m

47、，墊木面積A=1.20.3=0.36m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 100kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=4.672=12.98kN/m2 mffak=1000.4=40kN/m2A0.36滿足要求!。3、梁模板計算書 工程參數（一）模板支架參數梁截面寬度:0.2m；梁截面高度:0.4m；模板支架高度H:4.1m；樓板厚度:0.15m；立桿梁跨度方向間距la:1m；梁兩側立柱間距lb:0.4m,梁下增加1根立柱；水平桿最大步距: 1.5m；梁底面板下次楞采用：方木支撐；鋼管按48.33.6計算；面板采用：12

48、mm厚竹膠合板（二）梁側模板參數主楞龍骨材料：鋼楞，截面類型為:圓鋼管48.33.6 ；次楞龍骨材料：木楞，寬度:40mm 高度:60mm；主楞間距：500mm；次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：500mm；穿梁螺栓豎向間距：400mm；穿梁螺栓直徑：12mm（三）荷載參數永久荷載標準值：模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立桿承受結構自重: 0.104kN/m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k）:1kN/m2；振搗砼對水平面模板荷載（Q2k）：2kN/m2；振搗砼對垂直面模板荷載（

49、Q2k）：4kN/m2；傾倒砼對梁側模板產生水平荷載（Q3k）：4kN/m2；新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2F=cH=240.4=9.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.4m

50、； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值9.600kN/m2。梁側模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.50m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 50.001.11.1/6=10.083cm3；截面慣性矩I= 50.001.11.11.1/12=5.546cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=9.600kN/m2，

51、振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.29600+1.440000.50=7704N/mq1=0.91.359600+1.40.740000.50= 7596N/m根據以上兩者比較應取q1= 7704N/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=77040.202=38.52Nm88面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=38.52103=3.82N/mm2 f=35N/mm2W10.083103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q

52、= 0.509600=4800N/m=4.800N/mm；面板最大容許撓度值: 200.00/250=0.80mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=54.800200.004=0.200mm 0.80mm384EI38490005.546104滿足要求!梁側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:40mm 高度:60mm 間距：0.2m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.06.06.0/6=24.000cm3；截面慣性矩I =4.06.06.06.0/12=72.000cm4；（一）強度驗算1、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨

53、度取主楞間距，L=0.5m。次楞計算簡圖 l=0.5m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=9.600kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.29600+1.440000.2=3082N/mq2=0.91.359600+1.40.740000.2= 3038N/m根據以上兩者比較應取q=3082 N/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.13.0820.52=0.077kNm最大支座力：1.1ql=1.13.0820.5=1.70kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.07

54、7106=3.208N/mm2 17N/mm2W24.000103 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 96000.2=1920N/m=1.920N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.9205004= 0.113mm 2.0mm100EI1001000072.000104 滿足要求!梁側模板主楞計算主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管48.33.6 間距：0.50m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截

55、面抵抗矩W =4.49cm3；截面慣性矩I =10.78cm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=1.70kN，按集中荷載作用下簡支梁計算，其計算跨度取梁側高度，L=0.3m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.113kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.113106=12.584N/mm2 205N/mm2W24.490103 2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.056kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值

56、：l/250 =300/250 = 1.2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.012mm 1.2mm。滿足要求!梁底模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.11.1/6=20.167cm3；截面慣性矩I= 1001.11.11.1/12=11.092cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為2根，面板按簡支梁計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.4+1.50.4+0.35)+1.421=13.91kN/mq1=0.91.35(240.4+

57、1.50.4+0.35)+1.40.721= 14.58kN/m根據以上兩者比較應取q1= 14.58kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.458kN;N2=1.458kN;最大彎矩 Mmax = 0.073kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.073106=3.620N/mm2 35N/mm2W20.167103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.41.50.40.

58、35）=10.55kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 9000N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.220mm梁底模板的最大容許撓度值: 200/250 =0.8 mm；最大變形 Vmax = 0.220mm 0.8mm滿足要求!梁底模板次楞計算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度75mm，高度50mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=7.55.05.0/6= 31.25cm3；I=7.55.05.05.0/12= 78.125cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取

59、次楞下水平橫桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖 l=1m荷載設計值 q = 1.458/1= 1.458kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.11.45812= 0.146 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.146106=4.672N/mm2 17N/mm2W31.25103滿足要求!（二）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4.0 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =1.055/1= 1.055N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.055100

60、04=0.914mm 4.0mm100EI1001000078.125104滿足要求!梁底橫向水平桿計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.456kN;N2=2.005kN;N3=0.456kN;最大彎矩 Mmax=；最大變形 Vmax=0.005mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.055106=12.249N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼

61、管的最大容許撓度值: l/150 =200/150 = 1.3mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.005mm 1.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿計算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=2.005kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=2.005KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按濟南10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載

62、體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風荷載地形地

63、貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.52= 0.072kNm1010（二）立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：2.005kN ；立柱承受支架自重：1.22.80.104=0.349kN 立柱軸心壓力設計值N：2.005+0.349=2.354kN；（三）立柱穩定性計算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=2.354kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算

64、長度（m），L0=h，h為縱橫水平桿最大步距，L0=1.5m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=150.0/1.59=94 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.594；N+Mw=2.354103+0.072106=9.347+16.036=25.383N/mm2 f=205N/mm2jAW0.5944.241

65、024.49103立柱穩定性滿足要求!立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=2.354kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 100kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=2.354=7.85kN/m2 mffak=1000.4=40kN/m2A0.3滿足要求!。4、柱模板計算書工程參數柱截面寬度B:0.5m；柱截面高度H: 0.6m；面板采用:12mm厚竹膠合板，面板彈性模量:9000N/mm2，抗彎強度設計值fc

66、:35N/mm2；柱箍采用:鋼楞 截面類型為:圓鋼管48.33.6 ；間距:400mm對拉螺栓直徑:12mm 柱寬度B方向設置1個對拉螺栓 柱高度度H方向設置1個對拉螺栓木材抗彎強度設計值fc:17N/mm2；木材抗剪強度設計值ft:1.7N/mm2；木材彈性模量E:10000N/mm2；新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.222441.21.21.41=42.882 kN/m2F=cH=244.75=114.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的

67、初凝時間，取4小時； V - 混凝土的澆筑速度，取2m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.75m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值42.882kN/m2。柱側模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取柱箍間距0.40m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 40.001.11.1/6=8.067cm3；截面慣性矩I= 40.001.11.11.1/12=4.437cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板

68、考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=42.882kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.242882+1.440000.40=20541N/mq1=0.91.3542882+1.40.740000.40= 22252N/m根據以上兩者比較應取q1= 22252N/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=222520.152=62.58Nm88面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=62.58103=7.76N/mm2 f=35N/

69、mm2W8.067103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.4042882=17153N/m=17.153N/mm；面板最大容許撓度值: 150.00/250=0.60mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=517.153150.004=0.283mm 0.60mm384EI38490004.437104滿足要求!柱側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:75mm 高度:50mm 間距：0.15m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =7.55.05.0/6=31.250cm3；

70、截面慣性矩I =7.55.05.05.0/12=78.125cm4；（一）強度驗算1、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.4m。次楞計算簡圖 l=0.4m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=42.882kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.242882+1.440000.15=7703N/mq2=0.91.3542882+1.40.740000.15= 8344N/m根據以上兩者比較應取q=8344 N/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2

71、=0.18.3440.42=0.134kNm最大支座力：1.1ql=1.18.3440.4=3.67kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.134106=4.288N/mm2 17N/mm2W31.250103 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 428820.15=6432N/m=6.432N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =400/250 =1.6 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.4324004= 0.143mm 1.6mm100EI10

72、01000078.125104 滿足要求!柱寬度B方向柱箍的計算柱箍采用鋼楞，截面類型為:圓鋼管48.33.6 ，柱箍間距400mm。截面抵抗矩W =4.49cm3；截面慣性矩I =10.78cm4；（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.91.242.882+1.440.1250.4=2.568kNP2=0.91.3542.882+1.40.740.1250.4= 2.781kN根據以上兩者比較應取P= 2.781kN作為設計依據。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.418kN;N2=8.289kN;N3=1.418kN;最大

73、彎矩 Mmax=；柱箍抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍應按受彎構件采用下式計算：N-柱箍軸向拉力設計值。An-柱箍凈截面面積。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.227106=50.557N/mm2 205N/mm2Wnx4.49103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=42.8820.1250.4=2.144kN。柱箍的最大容許撓度值: = l/150 =330.000/150 = 2.2mm；經計算最大變形 Vmax =0.038 mm 2.2mm滿足要求!柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓計算

74、對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設計值N=8.289kN 小于 12.92kN。滿足要求!柱高度H方向柱箍的計算柱箍采用鋼楞，截面類型為:圓鋼管48.33.6 ，柱箍間距400mm。截面抵抗矩W =4.49cm3；截面慣性矩I =10.78cm4；（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.91.242.882+1.440.150.4=3.081kNP2=0.91.3542.882

75、+1.40.740.150.4= 3.338kN根據以上兩者比較應取P= 3.338kN作為設計依據。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.827kN;N2=9.697kN;N3=1.827kN;最大彎矩；柱箍抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍應按受彎構件采用下式計算：N-柱箍軸向拉力設計值。An-柱箍凈截面面積。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.307106=68.374N/mm2 205N/mm2Wnx4.49103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=42.8820.150.4=2.573kN。柱箍的最大容許撓度值: = l/150 =380.000/150 = 2.5mm；經計算最大變形 Vmax =0.069 mm 2.5mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓計算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設計值N=9.697kN 小于 12.92kN。滿足要求!