1、復旦大學附屬中山醫院廈門醫院上部工程外腳手架專項施工方案編制人： 審核人: 審批人： 中建三局（廈門）建設有限公司年 月 日目 錄第1章 編制依據及說明41.1 編制說明41.2 編制依據4第2章 工程概況42.1 建筑概括42.2 腳手架概括5第3章 施工部署63.1 部署思路63.2 搭設設計情況7 常規部位腳手架7 結構變化部位（內收或外擴）腳手架8 其他特殊部位搭設方法10第4章 施工準備134.1 技術準備134.2 材料準備134.3 機具準備134.4 人員準備14第5章 落地腳手架搭設145.1 落地腳手架搭設流程145.2 落地腳手架搭設流程145.3 落地腳手架搭設參數14

2、5.4 落地腳手架搭設要求16 立桿（48.33.6mm鋼管）16 縱向水平桿16 橫向水平桿17 腳手板17 連墻件17 剪刀撐18 安全網18第6章 型鋼懸挑腳手架搭設186.1 型鋼懸挑腳手架搭設流程186.2 型鋼懸挑腳手架搭設參數196.3 特殊部位搭設方法196.4 型鋼懸挑腳手架搭設要求246.5 腳手架的使用規定25第7章 外架附屬設置搭設要求267.1 門洞267.2 斜道27 斜道平面布置圖277.3 門洞、安全通道307.4 高處臨邊安全防護307.5 樓梯口和梯段邊防護317.6 電梯井口安全防護327.7 預留洞口安全防護33 洞口防護短邊尺寸小于1500mm33 洞

3、口尺寸防護（1500mm）357.8 防雷接地安全防護36第8章 外架搭設質量保障措施378.1 質量要求378.2 腳手架的荷載控制39第9章 安全技術措施39第10章 腳手架的拆除4110.1 拆除前的準備4110.2 拆除步驟41第11章 腳手架拆除安全技術措施4111.1 架體拆除4111.2 工字鋼拆除42第12章 成品保護42第13章 應急預案4313.1 應急準備4313.2 應急響應44第14章 噴淋系統施工方法4514.1 噴淋系統的主要組成及原理4514.2 施工工藝流程及安裝要點46 工藝流程46 施工準備46 設備、組件選擇47 供水設施的安裝47 管網及系統組件安裝4

4、9 系統試壓與沖洗50 噴淋頭安裝51 系統驗收51 維護管理5214.3 附圖：53第15章 計算書5415.1 落地式5415.2 懸挑式65第1章 編制依據及說明1.1 編制說明為了指導現場腳手架搭設，使腳手架搭設符合規范要求，保證搭設安全，特編制此施工方案。1.2 編制依據(1)本項目施工組織設計；(2)本項目設計施工圖紙；(3)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；(4)建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)；(5)鋼管腳手架扣件GB15831-2006；(6)建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；(7)建筑施工手冊第五版 中國建筑工業出版

5、社；(8)鋼結構設計規范(GB50017-2003)中國建筑工業出版社；(9)建筑結構荷載規范(GB50009-2012)中國建筑工業出版社；(10)建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社；(11)建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)中國建筑工業出版社。第2章 工程概況2.1 建筑概括擬建場地位于廈門本島東部五緣灣片區，西至五緣灣道，北至枋湖南路，東至濕地公園，東南為規劃路。占地面積為62207.599，總建筑面積為170266.98，地上建筑面積為113644.08。序號項目內容1工程名稱復旦大學附屬中山醫院廈門醫院上部工程2建設單位廈門市土地開發總公司3代建單位

6、廈門國貿控股建設開發有限公司4設計單位上海建筑設計研究院有限公司5監理單位廈門協誠工程建設監理有限公司6施工單位中建三局（廈門）建設有限公司7項目功能本項目為集醫療、教學、科研于一體的海峽西岸頂尖三級綜合性醫院。8項目地址9項目整體效果圖10BIM模型圖2.2 腳手架概括本工程外腳手架采用落地式雙排鋼管腳手架和懸挑式腳手架，其中落地腳手架搭設高度不超過43m，懸挑式不超過20m。落地式搭設方法為：橫向間距為1.05m，縱向間距為1.5m，步距為1.5m、1.8m，連墻件采用剛性連接，按三步兩跨布置。懸挑式腳手架搭設方法為：橫向間距為1.05m，縱向間距為1.5m，步距為1.8m，連墻件采用剛性

7、連接，按三步兩跨布置。平面布置圖如下：根據設計圖紙，對各樓號立面面積進行統計，具體統計如下表：建筑部位立面面積（）核心醫療區A1#棟18750A2#棟5256A區裙樓7380B-1棟3564B-2棟（連接裙樓歸于此）5811專家科研樓/8494特護醫療區/3768輔助用房/1728第3章 施工部署3.1 部署思路根據地下室移交情況，腳手架搭設順序基本為：A樓B樓（專家樓、特護區同步）輔助用房。本次腳手架搭設采用落地式雙排腳手架和懸挑式腳手架兩種，具體搭設情況詳見下節設計情況。本工程外腳手架在滿足安全及規范的前提下，同時考慮后期幕墻龍骨安裝，則A-2棟、B棟外腳手架距結構邊為400mm，其余棟號

8、外腳手架距結構邊為300mm，此寬度能保證部分主龍骨安裝（幕墻最大安裝寬度為650mm），待外架從上往下逐層拆除時，拆除完當層鋼管后再安裝剩余部分龍骨，最后幕墻鋁單板采用吊籃進行收尾施工。3.2 搭設設計情況3.2.1 常規部位腳手架本工程部分位置結構變化較大，需特別處理（每層搭設懸挑式腳手架），除特殊位置外，其余位置采用常規落地式雙排腳手架及懸挑式腳手架，落地式腳手架搭設高度不超過43m，懸挑式腳手架不超過20m。各主樓具體搭設形式及高度如下：建筑建筑高度樓層數搭設形式搭設高度備注核心醫療區A棟A1#：73.0m1層-5層落地式25.1m東、西、北側6層-10層落地式19.8m南側直接從屋面

9、搭設7層-10層(7層起挑)懸挑式19.8m東、西、北側11層-15層(11層起挑)懸挑式19.8m/16層-屋面層(16層起挑)懸挑式11.8m/A2#：44.5m1層-6層落地式29.1m東、西、南側5層-6層落地式5.8m北側直接從屋面搭設7層-屋面層(7層起挑)懸挑式19.3m/核心醫療區B棟B1#：21.7m1層-4層落地式23.8m東、西、北側B2#：24.0m1層-5層落地式26.1m（西側）1層-2層落地式5.8m東側1層-3層懸挑式9.8m東側由于3層板比2層多挑出5m左右1層-3層（1層起挑）懸挑式16.6m（南側）未考慮地下室回填4層-屋面層(4層起挑)懸挑式12.3m（

10、南側）未考慮地下室回填4層-屋面層落地式5.8m北側、東側直接從屋面搭設專家樓33.27m1層-4層懸挑式19.35m（西、南、北側）未考慮地下室回填5層-屋面層(5層起挑)懸挑式16.17m（西、南、北側）1層-4層落地式19.35m（東側）特護區A樓：15m1層-3層懸挑式17.1m未考慮地下室回填1層-3層落地式17.1m西側B樓：11m1層-2層懸挑式13.1m未考慮地下室回填輔助用房22m-1層-機房層落地式23.8m東、西、北側直接從底板搭設至機房層-1層-1層落地式9.6m南側1層-屋面層落地式14.1m南側3.2.2 結構變化部位（內收或外擴）腳手架本工程造型多變，存在大量異形

11、外立面造型，其中A1#樓東側5-15層結構逐層往外挑出350mm（即上一層比下一層多挑出350mm），A1#樓西側7-屋面層存在不同程度的結構內收，其中8-15層逐層內收600mm，15層以上內收寬度最小為4.8m。A2#樓東側3-5層每層外擴750mm，6-9層每層內收0-1207mm。B1#樓東側2-4層每層外擴750mm，專家樓南側每層內收2000mm-4000mm。具體統計如下表：建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式核心醫療區A-1棟1-15層以下，垂直立面雙排式落地腳手架5層及以上至15層，每層外擴350mm懸挑式腳手架（每2層設置）15層及以上為垂直立面懸挑式腳手架(16層懸挑)2

12、-27層及以下，垂直立面雙排式落地腳手架7層至15層，每層內收600mm懸挑式腳手架（每2層設置）建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式核心醫療區A-2棟3-33層至5層，每層外擴750。懸挑式腳手架（每層設置）4-46-9層，每層內收01207不等。建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式核心醫療區B-1棟6-62層至4層，每層外擴750mm懸挑式腳手架（每層設置）建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式科研教學專家樓5-53-7層，每層內收20004000mm。每層搭設雙排式落地腳手架（落于樓板面）3.2.3 其他特殊部位搭設方法（1）下沉庭院及地下室邊線外位置由于頂板存在下沉庭院或架體落在地下室邊

13、線外導致架體無法搭設。該部分位置搭設方式為從底板搭設落地式腳手架。具體部位如下：113-115軸交1/1L軸北側為下沉庭院1/115-118軸交1D軸北側為下沉庭院1B-1C軸交13軸西側為下沉庭院（2）鋼連廊位置本工程2A 1L軸交2627軸、2101/211軸交2A軸有鋼連廊，為方便鋼連廊施工，則在主體結構施工時2A 1L軸交2627軸位置需在連廊上方設置懸挑腳手架。待連廊正式施工時將懸挑架下方的落地式腳手架進行拆除，騰出空間供鋼結構安裝。其余位置由于連廊直接到屋面層，則安裝時直接對落地式腳手架進行拆改。113-115軸交1/1L軸北側為下沉庭院（3）本工程22-27軸交2D2G軸地下室一

14、層有直線加速器，該部分重金石混凝土需后期才能澆筑，則頂板及2-屋面層結構板均須留設出來，待重金石混凝土澆筑完成后再層層補澆。為方便模板搭設及安全防護，則沿著預留洞口一圈增補懸挑腳手架，2層為起挑層。22-27軸交2D2G軸范圍內直線加速器位置第4章 施工準備4.1 技術準備施工單位技術負責人按照施工方案的要求對施工員進行技術交底，施工員對班組進行交底。在搭設外架之前統計出每層搭設需要各構配件的數量，分批進場。進場后要通知材料員點數，對進場材料進行驗收，收齊相關質量證明文件，質量不合格的不許進場。經過檢驗合格的構配件應該按品種、規格分類、對方整齊、平穩、堆放場地不得有積水。應該安排合理的時間將需

15、用的材料調運至搭設外架的位置。4.2 材料準備序號用途材料名稱單位用量備注1腳手架架體鋼管鋼管（48.33.6）t1533分批進場2安全防護用安全網108000分批進場3連接鋼管扣件個1547572分批進場4懸挑主梁16#工字鋼t130分批進場5懸挑壓環20的U型螺桿個6200分批進場6鋼絲繩卸荷鋼絲繩m9600分批進場7花籃螺栓/個18000分批進場8腳手板/m56000分批進場4.3 機具準備序號名稱數量單位備注1扭力扳手15個檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求2腳手架扳手50個安裝和拆除架子用3 水準儀6臺放線4經緯儀5臺垂直度校核4.4 人員準備序號工種數量單位備注1架子工80人負責架子

16、搭設及拆除2測量放線6人負責腳手架垂直度控制3專職安全員4人負責腳手架安全管理第5章 落地腳手架搭設5.1 落地腳手架搭設流程鋪設墊板擺放掃地桿逐根樹立桿、隨即與縱向掃地桿扣緊裝橫向掃地桿并與立桿或縱向掃地桿扣緊安裝第一步縱向水平桿（與各立桿扣緊）安裝第一步桿橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿安裝第二步橫向水平桿安裝第三縱向水平桿和橫向水平桿連墻桿接長立桿加設剪刀撐鋪設腳手板在作業面搭設護身欄桿掛安全網（安全網滿掛）。5.2 落地腳手架搭設流程接長立桿安裝第一步縱向水平桿（與各立桿扣緊）安裝第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿加設剪刀撐鋪設腳手板在作業面搭設護身欄桿掛安全網（安全網滿掛

17、）。5.3 落地腳手架搭設參數本工程層高為5.5m、4.5m、4.2m、4m等，腳手架步距有1.5、1.8m兩種，則連墻件統一按三步兩跨考慮。根據施工進度及建筑高度要求，則搭設方法分為兩種：（1）搭設高度超過24m，則立桿橫距為1.05m，縱距為1.5m，步距為1.5m；（2）搭設高度小于24m，則立桿橫距為1.05m，縱距為1.5m，步距為1.8m。立桿距離結構邊寬度為0.4m，并將該洞口采用木模板進行全封閉，防止物體墜落。具體位置及搭設方法如下：（1）A1#樓東、西、北側1層-6層架體最高(m)29.1m縱、橫水平桿布置方式大橫桿在上，小橫桿在下距結構寬（m）0.3剪刀撐與地面傾角4560

18、，寬度6m（連續設置）立桿橫距（m）1.05步距（m）1.5立桿縱距（m）1.5連墻件布設三步兩跨，雙扣件（每層設置）（2）A2#樓東、西、南側1層-6層架體最高(m)29.1m縱、橫水平桿布置方式大橫桿在上，小橫桿在下距結構寬（m）0.4剪刀撐與地面傾角4560，寬度6m（連續設置）立桿橫距（m）1.05步距（m）1.5立桿縱距（m）1.5連墻件布設三步兩跨，雙扣件（每層設置）（3）B2#樓東、西側1層-5層架體最高(m)26.1m縱、橫水平桿布置方式大橫桿在上，小橫桿在下距結構寬（m）0.4剪刀撐與地面傾角4560，寬度6m（連續設置）立桿橫距（m）1.05步距（m）1.5立桿縱距（m）1

19、.5連墻件布設三步兩跨，雙扣件（每層設置）（4）其余搭設高度小于24m的位置步距均為1.8m，架體距結構邊為0.3m5.4 落地腳手架搭設要求5.4.1 立桿（48.33.6mm鋼管）序號內容1本工程腳手架的立柱直接落在地下室頂板上，若不能直接落在頂板上，則采取懸挑的方式直接立在工字鋼上。腳手架必須設置縱橫向掃地桿：距離墊層面或底板結構面不超過200mm處的立桿上。2立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高差不應大于1m。3立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿接頭不得設置在同一步距內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。各

20、接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。5.4.2 縱向水平桿序號內容1縱向水平桿與立桿用直角扣件扣接牢固，垂直間距為1.5m，縱向水平桿接頭交錯布置，相鄰接頭不得在同一跨內，并套上駁芯和對接扣件扣牢。2兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內。不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。3本工程使用鋼筋網式腳手板，縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，應等間距布置，間距不應大于400mm。5.4.3 橫向水平桿序號內容1主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接。主節點處兩個直角扣件的中心距離不應大于1

21、50mm。2作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。3本工程使用鋼筋網片式腳手板，雙排腳手架的橫向水平桿上兩端均采用直角扣件固定在立桿上。5.4.4 腳手板序號內容1作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm。2腳手板應設置在縱向水平桿上。本工程采用鋼筋網片腳手板，采用搭接鋪設，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿長度大于100mm。3腳手板鋪設完成后應安裝木擋腳板，高度不小于200mm。5.4.5 連墻件序號內容1本工程連墻件采用剛性連墻件，采用在邊梁中預埋48.3x3.6mm的鋼管與外架鋼管連接，埋深為200mm。設置間

22、距為：豎向每層設置，水平按3米間距設置（即三步兩跨）。2連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。3當樓層層高不規則或變化較大時，可用鋼管與扣件做與結構柱相連的連墻件。4連墻件中的連墻桿宜呈水平布置，當不能水平布置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。5.4.6 剪刀撐序號內容1外側全立面連續設置剪刀撐。2腳手架的外側面設連續剪刀撐，剪刀撐鋼管采用搭接連接，搭接長度不小于1m，不少于三個旋轉扣件固定，等間距鎖緊扣牢，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于1000mm。3雙排腳手架應設剪刀撐，每到剪刀撐跨越立桿的根數應按下表確定：剪刀撐斜桿與地面的傾角(度)4550

23、60剪刀撐跨越立桿的最多根數n7654每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應大于6m，斜桿與地面的傾角應在4560之間；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿伸出端或立桿上。5.4.7 安全網本工程采用阻燃安全密目網，應保證質量，安全網的網繩材質、網繩直徑、網眼尺寸、承載力應符合國家安全網（GB5725-2009）的規定。阻燃安全密目網應符合（GB16909-2009），阻燃安全密目網在100cm2面積上不得少于2000目。上下左右網眼必須用18#鉛絲可靠地綁扎在鋼管上。第6章 型鋼懸挑腳手架搭設6.1 型鋼懸挑腳手架搭設流程熟悉圖紙和方案現場放線確定懸臂支撐梁預埋U型螺桿位置預埋U型螺

24、桿懸挑梁的制作、焊接固定立桿的短肢懸臂支撐梁預埋螺桿表面鑿清型鋼支撐梁穿樓面預埋U型螺桿，定位、校正并焊接固定豎立桿，保證立桿與工字鋼上焊接鋼筋頭套牢搭設掃地桿第一步大橫桿設置第一步小橫桿設置第二步大橫桿設置第二步小橫桿裝設連墻拉結桿裝設防護欄桿接立桿設置第三、四步大橫桿和小橫桿裝設連墻拉結桿裝設防護欄桿鋪腳手板設置剪刀撐掛立網防護搭設至落地架滿足高度時進行架體檢查、驗收投入使用。6.2 型鋼懸挑腳手架搭設參數架體最高(m)小于等于20m縱距1.5m，步距1.8m，橫向間距為1.05m，立桿距結構邊為0.4m，并用木模板將該洞口進行全封閉，防止物體墜落。外立桿內側每0.6m高設置一根防護欄桿。

25、工字鋼固定端必須不小于懸挑端的1.5倍。懸挑長度(m)三步兩跨 6.3 特殊部位搭設方法（1）核心醫療區A1#樓建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式核心醫療區A-1棟1-15層及以上至15層，每層外擴350mm懸挑工字鋼腳手架（每2層設置）說明：（1）架體與結構邊距離大于300時，需采用木模板進行封閉；（2）立桿搭設至上挑工字鋼下方，然后采用1.8m的短鋼管進行接長，形成安全圍護，待立桿安裝時將接長短鋼管進行拆除。2-27層至15層，每層內收600mm懸挑工字鋼腳手架（每2層設置）（2）核心醫療區A2#樓建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式核心醫療區A-2棟3-33層至5層，每層外擴750。懸

26、挑工字鋼腳手架（每層設置）4-46-9層，每層內收01207不等。4-4搭設方法同3-3位置（3）核心醫療區B1#樓建筑區段造型變換形式擬采取腳手架形式核心醫療區B-1棟6-62層至4層，每層外擴750mm懸挑工字鋼腳手架（每層設置）各立面外腳手架立面僅存在懸挑長度的不同，根據概況中統計信息，各立面懸挑工字鋼信息如下表：建筑區段懸挑工字鋼長度（m）核心醫療區1-15層-15層：總長度9m；懸挑3.12m；2-27層-15層：總長度3m；懸挑0.85m；3-33層-5層：總長度6；懸挑2.2；4-46層-9層：總長度4；懸挑1.4；6-62層-4層：總長度6；懸挑2.2；直線加速器位置2-5層：

27、總長度9m；懸挑4m；核心醫療區除結構變化位置、特護區、專家樓/總長度4m；懸挑1.4m6.4 型鋼懸挑腳手架搭設要求序號內容要求1U型螺桿本工程懸挑主梁采用16#工字鋼。U型螺桿采用20圓鋼制作，共設置三道，其中固定端兩道，間距為200mm；懸挑端一道，設置在建筑物邊梁中間部位（挑板不算）。 U型螺桿在板筋綁扎時進行安裝，安裝時需與板底筋進行焊接，并在螺桿底部兩側設置兩根1.5m長18的加強鋼筋，確保預埋穩定可靠。2預埋木盒子本工程如發生工字鋼穿剪力墻情況，需在剪力墻澆筑混凝土前在懸挑梁穿剪力墻部位預留木盒，木盒高度180mm，寬度90mm。3固定型鋼懸挑梁基本上按縱向間距1500mm設置，

28、立桿安裝在相應的懸挑梁上并在距離懸挑梁伸出端100mm處。為防止型鋼移位，在型鋼與U型螺桿之間的空隙處填塞木楔，使型鋼固定住。4立桿固定為防止立桿在工字鋼上滑移偏位，在工字鋼上立桿固定的位置預先焊接限位鋼筋，限位鋼筋直徑為25制作，高度100mm。5鋼絲繩卸荷鋼絲繩沿架體設置在懸挑層的上一層。在邊梁頂部預埋20鋼筋環。鋼筋環需要梁板鋼筋進行焊接，確保預埋安全可靠。 6封板處理懸挑層封閉處理：在懸挑層處，用18厚膠合板將外立桿至建筑結構之間的整個平面范圍內封閉、釘牢。7建筑陽角懸挑架的轉角用16#工字鋼與16#工字鋼焊接，連成一體。6.5 腳手架的使用規定（1）作業層每1架面上實用的施工荷載（人

29、員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架取3kN/；裝修腳手架取2kN/。（2）在架面上臨時堆放材料時，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。（3）作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。（4）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確實因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（5）工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和

30、落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（6）人員上下腳手架必須走安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。（7）每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決問題后方可進行作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。（8）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落人安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。第7章

31、 外架附屬設置搭設要求7.1 門洞 (1) 單，雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿，平行弦桿桁架結構型式(圖6.5.1)，斜桿與地面的傾角應在45度60之間。門洞桁架的型式宜按下列要求確定：1) 當步距(h)小于縱距(la)時，應采用A型；2) 當步距(h)大于縱距(la)時，應采用B型,并應符合下列規定： h=1.8m時，縱距不應大于1.5m； h=2.0m時，縱距不應大于1.2m；(2) 雙排腳手架門洞桁架的構造應符合下列規定： 2) 斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距(圖6.5.1A型)時，宜在

32、相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；簡圖如下：3) 斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接構造應符合本規范要求。(4) 門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步。 (5) 門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，如圖，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。7.2 斜道7.2.1 斜道平面布置圖核心醫療區A棟核心醫療區B區科研專家樓(1) 人行并兼作材料運輸的斜道的形式宜按下列要求確定：1) 高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；2) 高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道。(2) 斜道的構造應符

33、合下列規定：1) 斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；2) 運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；3) 拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；4) 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于200mm；5) 運料斜道兩側，平臺外圍和端部均應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）規范規定設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿；應按規范規定設置剪刀撐和橫向斜撐。(3) 斜道腳手板構造應符合下列規定：1) 腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；2)

34、 腳手板橫鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順；3) 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為2030mm。7.3 門洞、安全通道(1)防護棚長度應不小于5m，采用鋼管扣件落地式防護棚；(2)棚內通道高度不低于2m，兩側立桿跨度1.5m，下設掃地桿，中有欄桿。(3)棚的兩端應有剪刀撐，迎面有橫向八字斜撐。(4)棚頂部分上下兩層，層間間隔600mm，上層和下層均按間距300mm安裝填心桿，在填心桿上滿鋪腳手板，并需與鋼管架固定扎牢。(5)棚頂四側面欄桿垂直面全部安裝防護板。(6)防護棚與人行斜道相連，求堅固實用，同

35、時在墜落半徑范圍內的所有固定作業和經常過往人員的道路，均應設置安全防護棚。7.4 高處臨邊安全防護工程施工中，如周邊無外腳手架以及工字鋼預埋前的防護設施。(1)柱邊操作架作業層每步腳手架均應設置防護欄桿，欄桿應設置在立桿的里側,最上排腳手架內立桿設一道防護欄桿，外立桿設兩道防護欄桿（防護欄桿下桿在距作業層500600mm處，上桿在距作業層1.2m處）。中間腳手架內外立桿各設一道；(2)防護欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置；(3)所有進入現場的通道上方均必須用鋼管搭設防護棚，頂面必須滿鋪鋼腳手板，滿掛密目式安全網，側面滿掛密目式安全網。(4)腳手架靠外側用密目網封閉，為增加安全，防止高墜，隔

36、層設置一道連續封閉的安全平網，平網由一層大眼網和一層密目網組成，豎向間距不大于10m。(5)腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻桿以上兩步。7.5 樓梯口和梯段邊防護樓梯口必須安裝臨時護欄桿。防護欄桿：應由上下兩道橫桿及欄桿柱組成，上桿離地高度為1.2m，下桿離地高度為0.6m。橫桿長度2m時必須加設欄桿柱。并且整體構造能經受任何方向的1KN外力。樓梯邊必須順樓梯坡度設置雙道防護欄桿，欄桿構件間距與平欄桿相同，欄桿柱應固定牢靠，不得晃動。7.6 電梯井口安全防護1. 電梯井口防護門采用兩種材質，分別為鋼筋焊接成型或方管焊接骨架并焊接鋼絲網成型。2. 防護欄高為1.8m，寬度

37、為1.5m和2.1m兩種規格,根據建筑物井口尺寸選定。3. 采用鋼筋焊接的選用16鋼筋作邊框， 其余選用12鋼筋，采用方管焊接的選用3030mm方管制作骨架。4. 在防護門上口兩端設置16鋼筋作為翻轉軸，以使門上下翻轉。5. 在防護門底部安裝200mm高踢腳板，防護門外側張掛“當心墜落”安全警示牌。7.7 預留洞口安全防護洞口防護根據現場實際尺寸采用防護欄桿、加蓋板、焊鋼筋網等措施，防護設置必須符合下列要求：7.7.1 洞口防護短邊尺寸小于1500mm做法（一）1、采用6150mm單層雙向鋼筋防護網，在混凝土澆筑前預設于模板內；2.、模板拆除后，在洞口上部采用硬質材料封閉，并穿孔用鐵絲綁扎于預

38、留鋼筋上，予以固定。3、當洞口安裝管線時，可切割相應尺寸的鋼筋網片，余留部分作為安裝階段的防護措施。做法（二）1、根據洞口尺寸大小，鋸出相當長度的木枋，卡固在洞口內，然后將硬質蓋板用鐵釘釘在木枋上，作為硬質防護。2、蓋板四周要求順直，刷紅白警示漆。7.7.2 洞口尺寸防護（1500mm）1、洞口四周搭設工具式防護欄桿(采取三道欄桿形式，立桿高度1200mm，下道欄桿離地200mm，中道欄桿離地600mm，上道欄桿離地1200mm)，下口設置踢腳板并張掛安全網。2、防護欄桿距離洞口邊不得小于200mm。3、欄桿表面刷紅白相間警示油漆。7.8 防雷接地安全防護(1)采用避雷針與大橫桿連通、接地線與

39、整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。(2)避雷針共設置4 根避雷針，避雷針采用12 mm鍍鋅鋼筋制作,高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。(3)接地線采用404 的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10cm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。(4)接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m 設置1 個，位置不得選在人經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連

40、接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。(5)立桿扣接處要求扣接面除銹，扣件、鋼管導電良好；扣接后，焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。(6)以后定時間隔測量，當沖擊電阻大于10時，必須對扣接點、鋼筋連接點及整個避雷系統進行排查、找出原因并及時解決，保證防雷接地設施的連通性和有效性。第8章 外架搭設質量保障措施8.1 質量要求(1)立桿垂直偏差：縱向偏差不大于H/200，且不大于100mm；橫向偏差不大于H/400，且不大于50mm。(2)縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且

41、不大于20mm，橫向水平桿水平偏差不大于10mm。(3)腳手架的步距、立桿黃距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。(4)扣件緊固力宜在4560N.m范圍內，不得低于45N.m或高于60N.m。(5)邊墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。腳手架驗收腳手架必須經檢查驗收后方可使用，驗收由項目生產經理組織，方案編制人、技術負責人、安全總監、搭設班組參加驗收。各類驗收應填寫驗收記錄，參加驗收的各方簽字存檔。，合格后方可進行作業。(1)腳手架在下列階段進行檢查與驗收：1)腳手架每搭設一層均進行過程驗收。2)過程驗收包含鋼管、扣件的檢查，腳手架搭設是否符合規范，安全設施承掛情況，卸載

42、鋼絲繩設置情況。 重點控制扣件質量100%檢查。3)作業層上施加荷載前。4)達到設計高度后。5)遇有六級大風與大雨后。6)停用超過一個月。7)腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法。序號項 目技術要求允許偏差檢查方法1立桿垂直度最后驗收垂直度/100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（）搭設中檢查偏差的高度（m）總 高 度40m20mH=277H=102550H=2050100H=3075/中間檔次用插入法2間 距步距/20鋼板尺縱距/50橫距/203縱向水平桿高 差一根桿的兩端/20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差/104雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500-50鋼板尺

43、5扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離150/鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差500/立桿上的對接扣件至主節點的距離h/3/縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離La/3/扣件螺栓擰緊力矩4065Nm/6剪刀撐斜桿與地面的傾角45 60/角尺7腳 手 板外伸長度對接a=130150、l300卷尺搭接a100、l2008)安裝后的扣件螺栓擰緊力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。8.2 腳手架的荷載控制(1)嚴格控制腳手架的使用，結構施工用時腳手架施工荷載必須嚴格控制，同時作業的層數不得超過兩層，每層作業荷載不得大于3KN/m2。 (2)建

44、筑物結構施工時,其施工支撐模板的架子不得支撐在外架上。(3)施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于3.0kN。第9章 安全技術措施(1)腳手架搭拆人員必須是經過考核合格的專業架子工，并持證上崗。(2)腳手架操作人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等。(3)腳手架的構配件必須合格。(4)腳手架搭設應分階段進行檢查，發現問題及時校正。(5)操作層上的施工荷載，不得超載（限載3KNm2）；不得將模板支撐、其他設施與設備的纜風繩、砼的輸送管道固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。(6)六級及六級以上大風、臺風、霧、雨、雪天要停止腳手架作業，雨、霧后上架操作要有防滑措施，

45、臺風過后要及時安排架子工進行檢查及加固。(7)在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫掃地桿；連墻件；支撐；欄桿。(8)臨近道路搭設的腳手架外側應有防護措施，以防墜物傷人。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。(9)在腳手架四個角位置設置避雷針，避雷針采用直徑12的鍍鋅圓鋼，圓鋼與結構柱、墻避雷鋼筋相焊。(10)樓面臨邊防護欄桿單獨設置。(11)拆除腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁其他施工人員入內。(12)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等均應按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關

46、規定執行。(13)腳手架搭設完畢后，必須由項目生產經理組織進行驗收，（技術總工、安全總監參與驗收工作），方可使用。(14)加強安全技術交底工作，使用前做好安全檢查，發現隱患及時消除。(15)在架面上設置的材料應碼放整齊穩固并且不得過于集中堆放，不影響施工操作和人員通行。(16)作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或架設、墊高腳手板以增加操作高度。(17)在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。(18)工人在架上作業中，應注意自我

47、安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。(19)人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀沿腳手架上下。(20)每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離，同時要及時報告現場主管人員，待問題處理后方可繼續上架作業。(21)在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上(下)步架或室內；每日收工前必須清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去

48、；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。(22)腳手架除按照要求進行正常檢查和驗收外，遇有下列情況要重新檢查和驗收，按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：1)搭設完畢后連續使用達到6個月；2)施工中途停止使用超過15天，再重新使用之前；3)在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；4)在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。檢查內容：1)主節點處諸桿件的扣件螺栓是否松動，桿件是否有滑動現象；2)連墻桿、門洞處的桿件是否有短缺或松動；3)安全防護是否符合要求。第10章 腳手架

49、的拆除10.1 拆除前的準備（1）辦理簽證手續：工程施工完畢，確認不需要腳手架時，由工程負責人簽證后方可拆除。（2）安全技術交底：現場責任師要向拆除腳手架的作業人員進行書面安全、技術交底工作，并有接受交底人簽字。（3）設置警戒區：在拆除腳手架的范圍內要有醒目標志，并有專人負責監護。（4）清理腳手架：將架體上存有的材料和雜物等清理干凈，以防落物傷人。（5）拆前檢查： 應全面檢查腳手架，扣件連接，連墻件，支撐體系等是否符合構造要求， 對有影響拆除安全的隱患部位要采取補救措施。10.2 拆除步驟經施工負責人同意，具體拆除步驟如下：剪刀撐安全網立桿腳手板大橫桿小橫桿卸荷鋼絲繩工字鋼（1）拆除腳手架安全

50、防護網。 （2）拆除架體，拆時必須由上而下，逐步逐層，按后裝構件先拆，先裝構件后拆，一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時作業，嚴禁采用踏步式，分段，分立面拆除法。（3）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除 后再拆除腳手架。（4）當腳手架拆至下部最后一根時，長立桿的高度(約6m)。應先在適當位置設臨時拋撐，加固后再拆除連墻件。（5）剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求做到架體拆到哪一層，剪刀撐、拉桿方可拆到哪一層。第11章 腳手架拆除安全技術措施11.1 架體拆除(1)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。(2)架體拆除前

51、，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。(3)拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。(4)拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。(5)在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。(6)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。(7)拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。(8)所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。(9)所有

52、的腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。(10)拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從離空拋擲。11.2 工字鋼拆除（1）本工程利用塔吊進行工字鋼的拆除，拆除時樓下方設置安全警示帶，并安排專人進行監督，禁止人員進入警示區內。（2）拆除過程中塔司、安全員及其他監督人員均配備對講機，以便及時傳遞信息。（3）拆除工字鋼前先拆除卸荷鋼絲繩，拆除鋼絲繩過程中禁止花籃螺栓掉落至地面。（4）拆除時先將工字鋼往樓層里抽，然后通過窗臺或卸料平臺進行集中吊裝。（5）工字鋼調至地面后集中進行堆放，并及時運出場地內。第12章 成品保護(1)樓面腳手架搭設時，

53、樓面混凝土必須達到30KN/m2方可開始腳手架工程施工。(2)搭設過程中，注意不要讓鋼管、模板從高空墜落，以防傷人及砸壞樓面混凝土。(3)樓面禁止集中堆放材料，以防集中荷載太大損壞結構。(4)腳手架拆除時，不得將架管直接往樓面扔，以防砸壞樓面結構。(5)不得進行其它有損成品的行為。第13章 應急預案建筑工地是一個多工種、立體交叉作業的施工場地，如在施工過程中腳手架存在著安全隱患。特別是在工程裝飾施工的高峰期間，外架上作業人員增多，極易發生安全事故。為了提高腳手架垮塌事故應急能力，全力、及時、迅速、高效地控制垮塌事故，最大限度的減少事故造成的負面影響，保障國家、企業財產和人員的安全，針對施工現場

54、實際，項目部制定施工現場腳手架垮塌事故應急預案：13.1 應急準備 一、小組成員：1、事故應急救援指揮領導小組：組 長：項目經理副組長：生產經理、安全總監組 員：各部門成員2、職能組：分為聯絡組、搶險組、疏散組、救護組、調查組、后勤組等。 注：重大事故應急救援指揮系統實行替補原則，指揮部負責人及成員因故不能履行職責的，由行政副職替補，確保隨時到位，實施指揮。應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。應急救援組織架構圖：組長項目經理組長項目經理副組長安全總監副組長安全總監應急小組成員應急小組成員聯絡組技術部成員 聯絡組技術部成員 搶險組工程部成員搶險組工程部成員疏散組安全部成員疏散組安全部

55、成員救護組綜合辦成員成員救護組綜合辦成員成員調查組商務部成員調查組商務部成員后勤組物資部成員后勤組物資部成員副組長生產經理副組長生產經理2、各崗位職責搶險組：按指揮部制定的救援方案進行救援作業。疏散組：負責對事故區域設置警戒，避免非應急人員進入。救護組：負責對傷員進行急救，及時送傷員到醫院進行搶救。聯絡組：負責對外部協調聯絡，引導救護車或救援隊到達事故現場。調查組：組長對事故進行全方面的調查，分析、查明原因，追查事故責任人，及時提出防范措施，并形成記錄，便于做好事故調查報告。后勤組：負責搶險物資、器材器具的供應及后勤保障。人員名單及分工應掛在項目部辦公室墻上。 （2）培訓和演練 1)項目部安全

56、員負責主持、組織全項目半年進行一次按垮塌事故“應急響應的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。演練結束后由組長組織對“應急響應”的有效性進行評價，必要時對“應急響應的要求進行調整或更新。演練、評價和更新的記錄應予以保持。 2)施工管理部負責對相關人員每月進行一次培訓。 （3）應急物資的準備、維護、保養 1)應急物資的準備：簡易單架、跌達損傷藥品、包扎紗布。 2)各種應急物資要配備齊全了并加強日常管理。 （4）預防措施 1)搭設腳手架過程中有效的控制質量。 2)材料嚴格按照規范要求采購。 3)定期對腳手架的扣件進行檢查。13.2 應急響應 （1）當垮塌事故發生，項目部成立義務小

57、組，由項日經理擔任組長，工程部組員主要負責緊急事故發生時有條有理的進行搶救或處理，其他各部門管理人員及后勤人員，協助項目經理做相關輔助工作。 （2）發生垮塌事故后，由項日經理負責現場總指揮，發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救電話“120”，向上級有關部門或醫院打電話搶救，同時通知項目經理組織緊急應變小組進行現場搶救。工程部成員組織有關人員進行清理土方或雜物，如有人員被埋，應首先按部位進行搶救人員，其他組員采取有效措施，防止事故發展擴大，讓外包隊負責人士隨時監護，邊坡狀況，及時清理邊坡上堆放的材料，防止造成再次事故的發生。在向有關部門通知搶救電話的同時，對輕傷人員在

58、現場采取可行的應急搶救，如現場包扎止血等措施。防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生。預先成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員山水、電工協助送外搶救工作門衛在大門口迎接米救護的車輛，有程序的處理事故、事件，最大限度的減少，人員和財產損失。 （3）如果發生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，現場清理由施工員組織有關職工協助清理材料，如有人員被砸應首先清理被砸人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的減小事故損失。 （4）事故后處理工作 1)查明事故原因及責任人。 2)以書面形式向上級寫出報告，包括發生事故時間、地

59、點、受傷(死亡：人員姓名、性別、年齡、工種、傷害程度、受傷部位。 3)制定有效的預防措施，防止此類事故再次發生。 4)組織所有人員進行事故教育。 5)向所有人員進行事故教育。 6)向所有人員宣讀事故結果，及對責任人的處理意見。第14章 噴淋系統施工方法本工程為大型公建項目，施工工期緊，交叉作業現象較為普遍。為有效控制污染，確保施工安全，避免發生火災事故，因此本工程外腳手架上設置噴淋系統，不僅能夠起到除塵效果，還能起到防火功能。14.1 噴淋系統的主要組成及原理（1）本次設計的噴淋系統與臨時消防系統共用一套系統。（2）設置的消防噴淋配水管網由消防主干管、配水干管、配水管和配水支管、開式噴頭、閥組

60、及管道支架、吊架組成。根據現場的總平面圖、設計圖紙及相關規范要求，本工程采用地下室一層的消防水池作為供水水源，電源由就近臨時配電房設專線提供。（3）在每棟建筑物豎向分別固定消防干管沿外墻引上，消防干管與噴淋主干管連通，上面與橫向設置的配水管連通，配水管上安裝有電動蝶閥，配水管伸入到腳手架外側，配水支管固定在主體鋼筋混凝土結構上，通過三通接頭與配水管連接，配水支管上設有開式噴頭。（4）噴灑時采用分區開啟閥門手動控制，閥門設置于一層室外與消防噴淋主干管連接處，水泵與消火栓系統共用，平時消防噴淋主干管切換為消火栓、噴淋各自單獨使用。由專業管理人員手動開啟消防泵，給消防主管加壓，使管道內的流量和水壓達

61、到消防要求。噴淋系統圖如下：14.2 施工工藝流程及安裝要點14.2.1 工藝流程14.2.2 施工準備（1）技術準備1）對工人進行詳細交底，主要包括施工工藝、施工方法、注意事項等，并形成書面資料。2）組織相關人員熟悉施工圖紙,了解現場特點并結合工程實際情況，確定系統供水設施布置位置并進行準確測量定位，復核管路標高，看是否有交叉或排列位置不當，及時與設計人員研究解決。2）系統的施工人員進行專業培訓，所有焊接及其它特種作業人員持證上崗。（2）材料準備1）根據各主樓的施工順序按批次進行材料的進場。2）施工前認真檢查管材、管件、閥門、設備及組件等是否符合規范要求和質量標準。3）施工前所用的電焊機，切

62、割機、專用安裝工具、檢測設備等配備到位，并經驗收合格。4）與相關工種做好協調溝通，合理安排的施工順序，避免工種交叉作業干擾，影響施工。（3）人員準備序號工種人數（個）備注1測量員6測量放線2安全員4安全監督3機電員3交底及現場指導4電工5管線布置及維修5安裝工15管道安裝14.2.3 設備、組件選擇噴淋用水利用地下室消防水池進行蓄水，水箱按火災半小時用水量考慮，設置30m，水容量根據配水支管（環管）噴頭用量計算。（1）消防干管（噴淋主干管）：DN100鍍鋅鋼管；（2）配水支管：DN65 PVC管（落地式腳手架設置在架體頂部，懸挑腳手架設置在架體底部及最后一挑頂部）；（3）噴頭：DN15可調噴頭

63、（每5m一個）；（4）吊架：3#角鋼（30*3）（間距不大于3.6m）。14.2.4 供水設施的安裝（1）消防水泵和穩壓泵的安裝 1）系統設獨立的供水泵，并按一運一備原則設置兩個加壓水泵泵。 2）水泵的選型應根據配水支管噴頭總用量及建筑高度加0.2Mpa選型，水泵的型號、規格符合要求，開箱檢查，有產品合格證和安裝使用說明書，做好記錄。 3)水泵的安裝，應符合現行國家標準、規范的有關規定，安裝前應做好：設備基礎尺寸、位置、標高和地腳螺栓位置、尺寸應符合設計和有關規范要求,混凝土標號符合有關規定,整個基礎已與土建單位辦理了交接驗收用續。設備完整、無損、無銹蝕，軸轉動靈活且無擦殼現象。地腳螺栓、減振

64、等附件齊備。 4）水泵配管安裝應在水泵定位找平后（水平度不得大于3mm）穩固后進行，水泵設備不得承受管道的重量，安裝順序為：逆止閥、閥門等依次與水泵緊固連接，與水泵相接配管的一片法蘭先與閥門法蘭緊固，用線墜找直找正后量出配管尺寸，配管應先點焊到這片法蘭上，再把法蘭取下焊接，待冷卻后再與閥門連接，最后再焊與配管相接的另一片法蘭上，法蘭與墊片應按中壓（2.5Mpa）標準執行。 5）配管法蘭應與水泵、閥門的法蘭相符，閥門安裝手輪方向應便于操作，其標高應一致，配管應排列整齊。 6）吸水管及其附件的安裝：吸水管正確安裝是消防水泵正常運行的根本保證，吸水管直徑不小于消防水泵吸水口直徑；上面安裝過濾器，避免

65、雜物進入水泵，過濾器安裝在控制閥后；控制閥在消防水泵固定于基礎上之后再進行安裝；吸水管水平管段上不應有氣囊和漏氣現象，變徑連接時，采用偏心異徑管件并采用管頂平接。 7）消防水泵出水管上安裝止回閥、控制閥和壓力表，系統的總出水管上還安裝壓力表和泄壓閥；安裝壓力表時應加設緩沖裝置。壓力表和緩沖裝置之間應安裝旋塞；壓力表量程應為工作壓力的22.5倍。（2）消防水池安裝施工1）施工前先對地下室消防水池進行清理。2）消防水池的水容量根據配水支管上噴頭用量計算，安裝位置應符合設計及施工總平面布置要求，應符合現行國家標準的有關規定。3）其操作面距墻或操作面之間的距離不宜小于0.8m，滿足施工或裝配需要。（3

66、）水泵接合器安裝 1）水泵結合器規格應根據設計選定，設置數量要求按系統的設計流量與水泵接合器的選型確定，每個水泵接合器的流量宜按1015L/S計算。 2）消防水泵接合器安裝時，安裝在便于消防車接近的人行道或非機動車行駛地段，距室外消防栓或消防水池的距離宜為1540m；閥門位置應便于操作，接合器附近不應有障礙物；接合器應有泄水裝置。接合器的安裝位置宜有明顯標志。 3）與水泵接合器連接的地下管道在回填前，必須作防腐處理，具體做法是先涂瀝青冷底油兩遍，然后再涂熱瀝青兩遍。14.2.5 管網及系統組件安裝（1）管道安裝1）由于施工現場管道為臨時管道用水，管網采用熱鍍鋅鋼管管件，材質符合相應技術標準的要

67、求，安裝前應校正管道，并清除管道內部的雜物，管網在安裝中斷時，應將管道的敞口進行封堵。如需在鍍鋅管道上開孔焊接時應提前預制，必要時，管道兩端采用法蘭連接，焊接并做防腐處理后再進行安裝，嚴禁在已安裝好的鍍鋅管道上開孔施焊，在具有腐蝕性的場所，安裝前對管道、管件進行防腐處理。2）配水干管敷設在外腳手架密目網內側，利用扣件固定在架體的立桿上，每層從上至下統一安裝卡件，將預制好的立管按編號排出，順序安裝。在安裝中，核實預留甩口的高度、方向是否正確。外露絲扣或焊口應刷好防銹漆。支管甩口應加好臨時堵頭，立管閥門朝向應便于操作和維修。3）樓層配水管、配水支管設置層數可根據工程實際情況確定，本工程小于10層落

68、地式腳手架直接設置在架體頂部，有懸挑架的設置在架體底部及最上一挑頂部。管道的直徑應經水力計算確定，配水管道的布置，應使配水管入口的壓力均衡。4）根據配水管、配水支管設計排列情況及有關規范，確定好支、吊架的位置及數量，將預制好的支、吊架按規范加以固定，臨時固定好后，將預制好的配水管、配水支管從立管甩口依次逐段進行安裝。待安裝完后，按設計要求及有關規范（管道橫向安裝設0.0020.005的坡度）調節其坡度。5）選用鍍鋅鋼管，當管道公稱直徑小于100mm時，管道連接采用螺紋連接，當管子公稱直徑大于或等于100mm時，采用法蘭和溝槽連接。管子切割用機械切割，不得有飛邊、毛刺；管子螺紋密封面應完整、光滑

69、，不得有缺絲現象。6）螺紋連接的密封填料應均勻附著在管道的螺紋部分；擰緊螺紋時，不得將填料擠入管道內；連接后，應將連接處外部清理干凈。7）當管道變徑時，宜采用異徑接頭；在管道彎頭處不宜采用補芯，當需要采用補芯時，三通上可用1個，四通上不應超過2個，公稱直徑大于50mm的管道不宜采用活接頭。8）機械三通連接時，應檢查機械三通與孔洞的間隙，各部位應均勻，然后再緊固到位；機械三通開孔間距不應小于500mm。（2）支、吊架安裝 支、吊架材料一般用Q235普通碳素鋼制作，管道支、吊架的制作與安裝：1）支、吊架的型式、材質、加工尺寸、精度及焊接應符合設計要求,2）支架底板應平整、支、吊架的工作面應平整。3

70、）支、吊架焊縫應進行外觀檢查，不得有漏焊、點焊、裂紋咬肉等缺陷，焊接變形應予矯正。4）制作合格的支吊架，應進行防腐處理，妥善保管。5）支、吊架最大允許間距是由所承受的垂直方向荷載來決定6）安裝時應及時進行支、吊架的固定和調整工作，支、吊架的坡度、標高必須符合設計要求，坡度應根據兩點間的距離的大小，算出兩點間的高差，然后在兩點拉一直線，按照支架的間距，在墻上畫出每個支架的位置。7）管道支、吊架位置應正確，安裝要平整牢固，安裝位置不應妨礙噴頭的噴水效果；管道支、吊架與噴頭的距離不宜小于300mm；與末端噴頭的距離不宜大于750mm。8）配水支管上每一直管段、相鄰兩噴頭之間的管段設置的吊架均不宜少于

71、1個，吊架的間距不宜大于3.6m。9）豎直安裝的配水干管除中間用管卡固定外，還應在其始端和終端設防晃支架或采用管卡固定，其安裝位置距地面或樓面的距離宜為1.51.8m。14.2.6 系統試壓與沖洗（1）埋地管道的位置、支墩等經復查應符合設計要求，水壓試驗環境溫度不宜低于5C，試壓可分層、分段進行。（2）試驗用的壓力表不應少于2只，精度不應低于1.5級,量程應為試驗壓力值的1.52倍。（3）對于不能參與試壓的設備儀表閥門及附件應加以隔離或拆除；需要保護的應采取措施，（4）系統試壓過程中，當出現滲漏時，應停止試壓，并應放空管網中的試驗介質，消除缺陷后，重新再試。（5）水壓強度試驗的測試點應設在系統

72、管網的最低點，當系統設計工作壓力等于或小于1.0MPa時,水壓強度試驗壓力應為設計壓力的1.5倍,且不低于1.4MPa,對管網注水時，應將管網內的空氣排凈，并應緩慢升壓，達到試驗壓力后，穩壓30min，目測管網應無泄漏和無變形，且壓力降不應大于0.05MPa。（6）管道試壓后可直接做沖洗工作，管網沖洗宜用水進行，沖洗前，對管道支架、吊架進行檢查，管道沖洗的水流速度不宜小于3m/s；其流量不宜小于下表的規定，沖洗應連續進行且應與滅火時管網的水流方向一致；管網沖洗結束應將管網內水排除干凈，必要時可采用壓縮空氣吹干。可能存留臟物、雜物的管段，應進行清理，排放的水應妥善排至室外排水溝。（7）水壓嚴密性

73、試驗應在水壓強度試驗和管網沖洗合格后進行，試驗壓力應為設計工作壓力，穩壓24h，應無泄漏。14.2.7 噴淋頭安裝（1）噴頭安裝應在系統管網試壓,沖洗合格后進行施工，安裝過程中嚴禁對噴頭進行拆裝、改動，嚴禁給噴頭增加任何的裝飾性的涂層。（2）安裝噴頭用的彎頭、三通等宜采用專用管件，安裝前檢查噴頭的型號、規格、使用場所應符合設計要求。（3）噴頭的安裝應使用專用扳手,嚴禁利用噴頭的框架擰緊噴頭，噴頭的框架、濺水盤產生變形或釋放原件損傷時，應采用同規格、型號相同的噴頭更換。（4）安裝在易受機械損傷處的噴頭,應加設噴頭防護罩。（5）噴頭安裝時，濺水向與門、窗、洞口或障礙物的距離應符合設計要求。（6）工

74、程中噴頭每八層圍繞外架設置一周消防管道，噴頭與噴頭間距離為4米，在樓層的拐角處進行加密設置，保證有效的噴淋面積。14.2.8 系統驗收系統施工完成，必須進行驗收，驗收不合格不得投入使用。（1）消防水泵驗收應符合下列要求1）工作泵、備用泵、吸水管、出水管及出水管上的閥門等的規格、型號、數量，應符合設計要求；吸水管、出水管上的控制閥應鎖定在常開位置，并有明顯標記。2）消防水泵應采用自灌式引水或其他可靠的引水措施。3）打開消防水泵出水管上試水閥，當采用主電源啟動消防水泵時，消防水泵應啟動正常；關掉主電源，主備電源應能正常切換。（2）管網驗收應符合下列要求 1）管道的材質、管徑、接頭、連接方式及采取的

75、防腐、防凍措施，應符合設計規范及設計要求。 2）管網排水坡度及輔助排水設施，應符合規范規定。 3）系統中的末端試水裝置、試水閥、排氣閥應符合設計要求。 4）配水支管、配水管、配水干管設置的支架、吊架和防晃支架，符合規范要求。（3）噴頭驗收應符合下列要求 1）噴頭設置場所、規格、型號、公稱動作溫度、響應時間指數應符合設計要求。 2）噴頭安裝間距、噴頭與樓板、墻、梁等障礙物的距離應符合設計要求。 3）有碰撞危險場所安裝的噴頭應加設防護罩。 4）各種不同規格的噴頭均應有一定數量的備用品，其數量不應小于安裝總數的1%，且每種備用噴頭不應少于10個。14.2.9 維護管理（1）建立系統日常檢查、維護制度

76、，保證系統進行準工作狀態。（2）維護管理人員應經過消防專業培訓，應熟悉外腳手架工具式消防噴淋系統的原理，性能和操作維護規程。（3）每年對水源的供水能力進行一次測定，每月對消防用的蓄水池進行一次檢查。（4）消防水泵接合器的接口及附件應每月檢查一次，并應保證接口完好、無滲漏。（5）每月應對噴頭進行一次外觀及備用數量檢查，發現有不正常的噴頭應及時更換；當噴頭有異物時應及時清除。更換或安裝噴頭均應使用專用板手。（6）消防水泵每月運轉一次，當消防水泵為自動控制啟動時，應每月模擬自動控制的條件啟動運轉一次。14.3 附圖： 圖1 可調式噴頭 圖2 噴淋管道安裝 圖3 配水干管安裝施工圖 圖4 噴淋頭現場噴

77、灑實景第15章 計算書15.1 落地式一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 29.1 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地

78、處福建廈門市，基本風壓0.71 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.715，計算立桿穩定性時取1.17，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:19；5.承重混凝土板參數板類型：單向板；板單元計算跨度度Lo(m)：1.5m；計算跨數：3跨；板厚度h(mm)：12

79、0；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：XB=C25；混凝土強度實測值fck(MPa)：11.9；鋼筋位置 配筋量及等級 每米寬鋼筋面積（mm2）板底正筋 HRB33510100 ASY=785板頂負筋 HRB33510100 ASY=785 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)

80、=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M

81、2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1660.981.52 =-0.295 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 65.702 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.1

82、05=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大橫桿的最大撓度 1.793 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自

83、重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.05 = 1.719 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax =

84、1.7191.05/3 = 0.602 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.607 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.607106/4490=135.22 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =135.22 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載

85、 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 2.327 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小橫桿的最大撓度為 2.35 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉

86、群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標

87、準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5029.10 = 5.026kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3191.5(1.05+0.3)/2

88、 = 5.771 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14191.5/2 = 1.995 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.529.1 = 0.218 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.01 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851

89、.4NQ = 1.213.01+ 0.851.43.15= 19.361 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.213.01+1.43.15=20.022kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.71 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1.17； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0

90、.711.170.214 = 0.124 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1241.51.52/10 = 0.05 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 19.361 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 20.022kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1

91、.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 19360.584/(0.265424)+49977.757/4490 = 183.439 N/mm2；立桿穩定性計算 = 183.43

92、9 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 20022.084/(0.265424)=178.196 N/mm2；立桿穩定性計算 = 178.196 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K =

93、NG2+NG3+NG4 = 7.985 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.05 /(1.4 0.85) = 0.042 kNm；Hs =( 0.2654.2410-4205103-(1.27.985+0.851.4(3.15+0.2654.241000.042/4.49)/(1.20.139)=50.533 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(

94、1+0.001Hs)H = 50.533 /(1+0.00150.533)=48.103 m；H= 48.103 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =48.103 m。腳手架單立桿搭設高度為29.1m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.715，s0.214，00.71，Wk = 0.7zs0=0.7 1.7150.2140.71 = 0.182 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安

95、全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.447 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.447 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.

96、447 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.447小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、混凝土板強度驗算: (缺乏相關規范，僅供參考)單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=13.01+3.15=16.16kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbLa)/(0.7LaLo)+Qk=1.4216.16/(1.51.05)(1.051.5)/(0.71.51.5)+0=28.729kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2h0/10

97、0025=3.6kN/m2； 因為計算單元取連續板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值：Fi=GB+QB=3.6+28.729=32.329kN/m2；按3等跨均布荷載作用：Mmax+=5.819kNm，Mmax-=-7.274kNm；依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（當2s時，采用此公式）；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm； fc -混

98、凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy -受壓區鋼筋抗拉強度標準值； As-受壓區鋼筋總面積； -混凝土受壓區高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面內力臂系數，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80Mu+=0.801.001-0.5785.000300.00/(1.00100010011.90)300.000785.00100/1000000=16.976kNm；Mu-=0.80Mu-=0.801.

99、0011.900100016.521(100-16.521/2)+300.000785.000(100-20)/1000000=29.500kNm；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu-，此混凝土板是滿足承載能力要求。15.2 懸挑式一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.8m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取雙扣件抗滑承載力調整系數 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，

100、豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處福建廈門市，基本風壓0.8 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.715，計算立桿穩定性時取1.17，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板

101、類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內錨固段長度 2.6 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):4.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.3 m。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和

102、變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨

103、中最大彎距為 M1max=0.080.1661.52+0.101.471.52 =0.361 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.471.52 =-0.424 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.361106,0.424106)/4490=94.432 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 94.432 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：

104、 max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800) = 2.583 mm；大橫桿的最大撓度 2.583 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大

105、橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8M

106、qmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4541.05/3 = 0.859 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.864106/4490=192.514 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =192.514 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:

107、qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1782.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.298 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小橫桿的最大撓度為 3.322

108、mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的

109、自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.42.362=3.672 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020

110、.00 = 3.051kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.836 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活

111、荷載標準值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.836+ 0.851.44.725= 11.426 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.836+1.44.725=12.418kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.8 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB5000

112、9-2001)的規定采用：z= 1.17； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.81.170.214 = 0.14 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.141.51.82/10 = 0.081 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.426 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 12.418kN；計算立桿的截面回轉半

113、徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11

114、425.95/(0.188424)+81090.671/4490 = 161.401 N/mm2；立桿穩定性計算 = 161.401 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12418.2/(0.188424)=155.788 N/mm2；立桿穩定性計算 = 155.788 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.715，s0.214，00.8，Wk = 0.7zs0=0.7 1

115、.7150.2140.8 = 0.206 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.108 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.108 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.

116、24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.108 Ru16.045KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=16.045kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(160454/(3.142502)

117、1/2 =14.3mm；實際拉環選用直徑D=16mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.025kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 25/(3.142201.57)=0.253mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.

118、1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.025kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10.586kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=10.586kN經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=10.59 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!