1、寧波市高速公路江北連接線二期工程配套污水泵站項目沉井、頂管施工技術專項方案編制： 審閱： 審核： 審批：寧波市政工程建設集團股份有限公司江北連接線虹星村、黃山村污水泵站項目經理部2014年12月沉井、頂管施工技術專項方案審批表工程名稱寧波市高速公路江北連接線二期工程配套污水泵站項目施工單位寧波市政工程建設集團股份有限公司有關部門會簽意見：項目經理部： （簽章） 年 月 日安保處： （簽章） 年 月 日工程管理部： （簽章）年 月 日結論： 年 月 日審批單位（蓋章）審批人目 錄第一節 工程概況及編制依據4一、工程概況4二、地質情況分析6三、編制依據8第二節 沉井施工技術方案9一、工藝流程9二、

2、各工序施工方法10三、沉井下沉施工質量通病防治24第三節 頂管施工技術方案29一、工藝流程29二、泥水加壓平衡頂管法概述30三、各工序施工方法33四、關鍵及輔助技術措施38五、頂管施工質量通病防治措施42第四節 質量保證措施48一、沉井制作質量保證48二、沉井下沉質量保證50三、頂管施工質量控制50四、質量管理措施51五、確保質量的技術管理措施53第五節 管理機構55第六節 勞動力安排56第七節 擬投入的主要機械設備57第八節 施工進度計劃58附錄一：計算書59第一節 工程概況及編制依據一、工程概況本工程共有兩個污水提升泵站，其中虹星村泵站位于江北連接線二期工程東西向B段南側虹星村附近K2+3

3、00處，占地面積約1028m2 。污水泵站設計提升能力500L/s，設計規模量4.32萬噸/日，配套建設相應的管理用房，沉井地埋式泵站，除臭設施，泵站內道路、管線等。污水泵站進水管管徑為DN1000鋼筋混凝土頂管。出水壓力管為D82010壓力鋼管，壓力管輸送約33m后接入現狀DN800污水壓力管。黃山村污水泵站位于江北連接線二期工程南北向段西側黃山村附近K4+925處，占地面積約800m2 。污水泵站設計提升能力300L/s，設計規模量2.59萬噸/日，配套建設相應的管理用房，沉井地埋式泵站，除臭設施，泵站內道路、管線等。污水泵站進水管管徑為DN800鋼筋混凝土頂管。出水壓力管為D48010壓

4、力鋼管，壓力管輸送約43m后接入現狀DN800污水壓力管。（一）沉井本工程共有兩個污水提升泵站及兩個泵站沉井，其中虹星村泵站沉井158.4m，沉井高度17m，刃腳高度3.3m，底板厚度0.8m，井壁厚度0.8m，頂板厚度0.2m；黃山村泵站沉井12.68.4m，沉井高度15m，刃腳高度3.3m，底板厚度0.8m，井壁厚度0.8m，頂板厚度0.2m。 附：沉井剖面圖。泵房沉井剖面圖沉井工程量及結構尺寸列表如下：用途內徑（m）數量（座）壁厚（m）刃腳高度（m）總高度H（m）虹星村泵站沉井13.46.810.83.317黃山村泵站沉井116.810.83.315（二）頂管本工程頂管采用鋼筋混凝土頂管

5、，虹星村頂管管徑D1000mm，長度28m，管頂覆土厚度7.5m，允許最大頂力3000KN。黃山村頂管管徑D800mm，長度23m，管頂覆土厚度6.5m，允許最大頂力3000KN。頂管擬采用泥水平衡法施工。二、地質情況分析（一）地質情況根據寧波工程勘察院提供的寧波市高速公路江北連接線二期工程配套污水泵站項目巖土工程勘察報告，虹星村場地勘探深度范圍內自上而下劃分為如下地層：1、1層粘土：俗稱地表硬殼層，厚度約1m。可塑軟塑，中壓縮性，工程性質一般，可做為低填土持力層。2、1層淤泥：沿線均有分布，厚度約2.1m。流塑，高壓縮性，工程性質較差，為本場地主要軟弱層。3、2層粘土：沿線均有分布，厚度約0

6、.7m，軟塑流塑，中高壓縮性，土質不均勻，工程性質較差。4、3層淤泥質粘土：沿線均有分布，厚度約6.5m。流塑，高壓縮性，工程性質差，為本場地主要軟弱層。5、層淤泥質粘土：沿線均有分布，厚度約7m。流塑，高壓縮性，工程性質差，為本場地主要軟弱層。6、1層粉質粘土：沿線不連續分布，厚度較厚，超過刃腳底部。可塑為主，局部軟塑，中壓縮性，工程性質一般。黃山村場地勘探深度范圍內自上而下劃分為如下地層：1、2層粘土：俗稱地表硬殼層，厚度約1.3m。可塑軟塑，中壓縮性，工程性質一般，可做為低填土持力層。2、1層淤泥：沿線均有分布，厚度約3.7m。流塑，高壓縮性，工程性質較差，為本場地主要軟弱層。3、3層淤

7、泥質粘土：沿線均有分布，厚度約5.7m。流塑，高壓縮性，工程性質差，為本場地主要軟弱層。4、層淤泥質粉質粘土：沿線均有分布，厚度約11.8m。流塑，高壓縮性，工程性質差，為本場地主要軟弱層。5、2層淤泥質粘土：沿線不連續分布，厚度較厚，超過刃腳底部。可塑為主，局部軟塑，中壓縮性，工程性質一般。虹星村沉井土層力學指標土層編號土層名稱沉井側壁摩阻力（KPa）地基土承載力特征值fak（KPa）1粘土15701淤泥8452粘土11603淤泥質粘土950淤泥質粘土10551粉質粘土180黃山村沉井土層力學指標土層編號土層名稱沉井側壁摩阻力（KPa）地基土承載力特征值fak（KPa）2粘土14651淤泥8

8、453淤泥質粘土950淤泥質粉質粘土10602淤泥質粘土90(二)頂管所處土層部位管徑（mm）頂距（m）埋深（m）頂管穿越土層備注虹星村泵站沉井接收井D1000287.53層黃山村泵站沉井接收井D800236.53層（三）沉井所處土層部位 刃腳到地面深度（m）沉井穿越土層備注虹星村泵房沉井171、1、2、3、黃山村泵房沉井152、1、3、（四）地質針對性措施1、表層填土的處理措施表層填土為近期人工堆積形成，主要由塊石、碎石、礫石及粘性土組成，沉井開始施工前，必須挖除含有塊石、碎石及礫石的雜填土，以免影響沉井下沉。2、淤泥層處理措施淤泥層具有高壓縮性，沉井下沉時位于該層時，一是加強監測防止沉井突

9、沉，二是下沉前，沉井周邊堆放塊石，沉井下沉過快，加大沉井井壁周圍的摩阻力，降低下沉速度。3、粘土處理措施該土層對沉井施工較為有利；頂管通過該土層時，增加觸變泥漿量，增加潤滑效果，保證管道的正常頂進。三、編制依據本方案的編制依據主要有：1、本工程施工圖紙和寧波市高速公路江北連接線二期工程配套污水泵站項目巖土工程勘察報告2、建設部工程建設標準強制性條文3、沉井設計與施工（同濟大學出版社，段良策、殷奇編著）4、大型地下頂管施工技術（韓選江著 中國建筑工業出版社）5、給水排水工程頂管技術規程（CECS246:2008）6、給水排水管道工程施工及驗收規范（GB50268-2008）7、給水排水構筑物工程

10、施工及驗收規范（GB50141-2008）8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）9、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）10、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）11、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）12、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2012）13、砌體工程施工質量驗收規范（GB50203-2011）14、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2012）15、鋼筋機械連接技術規程（JGJ107-2010）； 16、鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2012）17、危險性較大的分部分項工程安全管理

11、辦法。第二節 沉井施工技術方案本工程泵站沉井采用鋼筋混凝土沉井，根據沉井高度及我公司多年的施工經驗，沉井采用四次澆筑三次下沉施工工藝，并采用排水挖土法下沉。沉井周邊采用700mm高壓旋噴樁作為止水帷幕，沉井底部也采用700mm高壓旋噴樁作為地基加固。高壓旋噴樁施工措施詳見高壓旋噴樁施工專項方案。一、工藝流程沉井施工程序為：施工準備測量定位基坑開挖墊層基礎刃腳制作第一次下沉井壁第一節制作第二次下沉井壁第二節制作第三次下沉封底頂管施工井壁第三節制作附屬及頂板制作。附：工藝流程框圖施工準備測量定位基坑開挖 墊層基礎做試塊沉井刃腳制作沉井第一次下沉做試塊沉井井壁第一節制作沉井第二次下沉做試塊沉井井壁第

12、二節制作沉井第三次下沉沉井封底、養護頂管施工做試塊沉井井壁第三節制作附屬及頂板施工做試塊二、各工序施工方法（一）測量定位基坑開挖前先平整場地，隨后根據設計井位坐標將井位放出，并利用周圍環境做好井位控制點加以保護，同時根據設計提供的水準點進行復測，根據施工需要，設多個水準控制點，并加以保護。施工中所設的坐標控制點、高程控制樁需經監理復核無誤后方可進行下道工序施工。按施工需要主要對沉井施工布設施工控制網（A-A軸、B-B軸）。沉井觀測控制網布置示意圖注：A、A 、B、 B為沉井軸扭測量控制點 1、2、3、4為沉井下沉測量控制點沉井施工期間，沉井四周地面沉降明顯，水準基點引測后的設置需特別保護，擬設

13、地面明標與地下暗標各一座，基點位置的設置應不受施工影響、地基堅實、便于保存的地點，埋設深度一般為原地坪以下50cm左右，并澆灌C20砼基礎予以保護。放樣前對已有數據、資料和施工圖中的幾何尺寸進行認真檢核，確認無誤后，才可作為放樣的依據，嚴禁憑口頭通知或未經過批準的草圖放樣。（二）基坑開挖基坑的位置根據設計圖紙中的坐標確定，按照沉井軸線控制樁和中心 樁，在地面上放出沉井基坑樣位。基坑底的平面尺寸與刃腳砂墊層寬度相等；根據土質及施工需要確定基坑邊坡為1：0.5。基坑開挖的深度，根據土質、地下水位、現場施工條件定為2.1m左右。基坑開挖采用履帶式挖掘機，沿頂管軸線方向后退行進挖土，挖出的土直接由自卸

14、車運出施工場地。集水坑明排：基坑底部四周挖設斷面不小于30cm30cm深度50cm的排水溝，并接入基坑內的集水井中，集水井至少比集水溝深50cm，用排水泵將集水井內的水排到附近雨水窨井中或河道，集水井內經常保持最低水位，直到集水井廢除時止。基坑排水如下圖所示：集水坑排水示意圖（三）墊層制作沉井刃腳踏面荷載大于下臥層地基土的承載力，故須鋪設相應寬度和厚度的砂墊層，并在砂墊層上鋪設素混凝土墊層，以擴大受壓面積。1、砂墊層根據設計要求，砂墊層寬度3.6m，厚度1.5m。砂墊層采用中粗砂，分5層鋪設，每層鋪設后，采用平板式振動器結合灑水進行密實。2、素混凝土墊層砂墊層鋪設后澆筑C20素混凝土墊層。沉井

15、素砼墊層厚度均為30cm，寬度為1.2m，每側比刃腳踏面寬0.3m。沉井基礎示意圖（四）井壁分節制作沉井采用四次澆筑三次下沉法施工。虹星村沉井第一次施工至底層框梁底部，即刃腳+部分井壁高度5.3m，達到設計強度100%后，第一次下沉，沉至高出基坑底面0.5m后停止下沉（根據現場經驗，防止第二次井壁澆筑時，沉井下沉對模板支撐造成損壞）；第二次施工至二層框梁以下1m，即井壁高度4.55m，達到設計強度70%后，第二次下沉，沉至高出基坑底面0.5m后停止下沉；第三次施工至頂層框梁以下0.9m，即井壁高度4.55m，達到設計強度70%后，第三次下沉，沉至設計標高后，立即進行封底。待頂管施工完成后，進行

16、井壁第四次澆筑，澆筑高度1.7m。黃山村沉井第一次施工至底層框梁底部，即刃腳+部分井壁高度4.95m，達到設計強度100%后，第一次下沉，沉至高出基坑底面0.5m后停止下沉（根據現場經驗，防止第二次井壁澆筑時，沉井下沉對模板支撐造成損壞）；第二次施工至二層框梁以下1m，即井壁高度4.35m，達到設計強度70%后，第二次下沉，沉至高出基坑底面0.5m后停止下沉；第三次施工至頂層框梁以下0.9m，即井壁高度4m，達到設計強度70%后，第三次下沉，沉至設計標高后，立即進行封底。待頂管施工完成后，進行井壁第四次澆筑，澆筑高度1.7m。沉井井壁模板應在砼達到設計強度的70%以上方可拆除，刃腳斜面承受砼重

17、量的模板在砼達到設計強度100%時拆除。沉井制作質量標準：橫斷面半徑允許偏差： 0.5%,且不大于50mm井壁厚度允許偏差: 15mm井壁垂直度允許偏差: 1%預埋件、預留孔位移允許偏差: 20mm1、鋼筋加工安裝鋼筋進場有原材料質保單,并按規范及批量進行原材料試驗,合格后方可使用。鋼筋的彎配和綁扎要嚴格按照設計圖紙規定進行，鋼筋直徑16mm者，采用綁扎接頭；接頭在受壓區內按50%交叉錯開，在受拉區內接頭按25%交叉錯開，錯開距離不應小于30d或50cm。鋼筋直徑16mm者采用人工電弧焊焊接。單邊焊接長度不小于10d，電焊接頭在受拉區還按50%交叉錯開，即在同一斷面內接頭不應超過50%。在板或

18、壁上開洞當邊長或孔徑小于30cm時，鋼筋應繞過，當大于30cm時，被截斷鋼筋應在預留孔口加固筋焊牢，現場綁扎外墻板鋼筋應先立好內模板后再進行。刃腳踏面部襯墊3cm砼墊塊。鋼筋保護層按設計要求進行布置。2、腳手架及支模架施工（1）腳手架搭設沉井制作首先需要搭設腳手架，腳手架選用48mm扣件式鋼管結構。沉井外部采用雙排落地腳手架，內部采用滿堂扣件式支模架施工。外腳手架立桿坐落在沉井基坑內，立桿下方采用10cmC15素混凝土基礎，搭設按照腳手架構造搭設，主要作為人員上下通道。為了讓施工人員上下腳手架方便起見，外腳手架可搭設簡易傾斜走道或扶梯；傾斜角度為3040的走道；走道踏腳面設有防滑條，所有走道和

19、扶梯均有護欄。為了確保外腳手架整體穩定，在通道的其他方向均設置剪刀撐。剪刀撐按照4.54.8m間距布置，水平層高4.8m布置一道，形成穩固架體。在沉井第一次制作時搭設兩層外腳手架后，隨著第二次沉井制作逐層增加，斜撐仍然需要設置。外腳手架與砼井壁之間保留0.4m距離，便于模板、扣件式鋼管等安裝之用。外腳手架與模板脫離分開。（2）支模架搭設井內梁與井壁澆筑時，井內梁支模架立桿坐落于沉井內，井字梁投影面基礎采用50cm塘渣+15cm厚C15砼墊層，寬度為2m。頂板澆筑時，梁及頂板支模架立桿坐落在沉井底板，無需進行基礎處理。支模架位于梁部分搭設尺寸為：立桿縱距0.9m，橫距0.6m，步距1.2m；支模

20、架位于頂板部分搭設尺寸為：立桿縱距0.9m，橫距1.2m，步距1.2m；立桿計算采用單立桿，橫桿與立桿連接方式為扣件連接，扣件抗滑承載力系數為0.8。計算詳見附件。支模架在對砼井壁模板起到固定作用的部分，應增設剪刀撐組成幾何不變體系防止模板走動等不良情況。（3）腳手架及支模架拆除腳手架拆除之前完成模板拆除、砼外露面處理、噴涂測量標志、搭設沉井內外扶梯等準備工作。拆卸扣件鋼管腳步手架順序是自上而下逐層拆卸。鋼管、五金扣件等分類堆放，防止日曬雨淋后造成銹蝕浪費。腳手架的拆除作業按規定的拆除程序進行。連壁件在位于其上的全部可拆桿件拆除后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件及時拆除運走，避免誤

21、扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。拆除過程中，操作人員互相配合、協調動作，禁止一人拆除較重桿件等危險性的作業。3、模板安裝3.1井壁模板安裝井壁模板采用15mm竹膠板模板，背肋豎向木檔采用510cm方木，內外模采用14mm對拉螺桿和扣件式鋼管進行固定。 對拉螺桿按間距50cm50cm布置。因有抗滲要求，在螺栓中間設止水板。模板安裝加固示意圖如下： 井壁模板示意圖 模板加固實物圖模板安裝具體工藝流程如下：安裝前檢查內支架搭設內側模板安裝就位清洗雜物（焊好止水片）安裝鋼筋安裝就位外側模板安裝斜撐穿墻螺栓穿過另一側模板調整模板位置緊固穿墻螺栓斜撐固定模板支撐

22、驗收。安裝模板時，注意事項：a、檢查模板安裝位置的定位基準墻線及模板編號。b、將一側模板按位置線安裝就位、安裝斜撐或使工具型斜撐調整至模板與地面呈75，使其穩定落于基準面上。c、以同樣方法就位另一側墻模板，使防水穿墻螺栓穿過模板并在螺栓桿端戴上扣件和螺母，然后調整兩塊模板的水平和垂直方向，與此同時調整斜撐角度，合格后，固定斜撐，旋緊穿墻螺栓的螺母。d、模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺栓、斜撐是否堅固、穩定，模板拼縫及下口是否嚴密。3.2刃腳模板安裝刃腳模板材料與井壁模板材料相同，只是刃腳結構形狀相對復雜，模板支立難度稍大，為確保刃腳施工的形狀、尺寸與整體施工質量，并防止出現漏漿和避免混凝土表面

23、不平整，計劃對刃腳模板進行專項設計和加工制作，確保尺寸準確，整體穩定，強度剛度符合要求，能夠全面滿足沉井刃腳施工的需要。由于刃腳高度為3.3m，第一次施工至刃腳上方，因此，必須考慮混凝土澆筑時刃腳處混凝土是否會上浮。充分考慮沉井接高的要求，根據施工需要提前預埋或預留模板對拉螺桿。刃腳模板形狀嚴格按照刃腳形狀制作加工，楞木間距、對拉螺桿水平間距均與井壁模板相同，對拉螺桿豎向間距（鋼管間距）在滿足受力的前提下，根據沉井結構特點靈活布置。考慮到刃腳的特點及模板接縫較多的現實，接縫處理比較關鍵，施工時需要高度重視，合模前仔細檢查，根據實際情況選擇雙面膠或其他填縫材料處理模板縫隙，保證模板表面平整光潔和

24、整體加工制作質量，斷面圖如下所示：沉井刃腳模板剖面示意圖a、拉桿豎向間距（鋼管間距）按刃腳結構形式合理布置，必須符合受力要求，通過受力驗算方可使用，在方案計算書中有詳細的計算過程；b、刃腳斜面的楞木與鋼管之間設置木質墊塊，具體尺寸由木工根據實際要求進行合理確定，木質墊塊上打孔穿入鐵絲綁扎在對拉螺桿上面，防止墊塊掉落；c、刃腳變形各部位的模板、楞木由木工根據結構要求和穩定需要，確定長度和尺寸，必須保證牢固可靠，接縫嚴密，與混凝土接觸面平整光潔。d、在刃腳混凝土澆筑前，為防止刃腳凸緣頂部模板上浮，在其上放置鋼筋作為配重，以抵消模板的浮力。說明：沉井刃腳模板、側壁模板受力，在方案計算書中均有相應的計

25、算。4、鋼筋保護層控制措施4.1安排好各工種交叉作業時間沉井刃腳及井壁鋼筋綁扎完成并經監理驗收合格后，進行保護層的綁扎。4.2嚴格控制墊塊質量和分布密度刃腳以下采用普通螺桿，墊塊采用混凝土墊層，間距5050cm梅花型布置；底板以上采用止水螺桿，墊塊采用混凝土墊層，間距5050cm梅花型布置。4.3設置必要的鋼筋支撐鋼筋根據沉井的施工要求，混凝土保護墊塊綁扎后，由于墊塊較活動，不易固定，因此，必須采用鋼筋支撐進行固定。鋼筋支撐間距采用1.51.5m，采用“7字”型鋼筋與井壁鋼筋焊接，用來固定模板，從而保證保護層的厚度。4.4控制下料尺寸在鋼筋制作時必須按照規定的尺寸下料，從而保證鋼筋綁扎成品的幾

26、何尺寸。只有鋼筋綁扎成品正確，才能有效控制保護層的厚度。5、澆筑砼本工程沉井結構混凝土強度等級為C40，抗滲標號S6，砼采用商砼泵送澆筑。砼澆筑是沉井施工的關鍵環節，為保證泵站的施工質量，在保證砼質量的前提下，必須合理安排澆筑程序，控制砼的澆筑時間。在混凝土澆灌前對模板、鋼筋預埋件及預留孔的位置和尺寸等按照鋼筋混凝土施工及驗收規范、給水排水構筑物工程施工及驗收規范以及設計所提出的特殊要求進行仔細檢查核對，經隱蔽工程驗收合格后，方可澆筑混凝土，刃腳砼必須一次澆灌完畢，不得中途停頓。澆搗砼前應檢驗砼配比、水泥、外摻料、砂石料等材質必須符合規定要求。每次分層澆筑高度不大于50cm，砼坍落度控制在12

27、1cm左右，并在前層砼達到初凝前將次層砼拌和物振搗完畢，振搗時插入式振搗器插入前將次層砼拌和物振搗完畢，插入式振搗器按30cm平面有效直徑布置振搗并應插入前層砼5cm。在整個澆注過程中混凝土應按一定厚度分層灌筑，不允許將混凝土順著傾斜表面直接滑下或流向其最終澆搗位置。從高處傾落混凝土時，其卸落高度不應超過2m，若超過2m時，則采用滑槽、導管、串筒內要裝有減速裝置，以防混凝土分離。混凝土分層搗固時，為使上下層混凝土結合成一整體，振搗器插入下層混凝土5cm，振搗器應避免碰撞鋼筋模板或預埋件。混凝土澆筑前在井的四角模板上設置沉降觀測點，以便及時發現沉井在澆搗過程中由于自重重造成的不均勻沉降，采取措施

28、，指導在澆筑過程中混凝土澆筑的部位及順序，及時更正澆筑過程中沉井造成的偏差，影響質量。混凝土澆筑時，選用有施工經驗的人員擔任組長，指導砼的振搗。井上有專人負責安全質量工作，進行監督和指導。因故間歇時，作好水平施工縫，砼澆筑結束后，用草包將整個井壁覆蓋，并澆水養護，澆水時應做到細水勻澆，草包保持濕潤，保養一個星期。沉井第二次、第三次及第四次接高時，將接合處砼鑿毛，沖冼干凈，并用水泥砂漿（與砼相同配比），涂刷一遍。沉井上下節砼接縫要做處理：施工縫應做成凹縫形式，澆注混凝土時應對施工縫部位的混凝土進行充分搗固，以利于混凝土密實粘貼，在混凝土斷面中的施工縫(新舊混凝土接搓處)繼續澆筑前將其表面鑿毛，清

29、除浮漿位之露出石子，用水沖洗后保持濕潤，鋪一層1015mm厚與混凝土配合比相同的水泥砂漿或高砂率混凝土，再澆灌混凝土。二期砼澆筑在一期砼澆筑完成7天后進行。6、拆模一般在砼澆搗完成經濕潤養護48小時后（視當時氣溫而定），可以放松沉井墻身的拉條螺栓，拆卸模板和扣件式鋼管。沉井直壁模板應在砼達到設計強度的25%以上方可拆除。操作順序是自上而下，由內向外拆卸模板和扣件式鋼管。注意拆除鋼模時，不要用力敲打或將新澆筑的砼表面碰傷。下節制作后模板不可全部拆完，要留部分，支承上節模板。模板拆除后及時在對拉螺桿根部將砼表面鑿成直徑5cm、深2cm的凹坑，然后割除拉條螺栓，用防水砂漿二次補坑，并涂防水材料兩度。

30、對于較大孔洞口懸空部分的砼底模應按要求，當砼強度達到80%設計強度時，方可拆除。拆除后的模板、鋼管腳手、五金配件，應及時清理，堆放整齊，對彎曲變形的鋼模要及時整理。模板拆除后在井的四角噴涂測量水準標志，在井頂端處噴涂測量沉井位移標志。7、砼養護每次澆筑砼時，都應按砼的方量或臺班制作相應的28天抗壓、抗滲試塊各兩組，并委托有資質的測試中心進行專業養護，按規范要求及時進行測試，根據同強度及時調整施工工序，有利于合理安排、合理控制。（五）沉井下沉沉井刃腳混凝土達到設計強度的100%后實施下沉，井壁混凝土達到設計強度的70%后實施下沉；本工程沉井擬采用排水挖土下沉。1、準備工作（1）沉井下沉前封堵井壁

31、全部預留孔洞，對較大的孔洞可用水泥砂漿砌磚封堵，并在靠土的一側用水泥砂漿抹面。封堵孔洞用的砂漿強度應滿足下沉時能抵抗土壓力和水壓力的要求，還要考慮便于拆除。（2）沉井下沉前檢查降、排水效果，當達到設計的要求后方可開始下沉。（3）放線定位。沉井下沉前，先在內外井壁上各對稱彈出4條垂線，以測定沉井下沉時的傾斜度。在沉井內部4條垂線的頂端，懸掛垂球，并在刃腳處設標盤，沉井下沉施工時，隨時觀測沉井偏斜，以便及時糾偏。在沉井外壁，沿4條垂線繪制水平測量標尺以此測定沉井的下沉量及下沉偏差。（4）檢查沉井下沉使用的機械、設備、工具是否完好，數量是否能滿足要求。（5）當沉井附近有已建成的建筑物或管線時，在有關

32、位置處設置沉降變形觀測點，并在沉井下沉和施工排水期間定期觀測其變形情況，直至沉井封底完畢施工停止抽水滿3個月為止。（6）砼墊層鑿除前，對所有的砼墊層進行間隔對稱分組編號，在鑿除砼時分組、對稱、同步地進行工作，待同一編號的砼墊層鑿除完并進行回填后，方可鑿除下一組編號砼墊層，每砼墊層鑿除一組必須及時回填，回填材料采用中粗砂。2、下沉方法采用排水挖土下沉法，操作方法如下：先破碎墊層混凝土，再采用長臂挖土機挖土。土方直接裝車外運。挖土時安排專人指揮，統一操作。先挖四周后挖中間，分層挖掘，每層厚度按40cm， 中間部分的土面應始終高于四周的土面40cm以上，呈反鍋狀，沿刃腳內壁應保留土臺，土臺寬度根據沉

33、井內的土質決定，當土質松軟時土臺寬度應大些；土質堅硬時土臺寬度可小些，一般為2m左右。沉井下沉時，按平面軸線的位置逐層沿外邊四周挖去土臺。當土臺經不住沉井刃腳的擠壓時，土體就會破壞坍落，此時沉井便均勻下沉，每次下沉控制在20cm左右。 在挖除刃腳附近和刃腳下部的土時要求對稱均衡，挖土的速度相同，土面的高程保持一致（糾偏時除外）。同時加強施工力量，爭取在最短的時間挖完，以保持沉井的均勻下沉。沉井下沉施工的全過程，都根據下沉系數變化和土質情況，指導和靈活調整出土范圍和方法，以使沉井平穩、均衡地下沉。3、下沉控制在沉井的下沉過程中，經常觀測沉井的傾斜度和刃腳踏面的高程。在刃腳的入土深度未及沉井高度的

34、1/3時，重點觀測沉井井筒的傾斜度；當沉井刃腳踏面高程下沉到距設計高程約2m時，應加強對踏高程及下沉量的觀測。3.1下沉觀測要求1）初沉階段，對沉井的位置、標高（沉降值）和垂直度及時進行測量，每2小時至少測量一次（班中及每次下沉后），并作好記錄。必要時應連續觀測，及時糾正。2）終沉階段，每小時至少測量一次，如停止挖土后沉井仍不能停止時，應立即采取措施控制沉井下沉。3）沉井下沉接近設計標高時，應加強觀測，觀測沉井在8小時內累計沉降量不大于10mm時，可準備進行封底。3.2沉井井筒垂線傾斜度的觀測沉井井筒垂線傾斜度的觀測方法為：觀測在井筒內壁預先設定的4個垂球的錐尖是否分別在相對應位置上的標盤中心

35、，當井筒發生偏斜時，垂球錐尖就偏離標盤中心點，垂球吊線就偏離井筒內壁上的垂線。根據垂球偏離標盤中心及偏離井筒內壁的垂線的方位和大小進行糾偏。一般在沉井每次下沉前后各觀測一次。3.3沉井下沉量、刃腳踏面高程及井筒傾斜度的觀測沉井刃腳踏面高程及下沉量的觀測方法為：利用在沉井外地面上軸線位置處預先設置的水平指標尺，分別測出下沉時刃腳踏面的高程，前、后兩次分別測得的刃腳踏面的高程差，即下沉量；刃腳踏面下沉前高程減去測得下沉時踏面高程即總下沉量。同時兩個相對點高差讀數之正、負差，也表示沉井井筒傾斜的方向及傾斜程度。一般上述觀測在每次下沉前、后各一次。3.4終沉控制當沉井刃腳踏面下沉至離設計標高還剩1m左

36、右時，沉井進入終沉階段，此時應切忌“深鍋底”，因為過深的鍋底，可能導致刃腳下土體大量向井內涌入，易發生突然下沉或超沉。應先沖刷刃腳附近的土體，形成“反鍋底”，然后視情況再挖中心部位土體，控制好下沉速度，務求沉井緩緩擠土下沉到位。如水位較高時，采用潛水員下潛沖泥下沉。下沉到比設計標高高15cm時,立刻停止下沉。3.5沉井下沉施工記錄沉井下沉施工記錄是將沉井過程中測量的結果及觀察分析的有關情況準確無誤地記錄下來，并及進通報給有關人員。該記錄的作用是及時準確地提供沉井下沉施工質量和土層、地下水等變化的信息，據此控制沉井下沉過程中的質量，并作為技術檔案備查。沉井下沉的施工記錄是動態的施工記錄。主要記載

37、沉井下沉過程中刃腳踏面各點不同計算出相應的下沉深度及偏斜；描述沉井糾偏及土層、地下水變化情況；記錄沉井施工至封底前出現的問題及采取的解決問題的措施和效果。沉井下沉施工記錄應有專人負責填寫，并經審核人、項目負責人簽字后存檔備查。3.6挖機站位及運土車輛停放位置沉井施工過程中，不管是沉井基坑開挖，還是沉井下沉等，皆是挖掘機與人工配合施工，都需要考慮挖掘機及運土車輛的停放位置，本沉井施工時挖掘機計劃停放在沉井的短邊位置，距離沉井井壁不小于3m，以減少對沉井水平方向荷載，兩面對稱停放，交替作業，靈活操作，均勻施工，對稱開挖，人機配合，合理調配，科學實施。靠近井壁內側及框架兩側的渣土盡量采用人工開挖，防

38、止機械碰觸沉井結構，保證安全，沉井內的渣土多用機械開挖，合理控制施工速度。挖土時必須嚴格按照上述要求進行挖土作業，挖土過程安排技術人員，現場跟班和指導，測量人員跟進測量，不得隨意開挖，或不對稱開挖，以免造成沉井傾斜或其他問題。沉井施工每次開挖方量都不大，如采用邊挖邊運，運土車輛等候時間較長，而且新挖出的軟土含水量較高，極容易從車中滲漏出泥水漿液，滴灑至行車沿線的路面上，從而污染環境，影響市容。因此在挖土和運土時，計劃用挖掘機將新挖出的土傳遞至距離沉井10m以外暫時存放，以便自然風干，降低天然含水量，為外運棄土創造條件，存放時間根據渣土干濕狀況而定，在保證不滴水和不污染環境的前提下方可外運。土方

39、外運和棄土必須通過城管、市容和環保部門的批準。實施土方外運時嚴格按照環保、城管等相關單位批準的運輸行車路線行駛，在規定的棄土場棄土，運土車輛在出廠前進行清洗，并排專人檢查，符合環衛要求后方可出場，不允許私自運土和棄土。沉井施工挖掘機停放示意圖如下：4、沉井下沉后接高混凝土時的穩定措施本工程沉井計劃分四次制作，三次下沉，當沉井第一次下沉以后，緊接著是沉井的第二次制作，即沉井繼續接高。此時由于沉井最上部的幾米高度高出地面，井壁外側不接觸地層土質，沒有摩擦力。屬于自重增加，摩擦力沒有相應增加的狀況，因此，這種工況需要考慮防止和避免沉井自行下沉或傾斜，通常情況下，沉井在下沉期間，下沉系數K11，當沉井

40、井壁接高時，下沉穩定系數K2必須小于1，這時對沉井的下沉穩定系數進行計算，如沉井下沉穩定系數滿足K21，則認為地基是穩定的，沉井不會發生自行下沉或傾斜，如沉井下沉穩定系數不滿足K21，當沉井井壁接高時，下沉穩定系數K2必須小于1，這時對沉井的下沉穩定系數進行計算，如沉井下沉穩定系數滿足K21，則認為地基是穩定的，沉井不會發生自行下沉或傾斜，如沉井下沉穩定系數不滿足K21的條件，則需要在井內填土和灌水等臨時措施，來保證沉井接高時的地基穩定。由于沉井第一次下沉時K20.81，第二次下沉時K20.64，第三次下沉時K20.8，均小于1，因此，沉井不會發生自行下沉。五、模板、支撐強度驗算附圖詳見附件。

41、5.1設計計算指標采用值1、竹膠板厚度：15mm模板自重：0.15KN/m2力學性能指標竹膠模板的有關力學性能指標按竹編膠合板（GB13123-2003）規定的類一等品的下限值取：E=9800MPa；假定每塊拼版寬100mm；W=1/6bh2=1/6100152=3750mm3I=1/12bh3=1/12100153=28125mm42、 50100mm方木截面尺寸：50100mm力學性能指標方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ02586）中的A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數取值：E=9500MPa。W=1/6bh2=1/6501002=83333mm3I=1/12b

42、h3=1/12501003=4166667mm43、 100100mm方木截面尺寸：100100mm力學性能指標方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ02586）中的A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數取值：E=9500MPa。W=1/6bh2=1/61001002=166667mm3I=1/12bh3=1/121001003=8333333mm44、 483.5mm鋼管截面尺寸：483.5mm力學性能指標考慮到鋼管銹蝕等折減系數，鋼管實際按482.75mm計算，鋼管的力學性能指標按鋼結構設計規范（GB500172003）取值：E=210000MPa。面積A=390mm2；

43、W=4184mm3；I=100427mm4；ix=15.9mm。5.2沉井刃腳及第一節井壁模板、支撐強度驗算本工程刃腳及第一節井壁澆筑高度5.3m，井壁澆筑高度4.55m，以刃腳及第一節井壁澆筑為例驗算。F=0.22t0K1K2v1/2F=H二者取小值；F新澆混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）混凝土容重（KN/m3）；v混凝土澆筑速度，取2m/h；t0新澆混凝土初凝時間，取4小時；K1外加劑影響修正系數，取1.2；K2混凝土塌落度影響修正系數，取1.15；H混凝土澆筑層的高度（m）；混凝土側壓力的計算分布圖形如下圖所示：則新澆混凝土對側模的最大側壓力為：F1=0.22t0K1K2v1/2=

44、0.222441.21.1521/2=41.2KN/m2F2=H=245.3=127.2 KN/m2（沉井第一次澆筑高度5.3m）因此，新澆筑混凝土對側模的最大側壓力F=41.2KN/m2振搗混凝土對側模產生的側壓力為4 KN/m2，則側模所受的最大側向荷載為：P=41.2+4=45.2KN/m21、對拉螺桿強度驗算對拉螺桿采用14mm，容許拉力為17.8KN。拉桿按間距統一50cm50cm布置，則拉桿受力：T=P0.50.5=11.3KN17.8KN因此滿足要求。2、面板強度、剛度驗算取側模豎向30cm寬為一個單元進行驗算。按2等跨連續梁、均布荷載簡化計算，計算簡圖如下：模板背肋間距L=25

45、0mmq=P0.25=45.20.25=11.3KN/m=11.3N/mm側模竹膠板材料力學特性：截面積A=4500mm2，截面慣性矩I=84375 mm4，截面抵抗矩W=11250mm3；彈性模量E=7800N/mm2，容許彎應力=14N/mm2，容許剪應力 =1.5N/mm2。最大彎曲應力max=0.107qL2/W =0.10711.32502/11250 =6.7N/mm2 =30N/mm2最大剪切應力max=0.607qL3/（2A）=0.60711.3250324500 = 0.57N/mm2=1.5N/mm2 最大撓度fmax=0.632qL4/（100EI）=0.63211.3

46、2504/（100780084375） =0.42mmf=L/400=0.625mm因此側模的強度、剛度滿足要求。3、50100mm方木背肋的強度、剛度驗算背肋方木的間距a=250mm，跨度L=500mm。按2等跨連續梁、均布荷載簡化計算，計算簡圖如下：q=P0.25=45.20.25=11.3KN/m=11.3N/mm50100mm方木材料力學特性：截面積A=5000mm2，截面慣性矩I=4166666.7 mm4，截面抵抗矩W=83333.3mm3；彈性模量E=9000N/mm2，容許彎應力=14N/mm2，容許剪應力 =1.5N/mm2。最大彎曲應力max=0.107qL2/W =0.1

47、0711.35002/83333.3 =3.63N/mm2 =14N/mm2最大剪力w=qL =11.30.5 =5.65KN =2.0N/mm250100=10KN最大剪切應力max=0.607qL3/（2A）=0.60711.3500325000 = 1.03N/mm2=1.5N/mm2 最大撓度fmax=0.632qL4/（100EI）=0.63211.35004/（10090004166666.7） =0.12mmf=L/400=1.25mm因此背肋方木的強度、剛度滿足要求。4、橫向雙拼483.5mm鋼管驗算鋼管采用雙根并列布置,豎向中心間距為50cm，拉桿豎直向間距均按50cm布置，

48、水平向間距也按50cm布置。鋼管間距a=500mm，跨度L=500mm。按2等跨連續梁、均布荷載簡化計算，計算簡圖如下：單根鋼管q=P0.50.5=45.20.25=11.3KN/m=11.3N/mm鋼管：截面尺寸：483.5mm力學性能指標考慮到鋼管銹蝕等折減系數，鋼管實際按482.75mm計算，鋼管的力學性能指標按鋼結構設計規范（GB500172003）取值：E=210000MPa。面積A=390mm2；W=4184mm3；I=100427mm4；ix=15.9mm。最大彎曲應力max=0.107qL2/W =0.10711.35002/4184 =72.25N/mm2 =205N/mm2

49、最大剪切應力max=0.607qL3/（2A）=0.60711.350032390 = 13.2N/mm2=125N/mm2 最大撓度fmax=0.632qL4/（100EI）=0.63211.35004/（100210000100427） =0.21mmf=L/400=1.25mm說明：鋼筋拉桿豎向、水平向中心間距均為50cm，橫向鋼管為雙根，中心間距50cm，豎向楞木中心間距250cm，施工時需認真執行，不可隨意加大，雖然次楞與拉桿受力均有富余，但模板受力比較接近允許荷載。刃腳施工時，在刃腳斜面應采用鋼管對撐，形成三角形（幾何不變體系），保證刃腳澆筑時斜面模板不發生脹模、跑模等現象。5.3

50、沉井井內梁、頂板模板、支撐強度驗算沉井井內梁按照最不利9001000mm梁計算，板按照現澆頂板按照200mm厚頂板計算。 9001000mm梁計算面板采用15mm竹膠板，次楞采用100100mm方木，中心間距200mm，主楞采用雙拼483.5mm鋼管，間距隨立桿間距，下設483.5mm扣件式滿堂腳手架，橫向間距600mm，縱向間距900mm，步距1200mm。1、荷載組合模板自重，取0.15KN/m2；結構自重，鋼筋混凝土取26KN/m31m=26KN/m2；施工荷載，取2.5KN/m2；2、梁底模驗算荷載計算底模采用15mm厚竹膠板，取100mm驗算，次楞為100100mm方木，間距200m

51、m，按兩跨連續梁計算。q=1.2（26+0.15）+1.42.50.1=34.88KN/m20.1=3.488KN/m強度驗算=ql2/(10W)=3.488200200/(103750)=3.72MPa35MPa，符合要求。撓度驗算f=0.677ql4/（100EI）=0.6773.4882004/(100980028125)=0.14mmL/400=0.5mm，符合要求。3、次楞檢算次楞為100100mm方木，中心間距200mm，主楞采用采用雙拼483.5mm鋼管，中心間距隨立桿間距，按兩跨連續梁檢算。荷載計算方木間距200mm，跨距600mm，則q=1.2（26+0.35）+1.42.5

52、0.2=35.12KN/m20.2=7.024KN/m強度驗算=ql2/(10W)=7.024600600/(10166667)=1.52MPa14.5MPa，符合要求。剪力驗算w=qL =7.0240.6=4.21KN =2.0N/mm2100100=20KN撓度驗算f=0.677ql4/（100EI）=0.6777.0246004/(10095008333333)=0.08mmL/400=1mm，符合要求。4、主楞檢算主楞采用雙拼483.5mm鋼管，中心間距900mm，按簡支梁驗算。荷載計算鋼管間距600mm，跨距900mm，則q=1.2（26+0.5）+1.42.50.60.5=35.3

53、KN/m20.60.5=10.59KN/m強度驗算=ql2/(10W)=10.59900900/(104184)=205MPa205MPa，符合要求。撓度驗算f=0.677ql4/（100EI）=0.67710.599004/(100210000100427)=2.23mmL/400=2.25mm，符合要求。說明：主楞強度和撓度剛滿足要求，由于考慮鋼管壁厚按照2.75mm計算，因此，仍有一定富余量。5、立桿驗算立桿間距600mm900mm，則荷載計算鋼管間距600mm，跨距900mm，則q=1.2（26+2）+1.42.5 =37.1KN/m2強度驗算單根立桿承載力=37.10.60.9=20

54、.03KN28.6KN（483.5mm鋼管對接立桿容許值35.7KN，鋼管壁厚2.75mm，折減系數取0.8），符合要求。穩定性驗算滿堂支撐架立桿的計算長度：L0=khK滿堂支撐架立桿計算長度附加系數，高度10mh20m，取1.217考慮滿堂支撐架穩定因素的單桿計算長度，取1.1h步距1200mm立桿回轉半徑i=15.9mm，鋼管計算長度取L0=1606mm，長細比=L0/i=101，查鋼結構設計規范，得穩定系數=0.63，因此，f=N/(A)=20030/(0.63390)=81.52N/mm2205N/mm2，符合要求。6、扣件抗滑驗算鋼管立柱縱橫向間距0.90.6m，因此，小橫桿在順向單

55、位長度內混凝土重量：g1=縱向間距梁厚=0.9126=23.4KN/m傾倒混凝土和振搗混凝土產生的荷載按2.0KN/m2計算，因此，橫向作用在小橫桿上的均布荷載為：g=g1+22.00.9=27KN/m由小橫桿傳遞到大橫桿的集中力F=270.6=16.2KN6.4KN（直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力8KN，取扣件的抗滑折減系數0.8，抗滑值為6.4KN），不滿足要求。因此，橫桿與立桿之間必須保證不少于3個直角或旋轉扣件扣牢。5.3.2 沉井200mm厚頂板計算面板采用15mm竹膠板，次楞采用50100mm方木，中心間距300mm，主楞采用雙拼483.5mm鋼管，間距隨立桿間距，下設483.5mm

56、扣件式滿堂腳手架，橫縱間距1200900mm，步距1200mm。1、豎向荷載計算模板自重，取0.15KN/m2；結構自重，鋼筋混凝土取26KN/m30.2m=5.2KN/m2；施工荷載，取2.5KN/m2；2、板底模驗算荷載計算底模采用15mm厚竹膠板，取100mm驗算，次楞為50100mm方木，間距300mm，按兩跨連續梁計算。q=1.2（5.2+0.15）+1.42.50.1=9.92KN/m20.1=0.992KN/m強度驗算=ql2/(10W)=0.992300300/(103750)=2.38MPa35MPa，符合要求。撓度驗算f=0.677ql4/（100EI）=0.6770.99

57、23004/(100980028125)=0.2mmL/400=0.75mm，符合要求。3、次楞檢算次楞為50100mm方木，中心間距300mm，主楞采用采用雙拼483.5mm鋼管，中心間距900mm，按兩跨連續梁檢算。荷載計算方木間距300mm，跨距900mm，則q=1.2（5.2+0.35）+1.42.50.3=10.16KN/m20.3=3.048KN/m強度驗算=ql2/(10W)=3.048900900/(1083333)=2.96MPa14.5MPa，符合要求。剪力驗算w=qL =3.0480.3=0.91KN =2.0N/mm250100=10KN撓度驗算f=0.677ql4/（

58、100EI）=0.6773.0489004/(10095004166667)=0.34mmL/400=3mm，符合要求。4、主楞檢算主楞采用雙拼483.5mm鋼管，中心間距1200mm，按簡支梁檢算。荷載計算鋼管間距1200mm，跨距1200mm，則q=1.2（5.2+0.5）+1.42.51.20.5=10.34KN/m21.20.5=6.204KN/m強度驗算=ql2/(10W)=6.20412001200/(104184)=203.5MPa205MPa，符合要求。撓度驗算f=0.677ql4/（100EI）=0.6776.20412004/(100210000100427)=2.92mm

59、L/400=3mm，符合要求。5、立桿驗算立桿間距900mm1200mm，則荷載計算鋼管間距900mm，跨距1200mm，則q=1.2（5.2+2）+1.42.5=12.14KN/m2強度驗算單根立桿承載力=12.140.91.20.5=6.56KN28.6KN（483.5mm鋼管對接立桿容許值35.7KN，鋼管壁厚2.75mm，折減系數取0.8），符合要求。穩定性驗算滿堂支撐架立桿的計算長度：L0=khK滿堂支撐架立桿計算長度附加系數，高度10mh20m，取1.217考慮滿堂支撐架穩定因素的單桿計算長度，取1.1h步距1200mm立桿回轉半徑i=15.9mm，鋼管計算長度取L0=1606mm

60、，長細比=L0/i=101，查鋼結構設計規范，得穩定系數=0.63，因此，f=N/(A)=6560/(0.63390)=26.7N/mm2205N/mm2，符合要求。6、扣件抗滑驗算鋼管立柱縱橫向間距0.91.2m，因此，小橫桿在順向單位長度內混凝土重量：g1=縱向間距板厚=0.90.226=4.68KN/m傾倒混凝土和振搗混凝土產生的荷載按2.0KN/m2計算，因此，橫向作用在小橫桿上的均布荷載為：g=g1+22.00.9=8.28KN/m由小橫桿傳遞到大橫桿的集中力F=8.281.2=9.9KN6.4KN（直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力8KN，取扣件的抗滑折減系數0.8，抗滑值為6.4KN）

61、，不滿足要求。因此，橫桿與立桿之間必須保證不少于2個直角或旋轉扣件扣牢。六、最大頂力驗算 以虹星村頂管為例，設計提供的最大頂力：允許最大頂力為3000KN，頂管管徑D1000mm，長度28m，管頂覆土厚度7.5m。頂管位于3層淤泥質粘土層，管壁與軟粘土的平均摩阻力值為fk=9kPa。頂力估算公式：F0=D1Lfk+(1/4)Dg2sHsF0總頂力標準值（KN）D1管道外徑（m）L管道設計頂進長度（m）fk管道外壁與土的平均摩阻力（kPa）Dg頂管機外徑（m）s土的重度（KN/m3）Hs覆蓋層厚度（m）F0=D1Lfk+(1/4)Dg2sHs=3.141.2289+0.253.141.21.21

62、77.5=1094KN設計最大頂力3000KN。可見，設計提供的最大頂力具有較大的安全性。七、后靠背強度、穩定性驗算1、強度驗算頂管后靠背采用設計長4m，高2m，0.5m厚C30鋼筋混凝土，并覆3cm厚鋼板。此處只需驗算混凝土的抗壓強度。單個千斤頂底座接觸面面積為S=r2=3.140.152=0.07065m2單個千斤頂最大頂力P=1094/2=547KN,則后靠背受壓強度=P/S=547/0.07065=7742kPa=7.742MPa22.5Mpa（C30砼抗壓強度，取0.75折減系數） 因此，后靠背強度滿足要求。2、穩定性驗算頂力是通過后靠背均勻的作用在工作井后的土體上，計算后靠背強度時，還應驗算后靠背土體的穩定性。Rc=KrBH(h+H/2)KpRc后靠背土體的承載能力（KN）Kr后靠背的土抗力系數（按最不利取Kr=1.5）B后靠背的寬度（m）h地面到后靠背頂部的土體高度（m）H后靠背的高度（m）土的天然重度（KN/m3）Kp被動土壓力系數（頂管位于淤泥質粘土層，Kp取2.04）Rc=1.542（7.1+2/2）172.04=3371KNP=547KN，因此，后靠背土體的穩定性滿足要求。