1、甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司3萬t儲備糧庫建設項目工程高大模板工程專項施工方案（1#-5#筒倉倉頂）甘肅第四建設集團有限責任公司隴西糧油儲備庫有限公司3萬t儲備糧庫項目部 二0一五年八月目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工計劃3四、 施工工藝技術4（一） 施工準備4（二） 施工條件5（三）模板支撐體系設計參數5（四）模板安拆工藝及操作要點12（五）模板及支撐體系檢查驗收14五、 施工安全技術保證措施15（一） 模板工程安全措施15（二）應急預案16六、勞動力計劃21七、附件21（一）附件1：梁模板計算書21（二）附件2：板模板計算書34八、挑檐口做法及簡圖說明46剪刀撐布置簡圖見附圖48

2、高大模板工程專項施工方案一、 工程概況（一）工程建設概況甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司3萬t儲備糧庫建設項目工程由甘肅第四建設集團有限責任公司負責施工，位于甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司院內。建設單位為甘肅省隴西糧油儲備庫有限公司，監理單位為甘肅方圓工程建設監理有限責任公司本工程筒倉直徑為18米，共5座，單倉倉容0.6萬噸，總倉容3萬噸，筒倉檐口標高32.50m，倉錐頂平臺標高36.10m，倉壁采用鋼筋混凝土結構，倉壁落地，倉頂為鋼筋混凝土薄殼結構，筒倉基礎采用長螺旋鉆孔壓灌樁，基礎為鋼筋混凝土筏板基礎。（二）高支模工程概況1-5#筒倉倉壁為鋼筋混凝土結構，筒倉檐口與倉頂平臺形成坡屋面，坡度為25

3、.5度；根據建質【2009】87號文，該處梁板模板支撐體系均屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。本方案作為1#-5#筒倉模板施工專項方案，針對該處梁板模板支撐體系。 筒倉倉頂主要結構構件為上環梁、現澆砼屋面板，上環梁的截面尺寸為600700mm，砼屋面板厚度為130mm。板面坡度為25.5度，跨度18米。二、編制依據1.隴西3萬t儲備糧庫工程施工圖紙及現場概況2.建筑施工安全技術統一規范GB50204-20153.混凝土結構工程施工規范GB50666-20114.建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20135.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116.建筑施工

4、模板安全技術規范JGJ162-20087.建筑結構荷載規范GB50009-20128.鋼結構設計規范GB50017-20039.冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018-200210.木結構設計規范GB50005-200311.混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812.危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號13.建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號14.計算軟件名稱及版本：建書安全計算軟件 v7.5.4 2016年4月1日升級三、 施工計劃 1.本方案大體實施時間2016年7月25日10月20日，其中5#倉倉頂計劃2016年9月1日9月15

5、日施工，1#倉倉頂計劃9月49月25日施工，2#倉倉頂計劃9月79月30日施工，4#倉倉頂計劃9月1410月3日施工，3#倉倉頂計劃9月3010月20日施工。2.材料計劃主要材料計劃表材料名稱規格單位數量備注木膠板（0.9151.83m0.012）5000方木4080m332螺桿14套5000竹架板3m25cm40mm塊2000頂托380.6m根3000483.0鋼管噸5503.工具及機具計劃釘錘、手工鋸、圓盤鋸、手電鋸、脫模劑、工程線等4.配備技術力量強，創優經驗豐富的木工班組（進入施工現場班組須配備木工翻樣、質量員、安全員）。項目部應對模板工程施工的質量指導、進度控制、安全教育和協調工作，

6、由專職質量、安全員進行質量和安全檢查、監督工作。四、 施工工藝技術（一） 施工準備 1.技術準備 1）結合場區內的具體情況，對現場施工人員進行圖紙和施工方案技術交底及安全技術交底。 2）組織現場管理人員和施工人員學習有關安全、文明施工規程，增加職工安全、文明施工和環境保護意識。 2.材料準備其他材料機具 套管，護身欄，爬梯及作業平臺板，水性脫模劑，錘子、斧子、打眼電鉆、活動扳子、手鋸。水平尺、線墜、撬棍、吊裝索具等。（二） 施工條件 1.按工程結構設計圖進行模板設計，確保強度、剛度及穩定性。 2.彈好梁位置線、標高線。 3.倉壁鋼筋綁扎完畢，各洞口、預埋件施工完畢，檢查保護層厚度應滿足要求，辦

7、完隱蔽工程驗收手續。4.技術交底向木工交模板幾何尺寸、交標高、交支模的方案和技術要求，交支撐系統的強度，穩定性和具體要求，拆模時間，交質量標準及通病防治措施及安全技術措施。 施工重點：模板的平整度、垂直度、截面尺寸、標高及其強度、剛度和穩定性。 施工難點：垂直度的控制、標高的控制、坡屋面標高控制。 注意事項：爛根的消除、脫模劑涂刷均勻、模板的接縫、拆模時間。（三）模板支撐體系設計參數 1.梁板模板設計：該工程梁板模板支撐體系均采用扣件架支撐體系，立桿排布：由上環梁為基準向倉壁周圍排布，立桿橫距及縱距均為900mm，水平桿間距為1.2m，距地200處設掃地桿，架體頂部自由端高度不大于0.4m，架

8、體外側搭設與環形倉壁支撐牢靠，在上環梁位置處設置豎向剪刀撐，剪刀撐從底部開始設置一直通至上環梁底部，同時在上環梁下方設置3道水平剪刀撐，第一道剪刀撐在距地面9米處，第二道剪刀撐在距地面19.5米處，第三道剪刀撐設置在距地面30米處，從31米處搭設的梁板支承體系，立桿間距縮小為700mm，水平桿間距縮小為1.2m，重新生根的立桿采用雙扣件固定。在距梁底最近的水平桿處設置水平剪刀撐，梁底立桿之間再設置“之”字撐，從上環梁底部位置用6米長鋼管搭設4道斜撐，一側與倉壁緊貼，用于分散上環梁等上部荷載。挑檐的懸挑架由在倉壁標高31.3米處預留的穿墻洞中穿出，同時與內部滿堂支承體系采用扣件連為整體，在倉壁標

9、高30.3米位置處預埋短鋼管，再用2米短鋼管一端焊接直徑25鋼筋外漏100mm插入預埋短鋼管內，另一端用扣件與伸出倉壁外側的懸挑架形成三角支承。懸挑架鋼管排布間距為1.3米，上部用竹架板滿鋪，并綁扎結實，再在竹架板上依次鋪設白色安全網、密目網與竹架板綁扎牢固。懸挑架外防護高度為1.5米，布設間距同懸挑鋼管間距，用密目網全封閉，再用鋼絲網全封閉一圈，防止上部施工過程中材料從外側跌落。梁、板模板均采用12mm厚木膠板，梁底次楞為40*80木方，主楞為48.03.0鋼管，穿梁螺栓為14，間距600500mm。梁底設置加強立桿，立桿間距不大于450mm。1）筒倉梁、板模板支撐體系設計參數：a.根據梁的

10、截面尺寸600700mm，選取600700mm作為梁模板支撐計算模型，具體設計參數如下：梁模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1.1水平桿件1.1梁截面寬度0.6m梁截面高度0.7m支架高度36.1m樓板厚度0.13m板底立桿縱距la0.9m板底立桿橫距lb0.9m梁立桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距，0.45m梁側與梁底立桿橫距梁下設置2根立桿,間距450,300,450mm鋼管類型483.0mm水平桿最大步距1.2m頂步步距0.9m梁底步距是否加密加密立桿伸出頂層水平桿長度a0.4m掃地桿離地高度0.2m面板12mm厚木膠合板梁底次楞4080mm方木，6根梁底主

11、楞雙鋼管梁側次楞4080mm方木，間距150mm梁側主楞兩根鋼管，間距900mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑14mm，間距：900mm500mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向3跨，橫距方向3跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.103kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m2該處梁支撐簡圖見下圖1-1所示：4009001200281200

12、200700600361009004503004509001-1 b.該處板面砼厚度均為130mm，但為坡屋面，坡度為25.5度，新澆筑混凝土自重和鋼筋自重等永久荷載作用方向向下，不引起水平方向分力。施工荷載作用方向與面板垂直，引起水平方向分力，引起立桿彎矩。當組合風荷載時，風荷載也會引起立桿彎矩。如果屋面板坡度大于0度，則需對屋面板下立桿的局部穩定性進行驗算，具體驗算結果詳見計算書。該處板支撐設計參數如下：屋面板模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1砼樓板厚度0.13m支架高度36.1m立桿縱距0.9m立桿橫距0.9m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.2m立桿頂伸出

13、長度a0.5m掃地桿高度0.2m鋼管類型483.0mm面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木40mm80mm，間距0.2m主楞雙鋼管，最大懸挑長度0.3m剪刀撐依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向4跨，橫距方向4跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.126kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2

14、%風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m2該處板支撐簡圖詳見下圖所示：筒倉板模板支撐體系計算簡圖 筒倉挑檐支撐體系簡圖見附圖：剪刀撐布置簡圖見附圖： 2）構造設置： 剪刀撐構造要求、筒倉中心處在十字對稱方向設置豎向剪刀撐，因考慮架體外側水平桿與環形倉壁頂緊，故將豎向剪刀撐搭設范圍以環形倉壁中心點為圓心，垂直兩側各五米長度搭設。、剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或水平桿上，旋轉扣件中心至主節點的距離不應大于150mm。剪刀撐長細比不大于200。 、豎向剪刀撐兩個方向的斜桿宜分別設置在立桿的兩側，底端應與地面頂緊。剪刀撐傾斜角度宜在4560之間，本工程根據以上設置要求均在要求范圍之內。

15、、剪刀撐接長時應采用搭接，搭接長度不應小于1000mm，并應等距離設置不少于3個旋轉扣件，且兩端扣件應在離桿端不小于100mm處固定。、剪刀撐應隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，不得滯后安裝。 立桿構造要求、立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。、立桿頂部應設可調托撐，可調托撐螺桿伸出長度不應超過300mm，插入立桿內的長度不應小于150mm。螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。U形支托與楞

16、梁兩側間如有間隙，必須楔緊。、嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平桿上。、立桿底部應設置木墊板，墊板厚度不小于5cm。、立桿應保證其垂直，搭設垂直偏差不宜大于1/200，且不宜大于100mm； 水平桿構造要求、在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。、可調支托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿，頂部水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于500mm。、水平桿均應雙向設置，縱橫水平桿均應與立桿連接，其間距不應大于150mm。、水平桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（四）模板安拆工藝及操作要點1.安

17、裝工藝流程 搭設支架安裝橫縱木楞調整標高鋪設模板塊檢查模板標高、平整度 1）支架搭設前，其間距按模板設計的規定。 2）支架搭設完畢后，要認真檢查牢固與穩定，根據給定的水平線，認真調節支模翼托的高度，將其木楞找平。 3）鋪設模板塊： 先用大板配，最后對于不夠整模數的模板和窄條縫，采用拼縫模或木方嵌補，但拼縫應嚴密。 4）平模鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與底標高，并進行校正。2.板模板拆除 1）拆除工藝流程：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除梁連接件及側模板分段拆除木楞。2）板模板拆除的要點： a、側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。 b、底模的拆除

18、，必須執行混凝土結構工程施工及驗收規范的有關條款如下表； 構件類型構件跨度（m）達到混凝土設計強度值得百分率（%）板2502，8758100懸臂構件100 在本工程的高支模中，梁板模板砼強度必須達到砼設計強度100%后方可進行拆除。 c、 作業班組必須進行拆模申請經批準后方可拆除。 d、已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。 e、拆裝模板的順序和方法，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。 f、模板工程作業組織，

19、應遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。（五）模板及支撐體系檢查驗收 1.對木工翻樣制定的支模方案、支設方法由技術負責人、施工員及木工翻樣對木工班組進行詳細交底，使班組工人按施工方案支設，使支撐牢固、合理，不跑模，模板支設嚴格按放線工彈的墨線就位，模板高低按放線工所抄水平線控制。技術負責人、質量員、安全員、施工員、對模板安裝過程進行跟蹤檢查，發現問題及時處理，嚴格按施工方案實施。2.模板支設完成后由項目經理組織，技術負責人、質量員、安全員、施工員、木工班長參加，對模板及支撐

20、體系進行檢查驗收，重點檢查立桿橫距、縱距、水平桿布距、剪刀撐設置、自由端長度、扣件的緊固度等項目，發現問題及時處理，自檢合格后報監理驗收，合格后進行下道工序的施工。3.驗收標準：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008以及本施工方案。五、 施工安全技術保證措施（一） 模板工程安全措施 1.模板施工時，上下有人接應，隨時隨運轉，固定牢靠，嚴禁拋擲。2.登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。3.預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設臨時連接件，并加設臨時支撐穩固。4.拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整

21、塊塌落。5.吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。6.因高度較高，必須在架體中間部位搭設隔離層，便于木工和砼工操作。7.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于400mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； 8.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； 9.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于5； 10.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； 11.確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊

22、擴展的澆筑方式； 12.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； 13.澆筑過程中，架設水準儀觀測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況，立即停止澆筑，施工作業人員全部撤離，報請公司技術質量部共同分析原因，在確保安全的措施保證下進行處理。觀測點設置在每個外側豎向剪刀撐中央的豎向立桿上。 14.模板拆除時，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。嚴禁將模板及其他物件從臨邊拋下。（二）應急預案1.目的保證全體員工的身體健康，有效控制坍塌事故的傷害，保證工程的順利進行，在施工中嚴格按照施工方案和各項操作規程及規章制度執行，杜絕坍塌事故

23、。若一旦發生坍塌事故，全體員工及操作班組各負責人應按預案采取急救措施并保護現場。2.適用范圍隴西糧油儲備庫3萬噸儲備庫建設項目工程。3.職責1）總工程師負責審批各類安全施工方案。2）安全管理部負責審核各類安全施工方案。3）各單位負責制定各類專項安全施工方案，并報集團公司總工程師和安全設備部審批。4.項目部成立應急領導小組組長：白虎偉（項目經理）副組長：王風臣（技術負責人）組員：王遂麥、張文斌、馮暄、王來學、王具田、高亞東及項目部其他管理人員。管理職責：1）在事故發生后應急小組有權調動內部所有人員、車輛、施工機械，向上級主管及時匯報事故情況。2）組長是公司事故處理總指揮，負責應急處理的領導工作及

24、向上級匯報情況。3）副組長聯系事故情況，調動公司內所有車輛和人員。4）各項目部的安全專職管理人員集合應急救援隊員，隨時準備支援發生事故地點；5）材料員負責物資和后勤工作。項目部成立應急小組，編制應急預案，并適時進行演練。救援電話：120 火警：119 公司值班電話：0931-7355008隴西縣第一醫院急診電話：0932-66224185.模板坍塌的預防措施：1）模板施工應有專項安全施工方案。2）本施工方案屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，必須經專家論證，制定可行性施工方案后方可施工。3）模板架搭設必須設置剪刀撐、掃地桿。使用的鋼管、扣件必須符合質量標準。4）嚴格控制混凝土坍落度，商

25、品混凝土控制在10020mm。5）澆筑順序：由屋面底部按每道500mm沿順時針方向環形澆筑，避免混凝土集中堆積。6）各類模板拆除的安全要求a拆除模板支撐前，混凝土強度必須達到規定的規范，并經技術部門批準后，才能進行。b拆平臺模時，不得一次性將頂撐全部拆除，應按順序分批拆，以免模板在自重荷載體作用下發生一次性大面積脫落。C拆模時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。6.急救器材的配備應急領導小組應配備下列救援器材：1）急救器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；2）搶救工具：16T汽車吊一臺，救護車、一般常用工具；3）照明器材：手電筒、應急燈，36V以下安全線路、燈具

26、；4）通訊器材：電話、手機、對講機、報警器；5）交通工具：公司自有車輛；6）滅火器：滅火器日常按要求就位，緊急情況下可調動集中使用。7.應急預案的培訓與演練1)應急反應培訓應急預案和應急計劃確立后，按計劃組織公司總部和施工場區的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急反應任務所需的知識和技能。a.一級應急組織每年進行一次培訓。b.二級應急組織沒半年進行一次培訓。c.新加入的人員及時培訓。2）培訓的內容： a.滅火器的使用以及滅火步驟的訓練； b.個人的防護措施； c.對危險源的突顯特性辨識； d.事故報警； e.緊急情況下人員的安全疏散； f.各種搶救的基本技能； g.應急救援的團隊協作意識

27、。3）培訓目的：使應急救援人員明確“做什么”、“怎么做”、“誰來做”及相關法規所列出的事故危險和應急責任。4）應急反應演練 應急反應預案和應急反應計劃確立后，經過有效的培訓，應做到，施工場區人員開工后演練一次，不定期舉行演練。5）演練目的： a.測試預案和計劃的充分程度； b.測試應急培訓的有效性和應急人員的熟練性； c.測試現有應急反應裝置、設備和其他資源的充分性； d.提高與現場外的事故應急反應協作部門的協調能力； e.通過演練來判別和改進應急預案和計劃中的缺陷和不足。8.應急預案實施終止后的恢復工作應急預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場，需要移動現場物品時，應當做出

28、標記和書面記錄，妥善保管有關物證，并按照國家有關規定及時向有關部門進行事故報告。對事故過程中造成的人員傷亡和財務損失做收集統計、歸納，形成文件，為進一步處理事故的工作提供資料。對應急預案在事故發生實施的全過程，認真科學地做出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建立、制訂提供經驗和完善的依據。（三）環境保護措施 1.模板的拼裝、支設、清理，腳手架的安裝、拆卸應安排在白天進行，同時對操作工人進行交底，嚴禁野蠻施工。 2.對噪音較大的機械，設備應盡量避免同時使用。 3.對現場噪音進行監測，現場噪音排放應達到以下要求：結構施工，晝間70 dB，夜間55dB（22：00至次日6：00）。 4.木工

29、垃圾、應在指定地點堆放，每月進行清理，且對廢棄物應按可回收與不可回收利用分別處理，嚴禁焚燒廢舊竹膠版或方木、木屑等易燃物 。 5.嚴禁從樓層直接拋灑建筑垃圾，木工房、攪拌機棚等應及時封閉，以有效控制現場揚塵。（四）檢查監控措施 1.在該兩處砼澆筑后強度未達到100%前，底層模板支架不得隨意破壞和拆除，檢查數量：全數檢查。 2.施工使用時的要求 1) 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用中部向兩邊擴展的澆筑方式。 2) 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載。 3) 澆筑過程中，設置觀測點，用水準儀觀測支撐情況，變形值設定：支撐系統累計4mm。發現下沉、松動和變形超范圍情況停

30、止混凝土澆筑，立即停止澆筑，施工作業人員全部撤離，報請公司技術質量部共同分析原因，在確保安全的措施保證下進行處理。六、 勞動力計劃序 號工 種分組人數組 數總 數1施工員1222安全員1113木工（技工）253254木工（普工）101105機械工1226電工1227砼工18218七、附件（一）附件1：筒倉梁模板計算書（二）附件2：筒倉板模板計算書附件1梁模板工程施工方案計算書(5#筒倉倉頂)工程參數梁模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1.1水平桿件1.1梁截面寬度0.6m梁截面高度0.7m支架高度36.1m樓板厚度0.13m板底立桿縱距la0.9m板底立桿橫距lb0.9m梁立

31、桿縱距梁長度方向立桿縱距取1/2板底立桿縱距，0.45m梁側與梁底立桿橫距梁下設置2根立桿,間距450,300,450mm鋼管類型483.0mm水平桿最大步距1.2m頂步步距0.9m梁底步距是否加密加密立桿伸出頂層水平桿長度a0.4m掃地桿離地高度0.2m面板12mm厚木膠合板梁底次楞4080mm方木，6根梁底主楞雙鋼管梁側次楞4080mm方木，間距150mm梁側主楞兩根鋼管，間距900mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：900mm500mm剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向3跨，橫距方向3跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既

32、有結構未作可靠連接荷載標準值參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.103kN/m可變荷載施工荷載及設備荷載2kN/m2砼下料水平荷載2kN/m2風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m2新澆砼對模板側壓力標準值計算依據砼結構工程施工規范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm時，新澆筑砼對模板的側壓力標準值，按下列公式分別計算，并取其中的較小值:=0.28245.70.91.22=39.65 kN/m2=240.7=16.8 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/

33、m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 澆筑速度，為砼澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m； - 混凝土坍落度影響修正系數，取0.9。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值16.8kN/m2。梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩I= 100015151

34、5/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=16.8kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=1.1(1.216.8+1.42)1=25.256KN/mq2=1.1(1.3516.8+1.40.72)1=27.104KN/m取較大值q=27.104KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.127.1040.152=0.06kNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.0

35、6106=1.6N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q = 116.8=16.8kN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.38mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67716.8001504=0.05mm 0.38mm100EI1004500281250滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用4080mm(寬度高度)方木，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面慣性矩I =40808080/12=1706667mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面

36、板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.9m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=16.8kN/m2，砼下料產生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=1.1(1.216.8+1.42)0.15=3.788KN/mq2=1.1(1.3516.8+1.40.72)0.15=4.066KN/m取較大值q=4.066KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.14.0660.92=0.329kNm最大支座力：1.1ql=1.14.0660.9=4.03kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=

37、Mmax=0.329106=7.711N/mm2 17N/mm2W42667 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.64.0660.9=2.196kN木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.196103= 1.029N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 16.80.15=2.52kN/m；次楞最大容許撓度值=900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.67

38、7ql4=0.6772.529004= 0.656mm 3.6mm100EI100100001706667 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用兩根鋼管，間距：0.9m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4490mm3；截面慣性矩I =107800mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.03kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.5m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kNm)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.668kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.668106=74.388N/mm2 205N/mm2W

39、24490 2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.495kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/150=3.3mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.166mm 3.3mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算穿梁螺栓距梁底距離200mm，次楞間距150mm，彎矩M=4.030.2+4.030.05=1.01kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1.01106=112.472N/mm2 205N/mm2W24490 2滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值

40、，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.495kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：2002/400=1mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.526mm N=9.81kN。對拉螺栓抗拉強度滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底主楞間距0.45m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 451.51.5/6=16.875cm3；截面慣性矩I= 451.51.51.5/12=12.656cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為6根，面板按多跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.12m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線

41、荷載設計值為：q1=1.11.2(240.7+1.50.7+0.3)+1.420.45=12.17kN/mq2=1.11.35(240.7+1.50.7+0.3)+1.40.720.45= 13.10kN/m根據以上兩者比較應取q= 13.10kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為：R1=0.62kN;R2=1.78kN;R3=1.53kN;R4=1.53kN;R5=1.78kN;R6=0.62kN;最大彎矩 Mmax = 0.020kNm梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計

42、算：=Mmax=0.020106=1.185N/mm2 12.5N/mm2W16.875103滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，可僅采用永久荷載標準值。q = 0.45（240.71.50.70.3）=8.17kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.019mm梁底模板的最大容許撓度值: 120/400 =0.3 mm；最大變形 Vmax = 0.019mm 0.3mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度40mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12

43、= 170.667cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下主楞的間距，L=0.45m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 1.78/0.45= 3.956kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.13.9560.452= 0.080 kNm；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.080106=1.875N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.63.9560.45=1.068kN木材抗剪強度設計值fv=1.

44、6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.068103= 0.50N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；撓度驗算時，可僅采用永久荷載標準值。q =1.109/0.45= 2.464N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.4644504=0.040mm 1.8mm100EI10010000170.667104次楞撓度滿足要求!梁底模板主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面慣性矩I=21.57cm4，集中荷載

45、P為次楞傳遞荷載。計算簡圖(kN)（一）抗彎強度驗算彎矩圖(kNm)經計算，從左到右各支座力分別為：R1=0.84kN;R2=5.72kN;R3=1.34kN;R4=-0.03kN;最大彎矩 Mmax=0.221kNm；材料抗彎強度設計值f(N/mm2) = 205N/mm2；抗彎強度按下式驗算：=Mmax=0.221106=24.583N/mm2 205N/mm2W8.99103梁底主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算構件最大容許撓度值: L/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；經計算的最大變形值Vmax = 0.058mm 3.0mm梁底主楞撓度滿足要求!可調托撐承載力和扣

46、件抗滑移驗算通過可調托撐傳遞給梁底立桿的最大荷載設計值為5.72kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。通過扣件傳遞給梁側立桿的荷載設計值為0.84kN，扣件抗滑承載力設計值為8kN，滿足要求。5.72kN 40kN，可調托撐承載力滿足要求!風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按甘肅岷縣10年一遇風壓值采用，0=0.2kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.088/(0.451.2)=0.196式中An -一步

47、一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.088m2la-立桿間距，0.45m，h-步距，1.2m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.196=0.24無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.241-0.85 10=1.291-1-0.85-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=36.1m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.95。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0

48、=0.951.290.2=0.245kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK有剪刀撐框架結構支撐結構，按下式計算：NWK=nwaPWKH2=30.2236.12=23.89kN2B218式中：PWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.2450.9=0.22kN/mk風荷載標準值, k=0.245kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.9mnwa單元框架的縱向跨數，取nwa=3H支撐結構高度，H=36.1m,B支撐結構橫向寬度，B=18m3.風荷載引起的立桿彎矩設計值M有剪刀撐框架式支撐結構，風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.221.22=0.032kN

49、m1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.032=0.045kNm立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值1、梁底立桿承受梁荷載設計值：5.72kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.11.236.10.103=4.91kN梁底立桿軸向力設計值：10.63kN;2、梁左側立桿承受梁荷載設計值：0.84kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.11.236.10.103=4.91kN梁左側立桿承受樓板荷載設計值：1.1（1.2（24+1.5）0.13+0.3）0.600.45+1.420.600.45）=2.12kN梁左側立桿軸向力設計值：7.87kN;3、梁右側立桿承受梁荷載設計值：0k

50、N;立桿承受支架自重荷載設計值：1.11.236.10.103=4.91kN梁右側立桿承受樓板荷載設計值：1.1（1.2（24+1.5）0.13+0.3）0.900.45+1.420.900.45）=3.18kN梁右側立桿軸向力設計值：8.09kN;立桿最大軸向力設計值N=10.63kN風荷載引起的立桿軸力：23.89kN組合風荷載時，立桿的最大軸向力設計值N=10.63+0.923.89=32.13kN（二）立桿計算長度有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-3水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：有剪

51、刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I鋼管的截面慣性矩，取107800（mm4）h立桿步距，取1200mmk節點轉動剛度，取35kNm/radly立桿的y向間距，取900mmK=206000107800+900=0.6512003510661200ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.2=0.75nx單元框架的x向跨數，nx =3x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向（延梁長度方向）。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=1.34a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-5水平桿連續取值，

52、a=1.08其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.2=0.17a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/1.2=0.33aa1與a2中的較大值，a=0.33H高度修正系數，架體高度36.1m,H=1.21立桿計算長度L0=Hah =1.211.081.341.2=2.10m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值，取10.63kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2100/15.90=132，查表=0.386；梁處支撐結構單元框架加密，同時立桿步距加密，加密區立

53、桿的穩定系數=1.2=1.20.386=0.46驗算長細比時，計算長度取最大步距，=1200/15.90=75.5180，立桿長細比滿足要求！L0 立桿計算長度，取2100mm，i桿件截面回轉半徑,取15.90mm；A桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=10.63103=54.502N/mm2 f=205 N/mm2A0.46424立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取32.13kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=

54、Lo/i=200/1.59=126，查表=0.417L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.2=2.00maa1與a2中的較大值，a=0.333其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.2=0.167a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/1.2=0.333i桿件截面回轉半徑,取1.59cm；A 桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.045kNmW桿件截面模量，W=4490mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000424=54.31kN2126

55、 2立桿穩定性驗算如下：32.13103+0.0451060.4174244490（1-1.10.41732.13）54.31=181.723+13.755=195.478N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!支撐結構地基承載力驗算1、 支承于地基土上時，地基承載力設計值fg按下式計算：fg=kcfakfak地基承載力特征值，按現行國家標準建筑地基基礎設計規范GB50007的規定確定，地基土類型為9，取fak= 200kN/m2kc地基承載力調整系數，kc=1地基承載力設計值fg=2001=200 kN/m22、計算立桿基礎底面積Ag立桿下設置墊板，墊板作用長度1m，作

56、用寬度0.3m，立桿基礎底面積取墊板作用面積。立桿基礎底面積Ag=10.3=0.3m23、支撐結構傳至立桿基礎底面的軸力設計值N=10.63kN4、立桿基礎底面的平均壓力設計值P按下式計算：P=N=10.63=35.43kN/m2 fg=200kN/m2Ag0.3地基承載力滿足要求!。附件2扣件式鋼管模板支架施工方案計算書（5#筒倉板）工程參數樓板模板支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1砼樓板厚度0.13m支架高度36.1m立桿縱距0.9m立桿橫距0.9m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.2m立桿頂伸出長度a0.5m掃地桿高度0.2m鋼管類型483.0mm面板木膠合板

57、厚度：12mm次楞方木40mm80mm，間距0.2m主楞雙鋼管，最大懸挑長度0.3m剪刀撐依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向4跨，橫距方向4跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.126kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載甘肅隴西縣，基本風壓：0.2kN/m2模板面板驗算面板采用木

58、膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距0.9m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 9001212/6=21600mm3；截面慣性矩I= 900121212/12=129600mm4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.13+1.10.13+0.3)+1.42.50.9=6.998kN/mq1=1.35(240.13+1.10.13+0.3)+1.40.72.50.9= 6.534kN/m根據以上兩者比較應取q1= 6.998kN/

59、m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.90.3=0.324 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 6.9980.22=0.028kNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.22 +0.213 3.5000.2=0.150kNm取Mmax=0.150KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=6.94N/mm2 f=12.5N/mm2W21600面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載

60、效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.9（240.131.10.130.3+2.5）=5.457kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6775.4572004=0.10mm 0.5mm100EI1004500129600滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度40mm，高度80mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =408080/6=42667mm3；截面慣性矩 I =40808080/12=1706667mm4；（一）抗彎強度驗算1、 次楞按三

61、跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.13+1.10.13+0.3)+1.42.50.2=1.555kN/mq1=1.35(240.13+1.10.13+0.3)+1.40.72.50.2= 1.452kN/m根據以上兩者比較應取q1= 1.555kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.20.3=0.072kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.11.5550

62、.92=0.126kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676kNm取Mmax=0.676kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=15.84N/mm2 f=17N/mm2W42667次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.61.5550.9=0.840kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314kN取V=2.314kN驗算強度。木材抗剪強度設計值f

63、v=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.314103= 1.085N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.2（240.131.10.130.3+2.5）=1.213kN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.213900.04=0.32mm 3.6mm100EI100100001706667滿足要求!主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面慣

64、性矩I=21.57cm4，彈性模量E=206000N/mm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2(240.13+1.10.13+0.3)+1.42.50.2=1.555kN/mq12= 1.35(240.13+1.10.13+0.3)+1.40.72.50.2= 1.452kN/m根據以上兩者比較應取q1= 1.555kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.5550.9=1.539kN。次楞作用集中荷載P=1.539kN，進行最不利荷載布置如下

65、圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)支座力自左至右分別為：R1=3.15kN;R2=7.62kN;R3=7.62kN;R4=3.15kN;最大彎矩 Mmax=0.627kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.627106=69.744N/mm2 205N/mm2W8.99103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（240.131.10.130.3+2.5）=1.213kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.

66、2130.9=1.201kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.615mm。主梁的最大容許撓度值:900/150=6.0mm，最大變形 Vmax =0.615mm 6.0mm滿足要求!（三）懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0.3m，次楞間距0.2m，彎矩M=1.540.3+1.540.1=0.61kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=0.61106=67.85N/mm2 205N/mm2W8990 主楞懸挑段強度驗算滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.20kN，主楞彈性模量: E = 206000

67、N/mm2。容許撓度值：3002/400=1.5mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.35mm 1.5mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求!可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為7.62kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。7.62kN 40kN，可調托撐承載力滿足要求!風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按甘肅岷縣10年一遇風壓值采用，0=0.2kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.1

68、36/(0.91.5)=0.121式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2la-立桿間距，0.9m，h-步距，1.5m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.121=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=36.1m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0

69、.95。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.950.290.2=0.055kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK有剪刀撐框架結構支撐結構，按下式計算：NWK=nwaPWKH2=40.0536.12=7.24kN2B218式中：PWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.0550.9=0.05kN/mk風荷載標準值, k=0.055kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.9mnwa單元框架的縱向跨數，取nwa=4H支撐結構高度，H=36.1m,B支撐結構橫向寬度，B=18m3.風荷載引起的立桿彎矩設計值M有剪刀撐框架式支撐結構，風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=

70、PWKh2=0.051.52=0.011kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.011=0.015kNm立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。不組合風荷載時，立桿軸力設計值按下式計算取較大值：1.20.12636.1+(240.131.10.130.3)0.90.9+1.42.50.90.9=11.757kN；1.350.12636.1+(240.131.10.130.3)0.90.9+1.40.72.50.90.9=12.021kN；立

71、桿軸向力取上述較大值，N=12.021KN。組合風荷載時：1.20.12636.1+(240.131.10.130.3)0.90.9+1.40.9（7.24+2.50.90.9）=20.595kN；1.350.12636.1+(240.131.10.130.3)0.90.9+1.40.70.9（7.24+2.50.90.9=18.208kN；立桿軸向力取上述較大值，N=20.595KN。（二）立桿計算長度有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-3水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構

72、的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I鋼管的截面慣性矩，取107800（mm4）h立桿步距，取1500mmk節點轉動剛度，取35kNm/radly立桿的y向間距，取900mmK=206000107800+900=0.5215003510661500ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx單元框架的x向跨數，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=1.42a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-5水平桿連續取值，a=1.06其中a1掃地桿高度與步

73、距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1與a2中的較大值，a=0.33H高度修正系數，架體高度36.1m,H=1.21立桿計算長度L0=Hah =1.211.061.421.5=2.73m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值，取12.021kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2730/15.90=172，查表=0.24；驗算長細比時，計算長度取最大步距，=1500/15.90=94.3180，立桿長細比滿

74、足要求！L0 立桿計算長度，取2730mm，i桿件截面回轉半徑,取15.90mm；A桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=12.021103=118.131N/mm2 f=205 N/mm2A0.24424立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取20.595kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.

75、333)1.5=2.50maa1與a2中的較大值，a=0.333其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i桿件截面回轉半徑,取1.59cm；B 桿件截面積，取424mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.015kNmW桿件截面模量，W=4490mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000424=34.98kN2157 2立桿穩定性驗算如下：20.595103+0.0151060.2844244490（1-1.10.28420.595）34.9

76、8=171.032+4.094=175.126N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!坡屋面板下立桿局部穩定性驗算坡屋面板坡度為25.5度，板下立桿伸出頂層水平桿懸臂長度為0.5m。由于坡屋面板下立桿頂部承受施工荷載引起的水平方向分力，需對立桿伸出頂層水平桿懸臂長度驗算局部穩定性。新澆筑混凝土自重和鋼筋自重等永久荷載作用方向向下，不引起水平方向分力。施工荷載作用方向與面板垂直，引起水平方向分力。按JGJ162等相關規范，考慮施工荷載作用于面板上，通過次楞與主楞，從上到下遞減傳于支架立桿，故計算立桿頂局部穩定性時，施工荷載標準值取1kN/m2。施工荷載引起的水平力標準值：1

77、sin25.50.90.9=0.35kN；風荷載引起的水平力按現行建筑結構荷載規范表8.3.1中第27項的規定計算，風荷載體型系數us=1.6，風荷載標準值計算如下：k=zs0=0.951.60.2=0.30kN/m2風荷載對立桿引起的水平力計算如下：0.300.90.9tg25.5=0.12kN0.35+0.12=0.47kN 8kN，頂層水平桿扣件抗滑移驗算滿足要求!水平荷載引起的立桿彎矩設計值M=1.40.470.5=0.33kNm立桿軸力設計值計算如下：1.2(240.131.10.130.3)0.90.9+1.42.5cos25.50.90.9=6.02kN；1.35(240.131

78、.10.130.3)0.90.9+1.40.72.5cos25.50.90.9=5.69kN；立桿軸向力取大值N=6.02kN計算長度取立桿伸出頂層水平桿懸臂長度的2倍，長細比=Lo/i=502/1.59=63，穩定系數j=0.806N+M=6.02103+0.33106=17.62+73.50=91.12N/mm2 f=205N/mm2jAW0.8064.241024.49103結論：立桿局部穩定性驗算滿足要求!支撐結構地基承載力驗算2、 支承于地基土上時，地基承載力設計值fg按下式計算：fg=kcfakfak地基承載力特征值，按現行國家標準建筑地基基礎設計規范GB50007的規定確定，地基

79、土類型為9，取fak= 200kN/m2kc地基承載力調整系數，kc=1地基承載力設計值fg=2001=200 kN/m22、計算立桿基礎底面積Ag立桿下設置混凝土墊層，墊層作用長度0.9m，作用寬度0.3m，立桿基礎底面積取混凝土墊層作用面積。立桿基礎底面積Ag=0.90.3=0.27m23、支撐結構傳至立桿基礎底面的軸力設計值N=20.595kN4、立桿基礎底面的平均壓力設計值P按下式計算：P=N=20.595=76.28kN/m2 fg=200kN/m2Ag0.27地基承載力滿足要求!。5、立桿下砼墊層強度等級為C35，墊層厚度100mm，立桿底座邊長100mm，混凝土軸心抗壓強度設計值

80、fc=16.7N/mm2，混凝土軸心抗拉強度設計值ft=1.57N/mm2，素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=0.85fc=14.2N/mm2，素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=0.55ft=0.86N/mm2，素混凝土墊層局部受壓承載力驗算如下：N=20.595103=2.1N/m2 fcc=14.2N/mm210010010000混凝土墊層局部受壓承載力滿足要求!素混凝土墊層受沖切承載力驗算如下：Fl0.7hftmh0Fl混凝土墊層頂部承受的立桿軸向壓力設計值減去墊層沖壓破壞錐體范圍內地基土承載力設計值，Fl=20.595-（0.10+0.102）2200=20.595-18.00=2.6

81、0kNh截面高度影響系數：當h不大于800mm時，取h為1.0；當h不小于2000mm時，取h為0.9，其間按線性內插法取用按下列兩個公式計算，并取其中較小值1=0.4+1.2=0.4+0.6=1s1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，當s小于2時取22=0.5+ash0=0.5+400.10/40.80=1.754m2計算截面周長與板截面有效高度之比的影響系數as柱位置影響系數，中柱取40h0截面有效高度，h0=0.10mm計算截面周長，取距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；m=4（0.10+0.

82、10）=0.80mFl=2.60kN 0.7hfctmh0=0.710.8610310.800.10=48.16kN混凝土墊層受沖切承載力驗算滿足要求!架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值0結構重要性系數，取1架體高度36.1m，寬度18m，取一個立桿縱距0.9m作為架體計算長度。(一)砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，支架在搭設過程中，傾覆力矩主要由風荷載產生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值k=0.055kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩0M0=1

83、1.40.0550.936.136.1/2=45.16kNm2、架體抗傾覆力矩計算當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下（立桿取21排。）：0.12636.121+(0.3+1.10.13)0.918=102.70kN架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.9102.7018/2=831.87kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!(二)砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時，支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載產生，附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產生。

84、1、附加水平荷載產生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2%，(0.12636.121+(0.3+25.100.13)0.918) 2%=153.242%=3.065kN附加水平荷載下產生的傾覆力矩0M0=11.43.06536.1=154.905kNm2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.9153.2418/2=1241.24kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!八、筒倉挑檐支撐體系簡圖及做法說明：1. 檐口尺寸為：800mm寬，500mm高2. 防護體系由在標高31.200m處預埋63鋼管，48架桿穿墻與內腳手架相連接。3. 操作平臺下方30.200m處設置三角支撐。4. 防護體系水平桿三角支撐每1.3m設置一道。5. 操作平臺架板滿鋪，周圍設置密目網。筒倉剪刀撐布置簡圖及做法說明：