1、同和華彩上灣模板工程施工方案建設單位：廣西同和置業發展有限公司編制單位：廣西建工集團有限責任公司編 制： 會 簽：審 核： 審 批： 日 期： 二OO六年四月八日目 錄一、工程概況1二、施工布署1三、施工準備1四、施工工藝2五、模板安裝操作方法3七、模板拆除4六、質量標準5七、施工注意事項和質量預防措施6八、成品保護6九、安全注意事項6附圖1、地下室模板平面置圖2、標準層模板平面置圖3、墻、柱模施工示意圖，節點大樣圖一、工程概況同和華彩上灣住宅小區，共四棟樓，三棟十八層，一棟十一層，地下室均為一層，框架結構，由地下停車場、底層商鋪和上部住宅樓組成的群體建筑。主要梁截面尺寸有：240mm550m

2、m、240mm700mm、400mm900mm、400mm800mm、250mm700mm等。主要主梁跨度有：3.3m、5.5m、6.0m、4.0m、3.0m等。主要柱截面尺寸有：400mm400mm、500mm600mm、500mm740mm、450mm450mm、500mm940mm、470mm500mm等。主要樓板厚度為100mm、120mm、180mm、250mm等。剪力墻厚度為350mm、300mm。二、施工布署1、根椐本公司周轉材料的實際情況和工程的結構擬采用鋼管支撐或門型架作為模板支撐體系。2、由于本工程，下部單層建筑平面面積較大，上部各棟建筑面積相近，且各棟之間有變型縫相分離，

3、為降低成本，減輕高峰期施工的壓力，決定劃分段組織施工，下部商場與地下室按后澆帶劃分為兩個段，上部住宅樓按棟號劃分三個施工段。同一棟樓內各工種依次進行作業，混凝土施工采用泵送混凝土，部份零星混凝土采用塔吊、井架澆筑。3、根據項目部人、機、物等客觀條件及施工組織要求，確定模板體系如下：梁、樓板、柱、墻采用1830mm915mm20mm的木膠合板制作而成，內楞用50mm100mm2000mm枋木，外楞、支撐體系、柱箍選用48mm3.5mm鋼管及配套扣件，穿墻螺桿用12圓鋼做成。三、施工準備1、主材模板：20mm厚木膠合板。楞木：截面尺寸為50100的杉木枋。立桿、橫桿等：483.5鋼管。穿墻螺桿、扣

4、件、50100mm長鐵釘、可調頂托、撐腳。門架型號采用MF1217，門架的寬度 1.22米，門架的高度 1.93米。2、施工機具經緯儀、水準儀、手提電鋸、臺鋸、手鋸、鐵錘、扳手、墨斗、卷尺、水平管、吊鉈、撬棍等。3、人力資源木工工長2人、質安員1人、木工120人。4、作業條件材料進場，機具到，人員備齊。有模板設計及施工方案，并對工人進行安全教育，安全交底，技術交底。施工環境滿足進場施工要求。四、施工工藝1、模板施工流程1）總流程：測量放線搭設滿堂架安裝墻柱模板樓層標高引測安裝梁板模板。2）安裝墻模：立一側模板并臨時與梁板模板及滿堂架固定穿穿墻螺桿基本調垂直一側模板立另一側模板并穿好穿墻螺桿上緊

5、螺桿，同時將模板調垂直、平整檢查驗收封堵模板底的檢查口。3）安裝柱模：立相鄰兩邊模板并臨時與梁板模板及滿堂架固定穿穿墻螺桿基本調垂直這兩邊模板立另兩側模板并穿好穿墻螺桿上緊螺桿，同時將模板調垂直、平整檢查驗收封堵模板底的檢查口。4）安裝梁模搭設滿堂架引測標高鋪設方木安裝底模封一側梁模綁扎梁鋼筋后再封另一側梁模檢查驗收。5）安裝樓板模板搭設滿堂架引測標高鋪設方木鋪設模板檢查驗收。2、測量1）軸線測設根據定位樁，投放出十字交叉控制線，再由十字交叉控制線測放出每根偏軸線500mm的控制線的準確位置。投放完后，再用經緯儀在其它控制線上檢查所放控制線的準確性。其它控制線以最外的軸線為主，中間軸線采取抽查

6、方式檢查。待偏軸控制線經核驗準確后，再根據設計圖紙和設計變更等資料，將梁、墻、柱等邊線引放出，用以控制模板邊線。2）標高引測根據控制水準點，用水準儀引測出板面500標高，并將其標注在墻、柱鋼筋上，再根據此點用鋼尺、水平管引測出梁、板的支撐方木底標高。待鋪設完樓板模板、未與梁柱模板固定前，再用水準儀、鋼卷尺配合檢查其準確性。3）墻柱模板的高度控制根據墻、柱的高，扣除砼樓板的標高誤差后，根據膠合板或已制作好的模板高度，計算出用整塊的模板數和非整塊的模板尺寸，然后裁出非整模板，將非整模板安裝在模板根部，以保證已定形的梁、墻、柱交接處的模板不受破壞。樓板標高誤差部分可以由檢查口模板來消除。五、模板安裝

7、操作方法1、彈線：待樓板新澆筑砼結硬后，由測量員在樓面砼上彈出結構軸線控制線，核驗無誤之后，通知木工將墻柱邊線彈出，并彈出梁中心線和立柱定位線，最后由木工工長和質檢員核查邊線，直至無誤為止。2、搭滿堂架：根據梁板布置圖和墻柱定位圖，搭設滿堂支架，支立柱時先搭中間水平拉桿，再搭掃地桿，掃地桿離地面15-20cm高，使立柱縱橫方向對直，同時，立柱要間距均勻，滿足設計規定。之后用水平管根據標志點彈出梁底模標高，并搭設梁底鋼管縱楞。3、核驗標高：標高彈出之后，及時核查無誤。并由木工工長和質檢員核驗通過。4、安裝墻、柱模：根據彈出的柱、墻邊線，待鋼筋經隱蔽驗收后，可以封柱墻模，安裝時要先吊直，然后上緊柱

8、箍或墻楞、穿穿墻螺桿，各面打斜撐與滿堂架連結固定牢固。在封柱時，可以將梁柱接頭模板一起安裝。由于柱子斷面比較大，高度也比較高，為減小柱箍的跨度，故當其截面尺寸600mm時，在長度的中間加穿適量穿墻螺桿，其間距見圖3。為了能回收穿墻螺桿作再利用，在穿墻螺桿外套PVC硬塑管，其總長度與墻厚相同，讓穿墻螺桿與墻體砼隔離開。但為了防止因周轉次數多而造成滑絲等影響質量的因素，每根穿墻螺桿最多只能使用3次。地下室外墻和有防水要求的剪力墻的穿墻螺桿，在其長度的中間位置必須設止水環，做成一次性穿墻螺桿。墻體的穿墻螺桿的安裝方法與柱的相同。5、安梁模：按設計間距要求整齊鋪滿50mm100 mm方木，隨即鋪設梁底

9、模，鋪設時應先與柱頭對接好釘牢，底模鋪好之后，及時封側模，并用50100枋木條作立檔及立檔支撐，壓緊側模底部。之后吊直側模，用斜桿頂撐牢定。當梁高700mm時，考慮到側模斜撐的作用力減弱，故在梁高的1/3間用8鐵線加設一道對拉或使用對拉螺栓。6、鋪樓板模板：把可調頂托插入立柱，并架48鋼管，調直頂托至樓板底標高，鋪設方木，拉線檢查，直至平整。然后鋪樓面膠合板模板，平板模板鋪設時中間盡量少釘釘，只在兩端及接頭處釘釘。模板拼縫要密實，如有小縫可用膠帶紙封閉。7、加固梁邊模：鋪完樓面模板后。可以搭剪刀撐加固滿堂架。待樓面鋼筋綁扎完畢，可以封邊梁外側，拉通線檢查是否平直。七、模板拆除1、及時拆除模板，

10、將有利于模板的周轉和加快施工進度。拆模的時間應是砼達到必要的強度，其強度要求見下表，現澆砼結構拆模時所需強度，應符合以下要求：1）側模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。2）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。底模拆除時的砼強度要求項次結構類型結構跨度（m）按設計強度的百分率（）1板2502，8752梁87581003懸臂結構1003）拆除模板前，由木工工長填寫好模板拆除申請表，項目主管工程師審核后，并附上試塊強度報告遞交監理工程師批準后方可進行拆除。2、模板拆除的工序要求1）拆除應按一定的順序進行，一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后

11、拆承重部分。拆除時不要用力過猛，拆下來的材料應整理好及時運走，做到工完場地清。為了便于管理，利于前道工序為后工序創造條件，一般誰安裝誰拆除。2）在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。3）定型模板要加強保護，拆除后逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后，即清理干凈，按規格分類堆放整齊，以利再用。 六、質量標準在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收。模板工程檢查驗收必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）有關規定，本工程應符合下述具體規定。1、主控項目：安裝上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架，上、下層支架的立柱應對準，

12、并鋪設墊板。2、一般項目：1）、模板接縫不應漏漿；在澆筑砼前，應澆水濕潤模板，但模板內不應有積水；2）、模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；3）、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。3、實測允許偏差項目應符合以下規定：模板允許偏差 預留件、預留洞允許偏差序號項 目允許偏差值（mm）序號項 目允許偏差值（mm）1軸線位移51預埋鋼板中心線位置32底模上表面標高52預埋管預留孔中心線33截面內部尺寸基礎103預留洞中心線位置+10柱墻梁+4，-5截面尺寸期+10，04層高垂直5M64插筋中心線位置55M8外露長度+10，05相鄰兩板高低差

13、25預留螺栓中心線位置26表面平整（2M長）5外露尺寸10，0未詳盡說明之處詳見混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）有關規定。七、施工注意事項和質量預防措施1、支模時立柱下必須墊木墊塊，不得用磚塊支墊。2、因變形形成的模板縫眼可用不干膠粘牢。3、梁柱接頭不得用散木拼裝，應采用定型模板。八、成品保護1、吊裝鋼筋上樓時，應輕起輕放，不得沖撞，同時不得堆放過重，防止模板下沉或變形。2、拆模時應禁錘打或撬棍猛撬，以免損壞模板。3、樓面模板施工時，必須提前搭設外架，保證高出樓面1.2米以上。九、安全注意事項1、安全生產教育1）新工人進場或變換工種的工人都要及時進行三級安全教育，進行

14、安全技術交底，對模板安裝工作存在的易發事故隱患進行分析，并提出預防措施及有關要求，使工人的安全意識提高，時刻牢記做好安全施工。2）實行班前安全活動，每天班前安排工作時，由班長向隊組人員指出各工作部位的安全注意事項。2、模板安裝拆除安全要求1）本工程使用的木頂撐、鋼管，在材料運輸時，不得隨意亂丟，以免傷人。拆除的模板不得堆放在外架上。2）凡超過2m以上的操作部位，必須搭設操作平臺，不得違章臨邊、臨空施工。3）上班時必須正確戴好安全帽、穿防滑膠底鞋，嚴禁酒后上班。4）搭設滿堂架時，必須隨工作面的展開上緊鋼管扣件，防止不知情人員發生意外。5）禁止垂直交叉作業，特殊要求必須上下同時作業時，應預先做好交

15、叉作業的安全防護措施。6）拆模時，必須設警戒人員，禁止他人通行。7）拆模時，禁止將模板大塊撬下，以免發生意外。8）模板拆除后，在及時歸堆清理的同時要避免朝天釘出現。3、安全防護設施1）項目部負責安排人員做好各工作部位的安全防護設施，可由專業隊組完成。2）樓層洞口及高處應進行有效防護，以保證施工人員的安全。4、安全檢查1）每天值班工長及安全員必須巡視工地，對存在的安全隱患及潛在不安全因素及時提出，及時整改。2）發現違章行為，及時糾正。3）班組安全員每天對本班工作部位詳細檢查，發現問題及時處理或報告值班工長處理。5、泵送砼安全措施1）砼輸送管不得直接支承在鋼筋、模板上，水平管每隔2米用支架固定，垂

16、直或斜管用獨立鋼管架固定。2）澆筑梁板時，砼的堆積厚度不得超過模板設計時的計算厚度。3）澆筑砼時，必須安排專人對模板及其支架進行觀察和維護，發現異常情況（模板下沉等現象），應立即停止澆筑砼，并卸載加固模板后，才能繼續澆筑砼。模板計算書1、墻體模板計算本工程地下室墻高4.0m。墻體面板采用20mm厚木膠合板，其容許應力f =12MPa，彈性模量E=11000MPa；內楞采用50mm100mm2000mm枋木，其容許應力f=15MPa，彈性模量E=10000MPa，內楞間距為300mm；外楞（雙鋼管）及支撐采用48mm3.5mm鋼管，其容許應力f =215MPa，彈性模量E=2.1105MPa，慣

17、性矩I=1.22105MPa，截面積A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3；穿墻螺桿采用12圓鋼，其容許拉力N=12.9kN，配套3形扣件型號為12，其容許荷載12kN，穿墻螺桿縱橫間距按450mm計算。墻體模板見圖-31）荷載計算砼側壓力：F1=0.22ct012V1/2F2=cHF新澆砼對模板的最大側壓力（kN/m2）c砼的重力密度（kN/m3）t0新砼的初凝時間，t0=（T為砼的溫度）V砼的澆筑速度（m/h）1外加劑影響修正系數，不摻1.0，摻1.2。2坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm時，取1.15；F1=0.22

18、241.21.151.51/2=39.62kN/m2（其中c=24，t0=200（T+15）=200（30+15）=4.44，1=1.2，2=1.15，V=1.5m/h）按4.0m墻高計算：F2=cH=24.04.0=96.0kN/m2兩者取小值，得砼側壓力為39.62kN/m2。傾倒砼時產生的側壓力：2kN/m2強度驗算時的荷載設計值：(1.239.62+21.4)0.9=45.31kN/m2撓度驗算時的荷載設計值：1.239.620.9=42.79kN/m22）模板面板驗算(按五等跨連續梁計算)取1000mm寬的板帶作為驗算對象，則線性荷載q=45.31kN/m。抗彎強度驗算： 小于12M

19、Pa，滿足要求。撓度驗算：小于L/250=300/250=1.2mm，滿足要求。3）內楞方木驗算(按四跨等跨連續梁計算)抗彎強度驗算：小于15MPa，滿足要求。撓度驗算：小于L/250=450/250=1.8mm，滿足要求。4）外楞鋼管驗算(按四等跨連續梁計算)抗彎強度驗算：作用在鋼管上的集中荷載為小于215MPa，滿足要求。撓度驗算：作用在鋼管上的集中荷載為小于L/250=450/250=1.8mm，滿足要求。5）穿墻螺桿及3形扣件驗算小于螺桿N=12.9kN，小于3形扣件容許荷載12kN，滿足要求。2、梁模板計算根據主要梁的截面尺寸，分兩種類形：一、(梁寬400)(梁高700)的，二、(4

20、00梁寬700)(700梁高900)的。選擇500900（截面長度單位為mm，下同）、300600兩種截面作為計算對象，樓層高4.0m或3.0 m。模板采用18mm厚木膠合板，梁底模小楞、側模豎楞均用50mm100mm方木，梁截面為300600，取梁底模小楞、側模豎楞間距為350mm；梁截面為500900，取梁底模小楞、側模豎楞間距為300mm。支承梁模架采用鋼管支架，立桿縱向間距為1200mm/1000mm，橫向間距為1200mm/1000mm，縱橫水平桿步距為1800mm。鋼管滿堂架梁支模圖見附圖-1、2。（1）底模驗算（按四跨等跨連續梁計算）1）荷載計算：梁截面 300600 40090

21、0 底模自重(9 kN/m3) 0.240.029=0.043kN/m 0.40.029=0.072kN/m 砼自重 0.30.624=4.32 kN/m 0.50.924=10.8kN/m鋼筋荷載 0.30.61.5=0.27 kN/m 0.50.91.5=0.675 kN/m振搗砼荷載 0.32=0.6 kN/m 0.52=1.0kN/m驗算抗彎強度時q (0.043+4.32+0.27)1.2 (0.072+10.8+0.675)1.2 +0.61.40.9=5.76kN/m +1.01.40.9=13.73 kN/m驗算撓度時q (0.043+4.32+0.27)1.2 (0.072+

22、10.8+0.675)1.2 0.9=5.0kN/m 0.9=12.47kN/m2)抗彎強度驗算 A、300600梁： 小于12 MPa，滿足要求。B、500900梁： 小于12 MPa，滿足要求。3）撓度驗算A、300600梁： 小于L/250=350/250=1.4 mm，滿足要求。B、500900梁： 小于L/250=300/250=1.2 mm，滿足要求。（2）小楞驗算（按簡支梁計算）1）荷載梁截面 300600 500900 驗算抗彎強度時q 5.76350300=6.72N/mm 13.73300500=8.24N/mm驗算撓度時q 5.0350300=5.83N/mm 12.47

23、300500=7.49N/mm2）抗彎強度驗算A、300600梁：小于15 MPa，滿足要求。B、500900梁：小于15 MPa，滿足要求。3）撓度驗算A、300600梁：小于L/250=1000/250=4 mm，滿足要求。B、500900梁： 小于L/250=1000/250=4 mm，滿足要求。（3）鋼管大楞驗算（按四等跨連續梁計算）鋼管大楞跨度300600梁為1200mm，400900梁為1000mm，方木小楞間距為350 mm和300 mm，作用在鋼管上的集中荷載間距均按330 mm作近似簡化計算。1）荷載梁截面 300600 500900 驗算抗彎強度時F 6.723002=10

24、08N 8.255002=2063N驗算撓度時F 5.833002=674.5N 7.495002=1872.5N2）抗彎強度驗算A、300600梁：小于215MPa，滿足要求。B、500900梁：小于215MPa，滿足要求。3）撓度驗算：A、300600梁：小于L/250=1000/250=4mm，滿足要求。B、500900梁：小于L/250=1000/250=4mm，滿足要求。（4）鋼管立柱驗算鋼管立柱的承載力：桿件長度：L=1800mm桿件計算長度：L0=L1=1.51.8=2.70m桿件長細比：=L/i=2700/15.8=170.9桿件穩定系數：=0.234桿件承載力：N=fcA=2

25、054890.234=23.46kn按兩端鉸接受壓構件計算，以連接方式為扣件搭接驗算鋼管立柱穩定性。水平桿步距為1800 mm，鋼管（48mm3.5mm）立柱連接方式為扣件搭接時，立柱允許荷載N=23.46kN；單個扣件抗滑力Nv=8.5kN。取截面為500 mm900mm梁進行計算，由鋼管大楞傳給每根立柱的力N=20634=8252N=8.3kNN=12.4kN，滿足要求。考慮扣件抗滑力Nv=8.5kNN=8.3kN，鋼管大楞與立柱連接處設2(28.5=17KN)個扣件。（5）側模驗算梁側模立檔采用50 mm70 mm方木條立放，間距與小楞相同。1）荷載計算：砼側壓力F10.22ct012V

26、1/2F2=cH經計算且取較小值后得300600梁的側模荷載為14.4 kN/ m2，500900梁的側模荷載為21.6 kN/ m2。振搗時產生的荷載：4 kN/ m2，則強度驗算荷載設計值：300600梁： F=14.41.2+41.4=22.88kN/ m2400900梁： F=21.61.2+41.4=31.52kN/ m2撓度驗算荷載設計值：300600梁： F=14.41.2=17.28kN/ m2500900梁： F=21.61.2=25.92kN/ m22）側模面板驗算（按四等連續跨計算）A、抗彎強度驗算取荷載拆減系數為0.9，轉化為線荷載：300600梁： q=0.922.8

27、8 0.6=12.36kN/m500900梁： q=0.931.52 0.9=25.53kN/ma、300600梁：小于12MPa，滿足要求。b、500900梁：小于12MPa，滿足要求。B、撓度驗算取荷載拆減系數為0.9，轉化為線荷載：300600梁： q=0.917.28 0.7=10.89kN/m500900梁： q=0.925.92 0.9=21kN/ma、300600梁：小于L/250=350/250=1.4mm，滿足要求。b、500900梁：小于L/250=300/250=1.2mm，滿足要求。2）立檔驗算（按簡支梁計算）A、抗彎強度驗算取荷載拆減系數為0.9，轉化為線荷載：300

28、600梁： q=0.922.88 0.35=7.2kN/m500900梁： q=0.931.52 0.35=9.93kN/ma、300600梁：小于15MPa，滿足要求。b、500900梁：小于15MPa，滿足要求。B、撓度驗算取荷載拆減系數為0.9，轉化為線荷載：300600梁： q=0.917.280.35=5.44kN/m500900梁： q=0.925.920.35=8.16kN/ma、300600梁：小于L/250=700/250=2.8mm，滿足要求。b、500900梁：小于L/250=900/250=3.6mm，滿足要求。3、樓板模板計算樓板厚度有250 mm、180mm、120

29、 mm三種，框架結構滿堂架用483.5鋼管搭設，立桿間距1000mm（250mm板厚）；1500mm（180/120 mm），楞木間距250mm、180mm厚樓板為250mm，120 mm 厚樓板楞木門距為300mm；取120 mm、250 mm厚樓板進行計算。樓板支模圖見附圖1。（1） 荷載計算 120厚 250厚模板自重（容重為9 kN/ m3）90.02=0.18 kN/ m2 90.02=0.18 kN/ m2砼自重 240.12=2.88 kN/m2 240.25=6.0kN/m2鋼筋自重 1.10.12=0.132 kN/m2 1.10.25=0.275kN/m2施工人員及施工設備

30、 取均布荷載2.5 kN/m2 120厚驗算強度荷載設計值 (0.18+2.88+0.132)1.2+2.51.40.9=7.33 kN/m2 120厚驗算撓度荷載設計值 (0.18+2.88+0.132)1.20.9=3.44 kN/m2 250厚驗算強度荷載設計值 (0.18+6.0+0.275)1.2+2.51.40.9=10.12 kN/m2 250厚驗算撓度荷載設計值 (0.18+6.0+0.275)1.20.9=6.97 kN/m2（2）模板驗算（按四等跨連續梁計算）取1000mm寬板帶進行計算，則線性荷載q1=7.331=7.33N/m，q2=3.441=3.44 N/m，q3=

31、10.121.0=10.12 N/m， q4=6.971=6.97 N/m，1）抗彎強度驗算，小于12MPa，滿足要求。2）撓度驗算 小于L/250=300/250=1.2 mm，滿足要求。（3）楞木驗算（按簡支梁計算）1）荷載強度驗算時線性荷載 q1=7.330.35=2.57N/m q3=10.120.3=3.04N/m撓度驗算時線性荷載 q2=3.440.35=1.21N/m q4=6.970.3=2.1N/m2) 抗彎強度驗算 小于15MPa，滿足要求。3）撓度驗算 小于L/250=1000/250=4 mm，滿足要求。（4）驗算鋼管滿堂架橫桿（按四等跨連續梁計算）1）荷載（作用在鋼管

32、上的集中力）強度驗算時 F1=7.330.351=2.57kN F3=10.120.31=3.04kN撓度驗算時 F2=3.440.351=1.2kN F4=6.970.31=2.1kN2）抗彎強度驗算小于215MPa，滿足要求。3）撓度驗算 小于L/250=1000/250=4 mm，滿足要求。累計撓度：0.14+0.66+2.17=2.97 mm，小于5 mm，滿足要求。（5）鋼管立柱驗算按兩端鉸接受壓構件計算，以連接方式為扣件搭接驗算鋼管立柱穩定性。水平桿步距為1800mm，鋼管（48mm3.5mm）立柱連接方式為扣件搭接時，立柱允許荷載N=24.4kN；單個扣件抗滑力Nv=8.5kN。

33、鋼管立桿間距為1000mm，則模板傳給立柱的荷載N=10.1211.2=12.14kNN=24.4kN，滿足要求。扣件抗滑力Nv=8.5kNN=7.33kN ，也滿足要求。4、柱子計算柱子的一次澆筑高度有2.5m、3.8m兩種。根據砼側壓力的分布情況，為了合理使用柱箍。本計算除了取2.5m、3.8m兩種高度作計算對象外，還取一次澆筑高度1.5m作為計算對象。柱支模圖見附圖3。（1）側壓力計算F10.22ct012V1/2F2=cH(其中c=24，t0=200（T+15）=200（30+15）=4.44，1=1.2，2=1.15，V=1.5m/h）計算結果一覽表：H=1.5mH=2.5mH=3.

34、8m結果取值結果取值結果取值F139.623639.6239.6239.6239.62F23660.091.20傾倒砼時產生的側壓力：4kN/ m2荷載組合：H=1.5m時強度計算時 F1=（361.2+41.4）0.9=43.9kN/m2撓度計算時 F2=361.20.9=38.9 kN/m2H=2.5m或3.8m時強度計算時 F3=（39.621.2+41.4）0.9=47.83kN/m2撓度計算時 F4=39.621.20.9=42.34kN/m2（2）柱箍間距計算方木內楞按四等跨連續梁計算，柱箍跨數按附圖3；最大撓度按跨度的1/250。計算公式一覽表型號按內楞強度計算按內楞撓度計算按柱

35、箍強度計算按柱箍撓度計算AS1fW/(kmaF)1/2km=0.121S2EI/(2.5 kaF)1/3k=0.967S38fW/(FL2)S4384EI/(1250FL3)BS3fW/( kmFL2)km=0.125S4EI/(2.5 kFL2)k=0.521注：1、a為內楞方木的間距，S為柱箍間距；2、各種型號中內楞方木及穿墻螺桿的配置詳見附圖3；3、由于在柱箍處方木的間距比較小，故將作用在柱箍上的力視作為均布荷載；4、為方便和簡化計算，故將砼側壓力視為平均作用在整個柱箍上。3）柱箍間距計算情況一覽表柱子邊長選型S1S2S3S4選用H=1.5mH=2.5m或3.8mH=1.5mH=2.5m

36、或3.8mH=1.5mH=2.5m或3.8mH=1.5mH=2.5m或3.8m柱頂往下1.5m范圍內柱頂往下大于1.5m范圍500A1084103913041253320294413380400350900B108410391304125356351814331317550500為增加模板支撐系統的穩定性和立柱整齊，鋼管支架加一道掃地桿，且水平桿的步距1800。梁、樓板模板門式腳手架支撐計算書 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）。 計算的腳手架搭設高度為3.0米，門架型號采用MF1217，鋼材采用Q235。 搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.

37、22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.82米。 門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用48.03.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。 梁底木方截面寬度40mm，高度100mm。 梁頂托梁采用48.03.5mm鋼管。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖樓板驗算（板厚度取150mm）： 一、樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板

38、自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1500.300=1.148kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.300=0.102kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(1.148+0.102)+1.40.600=2.339kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.188kN N2=2.508

39、kN N3=1.989kN N4=1.989kN N5=2.508kN N6=1.188kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.508kN 經過計算得到最大變形 V= 1.3mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.300106/66666.7=4.50N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 截面抗剪強度必須

40、滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.666/(240100)=0.625N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =1.3mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、樓板底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.065kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 8.382kN 經過計算得到

41、最大變形 V= 0.7mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.18cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.719106/5080=141.54N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.7mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別

42、為： 門架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.446kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.820)=1.071 20.038(41.820)/cos/(41.950)=0

43、.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.820)/(41.950)=0.009kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.181kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.409kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和

44、。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.991kN，2.991kN 第2榀門架兩端點力8.382kN，8.382kN 第3榀門架兩端點力8.382kN，8.382kN 第4榀門架兩端點力2.991kN，2.991kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 16.764kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.409kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 16.764kN； H 腳手架的搭設高度，H = 3.0m。 經計算得到，N = 1.20.4093.0

45、00+16.764=18.238kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 18.24kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.617； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.26cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=15.78cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度

46、，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 經計算得到，Nd= 78.421kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!梁模板驗算（梁尺寸取240600）： 一、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.300(20.600+0.240)/0.240=0.612kN/m

47、 (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(4.590+0.612)+1.40.600=7.082kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.850kN N2=0.850kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 0.850kN 經過計算得到最大變形 V= 2.0mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面

48、抵抗矩W分別為: W = 4.0010.0010.00/6 = 66.67cm3； I = 4.0010.0010.0010.00/12 = 333.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.467106/66666.7=7.01N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=30.849/(240100)=0.318N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =2.0mm 木方的最大撓度小

49、于1220.0/250,滿足要求! 二、梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.038kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.857kN 經過計算得到最大變形 V= 0.4mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.18cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.245106/5080=48.2N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215

50、.0N/mm2,滿足要求 (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.7mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.446kN 經

51、計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.820)=1.071 20.038(41.820)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.820)/(41.950)=0.009kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.01

52、4)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.181kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.409kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力1.020kN，1.020kN 第2榀門架兩端點力2.857kN，2.857kN 第3榀門架兩端點力2.857kN，2.857kN 第4榀門架兩端點力1.020kN，1.020kN 經計算得到，托

53、梁傳遞荷載為 NQ = 5.714kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.409kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 5.714kN； H 腳手架的搭設高度，H = 3.0m。 經計算得到，N = 1.20.4093.000+5.714=7.187kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 7.19kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0

54、/i 查表得到，=0.617； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.26cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=15.78cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 經計算得到，Nd= 78.421kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!