1、蘇州第一建筑集團有限公司蘇州市廣濟醫院遷址新建項目總包項目部懸挑腳手架施工方案 編制部門： 蘇州第一建筑集團有限公司 蘇州市廣濟醫院遷址新建項目總包項目部 編制日期： 二一五年五月 目錄一、編制依據3二、工程概況3三、腳手架總體布置4四、型鋼懸挑腳架搭設參數4五、腳手架構造要求6六、腳手架搭設施工操作要點9七、腳手架搭設驗收11八、使用要求12九、拆除13十、職業健康14十一、應急安全應急預案15十一、計算書2111.1、型鋼懸挑腳手架（住院部）計算書2211.2、型鋼懸挑腳手架（住院部陽角）計算書3611.3、型鋼懸挑腳手架（門急診醫技樓）計算書4211.4、型鋼懸挑腳手架（門急診醫技樓陽角

2、）計算書5611.5 邊緣梁承載能力復核61十二、附圖62一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑結構荷載規范GB50009-20123、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-914、混凝土結構設計規范GB50010-20105、鋼結構設計規范GB50017-20146、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文7、蘇建質200624號8、施工手冊第五版9、施工組織設計10、施工圖紙二、工程概況2.1建筑物設計概況本工程總建筑面積為155597m2，地下2層，地上3-11層，由住院部、門急診醫技樓、后勤保障樓、污水處理站及垃圾臨時存放站

3、、開閉所及門衛等組成，結構形式為框架/框剪結構。各單體情況如下：單體結構地下（m）地上（m）層數(地上/地下)首層層高標準層層高建筑高度（m）住院部大樓框剪26708.57400811F/-2F6446.950門急診醫技樓框架22066259363F/-2F6/15.450后勤保障樓框架20.564955F/-1F5.150/23.850污水處理站及垃圾臨時存放站框架152591F/-1F5/5.300開閉所框架/501F3.950/3.950門衛框架/31F3.9503.950本方案編制目標：在現場實際工況相結合的基礎上，通過合理的計算與驗算，指導現場型鋼懸挑外腳手架搭設與安裝，確保其在施工

4、使用中保持其應有剛度、強度與穩定性。2.2腳手架布置概況根據建筑設計具體特點及施工進度要求，本工程住院部大樓（A、B、C座）二層起、門急診醫技樓一層起采用懸挑雙排腳手架。地下室、住院部大樓（A、B、C座）二層以下及后勤保障樓采用落地式鋼管扣件雙排腳手架，最大搭設高度為23.850m。（落地式腳手架的做法詳見落地式腳手架施工方案） 表 懸挑腳手架搭設概況搭設部位搭設高度腳手架形式住院部大樓（A、B、C座）24層（第一節）58層（第二節）9機房層屋面（第三節）12.50m16m16.05m懸挑雙排單立桿門急診醫技樓1屋面層16.50m懸挑雙排單立桿三、腳手架總體布置3.1本工程懸挑腳手架采用雙排腳

5、手,采用482.7鋼管和扣件等構成腳手架，鋼管壁厚不得小于2.7mm。懸挑腳手架跨度即鋼梁水平間距為1.5m，操作面寬度為1.0m，水平桿步高為1.8m，住院部大樓腳手架內立桿離墻面距離設置為0.35m、門急診醫技樓腳手架內立桿離墻面距離設置為0.5m。3.2懸挑腳手架鋼梁選用I18工字鋼，總長度為4.50m，住院部、門急診醫技樓挑出長度分別為1.45、1.60m，拉環選用20圓鋼加工成U形螺栓，在相應樓層鋼筋綁扎時預置在下層鋼筋上，每根鋼梁設置三道，從結構邊緣往內200mm設第一道，距鋼梁內端部200mm、400mm處設第二道和第三道。立桿位置應焊接50mm的25鋼筋頭防止鋼管滑移。3.3鋼

6、梁固定時采用10厚鋼板及直螺紋鋼套筒。3.4懸挑式腳手架每二步二跨設置扣件式剛性拉結。3.5腳手架應在整個長度和高度上連續設置剪刀撐。3.6懸挑式腳手架主要起安全維護和人員通行作用，為保證施工安全，除結構施工樓層當層腳手架為操作層外，下部各層均不得堆載使用！3.7進行安全計算時，以搭設高度最大的一節懸挑式腳手架為依據，其風荷載仍按建筑物頂部的高度變異系數參與組合。四、型鋼懸挑腳架搭設參數4.1材料準備如下：鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。扣件采用可鍛鑄性

7、材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。腳手板采用由毛竹制作的竹笆板，結構與架體的間隙采用廢舊木工板作水平封閉。4.2腳手架搭設所用材料，均按蘇州市建設局蘇建質200624號文件所要求進行現場材料抽樣檢測，確保安全。4.3平面上各角部因有框柱，不便于型鋼的安裝，可按圖示位置將型鋼錨固部焊于結構柱腳的預埋鋼板上。4.4因本工程樓

8、層結構墻體砌筑在樓層內進行，腳手架基本用作圍護，所以均布荷載按3.0kN/m2取值。腳手板采用1000寬竹笆板，三股18#鐵絲綁扎多點固定。踢腳板采用18cm寬木板。腳手架內側掛密目安全網，用18#雙股鐵絲固定。4.5挑架用型鋼的平面布置與錨固長度詳見附圖挑架平面布置圖，工字鋼外挑端部焊接制立桿定位銷，并使外立桿距工字鋼端部保護10cm以上安全距離。工字鋼樓內錨固采用20號圓鋼預埋U型卡，每根挑梁型鋼錨固端部3道定位U型卡，支點定位處一道U型卡。所用材料力學性能如下表：材料規格（mm）截面積A(mm2)截面抵抗矩W（mm3）慣性矩I（mm4）彈性模量E（N/mm2）抗彎f（N/mm2）抗剪 （

9、N/mm2）18#18#工字鋼306018500016600000206000205125槽鋼14a1851805005637000206000205125鋼管482.7384412098864206000205120材料承載力設計值如下表：對接扣件（抗滑）3.20 KN直角扣件、旋轉扣件（抗滑）8.00 KN五、腳手架構造要求5.1.立桿：雙排防護架寬1.0m，采用單管立桿，立桿縱向間距1.5m，內立桿距結構外沿為500mm。各接頭必須采用對接扣件，對接應符合以下要求：（1）立桿上對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不得設在同步內，接頭在高度方向錯開的距離應不小于50，各接頭中心距立桿與大橫桿

10、交叉主節點的距離應小于1/3步距；搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。（2）立桿底部必須設置縱、橫掃地桿。縱向掃地桿（大橫桿）采用直角扣件固定在距底座下皮200處的立桿上，橫向掃地桿（小橫桿）采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。（3）腳手架立桿應垂直，垂直偏斜不得超過高度的1/200，立桿縱向間距不超過1.5米，嚴格按照平面圖布置搭設，底部立桿應套在型鋼的固定桿上，防水桿底發生水平錯動。（4）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下

11、方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m。（5）立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.2、縱向水平桿（大橫桿）：上下大橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一；相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長的1/250，且不大于50mm。（1）縱向水平桿設置于橫向水平桿之下，立桿內側，用直角扣件與立桿扣緊，步距1.8m；每步大橫桿水平向布設三根管（含兩根邊管）。（2）縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不應設在同步、同跨內，

12、相鄰接頭水平距離不小于500mm，避免設在縱向水平桿跨中；（3）縱向水平桿的長度不小于3跨，不小于6 m。縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；（4）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于 0.40m；（5）縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；5.3、橫向水平桿（小橫桿）：（1）每一個主節點處必須設置一個橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于1

13、50，小橫桿搭設必須以外側齊，外防護架外側的外伸長度為80100；（2）操作層上非主節點處的橫向水平桿根據支撐腳手板的需要等間距設置，間距不大于桿距的1/2。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。（3）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內排腳手架的外伸長度 500mm；（4）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2；（5）使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；5.4、連墻件：連接桿，豎向應從底部第一根縱向掃地桿設置一道，立

14、桿須用連墻件與建筑物可靠連接,連墻件布置方式為不少于2步2跨。每結構層框柱處均設一道。保證每兩排立桿設一道，在整個立面上呈梅花狀布置，與樓層內預埋鋼管采用雙扣件連接。連墻桿靠近立桿主節點設置，與墻面垂直，或下傾斜角度小于10，不得向上傾斜。如不能靠近主節點，每道連墻桿必須與內外兩根立桿同時鎖住。（1）宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm；（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；（3）優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。5.5、剪刀撐：（1）剪刀撐用6 m長鋼管搭設，剪刀撐搭設范圍為4跨3

15、步即6.05.4m (4根立桿、3根大橫桿之間)，斜桿與地面夾角宜為45度60度之間且連續布置，鋼管搭接長度不小于1米，并不小于3只扣件。（2）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿（小橫桿）的伸出端或立桿上。旋轉扣件中心線至主節點距離不宜大于150mm。（3）本排腳手架必須在外側立面的兩端各設置一道從底到頂連續的剪刀撐，中間各道剪刀撐之間的凈距應不大于15 m；（4）每道剪刀撐至少跨越4跨，且寬度不小于6m。剪刀撐與橫向斜撐5.6、腳手板（本工程腳手版采用竹笆片）（1）腳手板和腳手架相互間應連接牢固。腳手板的兩頭均應放在橫桿上，固定牢固。腳手板不準在跨度間有接頭。作業層腳手板應鋪滿

16、，鋪穩，離開墻面120150mm；（2）腳手板要滿鋪于架子的橫桿上。腳手架工作面的外側，應設1m高的欄桿，并在其下部加設18cm高的護板。（3）嚴禁隨手用木桶、木箱、磚及其他建筑材料搭臨時鋪板來代替正規腳手板。腳手板必須固定在金屬管腳手架的橫梁上。 （4）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；（5）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；（6）內立桿與墻體間隙大于150mm的，必須每隔層設置水平封閉。5.7、懸挑型鋼的安裝1）型鋼的U型卡應在懸挑層砼樓面澆筑前按圖制作安裝，材料應檢

17、測合格。2）鋼懸梁的總體施工順序為：于懸挑層下層定位預埋斜撐支撐點鋼板安裝U型卡安裝鋼梁豎立桿架體搭設焊斜撐拉結鋼絲繩。3）型鋼安裝工作順序為：焊前端鋼管定位桿型鋼就位并調前后位置前擱置點鋼板鋪設并調整高度前U型卡卡緊尾U型卡卡緊豎立桿進行架體搭設斜撐安裝（需要斜撐部位）。4）型鋼應在中間支點就墊鋼板使端部略抬起1cm，使陽臺部分的砼結構不得受力。5）型鋼安裝質量應符合鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-2001要求。5.8、架體開洞方法可參照JGJ130-2011相關條款執行并受其約束。5.9、平網設置：建筑物首層要設置水平網，向上每隔2層設置一道，作業層下設隨層網。兜網要采用符合質量

18、要求的平網，并用系繩系牢，不可留有漏洞。六、腳手架搭設施工操作要點6.1.安全技術人員要對腳手架搭設及現場管理人員進行技術、安全交底，未參加交底的人員不得參與搭設作業；腳手架搭設人員須熟悉腳手架的設計內容。從事腳手架的搭設、維護、拆除的作業人員，必須熟悉有關腳手架的基本技術知識，并持證上崗。腳手架的搭設必須按照經過審批的方案和現場交底的要求進行，嚴禁偷工減料，嚴格遵守搭設工藝。6.2.腳手架的搭設、維護、拆除等作業，在2m以上的均為高處作業，應嚴格執行高處作業安全規定。腳手架搭設過程中，現場須有熟練的技術人員帶班指導，并有安全員跟班檢查監督。6.3.對鋼管、扣件、腳手板、爬梯、安全網等材料的質

19、量、數量進行清點、檢查、驗收，確保滿足設計要求，不合格的構配件不得使用，材料不齊時不得搭設，不同材質、不同規格的材料、構配件不得在同一腳手架上使用。6.4.鋼管外徑應為48mm，壁厚不小于2.7mm，有嚴重銹蝕、彎曲、裂紋、損壞的不得使用。不得使用經調直的鋼管。6.5.清除搭設場地的雜物，并設專人警戒。腳手架搭設過程中嚴禁上下交叉作業。要采取切實措施保證材料、配件、工具傳遞和使用安全，并根據現場情況在交通道口、作業部位上下方設安全哨監護。6.6.腳手架須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件（錨固點等）以上兩步。腳手架搭設中，跳板、護欄、連墻件（錨固、攬風等）、安全網、交通梯等必須同

20、時跟進。6.7、禁止將腳手架直接搭靠在樓板的木楞上及未經驗算補加荷重的結構部分上或將腳手架和腳手板固定在建筑不十分牢固的結構上(如欄桿、管子等)。（1） 腳手架的連墻點（錨固點）、撐拉點和懸空掛（吊）點必須設置在能可靠地承受撐拉荷載的結構部位，必要時須進行結構驗算，設置盡量不能影響后續施工，以防在后續施工中被人為拆除。（2）構架結構穩定，構架單元不缺基本的穩定構造桿部件；整體按規定設置斜桿、剪刀撐、連墻件或撐、拉、提件；在通道、洞口以及其它需要加大尺寸（高度、跨度）或承受超規定荷載的部位，根據需要設置加強桿件或構造。（3）聯結節點可靠，桿件相交位置符合節點構造規定；聯結件的安裝和緊固力符合要求

21、。不得利用樓層內的木工排架作為外架的連墻點。（4）腳手架鋼管按設計要求進行搭接或對接，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm，搭接時應采用不少于2個旋轉扣件固定，無設計說明時搭接長度不應小于50cm（模板支撐架立桿搭接長度不應小于1m）。 6.8、腳手架外側、平臺設置防護欄。鋪設竹排或木板時，兩頭必須綁扎牢固，嚴禁不綁扎就投入使用。在通道與扶梯處腳手架橫桿應加高加固，不能阻礙通道。6.9、安全防護腳手架上的安全防護設施應能有效地提供安全防護，防止架上的物件發生滾落、滑落，防止發生人員墜落、滑倒、物體打擊等。（1）作業現場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入施工區域；對尚未形成或已失去

22、穩定結構的腳手架部位加設臨時支撐或其它可靠安全措施；在無可靠的安全帶扣掛物時，應設安全帶母線或掛設安全網；設置材料提上或吊下的設施，禁止投擲。（2）腳手架的作業面的腳手板必須鋪滿并綁扎牢固，不得留有空隙和探頭板，腳手板與墻面間的距離一般不大于20cm；作業面的外側立面的防護設施根據具體情況確定，可采用立網、護欄、跳板防護。（3）腳手架外側臨空（街）面根據具體情況采用安全立網、竹跳板、蓬布等完全封閉，臨空（街）面視具體情況設置安全通道，并搭設防護棚。6.10、腳手架的搭設、維護、拆除等工作，應盡量避免在夜間進行，如確需夜間作業，現場應有足夠的照明，且夜間搭設腳手架的高度不得超過二級高處作業標準（

23、15m以下）。6.11、對腳手架實行責任人負責制，負責日常檢查、維護，防止人為破壞。6.12、當有6級以上大風和大雨、雪、霧天氣時，應停止腳手架搭設和拆除工作。凡在腳手架上作業的人員必須戴好安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋，嚴禁酒后作業。6.13、根據現場具體環境，在腳手架的外側及頂部設醒目的安全標志、信號旗（燈），以防過往車輛及吊機運行中碰撞腳手架。6.14、對參與腳手架搭設和現場管理人員的身體狀況要進行確認，凡有不適合從事高處作業的人員不得從事腳手架的搭設和現場施工管理工作。6.15、腳手架搭設地點如有電源線或電氣設備時，必須符合安全距離規定，搭設與拆除時采取停送電措施，并進行可靠的防雷接地措

24、施。本工程利用框架柱角筋作為引下接地。6.16、腳手架上禁止亂拉電線。必須安裝臨時照明線路時，木竹腳手架應加絕緣子，金屬管腳手架應另設木橫擔，并作好漏電保護措施。17、固定懸型鋼用的固定構件應事先進行可靠的預埋，布置型鋼時，嚴格按照方案施工所附圖紙執行。七、腳手架搭設驗收7.1.腳手架搭設完畢，架設作業班組首先按施工要求先進行全面自檢，合格后通知項目部施工管理部門進行檢查驗收，并辦理腳手架使用許可證，驗收人員對驗收結論要簽字認可。 7.2.腳手架驗收應隨施工進度進行，實行工序驗收制度。腳手架的搭設分單元進行的，單元中每道工序完工后，必須經過現場施工技術人員檢查驗收，合格后方可進入下道工序和下一

25、單元施工。7.3.腳手架驗收必須經班組、項目部及分公司驗收通過方可使用。7.4.腳手架驗收以設計和相關規定為依據，驗收的主要內容有：（1）腳手架的材料，構配件等是否符合設計和規范要求。（2）腳手架的布置、立桿、橫桿、剪刀撐、斜撐、間距，立桿垂直度等的偏差是否滿足設計，規范要求。（3）各桿件搭接和結構固定部分是否牢固，是否滿足安全可靠要求。（4）大型腳手架的避雷、接地等安全防護、保險裝置是否有效。（5）腳手架的基礎處理、埋設是否正確和安全可靠。（6）安全防護設施是否符合要求。7.5.腳手架檢查驗收的方法應按逐層、逐流水段進行。并根據驗收的主要內容編制檢查驗收表，對照檢查驗收表逐項檢查。7.6、搭

26、設腳手架的工作領導人應對所搭的腳手架進行檢驗合格并出具書面證明后方準使用。檢修工作負責人每日應檢查所使用的腳手架和腳手板的狀況，如有缺陷，須立即整修。八、使用要求8.1.腳手架搭設完成后，未經檢查驗收或檢查驗收中發現的問題沒有整改完畢的或安全防護設施不完善的，不得投入使用。8.2、腳手架負載不得超過200kg/m2，經驗收合格掛牌后方可使用，使用中應經常檢查與維護，嚴禁超載。8.3.在腳手架醒目的位置應掛告示牌，注明腳手架通過驗收時間、使用期限、一次允許在腳手架上作業人數、最大承受荷載等。8.4.腳手架在使用過程中，實行定期檢查和班前檢查制度。（1）腳手架定期安全檢查，并應根據具體檢查對象編寫

27、安全檢查表，對照安全檢查表的內容逐項進行檢查。此項工作由項目安全員負責。（2）班長或帶班人應對腳手架進行定期檢查，確認安全后方可上腳手架作業。（3）如遇大風、大雨、撞擊等特殊情況時，要對腳手架的強度、穩定性、基礎等進行專門檢查，發現問題及時向項目部報告處理。8.5.使用單位應根據腳手架的設計要求，合理使用，作業層上的施工荷載應符合設計要求，嚴禁超載。并應遵守如下要求：（1）作業面上的荷載，包括腳手板、人員、工具和材料，當設計未規定時，應按規范的規定值控制。（2）垂直運輸設施與腳手架之間的轉運平臺的鋪板層數和荷載控制應按設計的規定執行，不得任意增加鋪板層的數量和在轉運平臺上超載堆放材料。（3）架

28、面荷載應力求均勻分布，避免荷載集中于一點。（4）各種材料、機具等要隨運隨裝或隨拆隨運，不得存放在腳手架上。（5）腳手架上材料、機具等放置不得影響交通。8.6.較重的施工設備（如電焊機等）不得放置在腳手架上，不得將模板支架、纜風繩、混凝土泵車的輸送管等固定在腳手架上。嚴禁在腳手架上懸掛起重設備。8.7.腳手架在使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻件及撐、拉、提、吊設施，未經項目部門同意，不得任意改變腳手架的結構、用途或拆除構件，如必須改變排架結構，應征得總公司同意，重新修改設計；腳手架上的安全防護設施禁止隨意拆除，未設置或設置不符合要求時，必須加設或改善后，方可上腳手

29、架作業。8.8.在施工中，若發現腳手架有異常情況，應及時報告項目部相關人員，由項目部和安全員對腳手架進行檢查鑒定，確認腳手架的安全穩定性后方可使用。8.9.在腳手架上進行電、氣焊或在有腳手架的部位從事吊裝作業時，必須采取防電、防火和防撞擊腳手架的措施，并派專人監護。8.10.腳手架上作業時的安全注意事項：（1）作業時應注意隨時清理落在架面上的材料，保持架面的規整清潔，不要亂堆材料、工具，以免影響安全作業或發生掉物傷人。（2）在進行撬、拉、推等操作時，要注意采取正確的姿勢，系好安全帶，謹防身體失穩發生墜落、摔倒或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以防拆下的材料掉落架外。（3

30、）在架面上運送材料經過正在作業的人員時，要及時發出信號提請他人注意，材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。（4）禁止在腳手架上打鬧戲耍、睡覺或坐在橫桿上休息，不得搶行和跑跳，相互避讓時要保持身體平衡。8.11、安全網必須采用阻燃材料，檢驗合格后方可使用。九、拆除（一）拆除前的準備工作1.全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合安全要求。2.根據檢查結果，補充完善施工設計中的拆除程序，并經批準后實施。3.拆除安全技術措施應交底到每一個作業人員。4.清除腳手架上的材料、雜物及地面障礙物，并將受其影響的機電設備及其它管線等拆除或加以保護。（二）拆除安全要求1.拆除順序應逐層

31、從上而下進行，嚴禁上下同時作業。2.拆下的架桿、連接件、跳板等材料，應采用溜放，嚴禁向下投擲。已卸（解）開的腳手桿、板，應一次性全部拆完。3.所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步應增設連墻件加固。4.當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，根據現場需要先在適當位置搭臨時支撐加固，后拆連墻件。5.當腳手架采取分段分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應先設置連墻件和橫向支撐加固。6.各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔；腳手架拆除后，必須做到工完場清，材料堆放整齊、安全穩定，并及時轉運。7.運至地面的構配件應按規定的要

32、求及時檢查整修與保養，并按品種、規格隨時堆碼存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。8.高處臨邊或懸空作業時，如無穩固的立足點或可靠的防護措施，均應掛好安全帶，做到高掛低用，在同一垂直面上下交叉作業時，必須設置有效的安全隔離防護措施。十、職業健康1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，相關裝備由班組負責人提供，如裝備不全施工人員有權拒絕施工。2、腳手架搭設人員經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作，如感身體不適工人有權立即停止工作。3、高溫天氣35以上，工人工作時間應避開

33、高溫階段，下午15:00以后上班，氣溫超過40時，停止一切室外工作。4、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網不到位，或施工操作人員發現有缺失時，有權拒絕在上述區域操作，并上報項目，由項目部組織修復。5、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。6、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。7、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。8、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。9、六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。施工操作人員有權拒絕

34、違章指揮。同時也要做到不違章操作。十一、應急安全應急預案應急安全技術措施是指:現場對威脅作業者的生命安全和意外災傷、職業中毒和各種急癥所采取的一種緊急措施。其目的是：通過初步必要的應急處理，縮小災傷范圍，搶救傷病員的生命。人們在各種不同的作業環境中工作，有時難免會發生一些意外的事故，如高溫中暑、冬季凍傷、觸電、火災功能爆炸等。這些意外的災傷，都必須立即進行現場的應急處理。因為應急措施能否做到及時、正確，對傷病員的生命、國家的財產有著極為重要的關系，所以對從事安全技術人員，廣大職工來說，應當懂得一些最基本的應急措施知識，萬一發生災傷時，就能應用這些知識進行應急處理。1、 應急準備及響應程序應急小

35、組組成和職責情況崗位姓名聯系電話職務職責組長周林才項目經理負責事故發生后的組織、采取應急搶險措施和編寫事故報告向上級匯報并做好預案的實際效果的評價和修改工作副組長王忠華項目副經理現場總指揮專員王旭騰安全員負責平常的演練、培訓和檢查工作；在事故發生過程中做好記錄，并在項目經理的指揮下，有責任保護好事故現場組員吉濤、劉建等13812610976項目部其他管理人員及班組安全人員積極參加演練和培訓；在事故發生過程中，在項目經理的指揮下，積極排除險情，搶救傷員，并保護好現場，協助專員做好事故記錄工作。2、風險的規避和預防措施風險的規避與預防可通過施工技術措施和組織管理措施實現。在技術措施中已經考慮了大量

36、的風險預防措施，在地質條件清楚、管線條件清楚的條件下，嚴格按照方案施工應該可以避免各類風險因素發生，各類可能的風險預防克服措施。現場配備應急救援器材有：消防帶、消防槍、空氣呼吸器、防毒面具、滅火器、警戒標識牌、松緊繩、擔架、急救箱等等。（1）高處墜落應急預案當發生高處墜落事故后，現場應馬上報告應急救援領導小組，經醫療急救培訓的人員首先觀察傷者的受傷情況，部位、傷害性質。同時，保護好現場。如傷員發生休克，應先處理休克，處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保曖、平臥、小動，并將下肢抬高約20度左右。遇呼吸、心跳停止的傷員，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢，昏迷者應平臥、

37、面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物，嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折的傷員，應初步固定后再搬動，遇有凹陷骨折，嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。發現傷者手足骨折、不要盲目搬動傷者，應在骨折部位用夾板把受傷部位臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位，斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷

38、者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸，同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（2）物體打擊應急預案物體打擊傷害是建筑行業常見事故五大傷害的其中一種。特別施工周期短、勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業時常有出現，這就要求在高處作業的人員對機械運行、物料傳接、工具的存放過程，高速運動的磨具（砂輪）的使用都必須確保安全，防止物體墜落或砂輪斷裂造成物體打擊傷人的事故發生。當突發出現物體墜落或物體飛出、物體撞擊造成的物體打擊傷人事故發生后，現場應急小組人員應馬上做好如下措施。向項目救援領導小組報

39、告，并保護好現場，項目部按預案規定向上級報告。馬上在現場組織力量搶救傷員，首先觀察傷員的受傷情況，部位、傷害性質。搶救的重點放在對顱腦損傷，胸部骨折和出血上進行處理。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢，昏迷者應平臥、面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物，嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有胸部骨的的傷員，臨時用現場的夾板（撐板）平臥，初步固定后再搬動，使胸肋骨斷端不再移位或剌傷心臟、肺部、神經和血管。遇有凹陷骨折，嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者，應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定。使斷端不再移位或剌傷肌肉、神

40、經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持頭低腳高的臥位，并注意保曖。正確的現場止血處理措施：一般傷口小的止血，先用生理鹽水沖冼傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。加壓包扎止血，用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血，選擇彈性好的橡皮管，橡皮帶或三角巾、毛巾，帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置）。下肢出血結扎在大腿上1/3處，結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊，每隔254

41、0鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸，同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（3）機械傷害應急預案遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施：一般傷口小的止血，先用生理鹽水沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血，選擇彈性好的橡皮管，橡皮帶或三角巾、毛巾，帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置）。下肢出血結扎在大腿上1/3處，結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊，每隔2540鐘放

42、松一次，每次放松0.51分鐘。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸，同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。消除不安全因素，如機械處于危險狀態，應立即采取措施進行穩定，防止事故擴大，避免更大的人身傷害及財產損失。在不影響安全的前提下，切斷機構的電源。注意保護現場，因搶救傷員和防止事故擴大，需要移動現場物件時，應做出標志、折照、詳細記錄和繪制事故現場圖。事故發生后項目現場在搶救傷員、保護現場的同時，應立即向公司領導報告。項目部得知事故發生后，應立即趕赴事故現場，落實上述應急措施，注意檢查事故現場是否處于安全狀態，防止事故的擴大。并按規定向上級有

43、關部門報告。配合公司有關部門開展事故調查工作。（4）坍塌（倒塌）事故應急措施首先現場要配備足夠的應急搶險器材物資和應急電源。當腳手架、模板支架突發坍塌（倒塌）時，現場應急小組人員應保持鎮靜和冷靜，有組織、有指揮和結合實際，主動控制局面，使事故不繼續擴大。立即向公司領導報告。立即切斷施工現場電源，防止人員觸電，馬上啟動應急電源。現場管理小組人員，馬上指揮人員分開疏散，盡快撤離危險區域，防止事故擴大。出現傷員，馬上在現場組織力量，動用應急搶險器材，清搬瓦礫，建筑材料，土方等，迅速搶救被壓的傷員。（5）火災事故應急措施施工現場萬一發生火災事故，火災發現人應立即示警和通知項目現場負責人，并立即使用施工

44、現場配備的消防器材撲滅初起之火，項目現場負責人接到報警后，要立即組織項目義務消防隊進行滅火，并安排人員疏散，轉移貴重財物到安全地方，撥119電話報警、接警，同時通知公司主管部門。在滅火時要根據燃燒物質、燃燒特點、火場的具體情況，正確使用消防器材。施工現場發生火災，絕大多數都是由于燒焊作業或遺留火種引燃竹木等固體可燃物而引起的。對于這類火災，可用冷卻滅火方法，將水或泡沫滅火劑或干粉滅火劑（ABC型）直接噴射在燃燒著的物體上，使燃燒物的溫度降低至燃點以下或與空氣隔絕，使燃燒中斷，達到滅火的效果。如遇電器設備火災，應立即關閉電源，用窒息滅火法。用不導電的滅火劑，如二氧化碳滅火器、干粉滅火器（ABC型

45、或BC型均可，下同）等，直接噴射在燃燒著的電器設備上，阻止與空氣接觸，中斷燃燒，達到滅火效果。如遇油類火災，同樣可用窒息滅火方法，用泡沫滅火器、二氧化碳滅火器、干粉滅火器等，直接噴射在燃燒著的物體上，阻止與空氣接觸，中斷燃燒，達到滅火的效果。嚴禁用水撲救。如遇貴重儀器設備、檔案、文件著火，可用窒息滅火方法，用二氧化碳等氣體滅火器直接噴射在燃燒物上，或用毛氈、衣服、干麻袋等覆蓋，中斷燃燒，達到滅火的效果，嚴禁用水、泡沫滅火器、干粉滅火器等進行撲救。撲救火災爆炸事故，應遵循如下原則：從上向下、從外向內，從上風處向下風處。當事故現場火災危及到和身燒傷，即緊急把傷者隔離火源，并把火撲滅，輕度燒傷可即包

46、扎處理。中、重度燒傷者馬上送醫院治療，并進行醫學觀察。3、各相關方聯系電話如下：醫院：120 公安：110 消防：119根據本工程重特大安全事故應急救援方案，結合施工現場和應急救援醫院的最近距離（6.4公里），經我總包項目部研究并報經集團公司批準，將相城區人民醫院作為本工程重特大安全事故一旦發生后的第一應急救援醫院（電話0512-65757022）。具體應急救援路線如下：十一、計算書懸挑腳手架型式計算表單體懸挑樓層懸挑架體高度(m)懸挑類型最大懸挑長度立桿縱向距離立桿橫向距離計算書住院部大樓(A/B/C座)2F12.50 (4.5m，不設支撐) (6m，設支撐)1350mm/1645mm194

47、9mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.1/11.211.25F16(4.5m，不設支撐)(6m，設支撐)1350mm/1645mm1949mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.1/11.211.29F16.05(4.5m，不設支撐)(6m，設支撐)1350mm/1645mm1949mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.1/11.211.2門急診醫技樓1F16.50(4.5m，不設支撐)(3.384m，設支撐)1500mm2397mm1500mm1500mm1000mm1000mm11.311.411.1、型鋼懸挑腳手架（住院部）計算

48、書架體普通部分計算：處于安全考慮，架體搭設高度選區最高的16.05m高度，考慮最上層風荷載，即住院部九層懸挑層為計算對象。 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)3同時施工作業層數1卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)16.05腳手架沿縱向搭設長度L(m)40立桿步距h(m)1.8立桿縱距

49、或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)1內立桿離建筑物距離a(m)0.35雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區江蘇吳縣東山安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.

50、938，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.319，0.221 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.03+0.11/(2+1)+1.431/(2+1)=1.476kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.03+Gkjblb/(n

51、+1)+Gklb/(n+1)=(0.03+0.11/(2+1)+31/(2+1)=1.063kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.4761.52=0.332kNm =Mmax/W=0.332106/4120=80.613N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.06315004/(10020600098900)=1.789mm max1.789mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.

52、11.4761.5=2.436kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.0631.5=1.755kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.436kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.755kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.816106/4120=197.983N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max3.075mmminlb/150，10min1000/150，106.667m

53、m 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.454kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.436/2=1.218kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：Rmax=2.454kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H16.05腳手架鋼管類型482.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.12+1.52/20.03/1.8)16.

54、05=2.329kN 單內立桿：NG1k=2.329kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(16.05/1.8+1)1.510.11/1/2=0.744kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=0.744kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(16.05/1.8+1)1.50.171/1=2.529kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.516.05=0.241kN 構配件自重標

55、準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.744+2.529+0.241=3.513kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.744kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 內立桿：NQ1k=2.25kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+3.513)+ 0.91.42.25=9.845kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+0.744)+ 0.91.

56、42.25=6.522kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H16.05立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 長細比=l0/i=3.118103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷

57、載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.329+3.513+2.25=8.092kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.329+3.513)+1.42.25=10.16kN =N/(A)=10160.205/(0.191384)=138.528N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.329+3.513+2.25=8.092kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.329+3.513)+

58、0.91.42.25=9.845kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9845.205/(0.191384)+135331.56/4120=167.081N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連

59、墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.31921.821.5=4.823kN 長細比=l0/i=600/16=37.5，查規范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.823+3)103/(0.896384)=22.737N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=4.823+3=7.823kN0.812=9.6kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)34.45懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板

60、上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1650主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)200主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2550梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)18.0910.16550150028.0910.1615501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數n

61、z1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.09/1=8.09kN 第2排：F2=F2/nz=8.09/1=8.09kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.16/1=

62、10.16kN 第2排：F2=F2/nz=10.16/1=10.16kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=21.717106/185000=117.39N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20.7971000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=20.349N/mm2 max=20.349N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=10.815mm=2lx/250=21650/250=13.2mm 符合要求！ 4

63、、支座反力計算 R1=-8.148kN,R2=29.682kN 四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=21.717106/(1.05185103)+0103/3060=111.8N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=21.717106/(0.

64、853185103)=137.608N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2550梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50 1、螺栓粘結力錨固強度計算 錨固點錨固螺栓受力：N/2 =4.074kN 螺栓錨固深度:h N/(4db)=8.148103/(43.14202.5)=12.968mm 螺栓驗算： =N/(4d2/4)=8.148103/(4202/4)=

65、6.484kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承壓計算如下 混凝土的局部擠壓強度設計值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =4.074kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=520=100mm 符合要求！11.2、型鋼懸挑腳手架（住院部陽角）計算書6米長工字鋼，最大懸挑長度1949mm，設支撐，取住院部大樓西北角為驗算對象，其尺寸簡圖如下：根據附圖（平面布置圖）所示，按最不利受力情況進行驗算1、

66、鋼梁一為擱置走鋼（采用12#工字鋼）,對其進行受力計算，最大縱距為1186mm；其受力簡圖下圖所示：強度驗算：鋼梁（12#工字鋼）自重q=0.14kN/m單立桿的軸心壓力標準值F=8.09kN (P30)單立桿的軸心壓力設計值F=10.16kN (P30)支座反力R=（1/2）ql+Fa/l=（1/2）0.14（0.49+0.696）+10.160.696/（0.49+0.696）=6KN計算時取設計值Mmax=ql/8+F*ab/l=0.14*（0.49+0.696）*（0.49+0.696）/8+10.16*0.49*0.696/（0.49+0.696）=3KNm則=M/Wn=3106/7

67、2700=41.27N/mm2f=215 N/mm2 ，滿足要求2、鋼梁二為主梁(底部設支撐)角部主梁采用I18工字鋼，按單跨懸臂梁計算。懸出端受腳手架荷載F的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。計算時取懸挑長度m3最大值2250mm計算，受力簡圖如下所示：懸臂單跨梁計算簡圖F1=10.16N F2= 10.16+6=16.16kN此時外立桿標準值為8.09 kN 設計值為10.16kN內立桿標準值為14.09 kN 設計值為16.16kN 角部主梁采用I16工字鋼，按單跨懸臂梁計算。懸出端受腳手架荷載F的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。計算時取懸挑長度最大值2250mm計算：

68、F1= 10.16KN N F2= 16.16KN qG=0.24 KN/m建立力法方程: （假設RA，RB，R斜撐）F1+ F2+ qG6+RB=RA+ R斜撐F15.7+ F24.25+ qG6（6/2）=RA3.55+ R斜撐4.71RB3.55+ qG3.55（3.55/2）+ R斜撐1.16= F12.15+ F20.7+ qG2.25（2.25/2）求得R斜撐=6.32KN（）3.1、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1下撐工字鋼11602900960是 3.2、下撐

69、桿件驗算下撐桿材料類型工字鋼下撐桿截面類型10號工字鋼下撐桿截面積A(cm2)14.3下撐桿截面慣性矩I(cm4)245下撐桿截面抵抗矩W(cm3)49下撐桿材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm)4.14對接焊縫抗壓強度設計值fcw(N/mm )185 下撐桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(4000/1200)=73.301 下撐桿件支座力： RX1=RB =6.32KN 主梁軸向力： NXZ1= RX1/tan1=6.32/tan(73.301)=6.8kN 下撐桿件軸向力： NX1= R

70、X1/sin1=6.32/sin(73.301)=9.3kN 下撐桿件的最大軸向壓力：NX=maxNX1 =9.3kN 下撐桿長度： L1=(m12+n12)0.5= (12002+40002)0.5=4176.123 下撐桿長細比： 1=L1/i=4176.123/41.4=100.873 查鋼結構設計規范GB50017-2003表C得，1=0.588 軸心受壓穩定性計算： 1 =NX1/(1A)=9300/(0.5881430)=11N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 對接焊縫驗算： =NX/(lwt)=9.3103/A=9.3103/1430=6.5N/mm2fcw=185N/m

71、m2 符合要求！ 3.3、型鋼驗算 3.3.1、型鋼受力計算Mmax=-F12.15+ F20.7+q2.25/2+ R斜撐1.16 =-26.4 KNm不考慮鋼梁進入塑性工作狀態，則x=1.0=|Mmax|/xWx=26.41000000/185000=143 Mpaf=205 Mpa 安全 B、抗剪Qmax= F1+ F2+q2.25=40.54 KN=QmaxSX/Ixd=40.54100094/16601046.5=35.3Mpafv=125 Mpa 安全eq=156Mpa1.1f=225.5 Mpa 安全C、撓度顯然，鋼梁懸挑端具有最大撓度，f=（0.2332/32.152.15/4

72、+10.162.152.150.52/32.15+16.160.70.750.51.2）/EI=12.4mmfs= 2lx/250=18mm 滿足 3、鋼梁三為主梁(底部不設支撐)角部主梁采用I18工字鋼，按單跨懸臂梁計算。懸出端受腳手架荷載F的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。計算時取懸挑長度m3最大值1945mm計算，受力簡圖如下所示：懸臂單跨梁計算簡圖F1=10.16N F2= 10.16+6=16.16kN此時外立桿標準值為8.09kN 設計值為10.16 kN內立桿標準值為14.09 kN 設計值為16.16kN角部主梁采用I18工字鋼，按單跨懸臂梁計算。懸出端受腳手架荷載F

73、的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。計算時取懸挑長度最大值1945mm計算：支座反力計算（假設RA，RB）F1=10.16 KNF2= 10.16+6=16.16kN qG=1.2Gk6=1.20.241=0.289KN/m建立力法方程:F1+ F2+ qG4.5+RB=RAF14.2+ F22.98+ qG4.5（4.5/2）=RA2.35求得RA=40.8 KN（），RB =13.2 KN（）支座彎矩計算公式A、強度Mmax=-F11.845+ F20.625+qG1.945/2=-29.4 KNm不考慮鋼梁進入塑性工作狀態，則x=1.0=|Mmax|/xWx=29.4100000

74、0/1851000=159 Mpaf=205 Mpa 安全B、抗剪Qmax= F1+ F2+qG1.945=26.9 KN=QmaxSX/Ixd=26.9100094/16601046.5=23Mpafv=125 Mpa 安全eq=164 Mpa1.1f=225 Mpa 安全C、撓度顯然，鋼梁懸挑端具有最大撓度，f=（0.2332/31.8451.845/4+10.161.8451.8450.52/31.845+16.160.6250.6250.51.2）/EI=7.3mmfs= 2lx/250=15.6mm 滿足 11.3、型鋼懸挑腳手架（門急診醫技樓）計算書架體普通部分計算：處于安全考慮，

75、架體搭設高度選區最高的16.5m高度，考慮風荷載，即門急診醫技樓懸挑層為計算對象。型鋼懸挑腳手架（門急診樓）計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)3同時施工作業層數1卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)16.5腳手架沿縱向搭設長度L(m)40立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la

76、(m)1.5立桿橫距lb(m)1內立桿離建筑物距離a(m)0.5雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區江蘇吳縣東山安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.938，0.

77、65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.319，0.221 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.03+0.11/(2+1)+1.431/(2+1)=1.476kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.03+Gkjblb/(n+1)+Gk

78、lb/(n+1)=(0.03+0.11/(2+1)+31/(2+1)=1.063kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.4761.52=0.332kNm =Mmax/W=0.332106/4120=80.613N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.06315004/(10020600098900)=1.789mm max1.789mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.476

79、1.5=2.436kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.0631.5=1.755kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.436kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.755kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.816106/4120=197.983N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max3.075mmminlb/150，10min1000/150，106.667mm 滿足要求

80、！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.454kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.436/2=1.218kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：Rmax=2.454kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H16.5腳手架鋼管類型482.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.12+1.52/20.03/1.8)16.5=2.394

81、kN 單內立桿：NG1k=2.394kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(16.5/1.8+1)1.510.11/1/2=0.762kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=0.762kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(16.5/1.8+1)1.50.171/1=2.592kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.516.5=0.248kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外

82、立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.762+2.592+0.248=3.603kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.762kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 內立桿：NQ1k=2.25kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+3.603)+ 0.91.42.25=10.031kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+0.762)+ 0.91.42.25=6.62

83、3kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H16.5立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 長細比=l0/i=3.118103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓

84、力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+3.603+2.25=8.246kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.394+3.603)+1.42.25=10.346kN =N/(A)=10345.65/(0.191384)=141.057N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+3.603+2.25=8.246kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.394+3.603)+0.91.42.25=

85、10.031kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=10030.65/(0.191384)+135331.56/4120=169.609N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1000連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式

86、雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.31921.821.5=4.823kN 長細比=l0/i=1000/16=62.5，查規范表得，=0.81 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.823+3)103/(0.81384)=25.151N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=4.823+3=7.823kN0.812=9.6kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)1.5懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固

87、螺栓錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1800主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)200主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2400梁/樓板混凝土強度等級C35混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)18.2510.35700150028.2510.3517001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格18號工

88、字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.25/1=8.25kN 第2排：F2=F2/nz=8.25/1=8.25kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.35/1=10.35kN 第2排：

89、F2=F2/nz=10.35/1=10.35kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=25.302106/185000=136.767N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=21.221000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=20.764N/mm2 max=20.764N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=13.716mm=2lx/250=21800/250=14.4mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-

90、10.196kN,R2=32.109kN 四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=25.302106/(1.05185103)+0103/3060=130.255N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=25.302106/(0.853185103

91、)=160.322N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2400梁/樓板混凝土強度等級C35混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)501、螺栓粘結力錨固強度計算 錨固點錨固螺栓受力：N/2 =5.098kN 螺栓錨固深度:h N/(4db)=10.196103/(43.14202.5)=16.227mm 螺栓驗算： =N/(4d2/4)=10.196103/(4202/4)=8.113kN/

92、mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承壓計算如下 混凝土的局部擠壓強度設計值： fcc=0.95fc=0.9516.7=15.865N/mm2 N/2 =5.098kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)15.865/1000=307.332kN 注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=520=100mm 符合要求！11.4、型鋼懸挑腳手架（門急診醫技樓陽角）計算書由于轉角處需斜向挑出，其受力和懸挑長度與上邊驗算的受力情況不同，故現在單獨驗算，同樣考慮最不利情況，取門急診醫技樓東南角為驗算對象，其尺寸簡圖如下：根據附圖（平

93、面布置圖）所示，按最不利受力情況進行驗算1、鋼梁一為擱置走鋼（采用14#槽鋼）,對其進行受力計算，最大縱距為2893mm；其受力簡圖下圖所示：角部槽鋼次梁采用14槽鋼，14槽鋼與懸挑出的I18工字鋼焊接牢固，對角部懸挑部位槽鋼次梁進行受力計算：鋼梁（14#槽鋼）自重q=0.145kN/m單立桿的軸心壓力設計值F=10.35kN支座反力RA=（1/2）ql+Fb/l+F=（1/2）0.1451.893+10.350.450/1.893+10.35= 12.92KN支座反力RB=（1/2）ql+Fb/l=（1/2）0.1451.893+10.351.443/1.893= 8.03KN支座反力RC=

94、 RD=（1/2）ql+F/2+F=（1/2）0.1452.893+10.35/2+10.35= 15.73KN鋼梁一：支座彎矩MABmax=（1/8）ql2+Fab/l=（1/8）0.1451.8932+10.351.4430.450/1.893=3.62KNm支座彎矩MCDmax=（1/8）ql2+Fl/4=（1/8）0.1452.8932+10.352.893/4=7.64KNm則=M/Wn=7.64106/80500=94.9N/mm2f=205 N/mm2 ，剛度滿足要求最大撓度：ABmax =5 ql4/384EI+（Fb）/9EIl =0.43mml/150與10mm的較小值=1

95、0mm，滿足要求CDmax =5 ql4/384EI+Fl3/48EI =0.11mml/150與10mm的較小值=10mm，滿足要求2、鋼梁二為主梁角部主梁采用I18工字鋼，按單跨懸臂梁計算。懸出端受腳手架荷載F的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。計算時取懸挑長度1700mm計算，受力簡圖如下所示：懸臂單跨梁計算簡圖F1=10.35N F2= 12.92kN q=0.24 KN/m建立力法方程: （假設RA，RB）F1+ F2+ q4.5+RB=RAF14.1+ F23.1+ q4.5（4.5/2）=RA2.4求得RA=35.38 KN（），RB =11.03 KN（）A、強度Mma

96、x=-F11.7+ F20.7+q1.8/2=-27.03 KNm不考慮鋼梁進入塑性工作狀態，則x=1.0=|Mmax|/xWx=27.031000000/185000=146.1 Mpaf=205 Mpa 安全B、抗剪Qmax= F1+ F2+q1.8=23.7 KN=QmaxSX/Ixd=23.7100094/16601046.5=20.6Mpafv=125 Mpa 安全eq=150.4 Mpa1.1f=225.5 Mpa 安全C、撓度顯然，鋼梁懸挑端具有最大撓度，f=（0.2332/31.71.7/4+10.351.71.70.52/31.7+12.920.70.70.51.2）/EI=

97、20.86/EI=6.1mmfs= 2lx/250=14.4mm 滿足 3、鋼梁三為主梁角部主梁采用I18工字鋼，按單跨懸臂梁計算。懸出端受腳手架荷載F的作用，里端埋入框架柱中，A為墻支點，距離A點1248mm處設支撐。水平陽角型鋼采用預埋于建筑物框架柱內，計算條件為一端固支的連續梁。計算時取懸挑長度2497mm計算，受力簡圖如下所示：懸臂單跨梁計算簡圖F1= 15.73KN N F2= 8.03KN q=0.24 KN/m建立力法方程: （假設RB）F1+ F2+ q2.497=RB求得RB =24.36KN（）3.1、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件

98、上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1下撐工字鋼124840001200是 3.2、下撐桿件驗算下撐桿材料類型工字鋼下撐桿截面類型10號工字鋼下撐桿截面積A(cm2)14.3下撐桿截面慣性矩I(cm4)245下撐桿截面抵抗矩W(cm3)49下撐桿材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm)4.14對接焊縫抗壓強度設計值fcw(N/mm )185 下撐桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(4000/1200)=73.301 下撐桿件支座力： RX1=RB =24

99、.36KN 主梁軸向力： NXZ1= RX1/tan1=24.36/tan(73.301)=7.3kN 下撐桿件軸向力： NX1= RX1/sin1=24.36/sin(73.301)=25.4kN 下撐桿件的最大軸向壓力：NX=maxNX1 =25.4kN 下撐桿長度： L1=(m12+n12)0.5= (12002+40002)0.5=4176.123 下撐桿長細比： 1=L1/i=4176.123/41.4=100.873 查鋼結構設計規范GB50017-2003表C得，1=0.588 軸心受壓穩定性計算： 1 =NX1/(1A)=25400/(0.5881430)=30.2N/mm2f

100、=205N/mm2 符合要求！ 對接焊縫驗算： =NX/(lwt)=25.4103/A=25.4103/1430=17.8N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 3.3、型鋼驗算 3.3.1、型鋼受力計算腳手架聯梁傳遞支座力F=15.73kN;Mmax=-F12.397+ F20.979+q2.497/2+ RB1.248 =-15.9 KNm不考慮鋼梁進入塑性工作狀態，則x=1.0=|Mmax|/xWx=15.91000000/185000=85.9 Mpaf=205 Mpa 安全 B、抗剪Qmax= F1+ F2+q2.497=24.4 KN=QmaxSX/Ixd=24.41000

101、94/16601046.5=21.3Mpafv=125 Mpa 安全eq=93.49Mpa1.1f=225.5 Mpa 安全C、撓度顯然，鋼梁懸挑端具有最大撓度，f=F1l3/3EI+ F2b2l(3-b/l)/6EI+ ql4/8EI- RBl3/3EI=12.26mmfs= 2lx/250=19.98mm 滿足11.5 邊緣梁承載能力復核11.5.1結構條件支承工字鋼的邊梁截面為300650，梁跨度為6650，次梁截面為250550，邊緣樓板厚度為120mm，砼為C30，受拉區鋼筋保護層厚度a=35mm，受壓區a=35mm，主筋為HRB500級鋼，配筋如下：A、300650邊梁上部220（

102、628mm）下部320（942mm）B、300650懸臂梁，懸挑跨度為3522上部220（628mm）下部220（628mm）11.5.2抵抗彎矩確定A、300650邊梁1跨中截面As=942mm，As=942mm則x=（fyAs-fyAs）/fcmb=500（942-628）/14.3300=36.6mm2a=70mm則MR=fyAs（h0-a）=500942（615-35）=237.1 KNm2支座截面As=942mm，As=628mm則x=（fyAs- fyAs）/fcmb=36.6mm2a=70mm則MR=fy As（h0-a）=500628（615-35）=182.1KNmB、300

103、650懸臂梁，懸挑跨度為3522As=628mm，As=628mm則x=（fyAs- fyAs）/fcmbf=500（628-628）/14.3300=0mm2a則MR=fyAs（h0-a）=500628（615-35）=182.1 KNm11.5.3施工時產生的彎矩A、300650邊梁自重荷載設計值q=1.2240.30.65=5.62KN/m工字鋼傳遞集中力F=Ra=16.16KN，按4跨連續梁最不利布置情況計算，M中max0.077ql+0.238Fl=0.0775.626.65+0.23816.166.65=45.33 KNm237.1 KNm|M支max |-0.107ql-0.28

104、6Fl|=|-0.1075.626.65-0.28616.166.65|=58.1 KNm 182.1 KNmRmax1.143ql+2.381F=1.1435.626.65+2.38116.16=82.1KNB、300650懸臂梁，懸挑跨度為3522自重均布荷載設計值q=1.2240.30.65=5.62 KN/m 邊梁傳遞反力R=82.1KN，按固定端延伸梁計算，則MA=Fa/2-ql(1-2a2/ l2)/8=82.13.522/2-5.626.694(1-23.5222/6.6942)/8=142.5 KNm182.1 KNm 不滿足要求，采取增加懸挑梁上排鋼筋300650懸臂梁，懸挑跨度為3522上部620（1884mm）下部220（628mm）As=1884mm，As=628mm則x=（fyAs- fyAs）/fcmbf=500（1884-628）/14.3300=146.4mm2aMR=fcmbx(h0-x/2)+ fyAs（h0-a）=14.3300146.4（615-146.4/2）+500628(615-35)=522.4 KNmMB=324.2 KNm522.4 KNm 滿足要求即懸挑梁上排鋼筋增加4根HRB500，20鋼筋，滿足截面面積不小于1884mm十二、附圖