1、目 錄1編制依據12工程概況13.施工部署及施工準備44.操作工藝65.模板質量標準86.成品保護107.模板施工職業健康安全要求117.1職業健康安全保證措施117.2環境保證措施128.材料節約129.施工監測方案及安全應急預案139.1施工監測方案139.2安全應急預案1310.模板設計計算2110.1直插式雙自鎖型多功能架樓板模板支架計算書2210.2直插式雙自鎖型多功能架梁模板支架計算書2910.3墻柱模板支撐計算書45高支模支撐施工方案1編制依據1.1混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-20021.2建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-20011.3混凝土結構

2、技術規程 JGJ3-20021.4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20111.5建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程 JGJ231-20101.6建設工程質量管理條例1.7中華人民共和國建筑法1.8建筑業十項新技術及其應用（2005版）施工組織設計1.9施工圖紙2工程概況工程基本情況工程名稱四季名苑A區一標段工程地點珠海市中級人民法院西北側周邊環境東面在建、南面已建好高層住宅區、西面林地、北面果地建筑面積（m2）75700建筑高度（m）10498基礎形式樁基礎、擴展基礎、筏板基礎主體結構框架剪力墻結構抗震等級32層為二級、19層為三級抗震設防烈度7地上層數32/19地下

3、層數1標準層層高（m）3各責任主體名稱建設單位珠海華茂房地產投資顧問有限公司設計單位廣州容柏生建筑結構設計事務所(珠海華發建筑設計咨詢有限公司)施工單位福建省惠東建筑工程有限公司監理單位珠海經濟特區建設監理有限公司項目經理楊奕建總監理工程師馮林江技術負責人吳巖石專業監理工程師楊勇本工程由1、2棟（32層）、4、5棟（19層）、8、9、10棟（19層）組成。詳見下表：子項名稱1、2棟4、5棟8、9、10棟層數（地上）3219/19總高度（米）104.6165.1465.14建筑總面積(m2)34855.278610.919200.27.結構斷面尺寸： 部位梁編號截面尺寸計算高度備注寬高1/2棟三

4、層KL1(1)20011006.00mB/6-9軸(A-F/6-16軸)KL3(1)20011006.00mA12-15軸1/2棟機房層KL9(3)2006006.60mJ-M/5軸鏡像對稱KL12(2)2006506.60mJ/5-8軸鏡像對稱KL14(1A)2006006.60mM/5-8軸鏡像對稱1/2棟屋頂層WKL1（58）20011286.83mG、K軸WKL1（28）20011286.83m2、7、9、12、16、19軸4-5棟機房層KL8（1）2005006.60m8/D-E軸4-5棟屋頂層KL1（1B）2009856.60m3、14軸KL2（1B）2005006.60m7-10

5、軸KL3（4B）2009856.60mG、D軸8-10棟機房層KL14（1）20010006.60mC/7-8、20-21、33-34軸8-10棟屋頂層WKL1（5）50010006.60mD/4-11軸WKL2（5）50010006.60mC/4-11軸WKL3（2）50011006.60mC-E/4-11、17-24、30-37軸2.3方案選擇建設部下發的相關文件【2009】87號文規定：混凝土模板支撐工程：搭設高度5m及以上；搭設跨度10m及以上，施工總荷載10kN/m2及以上；集中線荷載15kN/m及以上高度大于支撐水平投影寬度且相對獨立無聯系構件的混凝土模板支撐工程為危險性較大的分部

6、分項工程的模板支撐系統屬于高支模板，本工程局部梁最大值500mm1100mm屬于集中線荷載超過15kN/m， 故而需要編制高支模專項方案。本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：2.3.1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理；2.3.2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性；2.3.3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修；2.3.4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；2.3.5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準

7、要求；2.3.6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下3種模板及其支架方案：柱模板，板模板，梁模板。板、梁模板支撐體系采用直插式雙自鎖型多功能架。2.3.7、直插式雙自鎖型多功能架的特點：由立桿、橫桿兩類構件組成。橫桿、立桿都采用直徑48 x 3.5、Q235焊管做構件管材，關鍵在于節點的獨特設計，節點由輪盤、插頭、立桿管材的外圓組成。立桿是在一定長度的焊管上每隔1600mm按特定的技術要求焊接一只輪盤，立桿尾部焊接一只套筒；橫桿是在一定長度的焊管的兩端按特定的技術要求各焊接一只插頭。立桿每根允許承載力設計值為40KN,輪盤節點抗剪承

8、載力設計值為40KN。搭接時把立桿尾部的套筒套接在另一只立桿的頂部就可以達到立桿在垂直方向任意加高的目的；把橫桿端頭的插頭插入立桿上輪盤的相應的錐形長孔內，由于設計的特點用鐵錘向下敲擊橫桿插頭，即可達到鎖緊的目的。每只輪盤上可以同時在水平方向上連接4只橫桿，4只橫桿互成90度。在一個節點上，當一只橫桿與立桿的鎖緊失效，另外三只橫桿與立桿的鎖緊仍然可靠有效（自鎖型）。直插式雙自鎖型多功能鋼管腳手架可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。模板支架可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調托座插入立桿長度不得小于15

9、0mm。圖2 可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1可調托座；2螺桿；3調節螺母；4立桿；5水平桿3.施工部署及施工準備3.1工藝流程施工工藝流程：施工準備墻柱鋼筋加工制作及模板的配置剪力墻及柱鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝以及剪力墻及柱模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除梁側模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱墻內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱墻體側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪

10、底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。3.2施工準備3.2.1 材料準備(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(3) 對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間118mm木膠合板9151830塊4000分批進場2木 枋7

11、5752000條5000周轉材3立桿6002400mm條2000分批進場4橫桿1000條4000分批進場5頂 托L=740mm個3000分批進場6鋼管483.5噸50分批進場7步步緊1m個2000分批進場(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。3.2.1 高支模板支撐體系范圍 1-2#樓架空層層高6.2m；1-2、4-5、8-10#樓復式層電梯大堂架空層層高6.6m；1-2、4-5、8-10#樓屋頂層梁頂標高為6.6m；3.2.2 高支模板支撐體系技術交底工作在高支模板支撐體系架

12、子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.高支模板支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范要求架體高度超過4個步距每隔五跨設置剪刀撐3.可調支座伸出最頂層立桿的距離小于450mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于550mm。4.操作工藝4.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。4.2支撐體系本著創新工藝、新產品的原則。本工程支模體系采用直插式雙自鎖型多功能架支模體系。對本工程高支模采取最不利荷載進行驗算。對層高為6.6m，板厚為150mm；梁最大截面為5001100進行支模體系穩定性驗算；對柱最大截面為200600/20

13、0600進行支撐體系穩定性驗算。立桿和橫桿采用483.5的直插式雙自鎖型多功能架。板的支撐：立桿間距為1200mm1200mm，水平步距為1.2m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙鋼管，鋼管上鋪75752000木枋間距為250mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm，每隔5跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度4560。 梁的支撐：立桿間距為1000mm1000mm，水平步距為1.6m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙鋼管，鋼管上鋪80802000木枋間距為200mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。4.3模板支設的要求4.3.1模板及其支撐體系應

14、具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。4.3.2模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。4.3.3柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用批嵌，外側用硅膠封閉，以防漏漿。模板周轉次數嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋光打磨。4.4模板拆除4.4.1拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地

15、面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。4.4.2拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1004.4.3模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要

16、求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。5.模板質量標準5.1保證項目模板支撐體系、木枋在使用前應認真挑選防止有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。5.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接

17、觸面清理干凈，模板支設便于模板的拆除。5.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+105.4模板施工應注意的質量問題1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：

18、大于800mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱。3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板應過清縫，同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。4）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5）、爆模或外凸原因分析：

19、1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；

20、4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。6.成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整

21、，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈。5）、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80100mm，樓梯踏步保護模板寬度5080mm。6）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。7.模板施工職業健康安全要求7.1職業健康安全保證措施7.1.1一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布

22、，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件

23、。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。7.1.2人員要求1）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。7.1.3模板支撐的檢修安全措施1）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上

24、部作業人員撤離作業區域。7.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。8.材料節約1）、模板的愛護對柱模、梁柱

25、接頭模應精心保護，及時清理其上渣子，刷好脫模劑。2）、模板的使用施工現場的模板一定要須做到大材大用，小材小用，嚴禁隨意將新模、新木枋鋸成小塊（截）使用，以降低工程成本。9.施工監測方案及安全應急預案9.1施工監測方案1、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩定狀況、梁、墻柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。2、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對

26、震動導致扣件松動，派人檢查加固。c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設二個支頂水平位移監測點、三個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測。2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。9.2安全應急預案1 總則工作原則：統一領導，分級負

27、責。項目經理接受業主、監理或有關部門的指揮，項目部內部各搶險小組統一接受項目經理指揮。適用范圍：本工程高大模板支撐體系范圍發生的高空墜物、物體打擊、觸電、火災等事故突發性災害事件發生后的應急反應。2 災情預警和報告a 災害預警綜合管理部收集各災情信息，并與有關部門緊密聯系及時發出預警，預測災情的發生趨勢及可能對特定區域內的群眾生命財產造成的威脅。b 建議對策項目部根據災情預測預警及時向監理、公司或有關部門提出應急對策建議和措施，或者制定針對性應急方案。c 報告災情災情發生后，項目部立即向監理、公司或有關部門報告初步災情并迅速組織有關部門調查核實災情。發生特大災害，可以越級向上級人民政府或主管部

28、門報告。災情內容主要包括：災情種類，發生時間、地點、范圍、程度、損失及趨勢，采取的措施，生產、生活方面需要解決的問題等。d 應急反應機構小范圍災情由項目部成立搶險救災臨時領導小組，項目經理為組長，項目副經理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員組成。大范圍的災情在籌備組或有關部門的領導下，由項目部成立搶險領導小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災工作，并隨時聽從搶險救災總指揮部的指示。e搶險隊伍項目經理部分別精選一支不少于30人的搶險基本隊伍，作為搶險救災的骨干力量，現場的所有職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上級領導，并制訂聯絡方案，按設防范圍和標準

29、上崗值班或接通知參加搶險。f 應急救援的培訓與演練培訓預案和預警措施確立后，按計劃組織項目經理部及施工大隊的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任務所需的知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教育的同時進行教育。主要培訓以下內容：（1）對危險源的突顯特性辯識。（2）事故報警。（3）緊急情況下人員的安全疏散。（4）現場搶救的基本知識。演練預案和預警措施確立后，經過有效的培訓， 在工程開工后演練一次。根據工程工期長短不定期舉行演練，施工作業人員變動較大時增加演練次數。每次演練結束，及時作出總結，對存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g 報警指定機構人員、聯系電話項目部綜合管理部是報警的指定

30、機構，綜合管理部接到報告后并馬上通知項目經理，同時向工地發出報警。應急救援電話1）項目部應急救援領導小組相關人員聯系電話。序號姓名職務聯系電話1項目部應急電話0756-838264012楊奕建項目經理3周代兵執行經理4吳巖石技術負責人5黃猛松安全主任6周代貴安全員7沈躍明施工員2）社會相關救援機構聯系方法；醫療、供電、供水、煤氣、通訊等部門特服電話。序號部門聯系電話1醫院1202消防大隊1193派出所110應急救援預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場和物證，經有關部門認可后可恢復施工生產。對應急救援預案實施的全過程，認真科學地作出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建

31、立、制訂、修改提供經驗和完善的依據。H 應急線路根據現場作業位置、大門位置、施工現場情況和場外交通情況。g 防災設備項目部和各施工隊應根據本段工程和工地的實際情況，配齊配足木材、鋼材、蓬布、止水材料、消防設備等應急搶險器材、設備。配備一定數量的汽車式起重機、挖掘機、自卸運輸車，隨時接受項目部的調遣。成立救護隊及醫療搶救站，配備急救和搶救設備，并指定專人保管，經常保持其良好狀態，搶救設備不得挪作他用。K 可能發生的緊急情況及應急預控措施可能發生的緊急情況可能發生的緊急情況如表8-4-1。表8-4-1 可能發生的緊急情況表序號可能發生的緊急情況發生原因1火災事故事故現場的火源，臨時用電未按規范執行

32、、電焊作業時沒對焊花采取隔離措施，易燃、易爆物品沒隔離存放，作業人員將煙頭隨地亂扔等。2高處墜落事故現場的洞口、沒覆蓋嚴密，臨邊沒有防護欄桿、安全網；防護欄桿及安全網的搭設沒按照規范要求搭設；作業層的架板鋪設沒按照規范要求鋪設。傷者在進行高空作業時，沒按照規范要求戴好安全帽并系好帽帶，未穿好防滑鞋，在無防護條件的作業層，未按照規范要求穿戴好安全帶。4物體打擊事故現場周圍物體可能飛出、傾落、滾滑的方向有人違章作業，傷者所處的工作位置在物體可能墜落所能達到的區域。5觸電事故事故現場的機械設備的電源沒接地，機械設備帶電、漏電。傷者未經過專業培訓，未取得特種作業人員操作上崗證，傷者使用絕緣性能不合格的

33、電氣設備。作業時未穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。M 應急預控措施應急預控措施見表8-4-2。表8-4-2 應急預控措施一覽表序號事故預控措施1火災事故A 現場組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員。B 把消防責任落實到重點防火班組、重點工作崗位。C 施工現場配備足夠的消防器材，統一由消防干部負責維護、管理、定期更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。D 一般臨時設施，每一百平方米配備一只九升滅火機，臨時木工棚、油漆間等每二十五平方米配一只各類合適的滅火機。E 劃分動火區域，現場的動火作業執行審批制度，并明確一、二、三級動火作業手續，落實好防火監護人員。F 電焊工在動用

34、明火時必須隨身帶好“二證”(電焊工操作證、動火許可證)、“一器”(消防滅火器)、“一監護”(監護人職責交底書)。G 氣割作業場所必須清除易燃物品，乙炔瓶和氧氣瓶使用時兩者的距離不得少于5m，離火源不得少于10m。H 施工現場配置2寸消防水管和獨立電源的消防水泵，場地四周各設一消防栓，并設醒目的紅色警示燈。I 規范用電，防止電起火。2高處墜落A 本工程作業面較大，高處作業涉及人員較多，應該引起高度重視。B 高處作業人員須經醫生體驗合格，凡患有不適宜從事高空作業疾病的人員，一律禁止從事高空作業。C 高空作業應有足夠的照明設備和避雷措施。D 高空作業所需的料具、設備等，必須根據本工程施工進度隨用隨運

35、，禁止超負荷堆放。E 料具應堆放平穩，工具應隨時放入工具袋內，嚴禁亂堆亂放和從高處拋擲材料、工具、物件。F 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。4物體打擊A 高空作業區域劃出禁區，并設置圍欄，禁止行人，閑人通行闖入。B 在建筑場地的出入口，搭設長36m寬度大于通道兩側各1m的雙層防護棚，棚頂滿鋪腳手板作為安全通道。C 臨近施工區域的辦公區、宿舍區、及對人和物構成威脅的地方，亦支搭雙層防護棚。D 嚴禁往下拋物，樓層垃圾集中堆放，及時清理，傾倒時應有防護設施并設專門區域。E 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。5觸電事故A 現場臨時施工用電除符合供電部門規定外，嚴格執行JGJ4

36、6-2005施工現場臨時用電安全技術規范要求采用三相五線制(TN-S接零保護系統)，實施三級配電、兩級保護。B 進行現場臨時用電方案編制，場內用電按平面圖統一布置。C 臨時用電方案由投標人總部總工程師審批后實施，所有動力用電線路均采用三相五線制，并主要采用埋地方式進行敷設，以確保安全用電。D 所有機械必須要接零接地保護，配電箱設漏電保護器，所有配電箱保證一閘一保險，并派專人管理，地下室、樓梯間使用低壓電源，但必須確保夜間有足夠的照明。E 配電線路按用電平面布置圖的規定敷設，埋地深度大于70cm，且均絕緣良好，截面積不得少于規范要求。F 室內、外線路均與施工機具，車輛及行人至少保持規范規定的最小

37、安全距離。G 外電防護：外電小于安全距離必須要制定外電防護措施。N 災害處理各隊伍均有二名工作小組成員值班，隨時和上級部門、業主保持聯絡。發生險情后，立即報告現場總值班。值班負責人立即組織現場人員進行搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置就位。值班負責人有權調動當班上崗人員和搶險機動人員。同時聯絡及時通知本隊伍領導趕赴現場，并將情況匯報給上級部門值班室。負責人趕到現場，組織指揮搶險。i 搶險步驟將通訊工具分發到現場主要搶險負責人；各級搶險負責人進行分工、協調工作；提取或調集防災器材；實施搶險，組織轉移安置公私財物和人員。L 災情、事故搜集和報告災情、事故發生后，項目部在監理的指導下及時組織

38、有關部門和人員核查統計匯總災害損失情況，并逐級上報。發生建設工程重大安全險情或重大事故后，應立即將事故情況如實向事故所在地建設行政主管部門或其他有關部門報告。在公安、消防、衛生等專業搶險力量達到現場前，應立即啟動本單位的應急搶險預案，全力協助開展事故搶險救援工作。同時協助有關部門保護現場，維護現場秩序，妥善保管有關物證，配合有關部門收集證據。應急狀態終止后，各有關單位、部門及時做出書面報告。10.模板設計計算主要驗算梁、板支撐體系的強度、剛度及穩定性，滿堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。計算依據1建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范（JGJ231-2010）。計算依據2建筑施工扣件式鋼管腳

39、手架安全技術規范（GB50009-2011）計算依據3施工技術2002.3.10.1直插式雙自鎖型多功能架樓板模板支架計算書本工程高支模板支架搭設高度分別為6.2m、6.6m；取最大值6.6m計算。搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.6米。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):6.60；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.

40、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :483.0；4.樓板參數樓板的

41、計算厚度(mm):150.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24

42、.1+1.42.5= 8.42kN/m最大彎矩 M=0.18.422502= 52625 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 52625/54000 = 0.975 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.975 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.1kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774.12504/(100950048.6104)=0.023 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值

43、 0.023 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=888/6 = 85.33 cm3；I=bh3/12=8888/12 = 341.33 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.350.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.

44、4 q2 = 1.21.025+1.40.625 = 2.105 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.10512 = 0.21 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.21106/85333.33 = 2.467 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.467 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1051 = 1.263 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.263103/(2 8080) =

45、0.296 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.296 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.025 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.02510004 /(10090003413333.333)= 0.226 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.226 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁

46、采用：鋼管(雙鋼管) :483.；W=10.16 cm3；I=23 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.525kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.947 kNm ；最大變形 Vmax = 3.007 mm ；最大支座力 Qmax = 11.051 kN ；最大應力 = 947401.545/4598 = 201.660 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 201.660 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設

47、計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 3.069mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1346.6 = 0.884 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1511 = 3.75 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.984 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振

48、倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.281 kN；、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.281 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管

49、立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12281.28/(0.496424) = 58.398 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 58.398 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205

50、 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.009(1.6+0.12) = 2.112 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.8 按照表2取值1.009 ；Lo/i = 2112.241 / 15.9 = 133 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12281.28/(0.381424) = 76.024 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 76.024 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓

51、強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 10.2直插式雙自鎖型多功能架梁模板支架計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。本工程取梁最大截面尺寸5001100mm計算；搭設高度6.6m；搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.5米，立桿的橫距 l=1.0米，立桿的步距 h=1.6米。梁頂托采用雙鋼管483. mm。、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：150.00

52、；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：6.60；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.0；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷

53、載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：250

54、；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根數：2；、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000

55、； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下

56、： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 2522/6=16.67cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.2517.85=5.354kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.254=1.4kN/m；計算跨度: l = (1100-150)/(4-1)= 316.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.15.354(

57、1100-150)/(4-1)2 + 0.1171.4(1100-150)/(4-1)2= 7.01104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.15.354(1100-150)/(4-1)/1000+1.21.400(1100-150)/(4-1)/1000=2.397 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.01104 / 1.67104=4.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=

58、l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 5.354N/mm； l-計算跨度: l = (1100-150)/(4-1)=316.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 25222/12=16.67cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.354(1100-150)/(4-1)4/(10060001.67105) = 0.365 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1100-150)/(4-1)/250 = 1.267mm；面板的最大撓度計算值 =0.365mm 小于 面板的

59、最大容許撓度值 =1.267mm，滿足要求！、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.397/0.250= 9.588kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2888/6 = 170.67cm3；I = 28888/12 = 682.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.060 kNm，最大支座反力 R

60、= 2.637 kN，最大變形 = 0.004 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 5.99104/1.71105 = 0.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大撓度計算值 =0.004mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.637

61、kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2888/6 = 170.67cm3；I = 28888/12 = 682.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.549 kNm，最大支座反力 R= 8.461 kN，最大變形 = 0.453 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.49105/1.71105 = 3.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設

62、計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =3.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.453 mm主楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大撓度計算值 =0.453mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.5

63、5 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.01 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.01kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I

64、 = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.501.10=16.830kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.300.50=0.180kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.83+0.18)2002+0.1172.82002=8.11104Nmm； =Mmax/W=8.1

65、1104/3.33104=2.4N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=16.830+0.180=17.010kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算

66、值: = 0.67717.012004/(10060003.33105)=0.092mm；面板的最大撓度計算值: =0.092mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.10.2+0.30.2(20.95+0.5)/ 0.5=7.078 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷載設計值 q = 7.078+1.120 = 8.198 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形

67、式傳遞，其設計值： p=0.201.20.1524.00+1.4(2.00+2.00)(1.00-0.50)/4=0.248kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=888/6 = 8.53101 cm3；I=8888/12 = 3.41102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.302 kN；N2=3.992 kN；最大彎矩：M= 0.167kNm最大剪力：V= 1.996 kN方木最大正應力計算值 ： =M/W

68、=0.167106 /8.53104=2 N/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3V/(2bh0)=31.9961000/(28080)=0.468N/mm2；方木的最大撓度： =0.109 mm；方木的允許撓度：= 1103/2/250=2mm；方木最大應力計算值 1.961 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.468 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.109 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！、梁跨度方向托梁的計算作用于梁跨度方向

69、鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側托梁的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.302 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.039 kNm ；最大變形 max = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 0.842 kN ；最大應力 =M/W= 0.039106 /(5.08103 )=7.6 N/mm2；支撐鋼管的抗

70、彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 7.6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.026mm小于500/150與10 mm,滿足要求!、立桿的穩定性計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.992 kN立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.842kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1256.6=0.988kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.000/

71、2+(1.000-0.500)/4)0.5000.300+(1.000/2+(1.000-0.500)/4)0.5000.150(1.500+24.000)=1.547kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.500)/40.500= 1.750kN；N =N1+N2+N3+N4=0.842+0.988+1.547+1.75=5.128kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W

72、- 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 /

73、 15.8 = 200；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18；鋼管立桿受壓應力計算值；=5127.525/(0.18489) = 58.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 58.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =11.145kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.125(6.6-1.1)=0.988kN；N =N1+N2 =11.145+0.824=11.968kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，

74、由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； - 計算長度系數

75、，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18；鋼管立桿受壓應力計算值；=11968.268/(0.18489) = 136N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 136N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！10.3墻柱模板支撐計算書1、參數信息（1）.基本參數次楞間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻

76、螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；（2）.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；（3）.次楞信息次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；（4）.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）.木方和鋼楞鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計

77、簡圖2、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混

78、凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6 kN/m2。3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（1）.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=

79、9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.197250.02+0.1173.780250.02= 8.51104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： =

80、 M/W = 8.51104 / 2.70104 = 3.2N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.2N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.500.90=3.780kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197250.0 + 0.6173.780250.0 =

81、 1962.6N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1962.6N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =31962.6/(250018.0)=0.327N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.327N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，

82、滿足要求！ （3.）撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.522504/(10060002.43105) = 0.154 mm；面板的最大撓度計算值:

83、=0.154mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！4、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4； 次楞計算簡圖（1）.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.2500.900

84、=4.598kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.250.90=1.890kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.14.598500.02+0.1171.890500.02= 1.70105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.99103mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.70105/8.99103 = 18.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N

85、/mm2；次楞的最大應力計算值 = 18.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.2500.900/2=2.299kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.250.90/2=0.945kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.299500.0+ 0.6170.94550

86、0.0 = 981.3N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 981.3N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =2981.3/848.230=2.314N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =2.314N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！（3）.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓

87、度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.25=4.26 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.16105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6778.52/25004/(1002060002.16105) = 0.041 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.041mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =

88、2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)（1.）主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.250.51.460.250.53.605kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應

89、力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 2.03105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.03105/8.99103 = 22.6 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =22.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！（2.）主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2207.5N； A

90、-鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =22207.5/848.230=5.205N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =5.205N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！（3）.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.155mm；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.155mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.01 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.009kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！