1、目 錄1、編制依據及工程概況51.1、編制依據51.2、采用標準規范目錄51.3、分項工程概況62、施工準備72.1、技術準備72.2、商品混凝土的技術要求82.2.1、材料82.2.2、坍落度92.2.3、配合比92.2.4、和易性92.2.5、初凝、終凝102.2.6、對堿-集料的要求102.2.7、混凝土試配102.3、場地及交通準備102.3.1、交通條件102.3.2、場地準備112.3.3、場外交通維持112.3.4、場內交通維持112.4、施工資源配置112.4.1、輸送泵選擇112.4.2、輸送泵配備數量122.4.3、勞動力配置132.4.4、機械設備配置132.4.5、主材

2、、周轉材料及輔助材料143、施工部署143.1、混凝土澆筑方式選擇153.2、施工區段劃分及施工順序153.3、混凝土輸送泵施工平面布置164、施工方法174.1、混凝土工程174.1.1、混凝土澆搗174.1.2、標高控制184.2、模板施工194.2.1、底板及承臺模板194.2.2、電梯井基坑、集水坑模板194.3、鋼筋施工204.3.1、底板鋼筋204.3.2、底板鋼筋支架受力計算22（1）、參數信息：22（2）、支架橫梁的計算23（3）、支架立柱的計算24（1）、參數信息25（2）、支架橫梁的計算26（3）、支架立柱的計算284.3.3、墻柱插筋294.4、混凝土施工作業面泌水處理3

3、04.5、混凝土連續澆筑驗算304.6、混凝土的泵送304.7、泵管加固324.8、特殊部位施工334.8.1、施工縫334.8.2、TC交T3軸電梯基坑側壁鋼筋施工354.9、大體積混凝土養護364.10、大體積混凝土溫度異常處理措施374.11、混凝土試塊留置375、混凝土熱工計算385.1、混凝土表面溫度裂縫控制計算385.1.1、混凝土的絕熱溫升385.1.2、混凝土的內部最高溫度395.1.3、混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）395.1.4、溫度差405.1.5、混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算405.2、自約束裂縫控制熱工計算405.3、外約束裂縫控制熱工計算425

4、.3.1、混凝土澆筑前裂縫控制計算426、溫度監測446.1、混凝土測溫系統組成及工作原理446.1.1、測溫系統構成441、監測儀表443、傳輸電纜444、溫度測桿446.1.2、測溫系統工作原理446.2、測溫點布置456.3、測溫點的預埋466.4、測溫頻率477、施工質量技術保證措施477.1、聚丙烯纖維混凝土的質量控制477.1.1、生產過程質量控制477.1.2、施工過程質量控制487.2、混凝土的運輸487.3、原材料及摻合料的質量控制487.4、現場組織507.5、入模溫度控制507.6、混凝土澆筑507.7、坍落度控制517.8、混凝土養護517.9、混凝土裂縫的控制527.

5、9.1、底板大體積混凝土裂縫形成原因527.9.2、底板大體積混凝土裂縫的控制527.10、突發情況質量保證措施538、安全文明施工及環保措施548.1、安全管理制度548.2、安全保證措施558.2.1、個人安全的防護558.2.2、施工機械（具）安全施工措施558.3、環境保護措施561、 編制依據及工程概況1.1、 編制依據1、廈門海峽交流中心二期工程1#樓項目施工圖紙；2、與本工程相關的現行國家規范、規程及技術標準；3、福建省及廈門市頒布現行的法律、法規，以及規章制度；4、施工現場及周邊環境的情況。5、ISO9001質量管理體系、ISO14001環境管理體系、OSHMS18001職業安

6、全健康管理體系標準；我單位質量、環境及職業安全健康管理手冊、程序文件及其支持性文件。 1.2、 采用標準規范目錄序號標準名稱標準編號1建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-20022混凝土結構設計規范GB50010-20023工程測量規范GB50026-20074混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20025鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋GB1499.2-20076混凝土質量控制標準GB50164927預拌混凝土GBl4902948硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥GBl7519999礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥GBl344199910普通混凝土力學性能試驗方法標

7、準GB/T50081-200211混凝土外加劑應用技術規范GB50119-200312混凝土泵送施工技術規程JGJ/G10-9513高層建筑箱形與筏形基礎技術規范JGJ6-9914普通混凝土配合比設計規程JGJ55-200015大體積混凝土施工規范GB50496-200916混凝土拌合用水標準JGJ63-8917鋼筋焊接及驗收規程JGJ18-200318鋼筋焊接接頭試驗方法標準JGJ/T27-200119鋼筋機械連接通用技術規程JGJ107-200320地下工程防水技術規范GB50108-200821施工現場臨時用電安全技術規范JBJ46-200522建筑機械使用安全技術規程JGJ33-200

8、11.3、 分項工程概況本工程底板分項工程概況如下：名稱尺寸備注長、寬98.8182.03面積8105 mP2P砼總方量13326 mP3P底板砼強度等級C35摻微膨脹劑底板抗滲等級P12底板標高-16.10、-17.15核心筒電梯井-15.95集水坑、吸水槽-15.15電梯大堂-14.95其他部位主樓外底板厚度0.65m絕大部分區域0.85m（軸局部）0.9m與建發大廈銜接處變截面主樓底板厚度1.8m電梯基坑2.5m集水坑、吸水槽2.85m電梯基坑3m、3.3m、3.5m、3.8m電梯大堂4m電梯大堂之外U底板分區劃分及澆筑方量示意圖2、 施工準備2.1、 技術準備施工前應進行圖紙會審，提出

9、施工階段的綜合抗裂措施，制訂關鍵部位的施工作業指導書。應對工人進行專業培訓，并應逐級進行技術交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、方量。同時應建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件驗收并在合格的基礎上進行。施工現場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區內道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協調，制訂場外交通臨時疏導方案。施工現場的供水、供電應滿足混凝土連續施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產環節、原材料采購渠道、生產供貨能力、路程遠近、交

10、通運輸道路暢通情況，混凝土供應保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應能力及產品質量沒有問題。大體積混凝土的供應能力應滿足混凝土連續施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍。用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和試運轉，其性能和數量應滿足大體積混凝土連續澆筑的需要。混凝土的測溫監控設備宜按本規范的有關規定配置和布設，標定調試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業管理。在施工之前要注意季節性氣象資料的收集，進行分析，因本工程主樓區底板混凝土澆筑時間都為2天，宜選擇在連續晴朗的天氣澆筑。 2.2、 商品混凝土的技術要求2.2.1、 材料 1、 水泥根據大體積混

11、凝土施工規范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求:底板混凝土使用中、低熱硅酸鹽42.5水泥，所用水泥其3d 的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。底板混凝土為抗滲混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%；2、 粗細骨料細骨料宜采用中砂，其細度模數宜大于2.3，含泥量不大于3%，粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續級配，含泥量不大于1%；應選用非堿活性的粗骨料；3、 外加劑使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，降低混凝土的單方用水量。采用微膨脹劑來補償混凝土收縮。所用外加劑的質量及應用技術，應符合現行國家標準混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應

12、用技術規范GB 50119 和有關環境保護的規定。4、 摻合料摻加一定量的粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量應符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596 和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉GB/T 18046的有關規定。5、 拌和用水拌合用水的質量應符合國家現行標準混凝土用水標準JGJ 63 的有關規定。2.2.2、 坍落度參照大體積混凝土施工規范（GB504962009）的規定，本工程大體積混凝土配合比設計為14U+U2cm，攪拌站應根據氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸道路的距離、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調整原配合比，確保混凝土澆

13、筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，保證混凝土供應質量。2.2.3、 配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，應采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設計依據。拌和水用量不宜大于175kg/mP3P。粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.55。砂率宜為3842%。 拌合物泌水量宜小于10L/mP3P。2.2.4、 和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經時損失要求兩小時小于40mm。擴展度不小于45mm。2

14、.2.5、 初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內。2.2.6、 對堿-集料的要求本工程混凝土堿含量按類工程控制，配制混凝土時，應使用C種堿活性集料，摻加礦粉摻合料、低堿外加劑等措施。并應對混凝土堿含量進行評估。2.2.7、 混凝土試配在混凝土制備前，應進行常規配合比試驗，并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數的試驗；必要時其配合比設計應當通過試泵送，根據試泵送結果來調整或者優化配合比。初步設計出配合比如下： 配合比水泥水砂石緩凝高效減水

15、劑二級粉煤灰JYQ高效膨脹劑礦渣粉聚丙烯纖維砂率水膠比用量26715968710309.797191020.6400.34重量比10.62.573.86003630.360.070.38/2.3、 場地及交通準備2.3.1、 交通條件1）場內：基坑內本工程場地北側及西側地塊均未開工，場地寬敞，基坑北側空地道路已硬化，可作為混凝土泵車及罐車的運輸通道； 2）場外：本工程東側為環島路，西側為規劃公共綠地，南側東部為廈門國際會議中心，北側為海峽城項目和待開發建設用地。本工程混凝土澆筑時主要運輸通道為環島東路及縱二路，該兩處道路車流較少，運輸通暢。2.3.2、 場地準備根據周邊市政道路的交通流量的分布

16、情況，場內交通線路，主樓底板混凝土每次澆筑時最多需要配備6臺輸送泵，可以將輸送泵布置在基坑北側20m外空地上，由于現場空地較大，交通組織較為簡單，可滿足混凝土罐車就位布置需要。2.3.3、 場外交通維持底板大體積需要24小時連續澆筑，混凝土施工前要與混凝土罐車沿途路線的交警取得聯系，有效溝通，獲得批準，在廈門市禁行時段（早上7：00-9：00，晚上17：00-20：00禁止貨車）適當放行。 另外還要安排一個人負責與全部混凝土攪拌車司機保持聯系，了解罐車的行進狀態，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現場，加以解決。了解罐車到達現場的時間，以便作合理安排。2.3.4、 場內交通維持混凝土攪拌車到達現場

17、后，由現場保安人員進行指揮，在出入口處設兩名保安維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規定位置停靠，不能進場的在大門口指定區域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的車輛出場后，停靠等候的車輛才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。2.4、 施工資源配置2.4.1、 輸送泵選擇根據混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土輸送泵，其性能參數如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數表序號性能指標單位數值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.24理論混凝土輸出

18、壓力（高壓）m/h15.75液壓系統壓力Mpa326轉速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm66852085207211理論泵送高度m2502.4.2、 輸送泵配備數量底板第二次澆筑時混凝土工程量最大，為4900mP3P，計劃48小時，以實際45小時計，每小時混凝土澆筑量為109 mP3P，計算泵車數量如下： 混凝土泵的實際平均輸出量Q1=Qmax =700.80.6=33.6mP3P/hN1=Qn/ Q1= 109/33.6=3.24,取4臺。 式中： N1-混凝土輸送泵車需用臺數 Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量QBnB-混凝

19、土澆筑數量(mP3P/h)Qmax-每臺混凝土泵的最大輸出量 -配管條件系數，可取 -泵車作業效率，根據混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取，取0.6每臺泵車需攪拌車數量計算公式： N2= 式中： Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (mP3P/h) N2-每臺泵車需配攪拌的數量； V-混凝土攪拌運輸車容量(mP3P) L-攪拌站到施工現場往返距離(km)，取20km S-攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30,本工程取40 km/h T1-一個運輸周期總的停車時間(h)，取0.5hN2=3.73,取4臺每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數nB1B=4(臺

20、)；共需配備攪拌運輸車：16(臺)；根據計算結果，主樓基礎底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式輸送泵為4臺，另外根據實際情況聯系12臺泵車作為備用，攪拌站總共需配置混凝土輸送車16臺。2.4.3、 勞動力配置根據工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使主樓底板施工按計劃完成，各專業需要投入的勞動力數量見下表：工 種人 數備 注鋼筋工90隨施工進度調整木 工30混凝土工40防水工20機電安裝工15電焊工5合 計2002.4.4、 機械設備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規格型號數量國別/產地功 率（kw）生 產1塔 吊K50/

21、502臺沈陽150450t.m2砼輸送泵HBT60C6臺（2臺備用）武漢9070mP3P/h3泵管系統D=1254套南京4振搗棒ZN5030根廣東1.455平板振動器ZW74臺湖南1.56鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇47鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江38鋼筋調直機JK-34臺江蘇29電動套絲機15-504臺江蘇410砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東311潛水泵H=30m10臺福建0.812壓刨MB-1052臺四川413圓盤鋸MJ-1348臺山東314經緯儀TDJ2E6臺上海15全站儀GTS-602/L2臺日本16自動安平水準儀AT-G66臺日本2.4.5、 主材、周轉材料及輔助材料底板施工階段

22、所需主材、周轉材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數量進場時間1鋼筋3500t2010.0405，分批進場2混凝土13326mP3P2010.0405，分批進場318mm多層膠合板2000mP2P2010.044焊條20包2010.05065氧氣、乙炔各兩瓶2010.046蒸壓灰砂磚10萬塊2010.047鋼管20t2010.0405，分批進場8快易收口網16200mP2P2010.049止水螺桿2000根2010.0410鋼筋支架（槽鋼）16a 655.2m，11.3T，16b 420m,8.3T2010.0511鋼筋支架(角鋼)70#,7*6*8，4360m,27.95T2010.05123

23、003鋼板止水帶650m2010.0413保濕塑料薄膜9000mP2P2010.0414防雨塑料薄膜9000 mP2P2010.0415麻袋7500 mP2P2010.043、 施工部署3.1、 混凝土澆筑方式選擇1區主樓區底板分兩次澆筑，第一次澆筑至鋼結構預埋螺栓定位鋼圈以下50mm標高，根據鋼管柱柱腳大樣圖（圖2），第二次澆筑的厚度為2250mm，第一次各區域澆筑的厚度因主樓底板板厚不同而不同，對于主樓外板厚小于2000mm但是落在1區的范圍，當第二次澆筑時同主樓區一起施工。分層澆筑時，都是從一個方向向另外一個方向推移，利用多臺泵多點連續式進行，避免先后銜接不上出現施工冷縫。U圖2第一次澆

24、筑的混凝土總方量為8334 mP3P-4900 mP3P=3434mP3P，計劃澆筑時間為40h，投入泵車3臺（另外準備一臺泵車備用），混凝土攪拌車12臺。第二次澆筑混凝土總方量為4900 mP3P，計劃澆筑時間為48h，投入泵車4臺（另外準備12臺泵車備用），混凝土攪拌車16臺。3.2、 施工區段劃分及施工順序本工程基礎底板被后澆帶分為7個部分，根據各區面積及混凝土澆筑方量分為1區、2-1區、2-2區、3-1區、3-2區、3-3區等六個區（見底板混凝土澆筑分區及方量圖）。底板混凝土澆筑時施工順序為3-1區3-2區3-3區，進行流水施工。底板混凝土概況a-a剖面圖b-b剖面圖1區板頂標高14.

25、95m、15.15m、-15.95m、16.10m；板厚1.7m、2.5m、2.8m、3m、3.3m、3.5m、3.8m、4m 等多種；承臺最大截面為CT7：620036001400mm；混凝土強度等級C35P12；混凝土澆筑量8334 mP3P主樓底板混凝土兩次澆筑，底板最大厚度為4000mm、承臺厚度為1400mm。第一次澆筑的混凝土總方量為8334mP3P-4900mP3P=3434mP3P，計劃澆筑時間為40h，投入泵車3臺（另外準備12臺泵車備用），混凝土攪拌車12臺。第二次澆筑混凝土總方量為4900 mP3P，計劃澆筑時間為48h，投入泵車4臺（另外準備12泵車備用），混凝土攪拌車

26、16臺。3.3、 混凝土輸送泵施工平面布置本工程地下室1區底板大體積混凝土共分兩次澆筑，根據前面計算，第一次澆筑時布置3-5臺混凝土輸送泵，第二次澆筑時布置4-6臺混凝土輸送泵，布置在護壁樁北側空地上，具體位置如下圖所示：U底板大體積混凝土現場平面布置圖注：混凝土運輸車輛由環島路大門進入，經過北側圍護樁上口14m寬臨時道路，右拐進入圍墻北側空地，罐車對布置在此的砼輸送泵供料，考慮到圍護樁齡期較長，4-6臺輸送泵擬在圍墻外布置，輸送泵和罐車布置盡量分散，且距基坑邊距離要大于20m，并在澆筑混凝土過程中定期進行支護樁變形監測，發現問題及時反映并采取相應處理措施。4、 施工方法4.1、 混凝土工程4

27、.1.1、 混凝土澆搗本工程主樓區域底板分兩次施工，先綁扎底板底筋和第3層鋼筋（從上往下數）（鋼筋分別為40100，雙層雙向；16200），采用70號7*6*8的等邊角鋼支撐，將底板周邊 22150的封閉鋼筋綁扎后焊接于水平筋上，鋼管柱柱腳螺栓預埋及定位鋼圈固定插入施工，鋼筋及柱腳螺栓驗收后，澆筑底層混凝土至-17.20，充分養護等強度達到1.2Mpa后可將底層混凝土鑿毛，清理干凈后開始綁扎第1層和第2層鋼筋（鋼筋分別為32200雙層雙向，16200 ），鋼管柱柱腳（即為第1節鋼管柱，出底板面2.5m）吊裝同期插入施工，鋼筋及鋼結構驗收合格后，澆筑上層混凝土。根據本工程大體積混凝土的特點，采用

28、整體分層連續澆筑或推移式連續澆筑，配備4臺HBT60C混凝土輸送泵由軸向軸方向按1:61:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為10米，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，布料時在23m范圍內水平移動泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混

29、凝土振搗應注意“快插慢拔不漏點”。每根泵管配備3根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當的時間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現干縮裂縫。4.1.2、 標高控制底板鋼筋綁扎前，根據現場基坑外側已布置的永久性標高控制線，將-3層底板標高控制線引至現場塔吊標準節上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+

30、100cm 線。澆筑混凝土時每個開間用尼龍線拉對角線控制標高。4.2、 模板施工4.2.1、 底板及承臺模板底板及承臺采用磚胎膜，用MU7.5灰砂磚M5水泥砂漿砌筑。厚度根據開挖深度H確定，H700mm時磚胎膜120mm厚；高700mm h1200mm時，墻厚240mm；h1200mm時，墻厚370mm。承臺CT4a、CT5、CT5a、CT6、CT7磚胎膜每隔3.5m設置構造柱（墻寬200mm），構造柱配置墻拉筋28500mm，磚胎膜內墻抹灰干燥后，進行防水層施工，然后再進行鋼筋綁扎。4.2.2、 電梯井基坑、集水坑模板核心筒集水坑底標高有-16.10m、-17.15m，電梯基坑坑底標高-16

31、.10m，電梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，483.5mm鋼管支撐加固。50100mm木枋鋼管支撐U電梯基坑、集水井模板安裝示意圖U電梯基坑、集水井模板固定鋼筋支架示意圖底板積水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，主楞間距400mm，次楞間距250mm，陰角做200mm寬壓腳板和50100mm木枋，上口和下口用調節撐對撐。4.3、 鋼筋施工4.3.1、 底板鋼筋本工程基礎直徑主要有受力鋼筋采用直螺紋連接，底板、地梁、承臺受力鋼筋直徑D18的鋼筋接頭采用直螺紋連接方式。D18的鋼筋采用搭接或者單面焊接。各類構件受力鋼筋搭接長度、錨固長度必須符合設計要

32、求。 對于主樓基礎底板鋼筋，第一次澆筑混凝土時，第3排鋼筋（16200 ）采用70號7*6*8的等邊角鋼支撐，立柱間距為1.2m，橫梁間距1.6m（平面布置見圖-1）。不同區域第一次澆筑混凝土厚度不同，等邊角鋼支撐高度也不同，板厚為3000，3300（標高為-15.15），3500,3800（標高為-15.15）,4000mm的區域第一次澆筑高度分別為750,1050，1250，1450,1750mm；角鋼支架的高度為H（第一次澆筑高度）-鋼筋直徑。第二次澆筑混凝土時，面筋（32200雙層雙向），采用型鋼支架支撐，橫梁間距4m，立柱間距3m，橫梁為16a槽鋼，立柱為16b槽鋼(平面布置圖見圖-

33、2)，板厚為650mm的區域采用馬鐙支撐。圖-1U第3層鋼筋角鋼支架平面布置圖圖-2U面層鋼筋槽鋼支架布置圖4.3.2、 底板鋼筋支架受力計算第3層鋼筋角鋼支架受力計算（1）、參數信息：鋼筋支架采用角鋼焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。立柱和橫梁都采用角鋼，橫梁斜撐采用鋼筋，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜撐，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 0.261kN/m 施工設備荷載標準值為 3.200kN/m 施工人

34、員荷載標準值為1.600kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=7.48cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=37.77cm4 立柱的高度 h=1.9m 立柱的間距 l=1.2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=7.48cmP3（2）、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.20.261+1.23.200=4.153kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.600=2.

35、240kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.084.153+0.102.240) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.104.153+0.1172.240) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.975106/7480.0=130.404N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式

36、如下: 靜荷載標準值q1=0.261+3.200=3.461kN/m 活荷載標準值q2=1.600kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6773.461+0.9901.600)1200.04/(1002.05105377700.0)=1.052mm 支架橫梁的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!（3）、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=8.16cm2 截面回轉半徑i=2.150cm 立柱的截面抵抗矩W=7.48cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立

37、桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.673； A立桿的截面面積,A=8.16cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=4.64kN, =138.857N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!面層鋼筋槽鋼支架計算（1）、參數信息鋼筋支架采用槽鋼焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。立柱和橫梁都采用槽鋼，橫梁斜撐采用鋼筋，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施

38、工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 5.840kN/m 施工設備荷載標準值為 8.000kN/m 施工人員荷載標準值為4.000kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=108.3cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=866.2cm4 立柱的高度 h=1.9m 立柱的間距 l=3m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=116.8cm3立柱的間距 l=3m，采用16b的槽鋼，橫梁間距4m，采用16a的槽鋼。（2）、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計

39、算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算靜荷載的計算值 q1=1.25.840+1.28.000=16.608kN/m活荷載的計算值 q2=1.44.000=5.600kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0816.608+0.105.600) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1016.608+0.117

40、5.600) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =20.844106/108300.0=192.465N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=5.840+8.000=13.840kN/m活荷載標準值q2=4.000kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67713.840+0.9904.000)3000.04/(1002.051058662000.0)=6.080mm支架橫梁的最大撓度小于3000.0/150與10mm,滿足要求!（3）、支架立柱的

41、計算 支架立柱的截面積A=25.15cmP2 截面回轉半徑i=6.100cm 立柱的截面抵抗矩W=116.8cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.915； A立桿的截面面積,A=25.15cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=40.54kN, =196.074N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!4.3.3、 墻柱插筋本工程墻柱插筋主

42、要為14、16、18、20、22、25mm，鋼筋錨固到承臺或者底板底部。鋼筋混凝土墻、柱縱向鋼筋伸入承臺或基礎內時，應滿足錨固長度的要求，同時符合以下要求：基礎高度h1200時，鋼筋應全部伸至基礎底面，且角部鋼筋水平彎折長度150；基礎高度h1200時，柱、剪力墻暗柱（端柱、短肢剪力墻）的角部鋼筋伸至基礎底面而且水平彎折150，其余的墻、柱鋼筋滿足錨固即可；不出地面的地下室鋼筋混凝土墻，鋼筋滿足錨固長度即可；抗拔樁上承臺對應的墻柱，承臺范圍內的墻柱鋼筋應全部伸至承臺底面且彎折150；在承臺或基礎內設置縱筋的穩定箍筋三道，確保縱筋定位牢固。且第一道箍筋與承臺或基礎焊接牢固。柱鋼筋接頭按照50%錯

43、開；第一道接頭留設在板面上大于1000mm位置，底二道接頭與第一道接頭間距大于500mm并大于35d。1、 小承臺面與大承臺相鄰，承臺底與板底相平U承臺底與板底相平時，承臺底筋錨固大承臺2、 底板附加筋在承臺內錨固做法U底板附加筋在承臺部位錨固做法3、 軸底板板厚變化部位U底板截面變化部位鋼筋錨固做法4.4、 混凝土施工作業面泌水處理混凝土表面離析水以及沉積水對底板混凝土質量影響較大，如果施工過程中不及時排出，不但會影響混凝土的強度，而且會加劇混凝土的自身收縮，引起底板混凝土的裂縫，本工程擬在混凝土澆筑的過程中采取如下措施對沉積水、離析水進行排出：底板大體積混凝土澆筑時，表面會沉積少量的離析水

44、和其他水流，擬計劃將電梯井底坑做臨時積水坑，施工過程中派專人將基坑內的沉積水用軟管及時抽排至基坑外。4.5、 混凝土連續澆筑驗算按平面圖布置，4臺輸送泵泵管沿軸方向平行布置，在第一次和第二次混凝土施工時，輸送泵的布料寬度為14米，混凝土初凝時間按10h考慮，底板混凝土分段分層澆筑，分層的厚度為0.5米，分層的長度按10米計算，則每層混凝土最大澆筑工程量為：10140.5 =70mP3P；混凝土的泵送能力按30mP3P/h計，上下兩層澆筑的時間間隔為7030 = 2.34h10h，故混凝土施工作業面不會出現施工冷縫。4.6、 混凝土的泵送泵送混凝土時混凝土泵的支腿應完全伸出，并插好安全銷。混凝土

45、泵與輸送管連通后，應按所用混凝土泵使用說明書的規定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉。混凝土泵啟動后應先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位。經泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內壁：1、泵送水泥漿，2、泵送水泥砂漿， 3、泵送與混凝土內除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態。泵送速度應先慢后快逐步加速，同時應觀察混凝土泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。混凝

46、土泵送應連續進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續時間，泵送混凝土時活塞應保持最大行程運轉。泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。泵送混凝土時，水箱或活塞清洗室中應經常保護充滿水。在混凝土泵送過程中若需接長3m以上的輸送管時，仍應預先用水和水泥漿或水泥砂漿，進行濕潤和潤滑管道內壁。混凝土泵送過程中不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落在未澆筑的地方。當混凝土泵出現壓力升高且不穩定油溫升高、輸送管明顯振動等現象，而泵送困難時不得強行泵送并應立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲擊輸送管彎管、錐形管等部位并進行慢速泵送或

47、反泵防止堵塞。當輸送管被堵塞時應采取下列方法排除：重復進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復進行反泵和正泵排除堵塞；當上述兩種方法無效時。應在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前應先排除管內空氣后方可擰緊接頭。在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應在預先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當混凝土泵送出現非堵塞性中斷時應采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行慢速間歇循環泵送，有配管輸送混凝土時可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌

48、運輸車內的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土時應先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關閉氣閥。混凝土泵送即將結束前，應正確計算尚需用的混凝土數量并應及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應按預先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設備的出口應朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土時應預先規定各自的輸送能力。4.7、 泵管加固將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置輸送管走向，

49、輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工程泵管從北邊基坑側壁垂直布置進入基坑時，采用48鋼管搭成2m見方的鋼管架從底板至地面對豎向輸送管進行加固，基坑內水平輸送管采用普通鋼管搭設成支撐架，間隔2500mm設置一道，并用長鋼管將其連成一體，以增加穩定性。固定底板面層的水平鋼管腳手架在混凝土澆筑的過程中依次拆除，在底板大體積混凝土澆筑完成后，燈籠架由向軸依次拆除。4.8、 特殊部位施工4.8.1、 施工縫由于底板施工分區按后澆帶進行劃分，因此底板施工縫的留置位置與后澆帶位置相同。每個區域施工時需將相鄰區域的鋼筋預留，其他留置措施與后澆帶相同。1、 混凝土兩次澆筑施工冷縫構造措施主

50、樓底板第一次混凝土澆筑完，二次振搗到位，并搓毛之后，在混凝土面滿插300mm長的14600的鋼筋，插入深度不低于100mm，以增加上下層、前后兩次澆筑的混凝土之間的連接。在第二層混凝土澆筑前，將底板大面積鑿毛并清理干凈。2、 外墻水平施工縫地下室墻體水平施工縫的留置：墻體與地下室底板一起澆筑500mm高，支設的外墻模板是吊模，內側模板下口在墻筋上焊鋼筋撐，外側模板支撐在磚胎膜上，施工縫處加300mm寬3mm厚的止水鋼板。水平施工縫混凝土澆灌前，應該將其表面浮漿和雜物清除，先鋪凈漿，再鋪30mm或50mm厚的1:1水泥砂漿，或者涂刷界面處理劑，并且及時澆灌混凝土。U外墻水平施工縫做法3、 底板垂

51、直施工縫本工程垂直施工縫主要為后澆帶，后澆帶混凝土封堵采用快易收口網作為側模，用扎絲綁于水平鋼筋上。因底板厚度較大，在后澆帶兩側焊接14300*14 300的鋼筋龍骨固定加固快易收口網，龍骨鋼筋焊接在底板水平鋼筋上。后澆帶施工應在主樓結構頂板砼澆筑60天后施工，后澆帶施工前，應該將其表面清理干凈，并涂刷水泥凈漿或者界面處理劑，并且及時澆灌微膨脹混凝土。U基礎梁后澆帶做法U底板后澆帶做法4、 鋼管柱柱腳施工縫處理U鋼管柱柱腳平面大樣圖U鋼管柱柱腳剖面大樣圖鋼管柱定位螺栓及定位鋼圈隨第一次鋼筋綁扎時預埋，第一層混凝土澆筑完成面距離定位鋼圈底部5cm，等混凝土達到75%強度后，再用與墻柱同強度等級的

52、高強灌漿料灌漿。4.8.2、 TC交T3軸電梯基坑側壁鋼筋施工該處電梯基坑坑底標高為-17.15，周長為22400，見S-202,S-205中4-4剖面，電梯基坑側壁配筋為232200，下錨入電梯基坑標高-17.15以下底板1150mm，見集水坑側壁側壁配筋示意圖。施工時可將側壁鋼筋斷開，斷開位置在第一次混凝土澆筑面以上500mm,800mm兩截面，二次鋼筋綁扎時用直螺紋套筒連接，可將該側壁鋼筋底部直錨改成彎錨，水平段長度為150cm，直接支撐在底板底筋上，見側壁鋼筋彎錨示意圖。U集水坑側壁側壁配筋示意圖U集水坑側壁鋼筋彎錨示意圖4.9、 大體積混凝土養護為防止底板混凝土內外溫差過大，導致貫通

53、裂縫的產生，需要采取保溫養護措施。第一次混凝土澆筑完采用蓄水養護的措施，第二次澆筑后采用保濕保溫法養護。第一次養護：在一區外沿其他區域先砌筑25cm擋水坎，混凝土終凝以后，立即往蓄水區放水養護，采用現場施工用水，蓄水高度不低于20cm，水溫不得低于25，防止混凝土表面溫度過低。連續養護時間原則上不得低于5d，具體養護天數根據現場測溫情況而定，當內外溫差小于25，可放水改用常規灑水養護方式施工，總共養護時間不得低于14d。第二次養護：在混凝土初凝以后，在覆蓋的塑料薄膜內混凝土表面噴灑少量水（灑水時間應在晴天中午），使混凝土內蒸發出的水分積在混凝土表面進行保濕養護，塑料薄膜上覆蓋麻袋等，塑料薄膜和

54、麻袋等覆蓋時搭接長度應不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養護。應連續養護不少于14d，保證塑料薄膜內時刻保持濕潤狀態，使水泥充分水化，達到需要的強度。地下室外墻澆筑高度為500mm高，可采用如下方法養護：沿地下室外墻內側布置一圈直徑15mm的PVC管道，在管子上每隔1m開設密布式小孔，對外墻進行噴霧式養護，保證其充分水化。4.10、 大體積混凝土溫度異常處理措施做好混凝土澆筑過程和成型后養護措施，定時測溫并做好記錄，蓄水養護由于水的比熱很大，晚上或者下雨天大氣溫度急劇下降后，混凝土表面水溫不會過快下降導致混凝土內外溫差過大，該養護方式基本不會出現

55、內外溫差超過25的情況。覆蓋保溫材料養護時，若混凝土內部最高溫度與表面溫度差達到25或者混凝土表面溫度與大氣溫差達到20，采取以下措施進行避免和處理：要加大保濕養護的力度，保持塑料薄膜內時刻充分濕潤，在麻袋表面再蓋一層塑料薄膜，薄膜上再覆蓋毛毯或麻袋，上述塑料薄膜和毛毯等覆蓋時搭接長度應不小于20cm。以降低保溫材料的綜合導熱系數，減小混凝土內外溫差，此外，要增加養護周期，保持連續25天養護，保持內部溫度綜合降每天在1.5度以下。4.11、 混凝土試塊留置在砼澆筑過程中，未經項目總工程師同意，任何人不得隨意變動配合比。砼試塊留量：依據地下防水工程質量驗收規范（GB50208-2002），每50

56、0mP3P留置一組抗滲試塊（每組6個），每一工作班不少于一組。按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求留設抗壓試塊和同條件試塊。同一配合比、同一臺班、每100m取一組抗壓強度試件，當一次連續澆筑超過1000mP3P時，同一配合比的混凝土每200m取樣一組（每組3個）。5、 混凝土熱工計算考慮到主樓基礎底板混凝土厚度最大為2.25m，且強度等級為C35，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。底板混凝土配合比暫定為：水泥267kg，水159kg，砂687kg，石1030kg，粉煤灰97kg，礦渣粉102kg，外加劑28.7kg。

57、具體數據待進場后調整。5.1、 混凝土表面溫度裂縫控制計算大體積混凝土結構施工應該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內，則可控制混凝土裂縫的出現。5.1.1、 混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。混凝土的絕熱溫升：Th=mcQ（1-eP-mtP）/（C）式中：Th混凝土的絕熱溫升（）mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取267kg/mP3Q每公斤水泥28天的水化熱，本工程為P.O42.5水泥，查計算手冊，Q=461kJ/kgC混凝土比熱0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400/mP3P；t混凝土齡期（天），；m常數，與水

58、泥品種、澆筑時溫度有關，取0.406；e常數，e=2.718自然對數的底；經過計算，得到3天，5天，7天混凝土最高水化熱絕熱溫升：ThB3B=37.6，ThB5B=46.4，ThB7B=50.3。5.1.2、 混凝土的內部最高溫度Tmax(t) =Tp+Th(t)式中T1(t)混凝土t齡期內部最高溫度（）；分別取3、5、7天計算；Tp混凝土澆筑溫度（）,取30；混凝土t齡期的散熱系數，混凝土厚度為2.2m，3天，5天，7天分別計算得B（3）B=0.602，B（5）B=0.582，B（7）B=0.556；按上式計算，3天，5天，7天的結果為Tmax352.6，Tmax557，Tmax757.97

59、。5.1.3、 混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）Tb(t)=Tq+4(H- h)hTHP2H=h+2h=2.2+20.22=2.68h=k/t=0.672.33/7.15=0.22Tb(7)=25+4（2.68-0.22）0.22( 57.97-25)/2.682P=34.94本工程混凝土表面保溫層擬采用一層塑料薄膜和一層麻袋。=1/()=7.15混凝土表面保溫層的傳熱系數（W/m2K）；-各種保溫材料的厚度-各種保溫材料的導熱系數-空氣導熱系數，可取23w/(m2.K)式中Tb(t)-混凝土表面最高溫度（）；Tq大氣的平均溫度（）； H混凝土的計算厚度；h混凝土的虛厚度；h混

60、凝土的實際厚度；T混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；混凝土的導熱系數，此處可取 2.33Wmk；k計算折減系數，根據試驗資料可取0.67；5.1.4、 溫度差中心溫度與表面溫度之差Tmax- Tb=57.97-34.94=23.03，小于25混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb- Tq=34.94-25=9.94，小于20故知，滿足防裂要求。5.1.5、 混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算=0.5hi（Tb-Tq）K/(Tmax-Tb)i保溫材料導熱系數，麻袋取0.14w/m.k,塑料薄膜取0.05 w/m.k；h混凝土實際厚度；混凝土導熱系數取2.33w/(m.k)；Tb計算得混凝土表面溫度3

61、7.88；Tq室外平均氣溫取25；Tmax計算得混凝土最高溫度57.4；K傳熱系數修正值2.0；經計算得=4.65cm。采用先鋪設一層薄膜然后覆蓋一層麻袋，覆蓋總厚度4.65cm，滿足保溫覆蓋厚度要求。5.2、 自約束裂縫控制熱工計算澆筑混凝土時，由于水化熱作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受天氣影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力。由于溫度產生的最大拉應力可按下式計算=0.667E(3)110P-5P/(1-0.15)= 0.6670.7510P4P110P-5P24.9=1.25 N/mmP2=0.6671.1510P4P1

62、10P-5P22.3=1.71N/mmP2P=0.6671.487104110P-5P23.03=2.28N/mmP2第t天的混凝土彈性模量按下式計算E(t)=EC(1-eP-0.09tP)E(3)=0.991.023.1510P4 P (1-2.718P-0.093P)= 0.991.023.1510P4 P 0.237=0.7510P4E(5)=0.991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.095P)= 0.991.023.1510P4 P0.362=1.1510P4PE(7)=0.991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.097P)= 0.991.023.15

63、10P4 P0.4674=1.48710P4P混凝土抗拉強度按下式計算fBtkB（t）= fBtkB（1-eP-P） fBtkB（3）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.33P）=1.306N/mmP2PfBtkB（5）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.35P）=1.708N/mmP2PfBtkB（7）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.37P）=1.930N/mmP2混凝土澆筑體的內外溫差按下式計算=Tmax（t）-Tb（t）Tm（t）-齡期為t時，混凝土澆筑體內的最高溫度，可通過溫度場計

64、算或者實測求得。Tb（t）-齡期為t時，混凝土澆筑體表的最高溫度，可通過溫度場計算或者實測求得。從上可知，前3天混凝土溫度拉應力小于對應齡期的混凝土抗拉強度，不會出現表面裂縫，但從第5天開始，溫度拉應力逐漸大于對應齡期的混凝土抗拉強度，需要再覆蓋一層塑料薄膜以減小內外溫差。5.3、 外約束裂縫控制熱工計算5.3.1、 混凝土澆筑前裂縫控制計算 一、計算原理 (依據 :大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中

65、混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=11.31度 T0混凝土的澆筑入模溫度()； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=50.30度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算：

66、 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-1.92度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0，一般土地基取； c混凝土的泊松比。 二、計算: 取S(t)=0.20，R1.00,=110-5,=0.15。 1) 混凝土7d的彈性模量由式： 計算得: E(7)=1.47104 2) 最大綜合溫差 T=11.31 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.39N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(7)=1.12N/mm

67、P2 5) 抗裂縫安全度: K=1.12/0.39=2.871.15 滿足抗裂條件6、 溫度監測為及時掌握混凝土內外溫差及溫度應力，及時調整保溫措施，調整養護時間，保證混凝土內外溫差小于25及降溫速率小于3/d，根據大體積混凝土的施工要求，將對主樓基礎底板施工進行大體積混凝土的信息化測溫工作。6.1、 混凝土測溫系統組成及工作原理6.1.1、 測溫系統構成1、監測儀表采用日本進口的TDS-303/530型數據采集儀，該儀器具有自動化程度高，采集速度快，分析處理功能強大等特點，可同時進行最多1000個點的溫度采集，其每個測點的數據掃描時間僅為0.06秒。2、敏感元件特制防水性、絕緣性、抗沖擊性能

68、良好的溫度傳感器。3、傳輸電纜具有良好抗電磁干擾性能的數據傳輸電纜。4、溫度測桿埋入砼內部的溫度傳感器外加鋼管保護形成溫度測桿。5.監測系統框圖溫度敏感元件數據傳輸電纜接線箱打印分析軟件數據采集儀6.1.2、 測溫系統工作原理數據傳輸線將各個現場數據采集器和數據適配器串聯起來，數據適配器負責計算機和各個現場數據采集器之間進行數據通訊，計算機軟件通過對數據適配器的控制和收發數據，能控制各個現場數據采集器的運行，并采集各個現場數據采集器的測量數據，然后進行匯總、處理。6.2、 測溫點布置監測布點按照兼顧均勻布點與重點布點的原則,同時在可能出現較大溫差的部位布置測桿。由于主樓承臺分2次澆筑完畢，在平

69、面布置上測桿分2次布設，每次共布置13根測桿，平面上呈梅花形布置，每個測桿分上、中、下3個測點，每個測點均布置備用點，底板澆筑一次共計布置78個測點；兩次總計共布置156個測點。其中上測點距砼上表面50100mm，中測點位于混凝土底板豎向中心位置，下測點距砼下表面50100mm。同時還設置大氣溫溫測點。對于板厚為1.4m的區域，進行3天、5天、7天的內外溫差計算（計算方法同5.1節），知道其內外溫差小于25，不再布置測溫點。具體測溫點的平面布置詳見下圖。U1區底板測溫點平面布置示意圖U測溫點豎向布置示意圖測溫系統的安裝和調試：傳感器按測溫點布置方案，固定在鋼筋上；傳感器的導線，通過排線鋼管引到

70、計算機控制室。電纜線的排布應按布點方案，并盡量避免施工損壞和影響施工為原則下進行；系統在正式測溫之前進行一天的系統調試，使其狀態完全滿足要求。6.3、 測溫點的預埋地下室底板核心區部分共設測溫點13 處,每處分別設3 個測溫孔,按上、中、下埋設,在混凝土澆筑之前埋設25*25*1.2mm 的鍍鋅方鋼管,下端用2mm 厚的鐵板封嚴, 打上密封膠，并與底板鋼筋焊接固定, 測點引出孔用防水密封膠密封；并在測點引出孔上方加上止水環。鍍鋅鋼管高出混凝土板面10cm ,管口用木塞封閉,以防水進入。6.4、 測溫頻率測溫延續時間自混凝土澆筑始至拆除保溫層后為止，同時不少于20d。里表溫差、降溫速率及環境溫度

71、及溫度應變的測試，監測頻率澆筑后17天為1次/2 h、其后為1次/4h，入模溫度的測量，每臺班不少于2次。測溫點按圖編號，并在現場掛編號標志，測溫作詳細記錄并整理繪制溫度曲線圖，溫度變化情況應及時反饋和處理。根據混凝土溫升規律，制定以下測溫頻率：養護時間測 溫 時 刻1-7天6:00、8:00、10:00、12:00、14:00、16:00、18:00、20:00、22:00、24:00、2:00、4:007天-6:00、10:00、14:00、18:00、22:00、2:00 、4：007、 施工質量技術保證措施大體積混凝土的澆筑是本工程的施工重點，也是施工難點，根據大體積混凝土的施工特點，

72、本工程主要從以下幾個方面確保混凝土施工質量：7.1、 聚丙烯纖維混凝土的質量控制7.1.1、 生產過程質量控制摻入少量的聚丙烯纖維會增加混凝土的勻質性，提高混凝土的抗裂性、抗滲性、抗沖擊性，本工程摻量為0.6kg/mP3P，保證聚丙烯纖維長度為1519mm。混凝土攪拌時間攪拌時間視攪拌方法、攪拌機種類而異，可以與不加聚丙烯纖維混凝土攪拌時間基本相同或稍稍延長。攪拌時可先將砂、石、水泥與水在攪拌機內均勻拌合后再加入纖維，亦可先將纖維與砂、石、水泥干拌后再加水濕拌，整個攪拌時間較拌制普通混凝土適當延長12min。為改善拌合物的和易性，可摻適量的引氣劑、減水劑或高效減水劑，也可摻入不超過10%的粉煤

73、灰。拌合好的纖維混凝土由攪拌站運至工地，時間不應超過30min；否則應在混凝土運到工地后再加入聚丙烯纖維。7.1.2、 施工過程質量控制聚丙烯纖維總表面積很大，其表面要吸附水，加入聚丙烯纖維會增加拌合料的粘稠度，降低坍落度。如果發現施工澆筑有困難時，一般不宜增加用水量，而應采用高效緩凝減水劑。由于聚丙烯纖維能保持水分，泌水速度減緩，因此收面工序宜適當推后，應比普通混凝土更接近終凝時再進行。聚丙烯纖維混凝土在相同配合下，H坍落度H比普通混凝土降低30%左右，且泌水速度降低，需進行二次H振搗H，收面作業應適當加強。7.2、 混凝土的運輸1）攪拌車在裝料前應將筒內的積水排干凈再裝料。2）選擇一家備用

74、混凝土攪拌站，保證發生意外情況下混凝土的連續供應。3）攪拌車行走路線應有預備線路，以防止塞車、堵車時間過長，造成混凝土坍落度損失過大。4）運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，當塌落度損失后不能滿足施工要求時，應該加入原水灰比的水泥漿或摻加減水劑進行快速攪拌，攪拌時間應不小于120s；嚴禁直接加水。經補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入模。5）通過試驗，混凝土從出料到現場澆筑完成不宜超過1.5h。（攪拌站出料單上應注明出車時間）如時間過長，經檢測坍落度和擴展度損失過大，須同上條處理。7.3、 原材料及摻合料的質量控制為確保混凝土供應商所供應的混凝土全部滿足要求，對大體

75、積商品混凝土的原材料以及混凝土摻合料的技術性能具體要求如下：分 類項 目具體要求材料要求水泥選用信譽良好的大廠家生產的合格水泥，且必須按相關要求進行檢驗合格方可使用，根據泵送大體積混凝土的施工特點，應選用保水性好，泌水性小的水泥，水化熱較小的水泥，我們擬采用42.5級普通硅酸鹽水泥。大體積混凝土施工所用水泥其3天的水化熱不宜大于240kJ/kg，7天的水化熱不宜大于270kJ/kg。當混凝土有抗滲指標要求時，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%。所用水泥在攪拌站的入機溫度不應大于60。粗骨料石子選用碎石或卵石，石子的最大粒徑不應大于25mm，針片狀顆粒含量不大于10%，含泥量小于1%，泥塊含量小

76、于0.5%，壓碎指標值不應大于12%，選用5mm25mm連續級配的粗骨料。細骨料細骨料選用含泥量不大于1%，泥塊含量不得大于0.5%，細度模數在2.63.0之間的區中粗河砂。粉煤灰為了改善混凝土的和易性便于泵送，考慮摻加適量的粉煤灰。為了防止混凝土水化熱過大使內部溫度過高出現溫度裂縫，在滿足強度、耐久性及施工性能的前提下盡量減少水泥的用量，摻加一定量的粉煤灰取代部分水泥以降低混凝土的水化溫升。摻合料摻加二級粉煤灰、高爐礦渣粉等活性摻合料。減水劑為了保證混凝土的工作性和解決大體積混凝土的水化熱問題，外加劑必須使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，并應符合國家現行標準的規定。必須做好外加劑與水

77、泥之間的相容性試驗，合格方可使用。膨脹劑加入膨脹劑可補償因大體積混凝土自身收縮而帶來的變形，可以補償因溫差和干縮產生的內應力，可以降低混凝土的水化熱，對保證工程質量及保證建筑物耐久性有利。技術要求坍落度要求混凝土入泵坍落度14+U2cm，坍落度過大，混凝土的自身收縮可能會較大，結構易開裂；過小，影響混凝土的施工性能，難于保證混凝土施工質量。凝結時間為了保證混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上。和易性混凝土和易性、保水性好，不離析、不泌水，利于施工從而保證混凝土質量。配合比混凝土的自身收縮和材料質量有關外，還和配合比的設計有關，優化配合比，摻加具有一定活

78、性的礦物摻合料取代一部分水泥，可以改善拌合物的和易性、可泵性、減少泌水、降低水化熱，減少了混凝土的自身收縮，在拌制混凝土時摻入適量的聚丙烯纖維，可以增加混凝土抗裂縫的能力。采用混凝土60天或90天強度作為指標時，應將其作為混凝土配合比設計依據。拌合水用量不宜大于175kg/mP3P。粉煤灰的摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.55。砂率為38%42%。拌合物泌水量宜小于10L/mP3P7.4、 現場組織現場組織嚴密，保持道路暢通，車輛調度有方，確保現場混凝土輸送車能滿足輸送

79、泵連續泵送的要求，做到運送混凝土的輸送車到現場及卸料澆筑完成時間不大于1h。現場作業面施工有序，作業面連續澆筑無施工冷縫，混凝土澆筑由軸向軸后退澆筑，混凝土振搗密實不超振、不漏振，底板積水及時抽排，大面基本無積水。合理安排調度混凝土運輸車輛及混凝土澆筑的人員，防止混凝土運輸車在現場等待時間過長，影響混凝土的質量。確保入模混凝土的坍落度一致。7.5、 入模溫度控制通過控制混凝土的入模溫度，來控制混凝土內部最高溫度，防止混凝土內部溫度過高產生溫度裂縫，非常必要，依據混凝土質量控制標準，混凝土的入模溫度不宜超過35。為了降低混凝土的出機溫度和澆筑溫度，降低砼出料口的溫度，可采取如下措施：首先對粗H骨

80、料H灑水降溫，細H骨料H用彩條布覆蓋防止陽光直射。在生產混凝土時用冰塊降低用水溫度，攪拌時用低溫水對運輸車罐體、泵送管道進行冷卻。7.6、 混凝土澆筑混凝土的澆筑厚度應根據所用振搗器的作用深度及混凝土的和易性確定，整體連續澆筑時宜為300500mm。整體分層連續澆筑或推移式連續澆筑，應縮短間歇時間，并在前層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢。層間最長的間歇時間不應大于混凝土的初凝時間。混凝土的初凝時間應通過試驗確定。當層間間隔時間超過混凝土的初凝時間時，層面應按施工縫處理。混凝土澆筑宜從低處開始，沿長邊方向自一端向另一端進行。當混凝土供應量有保證時，亦可多點同時澆筑。串筒架設：底板第二次澆筑混

81、凝土厚度為2.25m，所以采用串筒將混凝土自泵管出口送至作業面，以減小自由落差，防止混凝土離析、分層。混凝土坡茬留設主樓基礎底板混凝土澆筑過程中厚度變化區域，詳見下圖。U坡茬留置剖面圖振搗棒布置情況：在每個下料口布置一個振搗班組，沿流淌方向每隔5m 布置一臺振搗棒，保證混凝土分層振搗到位。7.7、 坍落度控制由于砼使用泵送運輸，坍落度要求為14U+U2cm，底板砼初凝時間10小時。現場試驗人員要經常抽測砼的坍落度，每班不少于兩次，并作好記錄。如出現異常，及時通知技術部與攪拌站有關人員聯系、處理。7.8、 混凝土養護第一次養護時，采用蓄水養護，蓄水養護應該注意如下問題：1、 要保證養護用水的深度

82、在20cm，周邊的擋水不能有滲漏的情況，否則會產生蓄水深度達不到要求的高度，同時產生水的流動，這些都將使水溫降低與混凝土表面產生更多的熱交換，加快混凝土表面溫度的下降，從而加大混凝土中心和表面溫度的溫差。2、 保證養護用水的溫度不得低于25，宜分次灌水達到最終的蓄水深度，以控制水溫。第二次養護時，采用保溫保濕養護，并應符合下列規定：1、 應專人負責保溫養護工作，并應按本規范的有關規定操作，同時應做好測試記錄；2 、保濕養護的持續時間不得少于14d，應經常檢查塑料薄膜或麻袋的完整情況，當有大風大雨天氣，要提前將塑料薄膜和麻袋用重物壓住，防止被風吹翻，混凝土表面溫度降低或者干燥。3 、保溫覆蓋層的

83、拆除應分層逐步進行，當混凝土的表面溫度與環境最大溫差小于20時，可全部拆除。4、在混凝土澆筑完畢初凝后，宜立即進行灑水養護工作。5、塑料薄膜、麻袋、阻燃保溫被等，可作為保溫材料覆蓋混凝土和模板，當實測結果不滿足溫控指標的要求時，應及時調整保溫養護措施。7.9、 混凝土裂縫的控制7.9.1、 底板大體積混凝土裂縫形成原因混凝土裂縫產生的原因很多，有變形引起的裂縫：如溫度變化、收縮、膨脹、不均勻沉陷等原因引起的裂縫；有外載作用引起的裂縫；有養護環境不當和化學作用引起的裂縫等等。現將本工程的不同結構部位容易出現裂縫類型及其形成原因列表如下：結構部位易產生的裂縫類型裂縫的形成原因影響因素底板大體積混凝

84、土溫度裂縫干縮裂縫塑性裂縫溫度裂縫多發生在大體積混凝土表面或溫差變化較大地區的混凝土結構中。混凝土澆筑后,在硬化過程中,水泥水化產生大量的水化熱，由于混凝土的體積較大，大量的水化熱聚積在混凝土內部而不易散發，導致內部溫度急劇上升，而混凝土表面散熱較快，這樣就形成內外的較大溫差，造成內部與外部熱脹冷縮的程度不同，使混凝土表面產生一定的拉應力（實踐證明當混凝土本身溫差達到2526時，混凝土內便會產生大致在1MPa左右的拉應力）。當拉應力超過混凝土的抗拉強度極限時，混凝土表面就會產生裂縫，這種裂縫多發生在混凝土施工中后期。與混凝土施工環境溫度、養護措施及混凝土配合比有關。7.9.2、 底板大體積混凝

85、土裂縫的控制底板大體積混凝土的裂縫主要是溫度裂縫、干縮裂縫和塑性裂縫，因此在控制底板大體積混凝土裂縫時主要針對以上裂縫產生的原因采取措施：盡量選用低熱或中熱水泥，如礦渣水泥、粉煤灰水泥等；減少水泥用量，將水泥用量控制在300kg/mP3P以下；降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.5以下；改善骨料級配，控制粗細骨料的含泥量，摻加粉煤灰或高效減水劑等來取代部分水泥，減少單方混凝土中的水泥用量，降低水化熱，另外在摻加一定量的具有微膨脹作用的摻合料也可以防止裂縫的產生；改善混凝土的攪拌加工工藝，可以攪拌水中加入適量冰塊，并將骨料和水泥進行降溫，從而降低混凝土的入模溫度；澆筑前應認真規劃澆筑順序，避

86、免約束和不均勻的沉降，從而產生裂縫，相反，采取恰當的澆筑順序會減少開裂。正確進行混凝土振搗，使用振搗棒時絕對禁止用振搗棒橫拖趕動混凝土拌和物。否則必然造成離下料口遠處砂漿過多而開裂。在混凝土中摻加一定量的具有減水、增塑、緩凝等作用的外加劑，改善混凝土拌合物的流動性、保水性，降低水化熱，推遲熱峰的出現時間；大體積混凝土要合理安排施工工序，分層、分塊澆筑，以利于散熱，減小約束；混凝土運到工地后應立即檢測坍落度，并盡快澆筑。如發現坍落度不足，不得擅自加水，應當在技術人員指導下用追加減水劑的方法解決；加強混凝土養護，混凝土澆筑后，在終凝后及時澆水養護，并覆蓋塑料薄膜和麻袋保溫，并適當延長養護時間，保證

87、混凝土表面緩慢冷卻；7.10、 突發情況質量保證措施因本工程底板最大厚度為4000mm，主樓區域分次澆筑，第一次澆筑量為3434m3，第二次澆筑量為4900mP3P，先后計劃投入HBT60C型混凝土輸送泵4臺、6臺（2臺備用），預計澆筑完成分別需用40小時，48小時，因時間較長，為了保證砼澆筑的連續性，避免一些意外情況發生影響混凝土的澆筑，將分別采取以下應對措施：砼澆筑之前如接到市政停電通知，施工現場應根據停電時間合理安排砼澆筑時間，避開停電時間。如在砼澆筑過程中遇到突然停電時，應立即起用施工現場配備的發電機，將已澆筑的砼振搗密實；如停電時間不超過3小時，可待來電時連續澆筑，如停電時間超過3小

88、時，應在適當位置留設施工縫，并及時清理出輸送泵內的砼。在砼澆筑前，提前收集計劃澆筑期間的天氣狀況，盡量避免大雨等惡劣天氣，此外也要盡量安排在低溫天氣澆筑。如在砼澆筑過程中突然遇到大暴雨時，應根據施工縫留設部位及時停止澆筑砼，用準備好的防雨棚布等及時覆蓋，并做好抽水、排水工作；且剛澆筑完成的砼不能進行振搗，待雨停后用與此處砼成分相同的水泥漿澆筑在表面后再進行振搗。如在砼澆筑過程中遇到爆模時，應立即停止此范圍的砼澆筑，并及時拆除相應已破壞的模板，把現場清理干凈，調整鋼筋，經驗收后重新封模進行澆筑。8、 安全文明施工及環保措施8.1、 安全管理制度在施工生產過程中貫徹“安全第一，預防為主”的安全工作

89、方針。提高施工人員的安全生產意識，通過經常性的安全生產教育，使施工人員牢固樹立“安全為了生產，生產必須安全”和“人人為我，我為人人”的安全工作思想。實行“施工生產安全否決權”，對于影響施工安全的違章指揮及違章作業，施工人員有權進行抵制，安全員有權停止施工并限期進行整改，在整改后，需經安全員檢查同意后方能恢復施工。 安排施工任務的同時必須進行安全交底，按照安全操作規程及各項規定的要求進行施工。安全交底要求有書面資料，有交底人和接受交底人簽字，并整理歸檔以備查。對新工人和變換工種工人進行安全教育，使之熟悉本工種的安全操作規程，特殊工種人員要經過專業培訓，考試合格后發上崗證并持證上崗。堅持班前安全活

90、動，并做好記錄，班前班后進行安全自查，發現現場安全隱患及時處理，報告現場管理人員直至項目經理，待安全隱患處理完后方可施工。現場施工用電嚴格按照施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定及要求進行布置與架設，并定期對閘刀開關、插座及漏電保護器的靈敏度進行常規的使用安全檢查。施工機械設備的設置及使用必須嚴格遵守建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）的有關規定。設備防護罩、各種限位器及漏電保護裝置等安全防護設施必須齊全、有效，并按照各種施工機械設備的使用要求與有關規定進行維修保養。塔吊安裝完畢須后，委托具有相應資質的檢測機構進行驗收。經驗收合格后方可投入使用，未經驗收或

91、者驗收不合格的不得使用。8.2、 安全保證措施8.2.1、 個人安全的防護施工前，工長必須對工人有安全交底。嚴禁酒后上班。進入施工現場工人都要戴安全帽，其中砼振搗工必須穿雨鞋，戴絕緣手套。夜間施工，施工現場及道路上必須有足夠的照明，現場必須配置專職電工24小時值班。砼泵管出口前方嚴禁站人，以防砼噴出傷人。8.2.2、 施工機械（具）安全施工措施塔吊塔吊的安全裝置（四限位、兩保險）必須齊全、靈敏、可靠，指揮信號采用對講機聯系。各部位應經常檢查、維修、保養、運轉正常。塔吊的鋼絲繩、滑輪、吊鉤、機械傳動各部件應經常檢查、維修、保養、運轉正常。塔吊的附著件應嚴格按照塔吊安裝方案進行預埋、安裝。塔吊在遇

92、有六級以上大風、大雨、大霧時應停止作業。施工時，塔吊司機應嚴格遵守操作規程和安全注意事項，嚴格執行“十不吊”規定。木工機械圓鋸、平面刨（手壓刨）各種安全生產防護裝置應齊全、靈敏、可靠。凡長度不長于30cm，厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁用圓鋸裁割。其它機具彎鋼機、斷鋼機應嚴格執行機械設備的保養規程和操作規程。輸送泵各種安全及監測指示、儀表等裝置必須按規定接零、接地，做到一機一閘一漏電保護器，配電箱做到一箱一鎖，現場配電按三級漏電保護。現場照明電線路必須架空，嚴禁在鋼筋上拖拉電線。泵機運行時，機手不得離崗，并經常觀察壓力表、油溫等是否正常。泵管連接，由專人操作，其他人不得隨意搭接。砼泵送過程中定時、

93、定人檢查連接件及卡具有無松動現象。泵送過程中應經常注意液壓油溫度，當油溫升到85C時，應立即停止泵送，進行冷卻，使油溫降低后方可繼續泵送。泵送過程中，經常注意水箱中的水溫，當溫度過高時，水溫35C時，應及時換水。8.3、 環境保護措施噪聲施工噪聲包括現場施工產生的噪聲和車輛運輸產生的噪聲。施工過程針對夜間施工噪聲擾民問題，做好安民告示工作，辦理夜間施工許可證，避免周圍居民投訴。確定施工場地合理布局、優化作業方案和運輸方案，保證施工安排和場地布局考慮盡量減少施工對居民生活的影響，減少噪聲的強度和敏感點受噪聲干擾的時間。大氣污染對易產生粉塵、揚塵的作業面，制定操作規程和灑水降塵制度，適當灑水，保持

94、濕度。合理組織施工、優化工地布局，使產生揚塵的作業、運輸盡量避開敏感點和敏感時段。嚴禁在施工現場焚燒任何廢棄物和會產生有毒有害氣體、煙塵、臭氣的物質。水泥等易飛揚顆粒散體物料應盡量安排庫存內存放，堆土場、散裝物料露天堆放場要壓實、覆蓋。固體塵埃設置洗車槽，車輛出場沖洗車輪，車輪出工地不得攜土上路。在施工前做好施工道路的規劃和布置，臨時施工道路基層要夯實、路面硬化。剩余料具、包裝及時回收、清退。對可再利用的廢棄物盡量回收利用。各類垃圾要及時清掃、清運，不得隨意傾倒，一般要求每班清掃、每日清運。施工現場內無廢棄砂漿和混凝土，運輸道路和操作面落地料及時清用，砂漿、混凝土倒運時應采取防撒落措施。嚴禁亂倒垃圾、亂卸或用于回填。