1、中航紫金廣場大體積混凝土施工方案編制人： 審核人： 審批人： 中建三局建設工程股份有限公司2012年12月27日目 錄第1章 編制說明11.1 編制原則11.2 編制依據1第2章 工程概況22.1 工程概況22.2 底板結構概況2第3章 施工準備33.1 技術準備33.2 商品混凝土的技術要求4 材料4 坍落度4 配合比5 和易性53.3 場地及交通準備5 交通條件5 場外交通維持6 場內交通維持6第4章 施工部署64.1 施工順序64.2 施工資源配置6 輸送泵選擇6 輸送泵配備數量74.2.3 勞動力配置8 機械設備配置8 主材、周轉材料及輔助材料94.3 混凝土澆筑方式選擇10第5章 底

2、板鋼筋施工115.1 A、B塔底板概況115.2 施工工藝115.3 底板鋼筋施工11 鋼筋支撐11 電梯井鋼筋施工165.4 柱、墻插筋16第6章 模板施工176.1 底板和承臺模板176.2 電梯井模板17第7章 混凝土施工177.1 大體積混凝土的澆筑方法17 混凝土澆搗17 標高控制187.2 混凝土的澆筑順序187.3 混凝土的泵送措施237.4 泵管的選擇與加固257.5 混凝土表面處理257.6 大體積混凝土養護257.7 大體積混凝土溫度異常處理措施267.8 混凝土試塊留置26第8章 大體積混凝土熱工計算268.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算278.2 自約束裂縫控制熱工計算

3、308.3 外約束裂縫控制熱工計算31第9章 大體積混凝土溫度監測329.1 溫度監測33 電腦測溫系統33 測溫點布置33 大體積混凝土的裂縫控制措施35第10章 質量保證措施3610.1 混凝土生產過程中的質量控制3610.2 質量處理措施3810.3 大體積混凝土施工的應急措施39第11章 安全保證措施4011.1 安全管理基本原則4011.2 安全管理制度4011.3 安全生產教育4011.4 安全交底4111.5 文明施工4111.6 特殊天氣施工措施42第1章 編制說明1.1 編制原則本方案認真貫徹執行工程建設的各項方針政策，嚴格執行工程建設程序。以質量為中心、精心組織、科學管理為

4、指導思想，全面、合理、有計劃地組織施工，做到施工技術全面性、可行性、針對性和先進性，結合大體積混凝土施工特點，重點抓好施工材料的質量控制和檢測、安全文明和環境保護等項目，自始自終堅持對施工現場全過程嚴密監控、動靜結合、科學管理，通過對勞力、設備、材料、資金、技術、方法的優化配置，實現工期、成本、質量、安全、文明施工及社會信譽的預期目標。1.2 編制依據1、深圳奧意建筑工程設計有限公司設計的中航紫金廣場施工圖紙；2、福建巖土工程勘察研究院編制的廈門會展北2010P21地塊巖土工程詳細勘察報告書；3、建筑施工手冊（第四版）；4、施工現場實際狀況；5、中航紫金廣場總承包工程施工合同；6、相關規范、圖

5、集、標準：序號規范、圖集、標準名稱編號1工程測量規范GB5002620072混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011年版)3地下防水工程質量驗收規范GB50208-20024地下室工程防水技術規范GB 50108-20085混凝土質量控制標準GB 50164-20116普通混凝土配合比設計規程JGJ55-20007大體積混凝土施工規范GB50496-20098混凝土結構施工圖平面整體表示法制圖規則和構造詳圖11G101-1、2、39混凝土外加劑應用技術規范GB50119-2003第2章 工程概況2.1 工程概況擬建的中航紫金廣場工程總建筑面積325891.90m2，地上

6、建筑面積為217275.76m2，地下建筑面積為108616.14m2，總用地面積為41518.999m2。擬建場地東面為A、B兩棟超高層辦公樓，共41層，結構屋面高度181.20米，建筑總高度194米；擬建場地東側中部為一棟五星級酒店塔樓，共20層，結構屋面高度為79.30米；其中有4層酒店配套裙房，結構屋面高度高20.8米；擬建場地北面為5層大型集中商業區，結構屋面高度高26.4米，局部結構屋面高度31.5米；擬建場地西南側為可售商業區，2層9.00米，局部3層13.5米。本工程整體地下室為3層。本工程抗震設防烈度為7度。A、B塔采用框架-核心筒結構體系，柱子采用鋼管混凝土柱，梁采用鋼-混

7、凝土組合梁，核心筒采用鋼筋混凝土；酒店塔樓及集中商業高層建筑采用框架-剪力墻結構體系，梁板為普通鋼筋混凝土梁、板體系；酒店裙房及可售商業采用普通鋼筋混凝土框架結構體系。基礎形式為沖（鉆）孔灌注樁及預應力管樁基礎。2.2 底板結構概況本工程地下室塔樓外底板厚度為700mm，塔樓內部分厚度為900mm，屬于超長混凝土。普通承臺厚度主要為1.21.8m，A、B塔樓核心筒承臺厚3m，其中消防電梯基坑底厚3m，有一側側壁厚3.27m。這些承臺為大體積混凝土，界定尺寸為3m。本工程混凝土全部采用商品混凝土（A、B塔樓核心筒承臺：C35,P8，地下室其他部分C30,P6）。依據后澆帶設置考慮合理流工施工將底

8、板結構分為9個施工段，施工段劃分如下圖。施工分段圖各區面積及混凝土澆筑方量見下表。施工分區底板面積（m2）底板厚度(m)混凝土澆筑量(m3)35400.7/0.9/3.04399II49210.74951III51620.7/0.9/1.84209IV23910.7/0.9/3.02699V31650.72561VI44310.73293VII34920.72805VIII42710.73495IX40680.73316合計35441-31728第3章 施工準備3.1 技術準備施工前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關鍵部位的施工作業指導書。應對工人進行專業培訓，并應逐級進行技術

9、交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、方量。同時應建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件驗收并在合格的基礎上進行。施工現場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區內道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協調，制訂場外交通臨時疏導方案。施工現場的供水、供電應滿足混凝土連續施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產環節、原材料采購渠道、生產供貨能力、路程遠近、交通運輸道路暢通情況，混凝土供應保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應能力及產品質量沒有問

10、題。用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和試運轉，其性能和數量應滿足大體積混凝土連續澆筑的需要。混凝土的測溫監控設備宜按本規范的有關規定配置和布設，標定調試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業管理。在施工之前要注意季節性氣象資料的收集，進行分析，因本工程主樓區底板混凝土澆筑時間都為2、3天，宜選擇在連續晴朗的天氣澆筑。 3.2 商品混凝土的技術要求3.2.1 材料 1、水泥根據大體積混凝土施工規范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求：選用中、低水化熱硅酸鹽或低熱礦渣硅酸鹽水泥，其3d 的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。

11、底板混凝土為抗滲混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%。2、粗細骨料細骨料宜采用中砂，其細度模數宜大于2.3，含泥量不大于3%，粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續級配，含泥量不大于1%；應選用非堿活性的粗骨料。3、外加劑本工程地下室頂板及其標高以下與土接觸構件和屋面板添加JY-EA型微膨脹復合防水劑，防水劑摻量3%6%。外加劑應滿足混凝土外加劑應用技術規范（GB50119-2003）及后澆帶及加強帶施工說明中提及的要求，外加劑摻和料應按規范復試符合要求后，摻量根據混凝土試驗確定。本工程大體積混凝土應使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，降低混凝土的單方用水量。采用微膨脹劑來補償混凝

12、土收縮。所用外加劑的質量及應用技術，應符合現行國家標準混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應用技術規范（GB50119）和有關環境保護的規定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量應符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GB1596-2005）和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉（GB/T18046-2008）的有關規定。3.2.2 坍落度參照混凝土泵送施工技術規程（JGJ10-2011）和地下工程防水技術規范（GB50108-2008）的規定，攪拌站應根據氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸道路的距離、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情

13、況來調整原配合比，確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，保證混凝土供應質量。3.2.3 配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，應采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設計依據。拌和水用量不宜大于175kg/mP3P。粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.55。砂率宜為3545%。 拌合物泌水量宜小于10L/mP3P。3.2.4 和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經時損失要求兩小時小于40mm

14、。擴展度不小于45mm。初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內。3.3 場地及交通準備3.3.1 交通條件1、場內：本工程基坑內場地由于前期樁基單位施工并無剩余空地，基坑北側東西向道路根據臨建總平面布置進行硬化，可作為混凝土泵車的運輸通道；2、場外：本工程基坑南側海峽交流中心一期及建發國際大廈均處于裝飾裝修施工階段，對我方底板混凝土澆筑施工影響較小。現場基坑北側為呂嶺路，西側為橫三路，東側為環島路，均可作為現場混凝土泵車的運輸及停放場地，本工程混凝土澆筑時主要運輸通道

15、道路車流較少，運輸通暢。3.3.2 場外交通維持底板大體積混凝土是施工需要24小時連續澆筑，混凝土施工前要與混凝土罐車沿途路線的交警取得聯系，有效溝通，獲得批準，在廈門市禁行時段適當放行。 另外還要安排一個人負責與全部混凝土攪拌車司機保持聯系，了解罐車的行進狀態，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現場，加以解決。了解罐車到達現場的時間，以便作合理安排。3.3.3 場內交通維持混凝土攪拌車到達現場后，由現場保安人員進行指揮，在出入口處設兩名保安維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規定位置停靠，不能進場的混凝土運輸車輛在大門口指定區域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的

16、車輛出場后，停靠等候的車輛才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。第4章 施工部署4.1 施工順序為確保施工工期，各作業區段按照施工區段有次序的展開。根據現場打樁情況及施工計劃，優先安排II區、III區底板混凝土澆筑施工，施工完畢之后進行I區底板大體積混凝土澆筑施工，最后進行IV區混凝土澆筑施工。按照場地移交時間順序可以把底板澆筑順序定為： I區 II區 VIII區 III區 V區 IV區 VI區 VII區 IX區。具體安排流程如下圖所示：4.2 施工資源配置4.2.1 輸送泵選擇1、輸送泵的選擇由于現場場地限制無法使用汽車泵進行混凝土澆筑，根據混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，因此泵

17、送設備選擇拖式泵。本工程地下室底板混凝土澆筑擬選擇HBT60C混凝土輸送泵，其性能參數如下表：混凝土輸送泵性能參數表序號性能指標單位數值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）m/h15.75液壓系統壓力Mpa326轉速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm61401980260411理論泵送高度m2504.2.2 輸送泵配備數量底板大體積混凝土澆筑時III區底板混凝土量最大，為4210m3，計劃48小時完成，以實際45小時計，每小時混

18、凝土澆筑量為93.6m3，計算泵車數量如下： 混凝土泵的實際平均輸出量Q1=Qmax=700.80.5=28m3/h ，實際取25m3/h。N1=Qn/ Q1= 93.6/25=3.744，取4臺。式中：N1-混凝土輸送泵車需用臺數Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量Qmax-每臺混凝土泵的最大輸出量-配管條件系數，可取-泵車作業效率，根據混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取，取0.6每臺泵車需攪拌車數量計算公式： N2= 式中： Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m3/h) N2-每臺泵車需配攪拌的數量； V-混凝土攪拌運輸車容量(m3) L-攪

19、拌站到施工現場往返距離(km)，取20km S-攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30，本工程取40 km/h T1-一個運輸周期總的停車時間(h)，取0.5hN2=3.57，取4臺每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數n=4(臺)；共需配備攪拌運輸車：16(臺)；根據計算結果，III區底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式輸送泵為4臺，實際配備3臺拖泵加一臺50m天泵，備用拖泵1臺。攪拌站總共需配置混凝土輸送車16臺。4.2.3 勞動力配置根據工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使主樓底板施工按計劃完成，各專業需要投入的勞動力數量見下表：工 種人 數備 注鋼筋工80隨現場實際施工進度調整

20、木 工20隨現場實際施工進度調整混凝土工40隨現場實際施工進度調整電焊工5隨現場實際施工進度調整防水工15隨現場實際施工進度調整機電安裝20隨現場實際施工進度調整鋼構看護5隨現場實際施工進度調整合 計185隨現場實際施工進度調整4.2.4 機械設備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規格型號數量國別/產地功 率（kw）1塔 吊2臺2混凝土輸送泵HBT60C6臺（2臺備用）武漢903泵管系統D=1254套南京/4振搗棒ZN5030根廣東1.455平板振動器ZW74臺湖南1.56鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇47鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江38鋼

21、筋調直機JK-34臺江蘇29電動套絲機15-504臺江蘇410砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東311潛水泵H=30m10臺福建0.812壓刨MB-1052臺四川413圓盤鋸MJ-1348臺山東314經緯儀TDJ2E6臺上海15全站儀GTS-602/L2臺日本16自動安平水準儀AT-G66臺日本4.2.5 主材、周轉材料及輔助材料底板施工階段所需主材、周轉材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數量進場時間1鋼筋t隨現場實際施工進度調整2混凝土29728m3隨現場實際施工進度調整318mm多層膠合板2000m2隨現場實際施工進度調整4焊條50包隨現場實際施工進度調整5氧氣、乙炔各兩瓶隨現場實際施工進

22、度調整6蒸壓灰砂磚10萬塊隨現場實際施工進度調整7鋼管10t隨現場實際施工進度調整8快易收口網16200m2隨現場實際施工進度調整9止水螺桿2000根隨現場實際施工進度調整123003鋼板止水帶650m隨現場實際施工進度調整13保濕塑料薄膜9000m2隨現場實際施工進度調整14防雨塑料薄膜9000 m2隨現場實際施工進度調整15麻袋7500 m2隨現場實際施工進度調整4.3 混凝土澆筑方式選擇根據工程實際及土質情況，經過各參建單位討論決定，A、B塔樓核心筒承臺的消防電梯基坑分兩次澆筑，第一次澆筑至電梯基坑底以下1.2m處，澆筑厚度1.8m；以上部位連同地下室底板作一次澆筑；第一次澆筑后做好冷縫

23、接頭處理，上下澆筑體之間插14600*600鋼筋連接。本工程地下室底板及承臺澆筑主要采用推移式連續澆筑施工順序，從一個方向向另外一個方向推移，利用多臺泵多點連續進行。A、B塔樓核心筒承臺采用整體分層連續澆筑施工順序，分層厚度0.6m。通過現場施工組織，在周邊底板澆筑推移至A、B塔樓核心筒區域時，該區域分層澆筑至頂層，在此交匯整體推移，以避免形成施工冷縫。對于推移式連續澆筑的澆筑面如果較大，要注意在澆筑面混凝土初凝前及時接續。整體分層連續澆筑施工及推移式連續澆筑施工如下圖示意。整體分層連續澆筑施工推移式連續澆筑施工第5章 底板鋼筋施工5.1 A、B塔底板概況A、B塔樓外地下室底板底板厚度為700

24、mm，塔樓內部分厚度為900mm，承臺高度主要為1.00 1.85m。塔樓大承臺電梯井板厚為3m、3.7m，電梯井與底板交接處混凝土厚度達到6.7m，底板大體積混凝土底部鋼筋為一排32100，雙向配置；頂部鋼筋筋為一排32100，雙向配置，中部鋼筋為一排14300，雙向配置，頂部及特殊部位鋼筋自重較大，施工過程中容易產生變形，所以此部分鋼筋支撐和定位是施工重點和難點。5.2 施工工藝5.3 底板鋼筋施工本工程底板鋼筋受力鋼筋主要為32、20、18、16等，當鋼筋直徑 22mm 時，采用機械接頭或焊接接頭，并優先采用機械接頭 (二級接頭) 。其他鋼筋采用搭接或者單面焊接。各類構件受力鋼筋搭接長度

25、、錨固長度必須符合設計要求。 對于主樓基礎底板鋼筋，支撐采用型鋼支架支撐。由于不同區域第一次澆筑混凝土厚度不同，支撐高度也不同。 5.3.1 鋼筋支撐本工程底板混凝土施工時，底板及承臺厚度有6700mm、3700、900mm、800mm、700mm，其中700mm900mm厚的底板鋼筋采用鋼筋馬鐙支撐，板厚大于等于3000mm部位的鋼筋均采用槽鋼支架支撐。現將3000m厚度部位驗算說明。（1）700mm900mm厚底板部位支撐700mm900mm厚底板上、下層制作18馬凳鐵支撐，間距為15001500。（2）酒店區域鋼筋支撐酒店區域核心筒區域承臺厚度為1800mm，在兩承臺交界的特殊部位厚度達

26、4200mm，（3）A、B塔區域鋼筋支撐由于本工程A、B塔結構完全相同，故本方案以A為例進行相關說明。地下室底板承臺3000mm厚的部位擬用8#槽鋼2000做立柱支架。墊塊采用長寬高尺寸為100mm100mm50mm 的C45混凝土墊塊。并將32鋼筋架于其上后進行底板粗鋼筋綁扎。支架上層橫梁采用8#槽鋼2000用于支撐面筋。斜桿采用25鋼筋進行剪刀撐搭設，并且每排均應布置，斜桿與立柱、橫梁焊接成整體進行布置。立柱垂直焊在100*100*10的鋼板上，立柱與鋼板采用焊接，立柱與橫梁采用焊接固定。支撐大承臺中部構造鋼筋網片的立桿利用上層鋼筋的立桿支撐，橫向支撐采用L30*4角鋼，并焊接于立桿上。鋼

27、筋支架支撐布置平面圖A-A剖面圖B-B剖面圖型鋼鋼筋支架計算書如下所示：一、參數信息：鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大

28、小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 3.096kN/m 施工設備荷載標準值為 2.800kN/m 施工人員荷載標準值為1.200kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=25.3cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=101.3cm4 立柱的高度 h=3m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=25.3cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計

29、算 靜荷載的計算值 q1=1.23.096+1.22.800=7.075kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.087.075+0.101.680) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.107.075+0.1171.680) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =3.616106/25300.0=142.938N/mm

30、2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=3.096+2.800=5.896kN/m 活荷載標準值q2=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6775.896+0.9901.200)2000.04/(1002.051051013000.0)=3.991mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=10.24cm2 截面回轉半徑i=3.150cm 立柱的截面抵抗矩W=25.3cm3 支架立柱作為軸

31、心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.626； A立桿的截面面積,A=10.24cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=10.69kN, =159.613N/mm2；立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!5.3.2 電梯井鋼筋施工本工程A、B塔樓核心筒底板處設有電梯井，電梯井深度可達3700mm。其剖面圖見詳圖所示。底部鋼筋保護層采用10010050mm C45混凝土墊塊

32、。搭設立桿時，需在立桿底部沿著東西方向間距1500貫通設置25鋼筋與立桿焊接，以增加立桿的穩定性。支架上層橫梁采用8#2000槽鋼用于支撐電梯井面筋。立柱垂直焊在10010010的鋼板上，立柱與鋼板采用焊接，立桿與橫梁采用焊接固定。立桿的根數可根據現場的實際情況增加。在電梯井周圍，考慮溫差，應設置溫度筋。坑底最厚處可達6.7m，按1.5m設一道溫度筋，電梯井底應設置兩道溫度筋。A、B塔底板大承臺剖面圖5.4 柱、墻插筋本工程墻柱插筋主要為14、16、18、20、22、25mm，鋼筋錨固到承臺或者底板底部。鋼筋混凝土墻、柱縱向鋼筋伸入承臺或基礎內時，應滿足錨固長度的要求，同時符合以下要求：基礎高

33、度h1200時，鋼筋應全部伸至基礎底面，且角部鋼筋水平彎折長度150；基礎高度h1200時，柱、剪力墻暗柱（端柱、短肢剪力墻）的角部鋼筋伸至基礎底面而且水平彎折12d且大于150，其余的墻、柱鋼筋滿足錨固即可；不出地面的地下室鋼筋混凝土墻，鋼筋滿足錨固長度即可；抗拔樁上承臺對應的墻柱，承臺范圍內的墻柱鋼筋應全部伸至承臺底面且彎折12d且大于150。第6章 模板施工6.1 底板和承臺模板底板及承臺采用磚胎膜，用MU7.5灰砂磚M5水泥砂漿砌筑。厚度根據開挖深度H確定，H700mm時磚胎膜120mm厚；高700mm h1200mm時，墻厚240mm；h1200mm時，墻厚370mm。承臺CT4a、

34、CT5、CT5a、CT6、CT7磚胎膜每隔3.5m設置構造柱（墻寬200mm），構造柱配置墻拉筋28500mm，磚胎膜內墻抹灰干燥后，進行防水層施工，然后再進行鋼筋綁扎。6.2 電梯坑吊模本工程A、B塔核心筒大體積混凝土內分別設有2個電梯坑，共計4個電梯坑。電梯井尺寸為2600mm2400mm3700mm（長寬高）。電梯坑采用木模吊模，模板采用18mm厚拼裝木模板制作，100mm50mm木枋，483.5鋼管支撐，吊模內部四周頂部用木枋封口并用木枋打上水平十字頂撐，吊模安裝到位后用重物壓實。第7章 混凝土施工本工程III區底板的面積約為5162，混凝土量大約為4210m3。底板大承臺厚度主要為3

35、000mm，其余底板厚度主要為700、900mm。此區域為一次性澆筑混凝土量最多，施工難度最大。7.1 大體積混凝土的澆筑方法根據本工程的施工特點以及大體積混凝土的的施工特點，區底板大體積混凝土采用以下方法澆筑：7.1.1 混凝土澆搗本工程主樓區域底板混凝土一次施工，先擺放混凝土墊塊，安裝型鋼支架，然后擺放鋼筋、綁扎鋼筋，待鋼筋驗收合格后，澆筑混凝土。根據本工程大體積混凝土的特點，采用整體斜面分層連續澆筑。此方法適用于結構長度超過厚度3倍以上。先從端部底部開始，使澆筑層成斜面逐漸上移分層連續澆筑。按1:61:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的

36、厚度為500mm，分段的長度為9米，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，混凝土布料時在23m范圍內水平移動泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應注意“快插慢拔不漏點”。混凝土澆筑時每根泵管擬配備3根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當的時間和位置給予二次振搗，消

37、除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。混凝土澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現干縮裂縫。7.1.2 標高控制底板鋼筋綁扎前，根據現場基坑外側已布置的永久性標高控制線，將-3層底板標高控制線引至現場塔吊標準節上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+100cm 線。澆筑混凝土時用尼龍線拉對角線控制標高。7.2 混凝土的澆筑順序地下室I區板頂標高13.80m；核心筒外底板厚700/900mm；混凝土強度等

38、級C35,P8和C35,P6。具體輸送泵，澆筑路線布置如下表所示：I區段輸送泵及泵管布置圖本區布置3臺拖式輸送泵1臺天泵，泵車布置主要考慮利用坡道路線，在I區場內西側（VI3、VI6區）及南側（II區）布置。計劃48小時澆筑完畢，每臺拖泵配置一套泵管，計劃澆筑順序為I區東側由北向南，I區北側由東向西方向澆筑進行現場澆筑時，3臺混凝土輸送泵布置在西側，1臺天泵布置在I區南側，泵管布置線路最長為60m。邊澆泵管邊拆退，直至I區澆筑完成。混凝土攪拌車由現場2#大門（靠環島路側）駛入，在場內回轉，利用坡道進退。II區段 本區混凝土澆筑布置4臺輸送泵，計劃34小時澆筑完畢，由于中間板厚比較大，中間兩臺澆

39、筑中間核心筒部分，兩臺泵分別從最遠端外側分別先中心澆筑，邊澆泵管邊拆退，直至II區澆筑完畢。泵管布置線路最長為60m，混凝土澆筑時泵車全部停放在縱二路一側。VIII區本區布置4臺輸送泵，計劃30小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管。混凝土澆筑時泵車停放于橫三路一側，澆筑方向由東向西退，泵管邊澆邊拆，直至III區澆筑完成。泵管布置線路最長為88m。III區 本區布置4臺輸送泵，計劃45小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管，4臺泵同時澆筑，澆筑方向由西向東方向后退，邊澆邊拆管，直至III區澆筑完畢。泵管布置線路最長為55m。V區 本區布置4臺輸送泵，計劃28小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管，4臺同時開始澆筑，邊

40、澆泵管邊拆退，直至V區澆筑完成。IV區 本區布置4臺輸送泵，計劃28小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管，4臺同時開始澆筑，邊澆泵管邊拆退，直至V-3段澆筑完成。VI區本區布置4臺輸送泵，計劃24小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管，4臺同時先開始澆筑，邊澆泵管邊拆退，直至VI區澆筑完成。VII區 本區布置4臺輸送泵，計劃26小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管，4臺同時先開始澆筑，邊澆泵管邊拆退，直至VII區澆筑完成。IX區 本區布置4臺輸送泵，計劃25小時澆筑完畢，每臺配置一套泵管，其中2臺輸送泵布置于橫三路一側，同時澆筑，另外2臺輸送泵布置于靠呂嶺路一側的場內臨時道路上。混凝土邊澆泵管邊拆退，直至IX區底

41、板混凝土澆筑完成。泵送混凝土現澆施工計算一、計算公式: (1) 泵車的最大輸送距離計算公式：Lmax=Pmaxr/(2(k1+k2(1+t2/t1)v0)0 (2) 配管水平換算長度計算公式：L=(l1+l2+)+k(h1+h2+)+fm+bn1+tn2式中:Lmax-泵最大輸送距離(m)Pmax-混凝土泵產生的最大混凝土壓力(Pa)r-混凝土輸送管直徑(m)k1-粘著系數(Pa)k2-速度系數(Pa/m/s)t2/t1-分配閥切換時間與活塞推壓混凝土時間之比，一般取0.3v0-混凝土拌合物在輸送管內的平均流速(m/s)0-徑向壓力與軸向壓力之比，普通混凝土取0.9二、計算參數 (1)泵車的最

42、大泵壓Pmax=4.71106(Pa)； (2)混凝土平均流速v0=0.56(m/s)； (3)混凝土坍落度S=180.00(mm)； (4)混凝土輸送管直徑d=100.00(mm)； (5)水平配管的總長度l1+l1+=70.00(m)； (6)垂直配管的總長度h1+h1+=0.00(m)； (7)軟件根數m=0.00；彎管個數n1=2.00；變徑管個數n2=0.00； (10)每米垂直管的換算長度k=3.00(m)； (11)每米軟管的換算長度f=20.00(m)； (12)每米彎管的換算長度b=12.00(m)； (13)每米變徑管的換算長度t=16.00(m)； 三、計算結果(1)泵車

43、最大輸送距離Lmax=233.59m(2)配管的水平換算長度L94.00m經過計算得到最大水平輸送距離233.59(m)，大于配管的水平換算長度94(m)，所有滿足要求!7.3 混凝土的泵送措施泵送混凝土時混凝土泵的支腿應完全伸出，并插好安全銷。混凝土泵與輸送管連通后，應按所用混凝土泵使用說明書的規定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉。混凝土泵啟動后應先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位。經泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內壁：1、泵送水泥漿，2、泵送水泥砂漿， 3、泵送與混凝土內除粗骨料外的其他成份

44、相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態。泵送速度應先慢后快逐步加速，同時應觀察混凝土泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。混凝土泵送應連續進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續時間，泵送混凝土時活塞應保持最大行程運轉。泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。混凝土泵送過程中不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落在未澆筑的地方。當混凝土泵出現壓力升高且不穩定油溫升高、輸送管明顯振動等現象，而泵送困

45、難時不得強行泵送并應立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲擊輸送管彎管、錐形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵塞。當輸送管被堵塞時應采取下列方法排除：重復進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復進行反泵和正泵排除堵塞；在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應在預先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當混凝土泵送出現非堵塞性中斷時應采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行慢速間歇循環泵送，有配管輸送混凝土時可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內的料進行慢速間歇泵送，或

46、利用料斗內的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土時應先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關閉氣閥。混凝土泵送即將結束前，應正確計算尚需用的混凝土數量并應及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應按預先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設備的出口應朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土時應預先規定各自的輸送能力。7.4 泵管的選擇與加固本工程大體積混凝土澆筑時，混凝土輸送管擬選用的管徑為100mm，壁厚2.0mm。將混凝

47、土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置輸送管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工程泵管從西側基坑側壁垂直布置進入基坑時，采用48鋼管搭成鋼管支撐架對混凝土輸送管進行加固，間隔2500mm設置一道，并用長鋼管將其連成一體，以增加穩定性。固定底板面層的水平鋼管腳手架在混凝土澆筑的過程中依次拆除，在底板大體積混凝土澆筑完成后，支架向后依次拆除。7.5 混凝土表面處理大體積混凝土的表面水泥漿較厚，且泌水現象和浮漿嚴重，應仔細處理。底板大體積混凝土澆筑時，表面會沉積少量的離析水和其他水流，本工程擬計劃將電梯井底坑做臨時積水坑，施工過程中派專人將基坑內的沉積水用軟管及時抽排

48、至基坑外。混凝土表面處理做到“三壓三平”。首先按面標高用拍板壓實，長刮尺刮平；其次初凝前用鐵滾筒數遍碾壓、滾平；最后，終凝前，用木蟹打磨壓實、整平，以閉合混凝土收水裂縫。鐵滾筒碾壓時滾痕應相互交接，遍數縱橫各一次。對于表面泌水，當每層混凝土澆筑接近尾聲時，應人為將水引向低洼邊部，縮為小水潭，然后用小水泵將水抽至附近排水井。在混凝土澆筑后48小時內，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，然后用木抹子搓平壓實。在初凝以后，為防止混凝土表面會出現龜裂，終凝要前進行三次抹壓，以便將龜裂紋消除，注意宜晚不宜早。7.6 大體積混凝土養護為防止底板混凝土內外溫差過大，導致貫通裂縫的產生，采用保濕保溫法養護，在混

49、凝土初凝以后，在覆蓋的塑料薄膜內混凝土表面噴灑少量水（灑水時間應在晴天中午），使混凝土內蒸發出的水分積在混凝土表面進行保濕養護，塑料薄膜上覆蓋麻袋等，塑料薄膜和麻袋等覆蓋時搭接長度應不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養護。應連續養護不少于14d，保證塑料薄膜內時刻保持濕潤狀態，使水泥充分水化，達到需要的強度。7.7 大體積混凝土溫度異常處理措施做好混凝土澆筑過程和成型后養護措施，定時測溫并做好記錄，若混凝土內部最高溫度與表面溫度差達到25或者混凝土表面溫度與大氣溫差達到20，采取以下措施進行避免和處理：要加大保濕養護的力度，保持塑料薄膜內時刻充分

50、濕潤，在麻袋表面再蓋一層塑料薄膜，薄膜上再覆蓋毛毯或麻袋，上述塑料薄膜和毛毯等覆蓋時搭接長度應不小于20cm。以降低保溫材料的綜合導熱系數，減小混凝土內外溫差，此外，要增加養護周期，保持連續25天養護，保持內部溫度綜合降每天在1.5度以下。7.8 混凝土試塊留置在混凝土澆筑過程中，未經項目總工程師同意，任何人不得隨意變動配合比。混凝土試塊留量：依據地下防水工程質量驗收規范（GB50208-2002），每500 m留置一組抗滲試塊（每組6個），每一工作班不少于一組。按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求留設抗壓試塊和同條件試塊。同一配合比、同一臺班、每100m取一組抗壓

51、強度試件，當一次連續澆筑超過1000 m時，同一配合比的混凝土每200m取樣一組（每組3個）。第8章 大體積混凝土熱工計算本工程地下室底板大體積混凝土的厚度較大，大體積承臺及電梯井底板板厚為3m，混凝土強度等級為C35,P8，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。根據大體積混凝土施工規范GB50496-2009，大體積混凝土結構施工時混凝土澆注體里表面溫差不宜大于25、混凝土澆筑體表面與大氣溫不宜大于20，且澆注體的降溫速率不宜大于2.0/d，即可控制混凝土裂縫的出現。取底板混凝土配合比為：水泥330kg，水175kg，礦渣72kg，二級粉煤灰48

52、kg，膨脹劑30kg，碎石1094kg，砂671kg，砂率38.0%，水膠比0.37，膠凝材料總量480kg，緩凝減水劑2.5%，設計容重2420kg。具體數據待進場后再調整。8.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算大體積混凝土結構施工應該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內，則可控制混凝土裂縫的出現。（1）混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。混凝土的絕熱溫升：Th=mcQ（1-e-mt）/（C）式中：Th混凝土的絕熱溫升（）mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），C35P8混凝土取340kg/m3QC35P8混凝土采用P.O42.5

53、水泥，查計算手冊，每公斤水泥3、7、28天的水化熱，Q分別為314、354、375kJ/kgC混凝土比熱0.97kJ/(kgK)；混凝土容重2400/m3；t混凝土齡期（天）；m常數，與水泥品種、澆筑時溫度有關，取0.406；e常數，e=2.718自然對數的底；計算結果如下：t（d） 36912Th（）38.6 50.0 53.4 54.3 （2）混凝土的內部最高溫度Tmax(t) =Tp+Th(t)式中T1(t)混凝土t齡期內部最高溫度（）Tp混凝土澆筑溫度（）,取12度；混凝土t齡期的降溫系數，取值如下表：底板厚度h(m) 不同齡期時的值3691230.680.670.630.57按上式計

54、算，結果為：t（d）36912T1（t）（）38.2 45.5 45.6 43.0 由上表可知，砼第9d左右內部溫度最高，則驗算第9d砼溫差（3）混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）本工程大體積混凝土表面保溫層擬采用兩層塑料薄膜和而層土工布。在大體積混凝土終凝后馬上澆水淋濕，先覆蓋一層塑料薄膜，再依次覆蓋土工布、塑料薄膜、土工布。保溫材料厚度= 0.5hi(T2-Tq)Kb/（Tmax-T2）式中：保溫材料厚度（m）；i各保溫材料導熱系數W/（mK） ，取0.14（土工布）；混凝土的導熱系數，取2.33W/（mK）T2混凝土表面溫度： 24.6（）（Tmax-25）Tq施工期大氣平

55、均溫度：12（）T2-Tq-12.6（）Tmax-T221.0（）Kb傳熱系數修正值，取1.3= 0.5hi(T2-Tq)Kb/（Tmax-T2）*100=7.04cm故可采用兩層土工布并在其上下各鋪一層塑料薄膜進行養護。混凝土保溫層的傳熱系數計算=1/i/i+1/q式中：混凝土保溫層的傳熱系數W/（m2K）i各保溫材料厚度i各保溫材料導熱系數W/（mK）q空氣層的傳熱系數，取23W/（m2K）代入數值得：=1/i/i+1/q= 1.83混凝土虛厚度計算：h=k/式中： h混凝土虛厚度（m）k折減系數，取2/3；混凝土的傳熱系數，取2.33W/（mK）h=k/=0.848195615混凝土計算

56、厚度：H=h+2h=4.70m混凝土表面溫度T2（t）= Tq+4h（H- h）T1（t）- Tq/H2式中：T2（t）混凝土表面溫度（）Tq施工期大氣平均溫度（）h混凝土虛厚度（m）H混凝土計算厚度（m）T1（t）t 齡期混凝土中心計算溫度（）不同齡期混凝土的中心計算溫度（T1（t）和表面溫度（T2（t）如下表。混凝土溫度計算結果表t（d）36912T1（t）（）38.2 45.5 45.6 43.0 T1- Tq（）26.2 33.5 33.6 31.0 T2（t）（）18.8 20.7 20.8 20.1 T1（t）- T2（t）19.4 24.7 24.8 22.9 由上表可知，混凝土

57、內外溫差25，符合要求。混凝土表面溫度與大氣溫度之差：T2- Tq=20.8-12=8.8，小于20故知，滿足防裂要求。（5）混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算=0.5hi（Tb-Tq）K/(Tmax-Tb)i保溫材料導熱系數，土工布0.14w/m.k,塑料薄膜取0.06 w/m.k；h混凝土實際厚度；混凝土導熱系數取2.33w/(m.k)；Tb計算得混凝土表面溫度32.44；Tq室外平均氣溫取25；Tmax計算得混凝土最高溫度58.14；K傳熱系數修正值2.0；經計算得=0.12m。采用先鋪設一層薄膜土然后覆蓋一層土工巾，然后覆蓋一層薄膜，再用土工木一層壓實。覆蓋總厚度大于0.12m，滿足保溫

58、覆蓋厚度要薄膜求。8.2 自約束裂縫控制熱工計算一、計算原理 (依據 ) :澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力，內部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算: 式中t、c分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)； E(t)混凝土的彈性模量(N/mm2)； 混凝土的熱膨脹系數(1/) T1混凝土截面中心與表面之間的溫差()，其中心溫度按下式計算 計算所得中心溫度為：58.14度 混凝土的泊松比，取0.150.20。由上

59、式計算的t如果小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，則不會出現表面裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在2025范圍內。二、計算: 取 E0=3.15104N/mm2,=110-5,T1=25.70,=0.15 1) 混凝土在7d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(7)=1.47104N/mm2；E(5)=1.14104N/mm2；E(3)=0.75104N/mm22) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t7=2.97N/mm2；t5=2.30N/mm2；t3=1.50N/mm23) 混凝土的最大壓應力由式:

60、計算得: c7=1.48N/mm2；c5=1.15N/mm2；c3=0.75N/mm2 4) 7d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(7)=1.12N/mm2；ft(5)=0.99N/mm2；ft(3)= 0.77N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。8.3 外約束裂縫控制熱工計算混凝土澆筑前裂縫控制計算 一、計算原理 (依據 ) :大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按

61、以下簡化公式計算： 式中混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=-2.56度 T0混凝土的澆筑入模溫度()； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=55.23度 Ty(t)混凝土收縮當

62、量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-2.38度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0， 一般土地基取； c混凝土的泊松比。二、計算: 取S(t)=0.21，R0.00,=110-5,=0.15。 1) 混凝土7d的彈性模量由式： 計算得: E(7)=1.47104 2) 最大綜合溫差 T=-2.56 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.00N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式： 計算得: ft

63、(7)=1.12N/mm2 滿足抗裂條件第9章 大體積混凝土溫度監測本工程地下室底板大體積混凝土的厚度較大（700mm和900mm），且存在大體積承臺及電梯井底板板厚為3m，由于混凝土在水化過程中釋放出大量熱量，導致內部溫度升高，形成內外溫差很大，容易造成混凝土產生溫度裂縫，所以在大體積混凝土施工中測溫措施尤為重要。本項目擬委托第三方檢測機構對A、B塔樓和酒店核心筒底部大體積溫度狀況實施科學系統的監測。9.1 溫度監測9.1.1 電腦測溫系統本工程大體積混凝土采用電腦測溫系統測溫。此系統由用戶計算機端監測軟件、數據適配器、數據及電源傳輸線，現場數據采集器、熱敏傳感器等組成。數據傳輸線將各個現場

64、數據采集器和數據適配器串聯起來,數據適配器負責計算機和各個現場數據采集器之間進行數據通訊，計算機軟件通過對數據適配器的控制和收發數據，能控制各個現場數據采集器的運行，并采集各個現場數據采集器的測量數據，然后進行匯總處理。9.1.2 測溫點布置本工程酒店區域承臺厚度主要為1200mm、1500mm，底板厚度為A、B塔區域底板厚度為3000mm，其他區域承臺厚度主要為1000mm、1200mm、1300mm、1500mm、1600mm、1650mm、1800mm、1850mm為了掌握大體積混凝土的升溫和降溫的變化規律及混凝土的內外溫差，為養護措施的調整提供依據，本工程大體積混凝土施工時采用熱敏溫度

65、傳感器測溫。在有代表性的部位布置測溫點。具體辦法為：按照底板測溫點布置圖在每段底板鋼筋內留設測溫導線。測溫導線通過與底板馬凳腿或另加立筋綁扎而深入底板內。由于本工程底板厚度為700mm（塔樓為900mm） 均小于1m，故只在三棟塔樓的核心筒布置測溫點，測溫點布置如下圖：測溫點布置圖測溫點平面布置與混凝土澆筑方向平行縱向排列，塔樓承臺處測溫點豎向布置在板頂、板中和板底3個位置；上測點距表面、下測點距底面均為500mm，并需對保溫層和大氣層中的溫度進行監測。測試元件埋入混凝土后要注意保護，以免振搗棒碰壞，外露的線頭用薄膜纏繞包裹，嚴防人為破壞。（3）測溫時間和頻率：測溫時間在混凝土的內外溫差值基本

66、穩定，并繼續檢測一周后，確保表面保溫保濕覆蓋層拆除不會導致內外溫差值急聚上升時停止。測溫頻率養護時間測溫頻率17d2小時/次828d4小時/次28d以上12小時（14:00，2:00各測一次）在混凝土最高溫度與大氣溫度之差小于設計要求后可停止測溫。根據監控設施得到的數據分析出大體積混凝土的溫度變化和差異，及時進行保溫保濕養護，從根本上防止大體積混凝土裂縫的產生。9.1.3 大體積混凝土的裂縫控制措施（1）裂縫產生的原因大體積混凝土在硬化過程中，由于結構截面大，水泥用量多，水泥水化所釋放的水化熱會產生較大的溫度變化和收縮作用；混凝土結構或構件內部產生的水化熱不易散發出來，這樣就有可能導致結構或構

67、件內外形成溫差，由此形成的溫度收縮應力導致鋼混凝土產生裂縫；另一方面，水泥水化的同時會導致混凝土失水引起體積收縮變形，混凝土受到地基和其他結構的邊界條件的約束時就會引起拉應力，當超過了混凝土抗拉強度時就可能產生貫通整個截面的裂縫，以致影響到結構或構件的質量。（2）裂縫控制措施根據上述原因，除常規混凝土裂縫控制措施外，對大體積混凝土裂縫還應采取以下措施加以控制：優化混凝土配合比在混凝土級配中采用雙摻技術，即在混凝土內參加一定量的級磨細粉煤灰和減水劑，進一步改善混凝土的坍落度和粘塑性，滿足可泵要求條件下，減少水泥用量降低水化熱。降低水泥反應水化熱，摻加大量粉煤灰以降低單方水泥用量，進一步降低混凝土

68、的水化熱和收縮；同時粉煤灰可消耗混凝土中部分堿，可有效預防堿-集料反應。在配合比設計中摻加混凝土膨脹劑，根據摻加膨脹劑混凝土補償收縮原理，利用自身的補償收縮減小大體積混凝土體積收縮的影響，以降低混凝土開裂的可能性，同時以滿足大體積混凝土的抗滲要求。混凝土后期養護后期養護對于大體積混凝土強度隨時間齡期推移的增長是十分必要的，也是確保混凝土質量的直觀重要的環節。現場實際查驗混凝土養護措施的實施情況；不定期抽測大體積混凝土測溫工作實施情況，查驗測溫記錄及其回歸分析曲線；不定期巡查大體積混凝土表面是否存在有細微裂縫狀況，以及分析鑒定此類裂縫對大體積混凝土強度的影響情況。混凝土面層收光、壓實后立即進行表

69、面保溫保濕養護，并通過計算機監測混凝土硬化過程中的溫度、溫差變化。內外最高溫差超過25之前，應及時加蓋保溫層等措施，確保混凝土的內外溫差控制在允許范圍內；在混凝土初凝結束前進行混凝土表面的第二次收光、壓實，使混凝土表面由水分蒸發而出現的細小裂紋在再次壓實下消除，避免干縮裂縫的產生。混凝土終凝后，在其表面用塑料薄膜覆蓋，然后蓋土工布保溫層、薄膜保護層，進行混凝土蓄熱保溫保濕養護。在養護期間根據溫控系統測得混凝土內外溫差和降溫速率，對養護措施進行及時的調整。混凝土表面處理等混凝土二次收水后，用木蟹多次打磨壓實。然后覆蓋塑料薄膜和土工布養護。養護時，考慮到混凝土表面豎向鋼筋加強柱較多,在豎向鋼筋籠內

70、應填滿養護材料。在第二次混凝土澆筑前，對混凝土表面進行鑿毛處理，用壓力水沖洗干凈。其他技術措施降低混凝土溫度差 盡量避免炎熱天氣澆筑混凝土。夏季可采用低溫水攪拌混凝土，可對骨料噴冷水霧進行預冷等；運輸工具如具備條件也應搭設遮陽設施。摻加相應的緩凝型減水劑。入模時采取措施改善和加強模內通風。加強施工中的溫度檢測和控制夏季應避免暴曬。采取長時間的養護，規定合理的拆模時間，延緩降溫時間和速度，充分發揮混凝土的“應力松弛效應”。溫度監測實行信息化管理，隨時控制混凝土內的溫度變化。合理安排工序，使混凝土在澆筑過程中均勻上升，避免拌合物堆積過大高差。在結構完成后及時回填土，避免混凝土側面長期暴露。改善約束

71、條件，消減溫度應力采取斜面分層澆筑，合理設置水平或垂直施工縫，減少每次澆筑長度的蓄熱量，防止水化熱聚集。在大體積混凝土基礎和巖石地基之間設置滑動層，如采用平面澆瀝青膠鋪砂等，在垂直面、鍵槽部位設置緩沖層，以消除嵌固作用，釋放約束應力。提高混凝土的極限拉伸強度采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水，加強早期養護，提高混凝土早期或相應齡期的抗拉強度和彈性模量。在大體積混凝土內設置溫度配筋，在截面突變和轉折處，底板、頂板與墻轉折處，空洞周邊，增加斜向構造配筋，以改善應力集中，防止裂縫出現。第10章 質量保證措施10.1 混凝土生產過程中的質量控制（1）配合比的優化設計控制混凝土裂縫，除了

72、必須采取保溫等措施控制混凝土內外溫差外，混凝土材料及配合比的選擇尤為重要。在滿足混凝土強度的情況下，減少水泥的用量可有效降低裂縫的發生。（2）混凝土原材料的保證粗骨料選用540mm連續級配石子，含泥量1%，針狀、片狀顆粒含量15%；細骨料用中粗砂，含泥量1%，配制混凝土，以減少水及水泥用量，降低水化熱。減少混凝土收縮。在混凝土級配中采用雙摻技術，即在混凝土內參加一定量的級磨細粉煤灰和減水劑，進一步改善混凝土的坍落度和粘塑性，滿足可泵要求條件下，減少水泥用量降低水化熱。（3）混凝土的運輸保證a、攪拌車在裝料前應將筒內的積水排干凈再裝料。b、選擇一家備用混凝土攪拌站，保證發生意外情況下混凝土的連續

73、供應。c、攪拌車行走路線應有預備線路，以防止塞車、堵車時間過長，造成混凝土坍落度損失過大。d、運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，當塌落度損失后不能滿足施工要求時，應該加入原水灰比的水泥漿或摻加減水劑進行快速攪拌，攪拌時間應不小于120s；嚴禁直接加水。經補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入模。e、通過試驗，混凝土從出料到現場澆筑完成不宜超過1.5h。（攪拌站出料單上應注明出車時間）如時間過長，經檢測坍落度和擴展度損失過大，須同上條處理。（4）混凝土現場施工過程中的控制現場組織現場組織嚴密，保持道路暢通，車輛調度有方，確保現場混凝土輸送車能滿足輸送泵連續泵送的要求，

74、做到運送混凝土的輸送車到現場及卸料澆筑完成時間不大于1h。現場作業面施工有序，作業面連續澆筑無施工冷縫，混凝土澆筑由西向東后退澆筑，混凝土振搗密實不超振、不漏振，底板積水及時抽排，大面基本無積水。合理安排調度混凝土運輸車輛及混凝土澆筑的人員，防止混凝土運輸車在現場等待時間過長，影響混凝土的質量。入模溫度的控制通過控制混凝土的入模溫度，來控制混凝土內部最高溫度，防止混凝土內部溫度過高產生溫度裂縫。依據混凝土質量控制標準，混凝土的入模溫度不宜超過30。為了降低混凝土的出機溫度和澆筑溫度，降低混凝土出料口的溫度，可采取如下措施：首先對粗骨料灑水降溫，細骨料用彩條布覆蓋防止陽光直射。在生產混凝土時用冰

75、塊降低用水溫度，攪拌時用低溫水對運輸車罐體、泵送管道進行麻袋覆蓋、澆水冷卻等措施。塌落度的控制由于混凝土使用泵送運輸，坍落度要求為120+20mm，底板混凝土初凝時間10小時。現場試驗人員要經常抽測混凝土的坍落度，每班不少于兩次，并作好記錄。如出現異常，及時通知技術部與攪拌站有關人員聯系、處理。現場澆筑混凝土的澆筑厚度應根據所用振搗器的作用深度及混凝土的和易性確定，整體連續澆筑時宜為300500mm。整體分層連續澆筑或推移式連續澆筑，應縮短間歇時間，并在前層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢。層間最長的間歇時間不應大于混凝土的初凝時間。混凝土的初凝時間應通過試驗確定。當層間間隔時間超過混凝土的

76、初凝時間時，層面應按施工縫處理。混凝土澆筑宜從低處開始，沿長邊方向自一端向另一端進行。當混凝土供應量有保證時，亦可多點同時澆筑。振搗棒布置情況：在每個下料口布置一個振搗班組，沿流淌方向每隔5m布置一臺振搗棒，保證混凝土分層振搗到位。混凝土的養護大體積混凝土應進行保溫保濕養護，在每次混凝土澆筑完畢后，除應按普通混凝土進行常規養護外，尚應及時按溫控技術措施的要求進行保溫養護，并應符合下列規定：a、應專人負責保溫養護工作，并應按本規范的有關規定操作，同時應做好測試記錄；b、保濕養護的持續時間不得少于14d，應經常檢查塑料薄膜或養護劑涂層的完整情況，保持混凝土表面濕潤。c、保溫覆蓋層的拆除應分層逐步進

77、行，當混凝土的表面溫度與環境最大溫差小于20時，可全部拆除。d、在混凝土澆筑完畢初凝后，宜立即進行灑水養護工作。e、塑料薄膜、土工布等，可作為保溫材料覆蓋混凝土和模板，當實測結果不滿足溫控指標的要求時，應及時調整保溫養護措施。10.2 質量處理措施 在大雨天氣條件下的處理措施：a、澆混凝土前，應注意收集天氣情況信息，盡量避免在大雨、臺風天氣澆混凝土，并事先準備搭設好防暴雨棚；b、在澆混凝土過程中突然遇到上述惡劣天氣時，首先應將剛澆好的混凝土用塑料布覆蓋，防止雨水沖刷剛澆好的混凝土；c、及時派人將蓋塑料布時在混凝土表面上留下的腳印抹平；d、派專人負責做好混凝土的臨時收頭工作。 突然停電條件下的處

78、理措施：a、首先應用人工將剛澆好的混凝土振搗密實，將混凝土表面抹平，保證已澆搗好的混凝土的質量；b、現場配備一臺應急柴油發電機。 商品混凝土供應不上條件下的處理措施：a、及時與商品混凝土供應單位聯系（必要時派人到商品混凝土供應單位現場蹲點），要求加強供應；b、調整混凝土的澆搗線路，降低澆搗強度；c、利用現場攪拌機，臨時拌制混凝土，防止出現冷接頭。10.3 大體積混凝土施工的應急措施（1）不能連續澆筑的應急措施現場用電：在施工前，由現場施工員、安全員、現場電工、工長對現場施工用線路、用電設備進行檢查，以確保施工用電，施工中配置值班電工隨時對現場用電情況進行管理。輸送泵故障、泵管堵塞：施工前將輸送

79、泵（包括備用泵）進行調試，并在施工中配備專職泵管維護人員現場待命，發生堵管情況迅速進行處理，確保在最短時間內恢復使用，備用輸送泵司機現場待命，如發生輸送泵故障，及時啟用，以確保施工連續進行。混凝土供應不及時：因混凝土預拌單位選擇主站及備用站為同一單位的不同地理位置的分站，其所用原材料差異不大，故在混凝土澆筑之前，與備用站簽訂供應協議，如需要使用相同配合比進行拌制，在混凝土供應中出現攪拌材料短缺或交通問題不能及時供應時，及時通知備用站進行混凝土的供應。（2）天氣突變的應急措施密切關注氣象信息，根據大體積混凝土的施工進度計劃，了解澆筑前后各15天的氣象資料，確保避免大體積混凝土在雨期澆筑。養護期間

80、（尤其是澆筑后7天內）遇天氣大幅降溫、降雨情況，做好混凝土表面保溫措施，配備碘鎢燈、鋼管、塑料布等應急材料。遇大幅降溫天氣時，用碘鎢燈照射混凝土表面，以保證混凝土內外溫差不大于25，避免產生裂縫。遇降雨天氣，用塑料布覆蓋混凝土保溫層，同時，基坑周邊進行24小時不間斷抽排水，以保證降雨不影響混凝土養護。第11章 安全保證措施11.1 安全管理基本原則1）必須貫徹預防為主的方針：安全生產的方針是“安全第一，預防為主”。安全第一是從保護生產力的角度和高度，肯定安全在生產活動中的位置和重要性。預防是針對生產特點，有效地控制不安全因素，把事故隱患消滅在萌芽狀態2）堅持動態管理：安全管理涉及到生產活動的各

81、方面，涉及生產的全過程。因此，生產活動中必須堅持全員、全過程、全方位全天氣候的動態管理。11.2 安全管理制度對安全施工實行制度化和規范化的管理，通過執行制度，促進安全管理工作。現場的主要安全管理制度如下：1）安全技術交底制：根據安全措施要求和針對現場實際情況，逐級進行安全技術交底。2）持證上崗制：對特殊工種和操作人員實行持證上崗，嚴禁無證操作。3）安全管理負責制：要有各級安全管理負責制，責任明確，責任到人。項目經理部對每施工階段要分析安全防患重點，以采取必要的對策。4）雨季施工，電器、照明要有防雨罩及相應接地裝置，電氣開關要可靠、安全。5）所有照明電器線路，不得亂拉亂接，要有可靠的安全措施。

82、6）現場值班電工跟蹤作業，隨時隨地解決用電問題。7）施工現場嚴禁吸煙，嚴禁酒后上班。 11.3 安全生產教育通過安全生產教育，提高職工安全自我防護意識，以約束人的不安全行為。1）對工人進行入場“三級”安全教育。2）貫徹國家、地方政府的安全法規及對安全生產的有關規章制度。3）學習有關安全操作規程和安全知識，做到正確使用“三寶”。4）夜間連續施工，一定要教育好職工不得高聲喊叫、吵鬧11.4 安全交底1）混凝土澆筑前必須由專業電工、機修工嚴格檢查使用的機械是否有漏電及機械缺損現象，一旦發現要馬上修理好方可使用。2）使用的電纜要嚴格進行測試是否有漏電現象。3）工人進入施工現場必須戴好安全帽，振搗人員必

83、須戴好眼鏡及絕緣手套以防觸電。4）不準穿拖鞋上班，不準酒后上班。5）不準任何人私自亂接電線，如要接電應由專業電工安接。6）施工現場的臨時用電線必須架空掛設，不準亂拖亂拉。7）因天氣炎熱項目部必須配備好防暑降溫物品，施工時間盡量避開炎熱天氣，可以安排晚間的盡量安排到晚間施工。11.5 文明施工1）現場布置安全生產標語和警示牌，做到無違章。2）確保周圍環境清潔衛生，做到無污水外溢，圍欄外無渣土、無材料、無垃圾堆放。3）在工地大門口各配備一臺高壓水泵，在運土車輛駛出門口之前必須有高壓水槍沖凈汽車輪胎上的泥塊。4）施工垃圾搭設封閉式臨時專用垃圾道或采用容器吊運，嚴禁隨意凌空拋散，垃圾及時清運，經常灑水

84、，減少揚塵。5）水泥等粉細散裝材料，采取室內（或封閉）存放或嚴密遮蓋，卸運時采取有效措施，減少揚塵。6）控制施工產生的污水流向，防止漫沿，并在合理的位置設置沉淀池，經沉淀后排入污水管線，嚴禁流出施工區域，污染環境。7）現場存放油料的庫房進行防滲漏處理，儲存和使用都采取措施，防止跑、冒、滴、漏，污染水體。8）進行強噪聲、大震動作業時，嚴格控制作業時間。必須晝夜連續作業的，采取降噪減震措施，作好周圍群眾工作，并報有關環保單位備案后施工。11.6 特殊天氣施工措施（1）雨天施工技術措施雨天不宜澆筑混凝土，澆筑混凝土前應與氣象部門做好聯系，盡可能避免在大暴雨天內澆搗混凝土。如果澆搗混凝土時下雨，應隨雨

85、量大小，隨時測定砂石含水量，調整配合比。現場應準備足夠的防雨應急材料（如油布、塑料薄膜），在振搗密實的同時鋪設覆蓋材料（如油布、塑料薄膜），盡量避免混凝土遭受雨水沖刷，以保證混凝土質量。做好施工現場的排水和四周的清理工作，防止積水和淤泥。如在施工過程中突遇大暴雨，應及時搭設彩條布進行覆蓋，同時應做好人員配置，加強施工管理力量。（2）炎熱天氣施工技術措施澆搗混凝土前應與氣部門做好聯系，盡可能避免在高溫、炎熱天氣澆搗混凝土。如需澆筑，采用搭設遮陽降溫棚、灑水、拌冰屑等降低混凝土原材料溫度，混凝土的入模溫度控制在18以下，混凝土澆筑后，及時進行保濕、保溫養護。（3）大風天氣澆筑，在作業面采取擋風措施，并增加混凝土表面的抹壓次數，及時覆蓋塑料薄膜和保溫材料。（4）根據氣候、氣溫情況合理組織內外交叉作業，特別連續澆搗混凝土前應收聽好氣象預報及時與氣象臺聯系，安排好施工生產。工地要有良好的排水系統，備足水泵、薄膜等材料，以防氣候突然變化。