1、 模板專項施工方案 第一節 編制依據 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范（GB50017-2003）中國建筑工業出版社； 第二節 工程概況 本工程為安徽康佳電器有限公司白電工業園二期D#倉庫(D1、D2)工程，本工程建筑面積約23017.8平方米，本工程總工期為216日歷天。本工程主要特征：（一）基礎：為靜壓樁基礎，基礎混凝土強度為C30。（二）主體：混凝土強度除圖紙注明外，均為C30。（三）

2、屋面：除局部為彩鋼板屋面外，其余均為混凝土屋面。（四）門窗：防火門、卷簾門、塑鋼門、塑鋼組合推拉窗。（五）外裝飾：外墻除窗臺以下為面磚飾面，其余均為涂料飾面。（六）內裝飾：除部分圖紙注明為面磚飾面外，其余均為涂料飾面。（七）樓地面：除衛生間、實驗室為地磚飾面外，其余均為金剛砂耐磨地坪。樓地面除注明外均為金剛砂耐磨地坪。 第三節 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利

3、用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下5種模板及其支架方案： 板模板(門架)，梁模板(門架)。 第四節 材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 板模板(門架) 板底橫向支撐采用木方 : 50100mm, 縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :48

4、 3.5 。門式鋼管板模板支撐架由門架、交叉支撐、連接幫、鎖臂、可調底座、可調托坐、剪刀撐等組成，采用門架門架mf1219型號門架、483.5鋼管做剪刀撐。 梁模板(門架) 梁底橫向支撐采用木方 : 50100mm, 縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :48 3.5 。門式鋼管梁模板支撐架由門架、交叉支撐、連接幫、鎖臂、可調底座、可調托坐、剪刀撐等組成，采用門架門架mf1219型號門架、483.5鋼管做剪刀撐。 第五節 模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平

5、砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。

6、當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。 4、0000以下模板安裝要求 （1）底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。 積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。

7、 （2）梁模板安裝順序及技術要點 （3）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 5、0.000以上模板安裝要求 （1）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置

8、和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側模或板的周邊模板。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 （2）梁模板安裝順序及技術要點 （3）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要

9、求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 6、模板構造 板模板(門架) 1、板底橫向支撐采用：木方 : 50100mm，支撐間距250 mm，縱向支撐采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5。門架平行于梁截面形式支撐，腳手架橫距1m，縱距1m，步距1.95m。 2、門架作模板支撐時，架距和間距應根據支撐高度、荷載情況等條件確定。架距為1.8m和0.9m兩種。荷載較大時，采用0.9m架距的模板支撐。樓板模板支撐的間距由荷載、施工條件選擇，一般不宜大于1.2m。 門架、梯型架、可調托座應根據支模板高度配置。調整模板支撐高度宜采用可調托座，不宜采用可調底座，采用固定托座時，

10、可采用木楔調節高度。 門架用于梁模板支撐時，有門架平行和垂直于梁軸線的兩種布置方式。門架垂直于粱軸線布置時，門架之間應設置交叉支撐和水平加固桿，架距根據荷載情況可采用1.8m或o.9m兩種。門架平行于梁軸線布置時，應將兩門架進行可靠連接。連接方式可采用交叉支撐或水平連桿。 門架用于樓板模板支撐時，應按滿堂腳手架構造要求設置水平加固桿，剪刀撐。架距和間距應根據搭設高度和施工荷載確定。 門架用于拼裝整體式平臺模板(飛模)時，門架支撐應與模板系統進行可靠連接，以滿足整體工作、整體安裝、整體吊運的要求。 梁模板(門架) 1、梁側模板采用木方作為內楞間距260 mm，鋼管作為外楞間距500mm，采用可回

11、收的m12普通穿墻螺栓加固水平間距500 mm，豎向間距250mm，350mm。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，梁底橫向支撐采用木方 : 50100mm，間距300mm，縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :48 3.5。門式腳手架作為撐系統，腳手架采用門架平行于梁截面形式形式，腳手架橫距1.219m，縱距1m，步距1.95m。 2、門架作模板支撐時，架距和間距應根據支撐高度、荷載情況等條件確定。架距為1.8m和0.9m兩種。荷載較大時，采用0.9m架距的模板支撐。樓板模板支撐的間距由荷載、施工條件選擇，一般不宜大于1.2m。 門架、梯型架、可調托座應根據支模板高度配置。調整模板支撐高度宜采用可調

12、托座，不宜采用可調底座，采用固定托座時，可采用木楔調節高度。 門架用于梁模板支撐時，有門架平行和垂直于梁軸線的兩種布置方式。門架垂直于粱軸線布置時，門架之間應設置交叉支撐和水平加固桿，架距根據荷載情況可采用1.8m或o.9m兩種。門架平行于梁軸線布置時，應將兩門架進行可靠連接。連接方式可采用交叉支撐或水平連桿。 門架用于樓板模板支撐時，應按滿堂腳手架構造要求設置水平加固桿，剪刀撐。架距和間距應根據搭設高度和施工荷載確定。 門架用于拼裝整體式平臺模板(飛模)時，門架支撐應與模板系統進行可靠連接，以滿足整體工作、整體安裝、整體吊運的要求。 第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度

13、，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向

14、后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模

15、前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。 第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺

16、在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：

17、對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方

18、法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的

19、較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，

20、使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm

21、；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給

22、施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的

23、水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。 第八節 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3

24、）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具

25、備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防

26、止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 第九節 計算書 板模板(門架)計算依據建筑施工扣件

27、式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范等規范編制。 一、參數信息1.構造參數門架型號:MF1219；扣件連接方式:單扣件；腳手架搭設高度(m):5.25 承重架類型設置:縱向支撐平行于門架；門架橫距La(m):1.00；門架縱距Lb(m):1.00；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(

28、mm):1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷載(kN/m2):1.03.材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：21000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：1

29、3.0；4.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():20.000；5.板底模板參數板底橫向支撐截面類型：木方 : 50100mm；板底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；板底橫向支撐間隔距離(mm)：250.0面板厚度(mm)：18.0二、板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐

30、在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.抗彎強度驗算計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =250.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.2(25+1.1)0.1210.9=3.383kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.3510.9=0.378kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3: 1.4110.9=1.26kN/m；q = q1 + q2 +

31、 q3=3.383+0.378+1.26=5.021kN/m；面板的最大彎距：M = 0.15.0212502；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.00010318.0002/6=54000.000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =31378.500 /54000.000 = 0.581N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =0.581N/mm2 小于面板

32、截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.00+1.100)0.1201.000= 3.13N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 10000.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =100.00023/12 = 48.600cm4；面板的最大允許撓度值: =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6773.1322504/(10095004.8

33、6105)=0.018mm；面板的最大撓度計算值: =0.018mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 1mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一）、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方 : 50100mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.120.25=0.783kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.350.25=0.087kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算

34、得到，活荷載標準值P1:=110.25=0.25kN；均布荷載設計值： q = 1.20.7830.9+1.20.0870.9=0.94kN/m；集中荷載設計值： P = 1.40.250.9=0.315kN；均布荷載標準值： q = 0.783+0.087 =0.87kN/m；集中荷載標準值： P = P1 =0.25kN；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: 其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架縱距)；l =1.000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=0.940kN/m p-作用在模板上的集中荷載設計值；p= 0.315kN最大彎距：M =0.3151

35、.000/4+0.9401.0002；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： 其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 b: 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.196106/83333.333 = 2.355N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算值 2.355 N/mm2 小于 板底橫向

36、支撐抗彎強度設計值 15N/mm2，滿足要求！3.抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下： 截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V=0.315/2 +0.9401.000/2 = 0.628 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 T = 30.628103/(250.000100.000) = 0.188N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.600 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值 : T =0.188N/mm2 小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv =1.6N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: 其中， -計算最大撓度(N

37、.mm)； l-計算跨度(門架縱距)；l =1000.000mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=0.871kN/m； E-板底橫向支撐彈性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667 mm4；板底橫向支撐最大撓度計算值 = 50.87110004 /(3841.001044166667)=0.272mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000.000/250=4.000 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =0.272mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！（二）、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用鋼管(

38、雙鋼管) :48 3.5。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=0.9401.219+0.315=1.461 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 0.760 kN.m最大剪力：V= 4.736 kN最大變形（撓度）：3.935 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -板

39、底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=5080mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2 -最大容許撓度(mm) = 1219.000/250 = 4.876 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值： = M/W = 0.760106/5080.000 = 149.573 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 149.573 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =3.935mm

40、 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: 其中，A -鋼管的截面面積，對于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積板底縱向支撐受剪應力計算值 T = 24.736103/(2489.000) = 9.686N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 9.686 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！四、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：

41、MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用 483.5mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.089kN/m；水平加固桿采用 4

42、83.5 mm鋼管，按照5步4跨設置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.63210-3 (51.000) / (41.950) = 0.024kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.124 kN/m；(3)板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（25.000+1.100）0.1201.000(1.000+1.219)= 6.950kN

43、；2)模板的自重荷載(kN)：0.3501.000(1.000+1.219) =0.777 kN；經計算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 7.727 kN/m；靜荷載標準值總計為 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.124)5.250+7.727= 11.073kN；2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 1.0001.000(1.000+1.219)= 2.219kN；五、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG =

44、11.073 kN； NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 2.219 kN； H - 腳手架的搭設高度，H = 5.25 m。經計算得到，N = 16.394 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 16.394 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 調整系數，k=1.17； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立

45、桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1930.000=21.891 cm4經計算得到，Nd= 107.663 kN。立桿的穩定性計算 N

46、 Nd，滿足要求！六、樓板強度的計算:1. 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積As=360 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4500mm120mm， 樓板的跨度取4 M，取混凝土保護層厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天.的承載能力是否滿足荷載要求。 2.驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4 m；樓板計算跨度范圍內設35排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。

47、第2層樓板所需承受的荷載為 q = 2 1.2 0.35 + (25+1.1)0.12+ 1 1.2 (0.514+0.124)5.2535/4.5/4 ) + 1.4 1 = 13.1 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 113.103 = 13.103 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.059613.142 = 12.495 kN.m；因平均氣溫為20，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天齡期混凝土強度達到62.4%,C30混凝土強度在8天齡期近似等效為C18.72。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.986N/mm2；則可以得

48、到矩形截面相對受壓區高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360300 / (110001008.986 )= 0.12計算系數為：s = (1-0.5) = 0.12(1-0.50.12) = 0.113；此時樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.1131100010028.98610-6 = 10.136 kN.m；結論：由于 M1 = M1=10.136 Mmax= 19.67所以第16天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。 梁模板(門架)計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混

49、凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范等規范編制。梁段:L1。 1-立桿；2-立桿加強桿；3-橫桿；4-橫桿加強桿 計算門架的幾何尺寸圖 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.90門架型號:MF1219；扣件連接方式:單扣件；腳手架搭設高度(m):4.55 承重架類型設置:縱向支撐平行于門架；門架橫距La(m):1.00；門架縱距Lb(m):1.00；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):75

50、0.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(

51、N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數板底橫向支撐截面類型：木方 : 50100mm；板底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：300.0面板厚度(mm)：18.05.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土

52、側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板

53、的最大側壓力F；分別為 40.549 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計

54、值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 260mm；面板的最大彎距 M= 0.110.982602 = 7.42104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.42104 / 2.70104=2.749N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應

55、力計算值 =2.749N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 260mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67792604/(10095002.43105) = 0.121 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =260/250 = 1.04mm；面板的最大撓度計算值 =0.121mm 小于 面

56、板的最大容許撓度值 =1.04mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩

57、： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.26=5.71kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.15.71500.002= 1.43105N.mm； 最大支座力:R=1.15.710.5=3.14 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.43105/8.33104 = 1.713 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.713 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性

58、模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.26= 4.68 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.685004/(100100008.33106) = 0.024 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.024mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.14kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外

59、龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.785 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 7.85105/1.02104 = 77.271 N/mm2；

60、外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =77.271N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.859 mm外楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計算值 =0.859mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁

61、螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.425 =3.825 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.825kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重

62、、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1:1.2（24+1.5）0.90.30.9=7.436kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.30.9=0.113kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值q3: 1.420.30.9=0.756kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.436+0.113+0.756=8.305kN/m；面板的最大彎距：M = 0.18.3053002；按以下公式進行面板抗彎強度驗

63、算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.30010318.0002/6=16200.000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =74746.800 /16200.000 = 4.614N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =4.614N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計

64、算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.30 = 6.99N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =30.0001.8003/12 = 14.580cm4；面板的最大允許撓度值: =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.993004/(10095001.46105)=0.273mm；面板的最大撓度計算值: =0.273mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 1.2mm，滿足要求！

65、七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方 : 50100mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+1.5）0.90.3=6.885kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.35(20.9+0.3)/0.30.3=0.315kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1:=20.3=0.6kN；均布荷載設計值： q = 1.26

66、.8850.9+1.20.3150.9=7.776kN/m；集中荷載設計值： P = 1.40.60.9=0.756kN；均布荷載標準值： q = 6.885+0.315 =7.2kN/m；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: 其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=7.776kN/m p-作用在模板上的集中荷載設計值；p= 0.756kN a-計算簡圖a段長度；a=（）/2 =0.46 m c-計算簡圖c段長度；c= 0.3 m最大彎距：M =7.7760.300（0.460）/8+0.756；

67、按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底橫向支撐的截面抵抗矩 b: 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -梁底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；梁底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W =0.306106/83333.333= 3.675 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.675 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 15N/mm2，滿足要求！3.抗剪強

68、度驗算最大剪力的計算公式如下： 截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V= 7.7760.300/2+0.756/2 = 2.711 kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值 T = 32.711103/(250.000100.000) = 0.813N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.600 N/mm2；梁底橫向支撐的受剪應力計算值 : T =0.813N/mm2 小于抗剪強度設計值fv =1.6N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: 其中， -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1219.000mm；

69、q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=7.200kN/m； E-梁底橫向支撐彈性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667 mm4；梁底橫向支撐最大撓度計算值 = 7.200300(812193-430021219+3003) /(3841.00104 4166667)=1.828mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219.000/250=4.876 mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值 : =1.828mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求！（二）、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :48

70、3.5。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.90.30.3/2 =1.033kN；(2)模板的自重荷載(kN)：p2:=0.35(20.9+0.3)0.3/2 =0.11kN(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P3:=20.30.3/2 =0.09kN；經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值： P = 1.2（1.033+ 0.110)+ 1.40.090=1.498

71、kN；2.抗彎強度及撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）： 梁底縱向支撐計算簡圖 梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m) 梁底縱向支撐梁剪力圖(kN) 梁底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 0.504 kN.m最大剪力：V= 5.446 kN最大變形（撓度）：0.644 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=10160mm3； f -梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w

72、 -最大容許撓度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.504106/10160.000 = 49.619 N/mm2梁底縱向支撐的最大應力計算值 49.619 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值 : =0.644mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: 其中，A -鋼管的截面面積，對于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應力計算值 T = 25.446103/(2489.000)

73、 = 11.138N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值 11.138 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN經計算得到，每米高腳手架自重合計N

74、Gk1 = 0.514 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用 483.5mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.089kN/m；水平加固桿采用 483.5 mm鋼管，按照5步4跨設置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.63210-3 (51.000) / (41.950) = 0.024kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+

75、40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.124 kN/m；(3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）0.3000.9001.000= 6.885kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350(20.900+0.300)1.000 =0.735 kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 7.620 kN/m；靜荷載標準值總計為 NG = (NGK1 +

76、NGK2)4.550 + NGk3= 10.520kN；2.活荷載計算活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.0000.3001.000= 0.600kN；九、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載) 其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 10.52 kN/m； NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 0.6 kN；經計算得到，N = 13.464 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 13.464 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN

77、)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 調整系數，k=1.17； k0 - 一榀門架的承載力修正系數，k0=0.9； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1930.000=21.891 cm4經計算得到，Nd= 96.897 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！