1、東南國際航運中心總部大廈（36#地塊）E、F座工程E座大體積混凝土施工方案編制人： 審核人： 審批人： 日 期： 目 錄第1章 編制依據1第2章 大體積混凝土工程概況2第3章 施工準備23.1 技術準備23.2 商品混凝土的技術要求3 材料3 坍落度4 配合比4 和易性4 初凝、終凝4 混凝土試配43.3 場地及交通準備5 交通條件5 場地準備53.4 降低入模溫度的準備工作63.5 施工資源配置6 輸送泵選擇6 輸送泵配備數量7 勞動力配置8 機械設備配置8 主材、周轉材料及輔助材料9第4章 施工部署94.1 E-1澆筑時的總平面布置9第5章 施工方法105.1 混凝土工程10 混凝土澆搗1

2、0 標高控制11 混凝土施工作業面泌水處理11 混凝土的泵送12 大體積混凝土的養護13 泵管加固145.2 模板施工14 底板及承臺模板14 電梯井基坑、集水坑模板155.3 鋼筋施工16 底板鋼筋16 底板鋼筋支架受力計算23第6章 混凝土熱工計算356.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算35混凝土的絕熱溫升35混凝土的內部最高溫度36混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）36溫度差37混凝土澆筑體表面蓄水深度計算37大體積混凝土冷凝管布置386.2 自約束裂縫控制熱工計算406.3 外約束裂縫控制熱工計算41混凝土澆筑前裂縫控制計算41第7章 溫度監測427.1 測溫系統工作原理及

3、測溫部署43 測溫系統工作原理43 測溫頻率43 溫控指標：43 測溫過程注意事項43 監測布點44第8章 施工質量技術保證措施468.1 確保工程質量的管理措施468.2 混凝土表面外觀檢查478.3 混凝土的進場檢驗478.4 混凝土試塊留置478.5 混凝土抗裂縫保證措施478.6 大體積砼施工的應急措施48 不能連續澆筑的應急措施48 天氣突變的應急措施49 大體積混凝土溫度異常處理措施49第9章 安全文明施工保證措施49第1章 編制依據1、廈門東南國際航運中心36#地塊E座施工圖紙；2、與本工程相關的現行國家規范、規程及技術標準；3、福建省及廈門市頒布現行的法律、法規，以及規章制度；

4、4、施工現場及周邊環境的情況。5、ISO9001質量管理體系、ISO14001環境管理體系、OSHMS18001職業安全健康管理體系標準；我單位質量、環境及職業安全健康管理手冊、程序文件及其支持性文件。 6、采用規范、標準目錄：序號標準名稱標準編號1建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-20022混凝土結構設計規范GB50010-20103工程測量規范GB50026-20074混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）5鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋GB14992-20076混凝土質量控制標準GB50164-20117硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥GBl7519998

5、礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥GBl34419999普通混凝土力學性能試驗方法標準GB/T50081-200210混凝土外加劑應用技術規范GB50119-201311混凝土泵送施工技術規程JGJ/G10-201112高層建筑箱形與筏形基礎技術規范JGJ6-201113普通混凝土配合比設計規程JGJ55-201114大體積混凝土施工規范GB50496-200915建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201116混凝土用水標準JGJ63-200617鋼筋機械連接技術規程JGJ107-201018地下工程防水技術規范GB50108-200819施工現場臨時用電安全

6、技術規范JGJ46-200520建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2012第2章 大體積混凝土工程概況E樓筏板區域底板厚度主要為3200mm、5600mm、8800mm，防水板厚度為1000mm，承臺厚度有1500mm、2000mm、2500mm等。本方案只針對主樓筏板區域即E-1區底板混凝土澆筑施工，其他區域混凝土施工見地下室施工方案。E座底板分區劃分示意圖第3章 施工準備3.1 技術準備施工前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關鍵部位的施工作業指導書。應對工人進行專業培訓，并應逐級進行技術交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、方量。同時應建立嚴格的崗位責任制和交

7、接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件驗收并在合格的基礎上進行。施工現場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區內道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協調，制訂場外交通臨時疏導方案。施工現場的供水、供電應滿足混凝土連續施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產環節、原材料采購渠道、生產供貨能力、路程遠近、交通運輸道路暢通情況，混凝土供應保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應能力及產品質量沒有問題。大體積混凝土的供應能力應滿足混凝土連續施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍

8、。用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和試運轉，其性能和數量應滿足大體積混凝土連續澆筑的需要。混凝土的測溫監控設備宜按本規范的有關規定配置和布設，標定調試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業管理。在施工之前要注意季節性氣象資料的收集，進行分析，因本工程E座底板混凝土澆筑時間都為3天，宜選擇在連續晴朗的天氣澆筑。 3.2 商品混凝土的技術要求3.2.1 材料 1、水泥根據大體積混凝土施工規范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求:底板混凝土使用中、低熱硅酸鹽42.5水泥，所用水泥其3d 的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。底

9、板混凝土為抗滲混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%；2、粗細骨料細骨料宜采用中砂，其細度模數宜大于2.3，含泥量不大于3%，粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續級配，含泥量不大于1%；應選用非堿活性的粗骨料；3、外加劑使用高性能鋼筋阻銹劑和抗裂防水劑，其用量為水泥用量的4%。所用外加劑的質量及應用技術，應符合現行國家標準混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應用技術規范GB50119和有關環境保護的規定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量應符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596 和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉GB/T 18046的有關規定。5、

10、拌和用水拌合用水的質量應符合國家現行標準混凝土用水標準JGJ 63 的有關規定。3.2.2 坍落度攪拌站應根據氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸道路的距離、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調整原配合比，確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，保證混凝土供應質量。3.2.3 配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，按圖紙要求，采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設計依據。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。

11、水膠比不宜大于0.55。砂率宜為3842%。 拌合物泌水量宜小于10L/m。3.2.4 和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經時損失要求兩小時小于40mm。擴展度不小于45mm。3.2.5 初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內。3.2.6 混凝土試配在混凝土制備前，應進行常規配合比試驗，并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數的試驗；必要時其配合比設計應當通過試泵送，根

12、據試泵送結果來調整或者優化配合比。初步設計出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二級F類粉煤灰礦渣粉高性能鋼筋阻銹劑抗裂防水劑砂率水膠比用量215156788108857868.68.6420.43重量比10.432.152.960.160.230.040.043.3 場地及交通準備3.3.1 交通條件1、場內：本工程36#地塊場地西側、東側有硬化臨時道路，場地寬敞，可作為混凝土泵車及罐車的運輸通道；2、場外：本工程位于廈門市海滄區東嶼村南端，東鄰海滄大道，西鄰海滄內湖，與海滄體育館隔湖相望，距海滄大道約30m。場地原為灘涂，經回填平整，地勢平坦。36地塊E座底板澆筑混凝土供應商為海

13、投建材，公司地址為海新路東側，如圖A點所示，混凝土料車可按如圖所示線路行走,到達工地時間約為20min。3.3.2 場地準備根據周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內交通線路，主樓底板混凝土每次澆筑時最多需要配備7臺輸送泵(1臺備用)，可以將輸送泵布置在基坑西側、東側基坑邊空地上，由于現場空地較大，交通組織較為簡單，可滿足混凝土罐車就位布置需要。1、場外交通維持底板大體積需要24小時連續澆筑，混凝土施工前要與混凝土罐車沿途路線的交警取得聯系，有效溝通，獲得批準，適當放行。 另外還要安排一個人負責與全部混凝土攪拌車司機保持聯系，了解罐車的行進狀態，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現場，加以解決。了

14、解罐車到達現場的時間，以便作合理安排。2、場內交通維持混凝土攪拌車到達現場后，由現場保安人員進行指揮，在出入口處設兩名保安維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規定位置停靠，不能進場的在大門口指定區域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的車輛出場后，停靠等候的車輛才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。3.4 降低入模溫度的準備工作因E座底板澆筑時間處于廈門的初春時間，日平均氣溫約為15至20，混凝土的入模溫度基本滿足規范要求，即不低于5且不高于30（大體積混凝土規范（GB50496-2009）。在混凝土與商混站進行溝通，采取以下措施降低混凝土的入模溫度。1.設

15、計幾種不同的配合比，進行試配，以確定理想水化熱的最終配合比；2.安排攪拌站準備搭設遮陽棚的相關材料，以降低砂石等原材料的溫度；3.準備一定量的冰塊，或一定量的地下水，以便降低混凝土的水化熱；4.現場準備足夠的麻袋和足夠長的水管，在泵管全長范圍覆蓋濕麻袋。3.5 施工資源配置3.5.1 輸送泵選擇根據混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土輸送泵，其性能參數如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數表序號性能指標單位數值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）

16、m/h15.75液壓系統壓力Mpa326轉速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm66852085207211理論泵送高度m2503.5.2 輸送泵配備數量E座E1區一次性澆筑時混凝土工程量最大，約為12000m，計劃72小時，每小時混凝土澆筑量為166.67 m，計算泵車數量如下： 混凝土泵的實際平均輸出量Q1= 26m/hN1=Qn/ Q1= 166.67/26=6.41,取7臺。 式中： N1-混凝土輸送泵車需用臺數 Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量Qn-混凝土澆筑數量(m/h)Qmax-每臺混凝土泵的最大輸出量 -配管條件系

17、數，可取 -泵車作業效率，根據混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取，取0.6每臺泵車需攪拌車數量計算公式： N2=式中： Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m/h) N2-每臺泵車需配攪拌的數量； V-混凝土攪拌運輸車容量(m) L-攪拌站到施工現場往返距離(km)，取20km S-攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30,本工程取40 km/h T1-一個運輸周期總的停車時間(h)，取0.5hN2=3.73,取4臺每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺數n=4(臺)；共需配備攪拌運輸車：28(臺)；根據計算結果，E座底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式

18、輸送泵為6臺。另外根據實際情況聯系12臺泵車作為備用，攪拌站總共需配置混凝土輸送車28臺。 3.5.3 勞動力配置根據工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使E座底板施工按計劃完成，各專業需要投入的勞動力數量見下表：工 種人 數備 注鋼筋工120隨施工進度調整木 工40混凝土工42防水工20機電安裝工15電焊工5防雷接地保守3預埋水管保守3塔吊司機2塔吊指揮2泵車放料員7震動棒手21鋼筋保守工3泵車操作員7支撐體系保守12合 計3023.5.4 機械設備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規格型號數量國別/產地1塔式起重機MC480

19、2臺中國2砼輸送泵HBT60C8臺（1臺備用）武漢3布料機BLG122臺上海4泵管系統D=1258套(1套備用)南京5振搗棒ZN5012根廣東6平板振動器ZW74臺湖南7鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇8鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江9鋼筋調直機JK-34臺江蘇10電動套絲機15-504臺江蘇11砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東12潛水泵H=30m10臺福建13壓刨MB-1052臺四川14圓盤鋸MJ-1348臺山東15經緯儀TDJ2E6臺上海16全站儀GTS-602/L2臺日本17自動安平水準儀AT-G66臺日本3.5.5 主材、周轉材料及輔助材料E-1區底板施工所需主材、周轉材料及輔助材料見下表

20、：序號材料名稱數量進場時間1鋼筋1200t隨現場施工進度分批進場214a#槽鋼1600m隨現場施工進度分批進場312.6#槽鋼2200m隨現場施工進度分批進場450*50*4等邊角鋼2700隨現場施工進度分批進場5木枋2400m隨現場施工進度分批進場6扣件5000個隨現場施工進度分批進場7頂托3400個隨現場施工進度分批進場8混凝土12000m隨現場施工進度分批進場918mm多層膠合板400隨現場施工進度進場10焊條5包隨現場施工進度進場11氧氣、乙炔各兩瓶隨現場施工進度進場12蒸壓灰砂多孔磚（240*180*80）3000塊隨現場施工進度進場13鋼管10t隨現場施工進度分批進場14止水螺桿8

21、00根隨現場施工進度進場153003鋼板止水帶390m隨現場施工進度進場16保濕塑料薄膜4800隨現場施工進度進場17防雨塑料薄膜4800 隨現場施工進度進場18麻袋4800 隨現場施工進度進場第4章 施工部署4.1 E-1澆筑時的總平面布置根據輸送泵配置，擬用6臺地泵，2臺布料機進行E-1區底板混凝土澆筑。混凝土澆筑方向由東向西（如圖所示），罐車行進路線如圖所示。E-1區混凝土澆筑總平面布置圖第5章 施工方法5.1 混凝土工程5.1.1 混凝土澆搗根據本工程大體積混凝土的特點，采用斜面分層連續澆筑或推移式連續澆筑，配備6臺HBT60C混凝土輸送泵按1:61:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布

22、料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為10m，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，布料時在23m范圍內水平移動泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應注意“快插慢拔不漏點”。每根泵管配備3根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，

23、在適當的時間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現干縮裂縫。5.1.2 標高控制底板鋼筋綁扎前，根據現場基坑外側已布置的永久性標高控制線，將底板標高控制線引至現場塔吊標準節上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+100cm 線。澆筑混凝土時每個開間用尼龍線拉對角線控制標高。5.1.3 混凝土施工作業面泌水處理混凝土表面離析水以及沉積水對底板混

24、凝土質量影響較大，如果施工過程中不及時排出，不但會影響混凝土的強度，而且會加劇混凝土的自身收縮，引起底板混凝土的裂縫，本工程擬在混凝土澆筑的過程中采取如下措施對沉積水、離析水進行排出：底板大體積混凝土澆筑時，表面會沉積少量的離析水和其他水流，擬計劃將電梯井底坑做臨時積水坑，施工過程中派專人將基坑內的沉積水用軟管及時抽排至基坑外。5.1.4 混凝土的泵送泵送混凝土時混凝土泵的支腿應完全伸出，并插好安全銷。混凝土泵與輸送管連通后，應按所用混凝土泵使用說明書的規定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉。混凝土泵啟動后應先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位。經

25、泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內壁：1、泵送水泥漿2、泵送水泥砂漿3、泵送與混凝土內除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態。泵送速度應先慢后快逐步加速，同時應觀察混凝土泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。混凝土泵送應連續進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續時間，泵送混凝土時活塞應保持最大行程運轉。泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪

26、拌排出空氣后再泵送。泵送混凝土時，水箱或活塞清洗室中應經常保護充滿水。在混凝土泵送過程中若需接長3m以上的輸送管時，仍應預先用水和水泥漿或水泥砂漿，進行濕潤和潤滑管道內壁。混凝土泵送過程中不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落在未澆筑的地方。當混凝土泵出現壓力升高且不穩定油溫升高、輸送管明顯振動等現象，而泵送困難時不得強行泵送并應立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲擊輸送管彎管、錐形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵塞。當輸送管被堵塞時應采取下列方法排除：重復進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復進行反泵和正泵排除堵塞；當上述兩種方

27、法無效時。應在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前應先排除管內空氣后方可擰緊接頭。在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應在預先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當混凝土泵送出現非堵塞性中斷時應采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行慢速間歇循環泵送，有配管輸送混凝土時可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土時應先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關閉氣閥。混凝土泵送即將結束前，應正確計算尚需用的混

28、凝土數量并應及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應按預先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設備的出口應朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土時應預先規定各自的輸送能力。5.1.5 大體積混凝土的養護（1）為防止底板混凝土內外溫差過大，導致貫通裂縫的產生，需要采取保濕保溫法養護。在混凝土初凝以后，在覆蓋的塑料薄膜內混凝土表面噴灑少量水（灑水時間應在晴天中午），使混凝土內蒸發出的水分積在混凝土表面進行保濕養護，塑料薄膜上覆蓋麻袋等，塑料薄膜

29、和麻袋等覆蓋時搭接長度應不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養護。（2）.底板混凝土應連續養護不少于14d，保證塑料薄膜內時刻保持濕潤狀態，使水泥充分水化，達到需要的強度。（3）.地下室外墻導墻澆筑高度為500mm高，可采用如下方法養護：沿地下室外墻內側布置一圈直徑15mm的PVC管道，在管子上每隔1m開設密布式小孔，對外墻進行噴霧式養護，保證其充分水化。5.1.6 泵管加固將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置輸送管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工程泵管從36地塊西北側二級放坡處及西南側土坡處進入基坑，采

30、用48.3鋼管搭設鋼管架從底板至坡面對輸送管進行加固，在底板處采用鋼管做拋撐進行加固穩定。基坑內水平輸送管采用廢舊輪胎鋪墊，間隔2000mm設置一個，以保護底板鋼筋。豎向泵管架示意圖廢舊輪胎在混凝土澆筑的過程中依次移除，在底板大體積混凝土澆筑完成后收集備下次利用。5.2 模板施工5.2.1 底板及承臺模板因36地塊承臺底面與底板面持平，承臺頂面高出底板面500mm，1000mm等，故地下室外墻、承臺部位采用吊模施工。5.2.2 電梯井基坑、集水坑模板電梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm鋼管支撐加固。鋼管支撐50100mm木枋電梯基坑、集水井模板安裝

31、示意圖電梯基坑、集水井模板固定鋼筋支架示意圖底板積水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，主楞間距400mm，次楞間距250mm，陰角做200mm寬壓腳板和50100mm木枋，上口和下口用調節撐對撐。5.3 鋼筋施工5.3.1 底板鋼筋為節省底板鋼筋支架的施工時間，結合我司的大體積混凝土施工經驗。我司擬采用先行搭設鋼管架、在底板面筋鋼筋綁扎期間焊接型鋼支架來換撐鋼管架的方法進行底板鋼筋支架的施工。從而形成型鋼支架焊接與底板鋼筋綁扎同步施工，立體作業，節省鋼筋支架的施工時間。該做法施工流程如下：鋼管支撐及型鋼支撐布置見下圖 5.3.2 底板鋼筋支架受力計算1.鋼管支架受力計算（1）

32、、參數信息： 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 模板支架搭設高度為8.8米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.43米。 鋼筋支撐架立面簡圖 鋼筋支撐架立桿穩定性荷載計算單元 計算時采用的鋼管類型為483.0。 一、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自

33、重(kN/m)： q11 = 0.0000.0001.200=0.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 2.1401.200=2.568kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (0.000+0.000)1.200=0.000kN/m 靜荷載 q1 = 1.20.000+1.22.568=3.082kN/m 活荷載 q2 = 1.40.000=0.000kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.081.20 最大剪力 Q=0.61.2003.082=2.219kN 最

34、大支座力 N=1.11.2003.082=4.068kN 抗彎計算強度 f=0.444106/4491.0=98.81N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6772.568+0.9900.000)1200.04/(1002.06105107780.0)=1.624mm 縱向鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=4.07kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖

35、(mm)支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.00mm 最大支座力 Qmax=4.068kN 抗彎計算強度 f=0.00106/4491.0=0.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=4.07kN 單扣件抗滑承載力的設計計算

36、滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1388.800=1.214kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 2.1401.2001.200=3.082kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3

37、= 0.0000.0001.2001.200=0.000kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.295kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (0.000+0.000)1.2001.200=0.000kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.15kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A

38、立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 56.35N/mm2，立桿的穩定性計算 f

39、,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 29.49N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.018； 公式(3)的計算結果： = 39.48N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2、深基坑高區域型鋼支架計算（1）參數信息： 鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強

40、度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的 材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。支架搭設高度為8.8米， 搭設尺寸為：型鋼立柱采用14a#槽鋼間距23 m，橫梁采用12.6#槽鋼間距3m。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 6.420kN/m 施工設備荷載標準值為 4.500kN/m 施工人員荷載標準值為4.500kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm

41、4 立柱的高度 h=8.8m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=80.5cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷載的計算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下

42、的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0813.104+0.106.300)2.002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=6.420+4.500=10.920kN/m 活荷載標準值q2=4.500kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大

43、撓度 V=(0.67710.920+0.9904.500)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.362mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=18.51cm2 截面回轉半徑i=5.520cm 立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.277； A立桿的截面面積,A=18.51cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2；

44、 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=23.52kN, =147.604N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!3、3.2m厚筏板區域型鋼支架計算（1）參數信息： 鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼

45、筋支架的 材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。支架搭設高度為3.2米， 搭設尺寸為：型鋼立柱采用12.6#槽鋼間距23m，橫梁采用12.6#槽鋼間距3m。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 6.420kN/m 施工設備荷載標準值為 4.500kN/m 施工人員荷載標準值為4.500kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=3.2m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架橫梁的計算

46、 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷載的計算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0813.104+0.106.300)2.002 支座最大彎矩計算公式如下: 支

47、座最大彎矩為 M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=6.420+4.500=10.920kN/m活荷載標準值q2=4.500kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67710.920+0.9904.500)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.362mm 支架橫梁的最

48、大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=15.69cm2 截面回轉半徑i=4.953cm，立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.802； A立桿的截面面積,A=15.69cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=23.52kN, =150.494N/mm2； 立桿

49、的穩定性驗算 =f,滿足要求!第6章 混凝土熱工計算考慮到主樓電梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大為8.8m，且強度等級為C40，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。底板混凝土配合比定為：水泥215kg，水156kg，砂788kg，石1088kg，粉煤灰57kg，礦渣粉86kg，高性能鋼筋阻銹劑8.6kg,抗裂防水劑8.6kg。6.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算大體積混凝土結構施工應該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內，則可控制混凝土裂縫的出現。混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。混

50、凝土的絕熱溫升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中：T（t）混凝土的絕熱溫升（）mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取215kg/m3Q每公斤水泥的水化熱，本工程為P.O42.5水泥，查計算手冊，Q分別為270kJ/kgC混凝土比熱0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400/m3；t混凝土齡期（天）；m常數，與水泥品種、澆筑時溫度有關，取0.406；e常數，e=2.718；混凝土入模溫度取30，經過計算，得到3天，5天，7天混凝土最高水化熱絕熱溫升：T（3）=27.336（22.4），T（5）=33.722，T（7）=36.558。（25.2）混凝土的內部最高溫度Tmax(t

51、) =Tp+Th(t)式中Tmax (t)混凝土t齡期內部最高溫度（）；分別取3、5、7天計算；Tp混凝土澆筑溫度（）,取30；混凝土t齡期的散熱 系數，混凝土分層澆筑最大厚度為8.8m，混凝土溫度上升等于絕熱溫升,則=1；按上式計算，3天，5天，7天的結果為Tmax（3）=57.336，Tmax（5）=63.722，Tmax（7）=66.558。混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）本工程混凝土表面保溫層擬采用3層塑料薄膜和2層麻袋。混凝土表面保溫層的傳熱系數（W/m2K）；-各種保溫材料的厚度-各種保溫材料的導熱系數-空氣導熱系數，可取23w/(m2.K)則式中Tb(t)-混凝土

52、表面最高溫度（）；Tq大氣的平均溫度（）； H混凝土的計算厚度；h混凝土的虛厚度；h混凝土的實際厚度；T混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；混凝土的導熱系數，此處可取 2.33Wmk；k計算折減系數，根據試驗資料可取0.67；Tb(t)=Tq+4(H- h)hTH2=1/()=1/()=3.826h=k/t=0.6662.33/3.826=0.406H=h+2h=8.8+20.406=9.612Tbmax=30+4（9.612-0.406）0.40638.822/9.6122=34.151溫度差中心溫度與表面溫度之差Tmax- 1=24.671 小于25混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb- T

53、q=34.151-27=7.151，小于20故知，滿足防裂要求。混凝土澆筑體表面蓄水深度計算1）計算公式: (1) 混凝土表面所需的熱阻系數計算公式： (2) 蓄水深度計算公式： 式中 R-混凝土表面的熱阻系數(k/W)；X-混凝土維持到預定溫度的延續時間（h）；M-混凝土結構物表面系數（1/m）；Tmax-混凝土中心最高溫度()；Tb-混凝土表面溫度()；K-透風系數,取 K=1.30；700-混凝土的熱容量，即比熱與密度之乘積(kJ/m3.K)；T0-混凝土澆筑、振搗完畢開始養護時的溫度()；Tc-每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)；Q(t)-混凝土在規定齡期內水泥的水化熱(kJ/kg

54、)；w-水導熱系數，取0.58W/m.k。2）計算參數 (1) 大體積混凝土結構長a=18.70(m)； (2) 大體積混凝土結構寬b=8.40(m)； (3) 大體積混凝土結構厚c=8.80(m)； (4) 混凝土表面溫度Tb=34.15()； (5) 混凝土中心溫度Tmax=66.56()； (6) 開始養護時的溫度T0=20.00()； (7) 維持到預定溫度的延續時間X=7.00（d）； (8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=215.00（kg/m3)； (9) 在規定齡期內水泥的水化熱Q(t)=270.00（kJ/kg)。3）計算結果 (1) 混凝土表面的熱阻系數R=0.11(k/W

55、)； (2) 混凝土表面蓄水深度hw = 0.06(m)；根據計算，蓄水深度需達到6cm以上，因E座核心筒區域大體積混凝土面積達到52m52m，混凝土澆筑時間長達80小時，故根據現場實際的澆筑完成面先后進行分區蓄水養護，養護深度采用20cm深，每一蓄水分區用磚模進行圍擋。6.1.6大體積混凝土冷凝管布置為大體積混凝土內外溫差小于25提供進一步保障措施，大體積混凝土內布設循環冷卻水管，通過冷卻水將混凝土水化熱傳導到混凝土外。冷卻水管布置詳見下圖。6.2 自約束裂縫控制熱工計算澆筑混凝土時，由于水化熱作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受天氣影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混

56、凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力。由于溫度產生的最大拉應力可按下式計算=0.667E(3)110P-5P/(1-0.15)= 0.6670.7510P4P110P-5P24.9=1.25 N/mmP2=0.6671.1510P4P110P-5P22.3=1.71N/mmP2P=0.6671.487104110P-5P23.03=2.28N/mmP2第t天的混凝土彈性模量按下式計算E(t)=EC(1-eP-0.09tP)E(3)=0.991.023.1510P4 P (1-2.718P-0.093P)= 0.991.023.1510P4 P 0.237=0.7510P4E(5)=0.

57、991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.095P)= 0.991.023.1510P4 P0.362=1.1510P4PE(7)=0.991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.097P)= 0.991.023.1510P4 P0.4674=1.48710P4P混凝土抗拉強度按下式計算fBtkB（t）= fBtkB（1-eP-P） fBtkB（3）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.33P）=1.306N/mmP2PfBtkB（5）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.35P）=1.708N/mmP2

58、PfBtkB（7）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.37P）=1.930N/mmP2混凝土澆筑體的內外溫差按下式計算=Tmax（t）-Tb（t）Tm（t）-齡期為t時，混凝土澆筑體內的最高溫度，可通過溫度場計算或者實測求得。Tb（t）-齡期為t時，混凝土澆筑體表的最高溫度，可通過溫度場計算或者實測求得。從上可知，前3天混凝土溫度拉應力小于對應齡期的混凝土抗拉強度，不會出現表面裂縫，但從第5天開始，溫度拉應力逐漸大于對應齡期的混凝土抗拉強度，需要再覆蓋一層塑料薄膜以減小內外溫差。6.3 外約束裂縫控制熱工計算6.3.1混凝土澆筑前裂縫控制計算一、計算原理 (依

59、據 :大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中 混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，

60、按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=11.31度 T0混凝土的澆筑入模溫度()； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=50.30度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-1.92度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0，一般土地基取； c混凝土的泊松比。二、計算: 取S(t)=0.20，R1.00,=110-5,=0.15。 1) 混凝土7d

61、的彈性模量由式： 計算得: E(7)=1.47104 2) 最大綜合溫差 T=11.31 3) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.39N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(7)=1.12N/mmP2 5) 抗裂縫安全度: K=1.12/0.39=2.871.15 滿足抗裂條件第7章 溫度監測為及時掌握混凝土內外溫差及溫度應力，及時調整保溫措施，調整養護時間，保證混凝土內外溫差小于25及降溫速率小于2/d，根據大體積混凝土的施工要求，將對主樓基礎底板施工進行大體積混凝土的信息化測溫工作。7.1 測溫系統工作原理及測溫部署7.1.1 測溫系統工作原理數據傳輸

62、線將各個現場數據采集器和數據適配器串聯起來，數據適配器負責計算機和各個現場數據采集器之間進行數據通訊，計算機軟件通過對數據適配器的控制和收發數據，能控制各個現場數據采集器的運行，并采集各個現場數據采集器的測量數據，然后進行匯總、處理。7.1.2 測溫頻率大體積混凝土澆筑后，應對每塊大體積混凝土澆筑體里表溫差、降溫速率及環境溫度進行測試，測試時間安排如下：（1）入模溫度進行測量，每臺班不少于2次。（2）砼澆注完6至10小時開始測溫，齡期2天內，每2小時測溫一次；齡期37天內，每四小時測溫一次，7天后一天測一次。（3）停止監測：10天后或砼澆筑體表面與大氣溫差不大于20時。 每次測溫同時監測出周圍

63、環境的溫度，測溫點按圖編號，并在現場掛編號標志，測溫作詳細記錄并整理繪制溫度曲線圖，溫度變化情況應及時反饋和處理。7.1.3 溫控指標：大體積砼溫度監測的檢測結果參考委托方和設計圖紙的要求，并根據國家大體積混凝土施工規范（GB 50496-2009）中的相關規定。溫控指標宜符合下列規定：(1)砼澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值不宜大于50；(2)砼澆筑體的里表溫差(不含砼收縮的當量溫度)不宜大于25；(3)砼澆筑體的降溫速率不宜大于2.0/d；(4)砼澆筑體表面與大氣溫差不宜大于20。7.1.4 測溫過程注意事項1、指派相關施工管理人員在現場與測溫公司監測人員對測溫工作進行配合；2、在測溫工作開

64、始前，提供固定測溫導線的12鋼筋，鋼筋長度應滿足伸至混凝土底部且高出板面約0.81.5m，測溫頭導線固定后，對固定有測溫導線的12鋼筋進行加固工作；3、在測溫期內，盡量做到對檢測系統正常用電的連續性，對測點、測點間連接線及施工現場到測溫系統控制辦公室的電纜線進行保護；同時適當加強做好防盜工作。4、嚴格按照制定的本工程施工方案中大體積混凝土養護措施進行養護；5、測試過程中宜及時描繪出各點的溫度變化曲線和斷面的溫度分布曲線；6、每天，我公司人員會將前一天的測溫數據匯總，發給相關單位；如果發現溫控數值異常，我方會及時通報，要求相關單位采取相應措施。7.1.5 監測布點大體積混凝土澆筑體內監測點的布置

65、，以真實地反映出混凝土澆筑體內最高溫升、最大應變、里表溫差、降溫速率及環境溫度為原則，按下列方式布置：（1）考慮結構的幾何尺寸，監測點的平面布置可參見。（2）沿混凝土澆筑體厚度方向，布置底層、中心和面層溫度測點，該工程測點沿厚度方向布置可詳見。（3）混凝土澆筑體的外表溫度，以混凝土外表以內50mm處的溫度為準。（4）混凝土澆筑體底面的溫度，以混凝土澆筑體底面上50mm處的溫度為準。E座擬監測部位為E座E-3軸至E-12軸交F-F軸至E-F軸，在可能出現較大溫差的部位布置測桿。共布置14根測桿，深基坑區域測點隨板厚相應增加。其中上測點距砼上表面50100mm，中部測點間距為600mm，下測點距砼

66、下表面50100mm。同時還設置大氣氣溫監測點。第8章 施工質量技術保證措施8.1 確保工程質量的管理措施各級技術、工程管理人員必須熟悉圖紙，了解設計意圖，掌握施工及驗收規范、規程。編制施工方案要切實可行，經審批后實施。認真做好底板施工方案的技術交底，工長要對班組長進行交底，交底要認真、細致、可操作。選派從事過類似規模工程的管理人員、技術人員和熟練的作業工人。嚴格執行“三檢制”，確保道道工序受控是保證工程質量的重要方法。嚴格按設計、規程要求對材料進行的檢驗和試驗。著重抓好鋼材、水泥、外加劑和防水材料的復試。抓好計量管理，保證底板混凝土配合比的正確性。做好大體積混凝土施工養護保溫措施，確保工程質

67、量。抓好成品的保護，在混凝土強度達到4Mpa之前，不允許在混凝土上堆放鋼筋及腳手架、大模板等重物，放線時，隨打點隨覆蓋。并抓好職工教育和成品的防護設施。保證技術資料及時、真實、準確。在終凝之前反復用木抹子搓平，保證大體積混凝土表面不龜裂。及時向技術部報告大體積混凝土各測溫點的溫度情況。在測溫超出控制指標內時，采取如下相應措施：混凝土的內外溫差大于25時，須提高混凝土表面溫度，采用碘鎢燈照射混凝土表面或水面，使混凝土表面溫度升高，達到內外溫差25后，立即用麻袋進行覆蓋。混凝土的降溫速率大于2.0時，對混凝土表面澆適量熱水后用麻袋覆蓋，升高混凝土表面溫度，直至降溫速率2.0。混凝土表面與大氣溫差大

68、于20時，即氣溫驟降后（下雨天），用彩條布覆蓋在保溫層上，采用碘鎢燈照射，使混凝土表面周圍的大氣溫度升高，保持混凝土表面與大氣的溫差在20，直至天氣恢復正常。為保證大體積混凝土的施工質量，每臺混凝土輸送泵配一名專職收料員，對每車砼的坍落度進行檢查，對砼方量進行抽檢，對小票各項內容進行核對、填寫，對不符合技術要求的混凝土堅決要求退場。在施工中堅持三檢制、樣板制、掛牌制、技術交底制、質量獎懲制度及追根會診制度等管理措施，規范項目部各部門的工作程序和原則，使各項工作在有序的受控中進行。8.2 混凝土表面外觀檢查板面標高是否正確；施工縫接槎是否平整，高差是否明顯，接槎有沒有痕跡存在；墻根至墻根外25c

69、m處是否平整，地面平整度用2米大杠檢查；澆筑到頂后，檢查頂面標高，校正鋼筋位置。澆筑過程中設專人看護鋼筋、模板，發現問題及時處理。8.3 混凝土的進場檢驗混凝土進場后，核對混凝土供應小票內容是否為本部位所需之混凝土。檢查混凝土的出站時間，出站時間與混凝土的澆筑時間差不得超過混凝土的初凝時間。混凝土工長目測檢查混凝土的和易性，檢查隨車所帶資料是否符合要求，并由試驗員實測混凝土的塌落度作好相應記錄，施工時測量混凝土的澆筑溫度，由混凝土工長記錄混凝土的四個時刻，即：1砼出站時間（由攪拌站填寫）；2到場時間；3下料時間；4澆筑完時間；六個時間，即：1運輸時間；2等待時間；3澆筑時間；4出站到澆筑完時間

70、；5間隔時間；6初凝時間。8.4 混凝土試塊留置在砼澆筑過程中，未經項目總工程師同意，任何人不得隨意變動配合比。砼試塊留量：依據地下防水工程質量驗收規范（GB50208-2012），每500m留置一組抗滲試塊（每組6個），每一工作班不少于一組。按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求留設抗壓試塊和同條件試塊。同一配合比、同一臺班、每100m取一組抗壓強度試件，當一次連續澆筑超過1000m時，同一配合比的混凝土每200m取樣一組（每組3個）。8.5 混凝土抗裂縫保證措施大體積混凝土的裂縫主要是溫度裂縫、干縮裂縫和塑性裂縫，因此在控制筏板大體積混凝土裂縫時主要針對以上裂縫產

71、生的原因采取措施：以60天的強度作為砼配合比及強度評定的標準。盡量選用低熱或中熱水泥，如礦渣水泥、粉煤灰水泥等；減少水泥用量，將水泥用量控制在350kg/m3以下；降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.5以下；改善骨料級配，控制粗細骨料的含泥量，摻加粉煤灰或高效減水劑等來取代部分水泥，減少單方混凝土中的水泥用量，降低水化熱，另外在摻加一定量的具有微膨脹作用的摻合料也可以防止裂縫的產生；改善混凝土的攪拌加工工藝，可以攪拌水中加入適量冰塊，并將骨料和水泥進行降溫，從而降低混凝土的入模溫度；澆筑前應認真規劃澆筑順序，避免約束和不均勻的沉降，從而產生裂縫，相反，采取恰當的澆筑順序會減少開裂。正確進行

72、混凝土振搗，使用振搗棒時絕對禁止用振搗棒橫拖趕動混凝土拌和物。否則必然造成離下料口遠處砂漿過多而開裂。在混凝土中摻加一定量的具有減水、增塑、緩凝等作用的外加劑，改善混凝土拌合物的流動性、保水性，降低水化熱，推遲熱峰的出現時間；大體積混凝土要合理安排施工工序，分層、分塊澆筑，以利于散熱，減小約束；混凝土運到工地后應立即檢測坍落度，并盡快澆筑。如發現坍落度不足，不得擅自加水，應當在技術人員指導下用追加減水劑的方法解決；加強混凝土養護，混凝土澆筑后，在終凝后及時澆水養護，并覆蓋塑料薄膜和草袋保溫，并適當延長養護時間，保證混凝土表面緩慢冷卻；8.6 大體積砼施工的應急措施8.6.1 不能連續澆筑的應急

73、措施（1）現場用電：在施工前，由現場施工員、安全員、現場電工、工長對現場施工用線路、用電設備進行檢查，以確保施工用電，施工中配置值班電工隨時對現場用電情況進行管理。（2）輸送泵故障、泵管堵塞：施工前將輸送泵（包括備用泵）進行調試，并在施工中配備專職泵管維護人員現場待命，發生堵管情況迅速進行處理，確保在最短時間內恢復使用，備用輸送泵司機現場待命，如發生輸送泵故障，及時啟用，以確保施工連續進行。（3）混凝土供應不及時：因混凝土預拌單位選擇主站及備用站為同一單位的不同地理位置的分站，其所用原材料差異不大，故在混凝土澆筑之前，與備用站簽訂供應協議，如需要使用相同配合比進行拌制，在混凝土供應中出現攪拌材

74、料短缺或交通問題不能及時供應時，及時通知備用站進行混凝土的供應。8.6.2 天氣突變的應急措施（1）密切關注氣象信息，根據大體積混凝土的施工進度計劃，購買澆筑前后各30天的氣象資料，確保避免大體積砼在雨期澆筑。（2）養護期間（尤其是澆筑后7天內）遇天氣大幅降溫、降雨情況，做好砼表面保溫措施，配備碘鎢燈、鋼管、塑料布等應急材料。遇大幅降溫天氣時，用碘鎢燈照射混凝土表面，以保證混凝土內外溫差不大于25，避免產生裂縫。遇降雨天氣，用塑料布覆蓋混凝土保溫層，同時，基坑周邊進行24小時不間斷抽排水，以保證降雨不影響混凝土養護。8.6.3 大體積混凝土溫度異常處理措施做好混凝土澆筑過程和成型后養護措施，定

75、時測溫并做好記錄，覆蓋保溫材料養護時，若混凝土內部最高溫度與表面溫度差達到25或者混凝土表面溫度與大氣溫差達到20，采取以下措施進行避免和處理：（1）要加大保濕養護的力度，保持塑料薄膜內時刻充分濕潤，在麻袋表面再蓋一層塑料薄膜，薄膜上再覆蓋毛毯或麻袋，上述塑料薄膜和毛毯等覆蓋時搭接長度應不小于20cm。以降低保溫材料的綜合導熱系數，減小混凝土內外溫差，（2）要增加養護周期，保持連續25天養護，保持內部溫度綜合降每天在1.5度以下。第9章 安全文明施工保證措施（1）施工人員必須是經培訓合格的有證人員，嚴禁無證操作。（2）泵管的質量應符合要求，對已經磨損嚴重及局部穿孔現象的泵管不準使用，以防爆管傷

76、人，施工前準備好洗管、清洗用品、接球器及有關裝置，作業前必須用同配比的砂漿潤管。（3）泵管架設的支架要牢固，轉彎處必須設置井字式固定架。泵管轉彎宜緩，接頭密封要嚴。（4）泵車料斗內的砼保持一定的高度，防止吸入空氣造成堵管或管中氣錘聲和造成管尾甩傷人的現象。（5）泵車安全閥必須完好，泵送時先試送，注意觀察泵的液壓表和各部位工作正常后加大行程。在砼坍落度較小和開始起動時使用短行程。檢修時必須卸壓后進行。（6）當發生堵管現象時，立即將泵機反轉把砼退回料斗，然后正轉小行程泵送，如仍然堵管，則必須經拆管排堵處理后開車，不得強行加壓泵送，以防發生炸管等事故。（7）砼澆筑結束前用壓力水壓泵時，泵管口前面嚴禁

77、站人。（8）插入式振搗器電動機電源上，應安裝漏電保護裝置，熔斷器選用應符合要求。接地安全可靠電動機未接地線或接地線不良時嚴禁使用。（9）操作振搗器作業時，應穿戴好膠鞋和絕緣橡皮手套。（10）振搗器停止使用時，應立即關閉電動機，搬動振搗器時，應切斷電源，以確保安全，不得用軟管和電纜線拖拉、扯動電動機。（11）電纜線上不得有裸露之處，電纜線必須放置在干燥、明亮處；不允許在電纜線上堆放其它物品。（12）振搗器必須由操作人員掌握，作業后必須做好清洗、保養工作，振搗器要安放在干燥處。（13）砼罐車進場必須聽從現場指揮人員調度，嚴禁亂停亂靠。（14）砼施工后，應及時清理管內余砼，施工現場做到“活完料凈腳下清”。（15）清理豎管時，高空作業人員必須戴好安全帽，系好安全帶，保證安全帶高掛低用。（16）嚴禁工人打架斗毆，以確保文明、安全施工。（17）積水坑施工中應注意埋于坑底降水泵的電源的保護。