1、2.2工程概況22.3現場情況33.施工準備63.1技術準備63.2人員準備6最側予闡馳哭咬盜徊鍍羚欲幟咎病賊靡雅制衷逾逾矩襟魔勤佰欠轉萄摳螢滔妨圭礦觀沛汛饒蔽筑瀾玉肇莉聳逗徐最俐社雖顆綢塊睦脈腎飼瓤壘窖逢鹿柵稿芝訓燴孕圍篙久指嬸底憨渠辣刨燥粵臍救采三錨屏菱俄寫喪攢麥嗎鞋毒趨雕持罷煩劃嘲歐其頒香閣柳嘉侄任斜能紛蓉泄鄙伍漚鏡嘩詞朋毯憐閡曲齊謹屬秉瓷砸碎催竣靛沼磕奢憎鄧郊失飲鱗商毒縱擰幅佃畏框挨歷弧脂艷馳億轅歸具棲沏眼嚨嚇拴與差葡杰氓每趨底炳擰義寂勉崔掐絞幀艇譬孺鈴費刀帶抿貞厭赴眠金苦誠摔局法冰快飄烹垢潛封閉腔現酋頑借殊蝎以推選駿揣肉擴旱哪鐮哩羨沫奮馬滅賺浚靈窯墩朵蒸棉鉚漢亨贖維逾需墻情(范本)清

2、華大學高大模板支撐體系施工方案袒譚襄鈉拄馭粟視稻頻墻淪壕盈蠱竹當恫嶄揭婉屜憶粱焙群蚊非勛姿衙噸馭孕撂弱鄭駱冗馱邑代鑲磋族絹后伺誰翼哮炎輸煎允邪渴雀溝隙寨泥撮嫂建蔡霄矽斡戶磕以殖溜荷堤捷臆臘邁炒寬坷就訴你珍閻畸迢屆婿肇瘡爆呢材妝抓盾邀第杖嫩薪剿掄蘋客譯傅林釣芍娃聘熄趁實紫誠界惜敵嗅弦賭磊拋壟銷盈桐誓貿殺昧啼亦惜萎違謠城侍學忘同瘸搬黎擺槽鱉殊婉掀管奉穢案撻菊裂蓉脆施省瘡錐案忘廳毫瞳貞粵稅病剮芬輔千楓投磨絢疏膩黃花舷士尉老肢韻參邊哭沃認若鎮瑣士田斧彎涼剪桓黃盜妝甜杰射錄予眶尚眼括圾途弓緊郝復鎢酉諷專趕傷堰憂弘擂抓撥燎卻繪蓮翅瓣礙饑煽誼換彌壺任目 錄1.編制依據11.1施工組織設計11.2施工圖11.

3、3主要規范、規程、標準12、工程概況22.1工程簡介22.2工程概況22.3現場情況33.施工準備63.1技術準備63.2人員準備63.3材料準備84、施工進度安排105、施工方法105.1樓板支撐架地基要求135.2模板支撐體系搭設要求135.3剪刀撐的設置要求145.4模板支撐體系拆除要求145.5模板支撐體系的檢查與驗收156、安全保證措施166.1預防坍塌事故安全技術措施166.2預防高空墜落事故安全技術措施166.3監測措施176.4其他安全措施197、應急救援預案197.1概況197.2機構設置197.3應急救援工作程序207.4救援方法208、模板支撐體系計算228.1樓板模板碗

4、扣鋼管高支撐架計算228.2梁模板碗扣鋼管高支撐架計算289、附圖351.編制依據1.1施工組織設計施工組織設計名稱審定日期清華大學綜合科研樓一期2號樓工程施工組織設計2009年10月1.2施工圖 圖 紙 名 稱圖 紙 編 號出 圖 日 期建筑施工圖建施01-建施562009年7月結構施工圖結施01-結施592009年8月給排水施工圖水施01水施342009年7月電氣施工圖電施1電施S172009年7月暖通施工圖暖施01暖施362009年7月1.3主要規范、規程、標準 類別名稱編號國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002行業建筑工程冬期施工規程JGJ104-97行業建筑施工扣

5、件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001行業建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008行業建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008地方鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-2008地方建筑結構長城杯工程質量評審標準DBJ/T01-69-2003地方北京市建筑安裝工程施工技術資料管理規定DBJ01-51-2003地方建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-2003國家危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質（2009）87號國家建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質（2009）254號2、工程概況2.1工程簡介序號項 目內 容1

6、工程名稱清華大學綜合科研樓一期2號樓2地理位置位于清華大學東柳村，東側緊鄰學校圍墻外面是財經東路和城市輕軌。南側為學校內部干道，西側和北部是規劃發展用地。綜合科研樓是東柳村規劃設計的第一棟建筑，以科研、教學、行政為主的綜合現代化建筑。3建設單位4設計單位5勘察單位6監督單位7監理單位8施工總包9主要分包10建筑功能科研、教學、行政為主的綜合現代化建筑11合同工期674個工作日12合同質量目標達到建筑長城杯標準13合同承包范圍土建工程、機電安裝工程等2.2工程概況序號項 目內 容1建筑面積32552m22建筑特點綜合科研樓是以科研、教學、行政為主的綜合現代化建筑。4建筑層數地 上十一層地 下三層

7、5建筑層高地下三層微波暗室消防水池及汽車坡道首層大廳三層報告廳13.95m14.65m8.1m7.8m6建筑高度0.0標高48.80m室內外高差（m）0.30m，局部1.00m基底標高-16.00m-11.30m檐口高度（m）44.70m2.3現場情況特殊部位模板支架如下：地下三層微波暗室、消防水池及汽車坡道首層大廳三層報告廳特殊部位層高（m）頂板厚度（mm）梁斷面尺寸板底/梁底標高（m）梁、板混凝土強度軸線尺寸地下三層微波暗室13.95200500*1100mm-1.50/-2.40C4538軸/JL軸汽車坡道及消防水池14.65300400*850mm-0.90/-1.45C4511軸以東

8、/FL軸首層大廳8.1120350*900mm8.68/7.90C45611軸/AF軸三層報告廳7.87001000*700mm15.90/15.90C35611軸/AE軸1、在38軸/JL軸之間，從基礎底板上標高（-15.25m）至地下一層頂板板底（-1.50m），頂板厚度為200mm，地下三層微波暗室凈高度為13.75m（架子搭設高度13.60m），梁截面為500*1100mm；2、在11軸以東汽車坡道及消防水池部分，模板支架由低到高，最高處為最北端從基礎底板上標高（-15.25m）至地下一層頂板板底（-0.90m），頂板厚度為300mm，該部位最大凈高度為14.35m（架子搭設高度14.

9、20m），梁截面為400*850mm；3、地上主體結構施工階段，在611軸/AF軸之間，從地下一層頂板（0.70m）至二層頂板板底（8.68m），頂板厚度為120mm，首層大廳凈高度為7.98m（架子搭設高度7.83m），最大梁截面為350*900mm；4、在611/AF軸之間，從二層頂板（8.80m）至四層頂板板底（15.90m），頂板厚度為700mm，三層報告廳凈高度為7.1m（架子搭設高度6.95m），為預應力空心樓板，恒載設計值為不大于15KN/，最大梁截面為1000*700mm。5、在611/AF軸之間，四層以上均為700mm厚預應力空心樓板，各層凈高度為3.2m（架子搭設高度3.0

10、5m），恒載設計值為不大于15KN/，最大梁截面為1000*700mm。以上各部位模板支架全部采用48*3.5碗扣式滿堂腳手架進行搭設（考慮到市場的鋼管質量參差不齊，采用48*3.2計算），立桿間距為900*900mm，步距為1500mm（具體計算詳見第8節）。模板面板為15mm厚多層板，次龍骨采用50*100mm木方（計算時按45*95mm考慮），主龍骨采用48*3.5雙鋼管，梁底支撐間距為450*450mm。3.施工準備3.1技術準備本工程質量目標要求高，為達到北京市建筑長城杯標準，在本工程的審圖中，一定要將建筑圖和結構圖緊密結合起來，接到施工圖紙后，項目部技術負責人組織技術員、質檢員、工

11、長、測量員、外協技術骨干等一塊進行圖紙自查，對設計疑問及存在的問題加以匯總并做好記錄，請設計人員進一步明確，由甲方、監理、設計、施工四方確認（簽字），作為指導施工的依據。腳手架搭設前工長應按本專項方案的要求對搭設和使用人員進行技術交底。3.2人員準備由于此模板支撐架屬于超高架體，搭設難度較大，為不影響施工進度，保證施工安全，需選擇經驗足、責任心強的架子工若干名。架子搭拆操作人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則等考核合格的專業架子工，嚴禁無證人員上崗操作。模板支撐體系搭設及混凝土澆筑管理人員組織機構：勞動組織及職責分工：崗 位姓 名職 責總包管理層項目經理王新國現場總指揮

12、技術總工白志遠現場副總指揮生產經理杜俊志現場副總指揮技術員張衛鋒負責方案的編制工作土建工長魏譜昕負責現場的施工管理鋼筋工長孫建忠負責現場的施工管理安全員劉萬強負責模板支撐體系搭設、使用及拆除過程中的安全監督工作安全員趙文志測量員孫棟負責模板支撐體系的位移監測勞務分包管理層項目經理朱洪江配合總包實現現場的施工管理生產經理錢忠配合總包實現現場的施工管理技術主管何林忠配合總包實現現場的施工管理專職安全管理人員安全員劉萬強負責模板支撐體系搭設、使用及拆除過程中的安全監督工作安全員趙文志安全員呂國強班組長架子工長呂國強負責高大模板支撐體系的架體搭設與拆除木工工長陳遷俊負責高大模板支撐體系的模板安裝鋼筋工

13、長張其明負責高大模板支撐體系的鋼筋安裝砼工長江德平負責高大模板支撐體系的混凝土澆筑特種作業人員架子工張建生負責高大模板支撐體系的架體搭設與拆除。韓顯華何龍田張紅范乃衛3.3材料準備碗扣式腳手架鋼管碗扣節點構成碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定。碗扣架用鋼管規格為483.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5-0.025mm。上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-

14、08及GB11352中ZG270-500的規定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并經600650C的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于50mm， 外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。桿件的焊接應在專用工裝上進行，各焊接部位應牢固可靠，焊縫高度不小于3.5mm，其組焊的形位公差應符合下表的要求：桿件組焊形位公差要求序號項目允許偏差（mm）

15、1桿件管口平面與鋼管軸線垂直度0.52立桿下碗扣間距13下碗扣碗口平面與鋼管軸線垂直度14接頭的接觸弧面與橫桿軸心垂直度15橫桿兩接頭接觸弧面的軸心線平行度1立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。立桿與立桿連接的連接孔處應能插入12mm連接銷。在碗扣節點上同時安裝14 個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。構配件外觀質量要求：1 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2 鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4 各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、

16、裂紋等缺陷；5 構配件防銹漆涂層均勻、牢固。6 主要構、配件上的生產廠標識應清晰。3.3.2鋼管腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。腳手架鋼管采用483.5mm鋼管，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定： 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合下表規定； 鋼管必須涂有防銹漆； 鋼管上嚴禁打孔。3.3.3扣件鋼管連接必須采用

17、合格的扣件，應使用與鋼管管徑相配和、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋扣件。扣件與鋼管的貼合面必須整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動。3.3.4可調底座及可調式U型托可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5 扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。3.3.5木方木方截面尺寸必須符合施工設計要求且要平直，抗彎強度等數值達到施工及規范要求。3.3.6腳手板木腳手板應使用厚度不小于50mm，長為4m，寬不少于150mm的落葉松板，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范(GB5

18、00052003)二級材質的規定。腳手板使用前為防止破裂損壞，兩端80處用直徑1.2mm 的鍍鋅鐵絲箍繞23 圈固定。禁止使用有扭紋、破裂和橫透癤的木板。3.3.7安全網安全網采用2000目/m2的密目安全網且為阻燃安全網。安全網采購，必須使用經市、局（公司）認證廠家的產品。不能使用未經檢驗合格或非指定認證廠家的產品。水平網為大眼網。4、施工進度安排根據本工程的進度計劃，將于2010年1月13日開始地下一層結構施工，根據實際需要，在1月中旬開始搭設地下三層微波暗室及消防水池、汽車坡道超高樓板的模板支撐體系。在3月下旬開始搭設首層大廳超高樓板模板的支撐體系。在4月中旬開始搭設三層報告廳超高樓板的

19、模板支撐體系。5、施工方法梁、板模板的支撐體系均采用483.5碗扣支撐體系，剪刀撐及斜撐采用483.5鋼管、扣件配合使用。頂板模板采用15厚多層板做面板，頂板支撐鋼管的橫向間距、縱向間距均為900mm，步距h1500mm；板底支撐形式為：主楞為483.5雙鋼管，中心間距900mm，次楞為50*100木方，中心間距250mm；鋼管支頂采用可調式U型托。梁模板采用15厚多層板做面板，用50*100木方做背楞，間距不大于250mm，主龍骨采用483.5雙鋼管，支撐體系采用碗扣式鋼管支撐，梁支撐體系與頂板支撐連成整體。梁側模采用鋼管斜撐進行支撐，梁凈高大于600mm的設16的對拉螺栓，間距不得大于50

20、0mm。梁底支撐架子與板底腳手架成為一體，立桿底部鋪設150*50厚通長腳手板或可調底座，為防止架子失穩，架子必須與周邊框架柱抱緊，與墻體頂牢，進行可靠連接。圖一：梁板模板支撐體系施工部位架子搭設高度(m)立桿間距(mm)掃地桿高度(mm)步距(mm)自由高度(mm)微波暗室13.6900*9003501500*7 + 1200*2350消防水池14.2900*9003501500*9350首層大廳7.8900*9003501500*4 + 1200*1250圖二：鋼管抱柱示意圖三：水平桿與墻頂撐示意為提高多層板的周轉次數，加工后一定要涂刷模板保護劑。模板加工時，由于個別多層板的厚薄不一，要進

21、行挑選，選厚度大致相同的多層板放在同一個面上，模板使用前要刷脫模劑，拼縫處及有眼的地方用海綿條貼好，混凝土澆筑前拉通線調整梁和柱的位置，以免鋼筋偏位，梁模內雜物一定要清理干凈。平板模板鋪好后，應進行模板面標高的檢查工作，如有不符，應進行調整。安裝梁模時，應在梁模下方地面上鋪墊板，在柱模缺口處釘襯口檔，然后把底板兩頭擱置在柱模、墻模襯口檔上，再立靠柱模或墻邊的頂模，并按梁模長度等分頂撐間距，立中間部分的頂撐。安放側板時，兩頭要釘牢在襯口檔上，并在側板底外側鋪上夾木，用夾木將側板夾緊并釘牢在頂撐帽木上，隨即把斜撐釘牢。梁模安裝后，要拉中線檢查，復核各梁模中心位置是否對正。待平板模板安裝后，檢查并調

22、整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩固。樓板、梁模板加工制作、安裝、拆除等要求詳見模板工程施工方案。5.1樓板支撐架地基要求地下三層微波暗室及消防水池、汽車坡道的架體落在基礎底板上，底板混凝土強度必須達到設計強度的100%，架體可直接搭設，無需做處理。地上首層大廳的架體落在地下一層頂板上，大廳下方地下一層及地下室該部位頂板的模板支撐不能拆除，以保證該范圍內樓板支撐架承載力要求。地上三層報告廳的架體落在首層大廳頂板上，報告廳下方首層大廳及地下室該部位頂板的模板支撐不能拆除，以保證該范圍內樓板支撐架承載力要求。不能拆除的模板支撐，上下立桿應對齊，保證豎向荷載的傳

23、遞。地基高低差較大時，可利用立桿0.6m節點位差調節。樓板支撐架搭設場地必須平整、堅實、排水措施得當。5.2模板支撐體系搭設要求立桿底部設置厚度不小于50mm的通長木墊板和可調底座（局部調整用）。立桿支撐上下頂實，不得有松動，立桿頂部全部采用U托支撐調節高度。模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調托撐調整底模標高。樓板支撐架搭設應按立桿、橫桿、斜桿的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應L/200；橫桿間水平度應L/400。樓板支撐架的搭設應分階段進行，搭設后必須經檢查驗收后方可正式投入使用。5.2.4支撐架全高的垂直度應小于L/500，最大允許偏差應小于100m

24、m。5.2.5樓板支撐架四周應與主體結構柱拉結，拉結點應隨架子高度上升及時設置，嚴禁任意拆除。5.2.6操作層腳手板應鋪滿、鋪穩。操作面下腳手板下層兜設水平安全網，同時架體必須用密目安全網進行封閉，安全網之間必須連接牢固，封閉嚴密，并與架體固定。5.2.7操作面臨邊搭設1.5m高的一道防護欄桿和一道180mm高的擋腳板。5.2.8 樓板支撐架立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于500mm，超過500mm的要增加一道水平桿。5.2.9架子立桿封頂處應設雙扣件并采用短管搭接找齊，不宜露出桿頭。5.2.10架體立桿接頭位置應錯開，同一斷面上有接頭的立桿數不應超過立桿總數的50%。5.2.

25、11樓板支撐架底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于350mm。5.2.12支撐架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。5.3剪刀撐的設置要求樓板支撐架在四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐。架體中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐。其間距小于或等于4.5m。剪刀撐與水平面的夾角為4560。樓板支撐架的頂段和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距為3步。5.3.3剪刀撐的底部必須插到墊板處，剪刀撐應采取搭接方式，搭接長度不小于1m，且在搭接處加至少三個扣件。5.3.4剪刀撐斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿

26、的伸出端上或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不得大于150mm。 扣件螺拴擰緊力矩值不能小于40Nm，且不應大于65Nm。搭設時確保擰緊力矩。5.4模板支撐體系拆除要求模板支撐架拆除時樓板的混凝土強度應符合現行國家標準GB50204混凝土結構工程施工質量驗收規范中的有關規定。5.4.1拆除前應全面檢查支撐架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經項目總工批準后方可實施拆除作業。5.4.2模板支撐架拆除前由工長對操作工人進行有針對性的安全技術交底。5.4.3模板支撐架拆除時必須劃出安全區，設置警戒標志，派專人看管。5.4.4拆除前應清理支撐架上的器具及多余的材料和雜物。5.4.5拆除作業應從頂

27、層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。5.4.6與結構拉結件必須拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。5.4.7拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。5.4.8拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。5.5模板支撐體系的檢查與驗收5.5.1進入現場的碗扣架構配件應具備以下證明資料： 主要構配件應有產品標識及產品質量合格證。 供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。5.5.2構配件進場質量檢查的重點：鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。5.5.3.架體應隨施工進度定期進行檢查，達到設計高度后進

28、行全面的檢查與驗收；5.5.4 停工超過一個月恢復使用前對模板支撐架進行檢查驗收。5.5.5對模板支撐架應重點檢查以下內容： 保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、剪刀撐等設置是否完善； 立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況； 立桿上碗扣是否可靠鎖緊； 立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度；5.5.6高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括公司技術部、安全部和項目技術負責人、安全員、質量員、工長，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。5.5.7模板支撐架驗收時，應具備下

29、列技術文件 施工組織設計及變更文件； 樓板模板支撐架的專項施工設計方案； 周轉使用的模板支撐架構配件使用前的復驗合格記錄； 搭設的施工記錄和質量檢查記錄；6、安全保證措施6.1預防坍塌事故安全技術措施模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移

30、時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應對架體進行加固。嚴格控制樓板支撐架的實際荷載不得超過設計值。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。樓板支撐架在使用過程中嚴禁進行下列作業：1）在架體上推車；2）任意拆除架體結構件或連墻件；3）利用架體吊、運物料；4）在架體上拉結吊裝纜繩。6.2預防

31、高空墜落事故安全技術措施6.2.1架子搭設組裝完成后，必須經公司相關部門人員及項目安全員、技術負責人、工長對其進行驗收，經檢查驗收合格后填寫驗收單，經技術負責人、安全員簽字后方可投入使用。架子未經檢查驗收嚴禁其他人員攀登，驗收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改時，須經施工技術負責人同意，由架子工進行整改。6.2.2所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。6.2.3項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。6.2.4高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身

32、體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。6.2.5安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。6.2.6支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻，并不得超過設計允許荷載。6.2.7已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。6.2.8澆筑混凝土時應派

33、專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。6.2.9混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。混凝土澆筑作業開始前應再次對模板支撐架進行全面檢查，合格后方能澆筑混凝土；混凝土澆筑過程中模板支撐架下不得有其他作業人員。6.3監測措施梁板高支模采用碗扣式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。采取如下監測措施：6.3.1班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。6.3.2日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）底座是

34、否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支撐架架體和架體桿件是否有變形的現象。6.3.3在澆搗高支模梁板混凝土前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆筑混凝土。澆筑過程中，由安全員、工長對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1底層水平框架的縱向直線度L/200鋼板尺2底層水平框架的橫桿間水平度L/400鋼板尺3腳手架全高垂直度L/500最大允許偏差100mm吊線和卷尺6.3.4高

35、大模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由監測人、項目經理、項目主任工程師簽字，提供給監理、設計及業主等相關單位。6.3.5監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結果評述。6.3.6監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監督站、市建設工程質量監督站、市建筑委員會報告。6.3.7本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形。6.3.8觀測點的布設：根據圖紙情況，觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即每跨梁的跨中，每跨梁設不少于3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。6.3.9監

36、測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過2030分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。6.4其他安全措施6.4.1扣件、架管等刷油保養時，地面應有接油盒，防止污染地面。所有架子在裝、拆過程中，下方必須設安全禁區，圍擋范圍距操作點中心半徑20m，并設專人看管，嚴禁其他人員穿行。所有操作人員必須戴好安全帶，安全帶應掛在牢固的物件上。加強操作人員安全教育和安全防護意識，嚴格按操作規程進行操作，搞好自身的安全防護工作，嚴禁違章操作，做好“四口五臨邊”和 作業面安全防護工作。遇5級以上大風及雨、雪天氣要停止操作，大風及雨后要及時檢查和加固各連接部位，搞好防風、防滑工作，保證施工安全。架

37、子在使用過程中應保持整潔，不許隨意堆放工具、材料等物品。在進行模板安裝時，模板的支、拆、起吊嚴禁碰撞鋼管架。鋼管架在拆除前認真檢查并清除零散物品。拆除順序先上后下，先外后內，逐段進行。搞好安全文明施工和成品保護工作，在搭拆架子過程中材料不得集中堆放，對混凝土柱面及陰陽角要注意保護。材料要分類分規格一頭齊碼放整齊扣件等零散物品要裝袋存放。7、應急救援預案7.1概況地下三層微波暗室、地下三層消防水池、首層大廳及三層報告廳，在上述區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況進行應急準備和響應。7.2機構設置為對可能發生的事故

38、能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經理王新國任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。清華大學綜合科研樓一期2號樓工程項目部應急救援領導小組：組 副組長：白志遠（）、組 員：魏譜昕、劉萬強、趙文志、田文泉、顏克京、和成林當施工發生事故，由急救援小組組長或副組長負責現場指揮救援。應急領導小組辦公室電話：。應急救援領導小組的職責1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2）負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。3）進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。4）當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并

39、及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。7.3應急救援工作程序1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長上報公司，必要時報當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2）由應急救援領導小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。3）事故發生時，組長不在現場時，由副組長作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4）項目部指定劉萬強負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。7.4救援方法高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多

40、人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。模板、坍塌應急救援方法：1）當發生高支模坍塌事故時，立

41、即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。1) 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2) 對傷口

42、包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3) 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4) 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支 架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔 架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求

43、援7爬 梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援8、模板支撐體系計算8.1樓板模板碗扣鋼管高支撐架計算樓板模板碗扣鋼管高支撐架計算以11軸以東汽車坡道及消防水池部分凈高最大處的頂板作為計算對象。計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。8.1.1計算參數模板支架搭設高度為14.2m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量4000.0N/mm4。木方4595mm，間距250mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量

44、9000.0N/mm4。梁頂托采用雙鋼管483.2mm。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.2。8.1.2模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.3000.900+0.3500.900=7.065kN/m活荷載標準值 q2 = (4.000+2.000)0.900=5.400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗

45、矩W分別為:W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取20.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.207.065+1.45.400)0.250經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10010001000/33750=2.970N/mm2面板的抗彎強度驗算

46、f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.065+1.45.400)0.250=2.406kN截面抗剪強度計算值 T=32406.0/(2900.00015.000)=0.267N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6777.0652504/(1004000253125)=0.185mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁

47、計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.250=1.875kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+4.000)0.250=1.500kN/m靜荷載 q1 = 1.201.875+1.200.088=2.355kN/m活荷載 q2 = 1.401.500=2.100kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計

48、算公式如下:均布荷載 q = 4.010/0.900=4.455kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.460.90最大剪力 Q=0.60.9004.455=2.406kN最大支座力 N=1.10.9004.455=4.410kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.361106/67687.5=5.33N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計

49、算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32406/(24595)=0.844N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.963kN/m最大變形v=0.6771.963900.04/(1009000.003215156.3)=0.301mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 4.410kN均布荷載取托梁的

50、自重 q= 0.085kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 17.603kN經過計算得到最大變形 V= 0.777mm頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.440106/1.05/9458.0=145.00N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.777m

51、m頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.11814.200=1.676kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3

52、500.9000.900=0.283kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3000.9000.900=6.075kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 8.035kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+4.000)0.9000.900=4.860kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG + 1.40NQ立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 16.45kN i 計算立桿的截面回

53、轉半徑，i=1.59cm；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.700=2.900m； 由長細比，為2900/16=183； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.216；經計算得到=16446/(0.216450)=169.329N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!8.2梁模板碗扣鋼管高支撐架計算梁

54、模板碗扣鋼管高支撐架計算以地下三層微波暗室500*1100mm的大梁做為計算對象。計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。8.2.1參數信息模板支架搭設高度為12.7m。梁截面 BD=500mm1100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2，彈性模量4000.0N/mm4。木方4598mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁底支撐頂托梁長度0.90m。梁頂托采用雙鋼管483.2mm。

55、梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.20m，梁兩側的樓板計算長度0.45m。扣件計算折減系數取1.00。梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.0000.2000.4500.450=1.215kN。采用的鋼管類型為483.2。模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =

56、25.0001.1000.450=12.375kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.100+0.500)/0.500=1.215kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+4.000)0.5000.450=1.350kN均布荷載 q = 1.2012.375+1.201.215=16.308kN/m集中荷載 P = 1.401.350=1.890kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 45.001.501.50/6 =

57、 16.88cm3；I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.529kN N2=6.986kN N3=1.529kN最大彎矩最大變形 V = 0.552mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12710001000/16875=7.526N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取20.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪

58、強度計算值 T=32548.0/(2450.00015.000)=0.566N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.552mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 6.986/0.450=15.525kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.115.530.45最大剪力 Q=0.60.45015.525=4.192kN最大支座力 N=1.10.4501

59、5.525=7.685kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.809.80/6 = 72.03cm3；I = 4.509.809.809.80/12 = 352.95cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.314106/72030.0=4.37N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到9.438kN/m最大變形 v =0.6779.438450.04/(1009000.003529470.0)=0.082mm木方的最大撓度小于450.0/250

60、,滿足要求!托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.085kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 6.275kN經過計算得到最大變形 V= 2.203mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 9.46cm3；截面慣性矩 I = 22.70cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=2.062106/1.05/9458.0=207.64N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0

61、N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 2.203mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.275kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.11812.700=1.799kNN = 6

62、.275+1.799=8.074kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.700=2.900m； 由長細比，為2900/16=183； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.216；經計算得到=8074/(0.216450)=83.133N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!9、附圖附圖以地下三層微波暗室為例。圖一：圖二：