1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、腳手架方案選擇23.1 A座：23.2 B座：33.3 C座：4四 腳手架材料選擇44.1鋼管落地腳手架44.2普通型鋼懸挑腳手架5五 、腳手架搭設流程及要求65.1鋼管落地腳手架65.1.1 主桿基礎65.1.2 立桿間距7大橫桿、小橫桿設置8剪刀撐8腳手板、腳手片的鋪設要求8防護欄桿9連墻件10架體內封閉115.2 普通型鋼懸挑腳手架11立桿間距12大橫桿、小橫桿設置13剪刀撐13腳手板、腳手片的鋪設要求13防護欄桿14連墻件14架體內封閉14六、腳手架的勞動力安排15七、腳手架的檢查與驗收15八、腳手架搭設安全技術措施16九、腳手架拆除安全技術措施1

2、8十、腳手架計算書1910.1懸挑腳手架計算書19座2層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書19座3層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書2710.2 落地式扣件鋼管腳手架計算書35十一、附圖41一、編制依據 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社； 建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑

3、工業出版社； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社； 另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。二、工程概況A座為11層辦公用房，設二層地下室，平面呈扇形，建筑最大長度87m（外弧弧長），立面呈曲線形，其中地下二層結構層高4.2m，地下一層結構層高5.4m，首層層高5.4m，標準層層高4.5m，建筑物檐口最大高度55.31m。其中10層結構向扇形圓心有一個收進。A座裙樓一呈橢圓形，建筑物最大長度約40m，設二層地下室，上部為指揮中心及會議室，其中地下二層結構層高4.2m，地下一層結構層高5.4m，首層層

4、高10.065m，二層層高12.7m，并設4.3m寬懸挑結構，作為大屏維修區及觀光走廊，建筑物最大高度27.15m。A座裙樓二呈扇形，建筑最大長度32m（外弧長度），設二層地下室，上部為辦公用房，其中其中地下二層結構層高4.2m，地下一層結構層高5.4m，首層層高5.2m，二層層高4.5m，三層層高6.5m，四層層高4.3m，建筑物最大高度22.15m。B座為19層辦公用房，平面呈扇形，建筑物最大長度76m（外弧弧長），立面呈曲線形，其中地下二層結構層高4.2m，地下一層結構層高5.4m，首層層高5.4m，二層層高4.5m，三四層層高4.2m，八層層高4.5m，17A17B層層高4.2m，19

5、層層高3.8m，其余標準層層高均為3.9m，建筑物檐口最大高度84.3m。其中17B層在中間部分不設樓板，與17A層貫通形成共享大廳，層高為8.4m，并在17B層向扇形圓心有一個收進。三、腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符

6、合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：3.1 A座：自基礎底板搭設雙排落地腳手架至二層頂板，搭設高度16m；自2F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中沿A-A軸弧線結構懸挑8m長16#工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為74cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至5F頂板，最大搭設為高度18m。自6F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中沿A-A軸弧線結構懸挑8m長16#工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立

7、桿距離為5cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至9F頂板，其中結構于A-A軸側4層裙樓結構封頂，于裙樓屋面搭設雙排落地架至9F頂板，懸挑腳手架最大搭設高度14.4m，落地腳手架最大搭設高度為21.9m。自10F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中A-C軸弧線結構懸挑8m長工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為73cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至電梯機房屋面頂女兒墻，搭設最大高度為14.8m。其中10F結構與A-A軸有一收進，與A-A軸側9F屋面板處搭設雙排落地架體，最大搭設高度為15.2m。詳附圖：

8、A座懸挑外架立面布置示意圖。3.2 B座：自基礎底板搭設雙排落地腳手架至二層頂板，搭設高度18.9m；自3F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中沿B-C軸弧線結構懸挑10m長16#工字鋼，懸挑腳手架內側立桿落于結構外邊梁內距離為4.5cm；B-E軸弧線結構懸挑10m長16#工字鋼，懸挑腳手架內側立桿距結構結構外邊梁距離為105.5cm；其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至6F頂板，搭設最大為高度16.2m。自6F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中B-C軸弧形結構懸挑8m長16#工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為2.5cm，B-E

9、軸弧線結構懸挑10mc長16#工字鋼，外邊梁與懸挑腳手架內側立桿距離為33cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至10F頂板，最大搭設高度16.2m。自11F樓面懸挑16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中B-C軸弧形結構懸挑6m長16#工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為27cm，B-E軸弧線結構懸挑10m長16#工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為10cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至14F頂板，最大搭設高度15.6m。自15F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中B-C軸弧形結構懸挑8m長16#工字

10、鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為68cm，B-E軸弧線結構懸挑6m長16#工字鋼，懸挑腳手架內側立桿落于結構外邊梁內距離為9.5cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至18F頂板，最大搭設高度15.6m。自19F樓面懸挑4m長16#工字鋼，搭設雙排腳手架，其中B-C軸弧形結構懸挑10m長16#工字鋼，外邊梁至懸挑腳手架內側立桿距離為65cm，其他位置懸挑腳手架內側立桿距結構外邊距離均為30cm，雙排腳手架搭設至屋面機房女兒墻標高，最大搭設高度13.2m。B-E軸側因結構有一收進，與結構18F屋面搭設雙排落地腳手架，最大搭設高度17.6m。詳附圖：B座懸挑

11、外架立面布置示意圖。3.3 C座：自基礎筏板底搭設雙排落地架至C座檐口標高。內側立桿距離結構外邊距離30cm，立桿排距0.9m，最大搭設高度27.13m。四 腳手架材料選擇4.1鋼管落地腳手架 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證

12、的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆紅白相間色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m

13、的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。4.2普通型鋼懸挑腳手架 l、普通型鋼懸挑腳手架，選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳

14、手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆紅白相間色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。

15、 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。 7、型鋼水平懸挑桿采用16號工字鋼。8、預埋螺栓的直徑為20mm。9、選擇619+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑17.0mm。五 、腳手架搭設流程及要求5.1鋼管落地腳手架 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力

16、實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下構造要求搭設。5.1.1 主桿基礎 本工程腳手架基礎利用基坑支護平臺混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于

17、10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求。5.1.2 立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.9m，步距1.5m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 (5)立桿及縱橫向水平桿構造要求：5.1.3大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度

18、方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5.1.4剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5.1.5腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板

19、，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5.1.6防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1

20、.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 (5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖。本工程施工人員出入通道口分別搭設在東，西二個大廳入口處，腳手架搭設時同時施工包括安全通道。5.1.7連墻件 (1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨

21、時拉結點，以確保外架安全可靠。 (5)連墻件構造示意圖5.1.8架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。5.2 普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標

22、記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下構造要求搭設。5.2.1立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.9m，步距1.5m；連墻桿間距豎直3m，水平4.5m(即兩步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊

23、木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。5.2.2大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 (3)大小橫桿連接構造要求5.2.3剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的

24、橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5.2.5防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整

25、。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。5.2.6連墻件 (1)腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上

26、述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。5.2.7架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿

27、套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。六、腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均持上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。七、腳手架的檢查與驗收鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的腳

28、手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： (1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志； (2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄， (4)腳手架工程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3)基礎是否平

29、整堅實、支墊是否符合規定； (4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。八、腳手架搭設安全技術措施8.1技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安

30、全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。8.2質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (

31、4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。8.3安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保

32、修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。 (7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 (9)鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 (10)外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安

33、全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 (11)定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 (12)外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 (13)外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 (14)嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 (15)保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 (16)結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 (17)嚴格控制

34、施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 (18)結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 (19)當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 (20)各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。九、腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒

35、標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞

36、腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人

37、。十、腳手架計算書10.1懸挑腳手架計算書依照搭設形式，以A座2層型鋼懸挑雙排腳手架及B座3F型鋼懸挑雙排腳手架為例進行計算。10.1.1A座2層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建

38、筑物外懸挑段長度1.84米，建筑物內錨固段長度6.16米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物0.66m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷載的計算值 q2=

39、1.40.900=1.260kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三

40、跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷載標準值q2=0.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058

41、kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為

42、小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.734mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣

43、件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:

44、單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1195 NG1 = 0.12018.000=2.151kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.740)/2=0.738kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15

45、NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.474kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 =

46、0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.2500.600 = 0.184kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.474+0.851.44.050=8.988kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.474+1

47、.44.050=9.838kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.1841.5001.500 五、立桿的穩定性計算 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.838kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算

48、長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9838/(0.27424)=86.531N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8

49、.988kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8988/(0.27

50、424)+74000/4491=95.483N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 8.473kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!采用雙扣件連接。 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體740mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 660mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 16

51、60.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。 受腳手架集中荷載 P=9.84kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=35.123kN,R2=-13.911kN,R3=0.771kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=10.629106/(1.05185000.0)+4.63

52、61000/3060.0=56.236N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =10.63106/(0.929185000.00)=61.85N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中

53、RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=35.428kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=35.428kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00035.428/0.850=33

54、3.441kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑26.0mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=35.428kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=354284/(3.1416502)1/2=22mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=13.911kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉

55、環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=139114/(3.1416502)1/2=14mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 13.91kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大

56、于13911.00/(3.1416201.5)=147.6mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 13.91kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!B座3層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。

57、 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3.56米，建筑物內錨固段長度8.80米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.16m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作

58、為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.900=1.260kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.1

59、00+0.101.260)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷載標準值q2=0.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002

60、.06105107780.0)=2.160mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小橫桿計算簡圖

61、2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷

62、載標準值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.734mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900

63、=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準

64、值(kN/m)；本例為0.1195 NG1 = 0.12018.000=2.151kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+1.060)/2=0.882kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3

65、.618kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.2500.600 = 0.184

66、kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.618+0.851.44.050=9.161kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.618+1.44.050=10.011kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0

67、.851.40.1841.5001.500 五、立桿的穩定性計算 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.011kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩

68、定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10011/(0.27424)=88.051N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.161kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500

69、=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9161/(0.27424)+74000/4491=97.003N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 8.473kN大

70、于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!采用雙扣件連接。 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體1060mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 2160mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。 受腳手架集中荷載 P=10.01kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡

71、圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=13.341kN,R2=9.345kN,R3=0.900kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=4.764106/(1.05185000.0)+5.7631000/3060.0=26.407N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB5

72、0017-2003)附錄B得到： b=1.89 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.921 經過計算得到強度 =4.76106/(0.921185000.00)=27.97N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14.532kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=14.532kN

73、 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00014.532/0.850=136.774kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.0mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=14.532kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f

74、為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=145324/(3.1416502)1/2=14mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.345kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=93454/(3.1416502)1/2=11mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側

75、30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.35kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于9345.22/(3.1416201.5)=99.2mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.35kN； d 樓板螺栓的直徑，d =

76、 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!10.2 落地式扣件鋼管腳手架計算書 以C座落地式腳手架為例進行計算。 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為27.1米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4

77、.50米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷載標準值 Q=2.0000.900/3=0.600kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.600=0.840kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中

78、最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.100+0.100.840)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.100+0.1170.840)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.244106/4491.0=54.252N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=

79、0.038+0.045=0.083kN/m 活荷載標準值q2=0.600kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.083+0.9900.600)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.483mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.500

80、/3=0.068kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/3=0.900kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.068+1.40.900=1.410kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+1.410 =0.428106/4491.0=95.235N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最

81、大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.068+0.900=1.025kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1025.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.195mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.209mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載

82、力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷載的計算值 R=1.20.035+1.20.101+1.41.350=2.053kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

83、 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1195 NG1 = 0.12027.130=3.242kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/2=0.540kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (

84、4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50027.130=0.203kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.435kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范

85、(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.2500.872 = 0.267kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.435+0.851.42.700=8.535kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.435+1.42.700=9.102kN 風荷載設計值產生的立桿段彎

86、矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2671.5001.500 五、立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.102kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.

87、1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9102/(0.27424)=80.054N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.535kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60

88、cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8535/(0.27424)+107000/4491=98.950N/mm2；

89、f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 10.047kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!采用雙扣件連接。 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.41 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.10 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg =

90、1500.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 1500.00 地基承載力的計算滿足要求!十一、附圖11.1A座A-A軸側25F懸挑鋼腳手架搭設示意圖A座A-A軸側710F懸挑鋼腳手架搭設示意圖A座A-A軸側10頂層落地腳手架搭設示意圖A座A-C軸側510F落地腳手架搭設示意圖A座A-C軸側10頂層懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-C軸側37F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-C軸側711F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-C軸側1115F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-C軸側1519F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-C軸側19頂層懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-E軸側37F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-E軸側711F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-E軸側1115F懸挑鋼腳手架搭設示意圖B座B-E軸側15頂層懸挑鋼腳手架搭設示意圖